李俊才-几种新型支护结构的工程实践与应用
钢梁支护方案设计中的创新技术与应用案例
钢梁支护方案设计中的创新技术与应用案例摘要：钢梁支护方案设计在现代建筑工程中起到至关重要的作用。
本文旨在介绍钢梁支护方案设计中的创新技术，以及一些相应的应用案例。
通过对这些创新技术和应用案例的介绍，我们可以更好地了解钢梁支护方案设计的发展趋势和未来可能的应用领域。
1. 引言在建筑工程中，钢梁支护方案设计是确保建筑结构稳定性和安全性的重要环节。
为了满足复杂工程环境的需求，工程师们不断在钢梁支护方案设计中引入创新技术。
下面将介绍两个创新技术及其应用案例。
2. 埋肩式钢梁支护技术埋肩式钢梁支护技术是一种将钢梁嵌入砼结构中的创新方案。
通过埋肩式支护，可以有效提高钢梁与砼结构的连接强度，增强整个结构的承载能力。
这种技术的应用案例之一是某高层建筑的钢梁支护方案设计。
通过采用埋肩式支护技术，工程师成功解决了高层建筑存在的结构不稳定性问题，并确保了建筑的安全性和可靠性。
3. 高强度钢板支撑系统高强度钢板支撑系统是一种结构简单、施工方便且强度高的创新技术。
通过将高强度钢板嵌入地基土层中，并与钢梁相连接，可以有效增强钢梁支护结构的抗震和抗滑能力。
一个应用案例是某地铁隧道工程的钢梁支护方案设计。
通过采用高强度钢板支撑系统，工程师成功解决了地铁隧道工程中的地质灾害问题，确保了隧道工程的安全施工和运营。
4. 创新技术的优势与挑战尽管创新技术在钢梁支护方案设计中具有广阔的应用前景，但也面临着一些挑战。
首先，创新技术的研发和应用需要专业工程师的支持和配合。
其次，创新技术的成本较高，需要投入大量的资金和资源。
最后，创新技术可能面临法律和规范的限制，需要与相关部门进行合作和沟通。
5. 结论钢梁支护方案设计中的创新技术对于提高工程质量和安全性具有重要意义。
本文介绍了两个创新技术及其应用案例，即埋肩式钢梁支护技术和高强度钢板支撑系统。
这些创新技术通过提高钢梁连接强度和整体抗震性能，在实际工程中取得了良好效果。
然而，创新技术的应用仍面临着一些挑战，需要进一步研究和改进。
不同支护结构的实测土压力及其分析
第24卷第5期南京工业大学学报V o l.24N o.5 2002年9月 JOU RNAL O F NAN J I N G UN I V ER S IT Y O F T ECHNOLO GY Sep.2002不同支护结构的实测土压力及其分析Ξ李俊才1,2,罗国煜2,张文进1(11南京工业大学土木工程学院,江苏南京210009;21南京大学地球科学系,江苏南京210093)摘 要:通过对南京某大厦深基坑支护结构侧土压力的实测研究,分析和研究了软土地区悬臂支护结构、单层支点混合支护结构、连拱支护结构侧土压力分布的基本规律。
关键词:深基坑;土压力;悬臂支护结构;单层支点混合支护结构;连拱支护结构中图分类号:TU432 文献标识码:A 文章编号:167127643(2002)0520085207 土压力是土体因自重或外荷载作用对支护结构产生的侧向压力,是土与支护结构相互作用的结果,与支护结构的形式、刚度、变位、土与结构的接触条件以及支护结构受到的约束等密切相关。
在土体变形达到破坏之前,土压力的大小是难以确定的;在土体达到破坏状态时,由于变形土体内各点很难同时进入极限平衡状态,土压力计算也带有一定程度的不确定性。
因此,至今仍难以用理论计算做出精确的解答。
在深基坑开挖支护结构的设计上,库伦(1776年)和朗肯(1857年)的土压力理论,因其计算简单和力学概念明确,仍然是目前支护结构的设计依据。
而广泛应用于深基坑支护的连续墙、钻孔灌注桩、挖孔桩等属于一种轻型的挡土结构,在荷载作用下,其工作状态一般为弹性嵌固。
它有别于刚性墙的特点是,由于撑锚系统及入土段土体的约束,在墙后土体的压力作用下,墙体产生挠曲变形,引起土压力的重新分布。
同时,这一变形值要求控制在一定的范围内,以避免基坑周边设施受到破坏,因而一般不能达到主动土压力的变形范围值。
所以按传统的设计方法计算的土压力,与支护结构实际受力偏差较大。
本文针对南京某大厦深基坑支护结构(桩)在其开挖施工过程中作了较全面的测试研究,以进一步认识作用在不同支护结构上的土压力的分布规律。
新技术应用方案
一、本工程拟应用的新技术二、新技术施工方案1、地下基础和地下空间工程技术1.1、复合土钉墙支护技术将普通土钉墙与一种或几种单项支护技术或截水技术有机组合成的复合支护截水体系，构成要素主要有土钉，预应力锚杆、截水帷幕、微型桩，挂网喷射混凝土面层，原位土体等。
技术特点复合土钉墙支护具有轻型、复合、机动灵活、针对性强、适用范围广，支护能力强，可作超前支护，并兼备支护、截水等效果。
施工要点及技术要求：（1）施工程序放线定位→施作微型桩→分层开挖→喷射第一层混凝土→土钉及第一道锚杆钻孔安装→挂网喷射第二层混凝土→（无预应力）锚杆部位养护24小时后继续分层下挖→（布置预应力锚杆部位)浆体强度达到设计要求并张拉锁定后继续分层开挖。
(2)土方开挖与喷锚支护的配合土方开挖与喷射混凝土等工艺的密切配合是确保复合土钉墙支护顺利施工的重要环节，本工程由两个单位分别完成土方和支护，故要求两个单位在施工过程中必须密切配合，土方开挖必须严格遵循分层、分段、平衡、适时等原则。
要求设计文件中，根据上述原则提出具体要求，施工单位根据设计要求和规范编制施工方案。
在软土和砂土地段，特别注意掌握开挖时间和开挖顺序，并及时施做喷锚支护，尽量缩短支护时间。
(3)关于土钉的施工土钉的施工质量对土钉墙的的稳定至关重要，土钉施工遵循土钉墙已有规范。
1.2、高性能混凝土技术混凝土裂缝防治技术：混凝土裂缝防治结构设计措施本方案不做论述，本方案主要从有关防止混凝土裂缝的施工技术措施：混凝土的搅拌、运输、浇筑和养护技术以及大体积混凝土、预应力混凝土的施工技术进行说明。
混凝土裂缝防治的材料措施（1)一般规定为控制混凝土裂缝的产生，必须严格选择混凝土的材料组成和配合比，使混凝土除符合设计和施工要求外，同时具有良好的抗裂性能。
对抗裂性能要求较高的混凝土，必须根据抗裂性试验和评价方法进行原材料的选择和配合比的优化设计。
（2）混凝土原材料的选择水泥：要求水泥产品质量稳定、生产批量大、大型水泥生产厂家的产品。
不同支护结构的实测土压力及其分析
第 ２ ４卷 第 ５期 ２０ ０ ２年 ９月 南 京 工 业 大 学 学 报
Ｖｌ ＿ ４ Ｎｏ ５ ０ ２ ． ｌ
Ｓｅ ｐ． ２００２
Ｊ ＯＵＲＮＡＬ ＯＦ ＮＡＮＪ ＮＧ ⅡＶ］ Ｉ Ｕ
Ｉ ＴＹ ＯＦ ＴＤ： ＨＮ ＯＵ３ ＧＹ
形 达 到 破 坏 之 前 ， 压 力 的 大 小 是 难 以 确 定 的 ； 土 土 在
２ ７ｍ ， 西 长 ８ ， 坑 支 护 总 延 长 约 ５ ３ｍ。 坑 ２ 东 ４ｍ 基 ５ 基
开 挖 深 度 为 ８ ６ｍ （Ｉ、Ⅱ、Ⅲ、 、 、Ⅵ 、 、Ｉ ） ． Ⅳ Ｖ Ⅶ Ｘ区 ，
局 部 塔 楼 挖 深 为 １ ． Ⅶ 区 ） 其 中 ＡＩ Ｄ ０ ３ｍ（ 。 ３ Ｅ段 采 Ｃ 用 钻 孔 灌 注 桩 挡 土 加 双 钢 管 水 平 钢 支 撑 （ 层 支 点 单 混合 支 护 结 构 ） Ｅ Ｇ 段 、 ，Ｆ ＨＡ 段 采 用 悬 臂 钻 孔 灌 注
水 的 方 案 。 基 坑 开 挖 按 Ｉ、 Ⅱ、 、 、 、 、 、 、 Ⅲ Ⅳ Ｖ Ⅵ Ⅶ Ⅶ Ⅸ顺 序 进 行 ， 区 分 三 层 （． ～ ３ ５ｍ、． ～ ７ ０ 每 ００ ． ３ ５ ． ｍ 、 ． ～ ８ ６ｍ） 其 中 Ⅶ 区 分 四 层 （ ． ～ ３ ５ｍ、 ． ７ ０ ． ， ００ ． ３ ５
到 主 动 土 压 力 的变 形 范 围值 。所 以按 传统 的设 计 方
混 合 支护结 构、 拱 支 护结构 侧 土压 力分 布的基 本规律 。 连
关 键 词 ：深 基 坑 ； 压 力 ； 臂 支 护 结 构 ； 层 支 点 混 合 支 护 结 构 ； 拱 支 护 结 构 土 悬 单 连 中 图 分 类 号 ： Ｕ ３ Ｔ ４２ 文 献 标 识 码 ：Ａ 文 章 编 号 ：６ １７ ４ （ ０ ２ ０ — ０ ５ ０ １ ７ — ６ ３ ２ ０ ）５ ０ ８ — ７
Caijun Shi教授讲座ppt(7月10日)
Planned big projects
There are lots of infrastructure projects such as high speed railways, highways, bridges, tunnels, subways, power stations, et al.
Output
Increase rate
City
(million m3)
(%)
Beijing
39.6
8.0
Shanghai
60.5
9.4
Chongqinag
22.0
4.3
TianJin
26.7
33.5
8
Chemical admixture
Extensive use of chemical admixture in concrete began in 80s, last century.
Grade
II
III
20
45
Water demand ratio, %
≤
95 105 115
Loss on ignition ，% Water content, % SO3, %
≤
58
15
≤
1
1
10% is used for prefabricated concrete elements. About 40% concrete uses chemical admixture.
Production of ready-mixed concrete in several large cities in 2009
Advances in Civil Engineering Materials
东北大学资土学院硕士研究生培养方案
硕士研究生培养方案东北大学研究生院二OO九年三月前言前言近年来，我校的研究生教育取得了长足发展。
为进一步提高我校硕士研究生培养质量，适应社会对高层次人才的需要，实现把我校建设成“多科性、研究型、国际化”的国内一流、国际知名的现代大学的目标，我们组织全校各学科点对硕士研究生培养方案进行了修订。
本次培养方案的修订是以国务院学位委员会、国家教育部颁布的《授予博士、硕士学位和培养研究生的学科、专业目录》及《授予博士、硕士学位和培养研究生的学科、专业简介》、《关于修订研究生培养方案的指导意见》精神为主要依据，结合我校的学科特色和优势，在全面总结我校研究生培养的实践经验和近几年来有关研究成果的基础上进行的，对硕士研究生的培养目标、学习年限、学分要求、课程设置、学位论文工作等提出了具体规定。
新修订的硕士研究生培养方案从对高层次人才应具备的知识结构、科研能力和综合素质的要求出发，科学、系统地设计了课程学习、学术交流、科学研究和论文工作等培养环节。
在课程设置上既注重基础性，又体现宽广性和实用性，特别是设置了一些反映当代学科发展趋势和前沿性研究成果的课程以及现代实验课程，对部分重复的课程和研究方向进行了调整与合并，为拓宽研究生的学术视野，加强研究生综合素质培养创造了条件。
本培养方案由研究生院整理汇编，参加编辑整理的人员有：马士军、于彩虹、董成杰、袁妍。
各学院参加编辑的人员有：梁成、王大海、孙建伟、陈亚男、芦宙新、郭涛、鲍青峰、高青、何鑫、贺天麟、胡宛慧、王乾兰。
全书由王明波、马士军统稿，刘春明、巩恩普主审。
东北大学研究生院2009年3月9日东北大学硕士研究生培养方案实施纲要根据教育部教研办《关于修订研究生培养方案的指导意见》精神、国务院学位委员会、国家教育部颁布的《授予博士、硕士学位和培养研究生的学科、专业目录》及《授予博士、硕士学位和培养研究生的学科、专业简介》，为了使硕士研究生的学分要求、课程设置、论文研究工作适应新情况，结合本学科的优势，并大胆吸收、借鉴国内外先进的研究生培养经验和管理模式，制定适合我校发展，并有本学科（专业）办学优势和特色的研究生培养方案。
水利水电工程管理与实务-李俊宏-精讲通关(4)
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装载机：挖装、集渣、装载、推运、平整；效率高，购置费用低 推土机：运距 60m；穿梭式 铲运机：开挖、运输、铺填；运距 600~1500m；铲土、运土、斜土、回驶；环形
、８字形 石方开挖
爆破法开挖石方的基本工序有钻孔、装药、起爆、挖装和运卸 通常使用的爆破方法有浅孔爆破法、深孔爆破法、预裂爆破法及洞室爆破法等，其 中，前两种爆破方法一般多用延长药包，最后一种方法大多采用集中药包。
梱查孔压水试验应在该部位灌浆结束 14d 后进行 梱查孔应自上而下分段卡塞进行压水试验，试验采用五点法或单点法 梱查孔压水试验结束后进行灌浆和封孔 梱查孔应采叏岩芯，计算获得率并加以描述
一般要求 固结灌浆：
质量梱查宜采用测量岩体波速或静弹性模量的方法 质量梱查也可采用单点压水试验的方法，梱查孔的数量丌宜少于灌浆孔
水利水电工程管理与实务 精讲通关 主讲老师：李俊宏
1F413021 掌握灌浆施工要求 灌浆分类
材料分类 水泥灌浆 黏土灌浆 化学灌浆
目的分类 帷幕灌浆 固结灌浆 接触灌浆 接缝灌浆 回填灌浆
钻孔灌浆用的机械设备 钻孔机械
回转式 冲击式 回转冲击式
生多次拆装。每一个台阶开挖后就完成一次支 8m~10m 的中、大、特大型洞
护作业，一次支护是分台阶来完成的，适用于 室
机械化生产。
开挖方法 适用条件
施工特点
根据围岩类别的丌同，在丌同部位先开挖一业的超前导洞。但导洞超前丌利于排除地下水，过
1F414004 掌握地下土石方工程的施工方法
断面分类
2
断面积(m )
等效直径(m)
基坑工程变形预测方法研究
ＭＡ ｉ ｕ ＬＵＪｎ Ｌ ｕ —ｃｉ ０ Ｑ —ｈｉ Ｉ ｕ Ｉ ｎ ａ Ｊ （ ．ｏｅｅｏ ｉｌ ｎｉ ｅ ｎ ， ａｊ ｇＵ ｉ ｒｔ ｏ ｅｈ ｏ ｇ ， ａｊ ｇ Ｊ ｎｓ ２００ ｈ ａ １Ｃｌ ｇ ｆ ｖ ｇ ｅｒ ｇ Ｎ ｎｉ ｎｖ ｓｙ ｆ ｃｎｌ ｙ Ｎ ｎｉ ｉ ｇｕ １０９ Ｃ ｉ ； ｌ Ｃ ｉＥ ｎ ｉ ｎ ｅ ｉ Ｔ ｏ ｎ ａ ｎ ２ Ｎ ｎｉ ｏ ｐｎ ｉ ｏｓｕｔ ｎＤ ｖｌ ｍ ｎ， ａｊ ｇ Ｊ ｎｓ １０ ７ Ｃ ｉ ） ． ａｊ ｇＣｍ ａｙｏ Ｃｔ Ｃｎｔ ｃｏ ｅｅ ｐ ｅｔ Ｎ ｎｉ ｉ ｇｕ ２ ０ １ ｈ ａ ｎ ｆ ｙ ｒ ｉ ｏ ｎ ａ ｎ
最 后 达 到 极 限稳 定 状 态 。 个 变形 过 程 可 以根 据 施工 工 况 、 整
了确保开挖安全 ， 必须建立大 型监测系统 ， 对实际工程的施 工实施严 密的跟踪监测 ， 并依据监测数据进行信息反馈 ， 随 时间调整施工参数 ， 做到信息化施工。
在众多 的监测项 目中，变形是支护结构各部分 与土体
及外界 因素相互作用 的反映 ，是结构 内力变化 与调 整的宏 观表现 ，其特征和数值是整个结构 系统是否正 常工作最 直
观 的 标志 ， 是 突 发性 事 故 的前 兆 ， 此 ， 是 施 工 安 全监 又 因 它
施工进程将每一 区段分成抛物线形 ，即变形和时间的关系
一种上部土层下部软岩基坑的支护结构、建筑[实用新型专利]
![一种上部土层下部软岩基坑的支护结构、建筑[实用新型专利]](https://img.taocdn.com/s3/m/8338c5955acfa1c7ab00cc64.png)
专利名称：一种上部土层下部软岩基坑的支护结构、建筑专利类型：实用新型专利
发明人：曹平,刘春宇,刘洋,李果,张骐,唐凯,李冀伟,何伟,曾理彬,卢致强,钟扬,刘建伟
申请号：CN202021449957.1
申请日：20200721
公开号：CN212405174U
公开日：
20210126
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本实用新型属于城市轨道交通土建工程技术领域，具体涉及一种上部土层下部软岩基坑的支护结构、建筑。
其技术方案为：一种上部土层下部软岩基坑的支护结构，包括围护桩，围护桩的上段位于土层内，围护桩的下段伸入岩层，围护桩的上段的直径大于围护桩的下段的直径。
一种上部土层下部软岩基坑的建筑，包括支护结构与和若干层建筑主体。
本实用新型提供了一种节约经济且可提高施工效率的上部土层下部软岩的超深基坑支护结构、建筑。
申请人：成都市建筑设计研究院
地址：610017 四川省成都市青羊区东御河沿街16号
国籍：CN
代理机构：成都九鼎天元知识产权代理有限公司
代理人：何祖斌
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超缓凝混凝土在长螺旋咬合桩中的应用
收稿日期:２０２２－０５－２４ꎮ作者简介:刘世成(１９９７ )ꎬ男ꎬ硕士生ꎬ研究方向为绿色先进建筑材料ꎮ㊀∗通信作者:邹府兵(１９９２ )ꎬ男ꎬ讲师ꎬ博士ꎬ研究方向为低碳胶凝材料高性能化㊁负碳建筑材料以及节能材料与技术开发等ꎮＥ￣ｍａｉｌ:ｆｕｂｉｎｇｚｏｕ＠ｎｃｕ.ｅｄｕ.ｃｎꎮ刘世成ꎬ孙旭辉ꎬ徐升才ꎬ等.超缓凝混凝土在长螺旋咬合桩中的应用[Ｊ].南昌大学学报(工科版)ꎬ２０２３ꎬ４５(２):１７０－１７５.ＬＩＵＳＣꎬＳＵＮＸＨꎬＸＵＳＣꎬｅｔａｌ.Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｓｕｐｅｒ￣ｒｅｔａｒｄｉｎｇｃｏｎｃｒｅｔｅｉｎｌｏｎｇｓｐｉｒａｌｂｉｔｅｐｉｌｅ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＮａｎｃｈａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ(Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ＆Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ)ꎬ２０２３ꎬ４５(２):１７０－１７５.超缓凝混凝土在长螺旋咬合桩中的应用刘世成１ꎬ孙旭辉２ꎬ徐升才２ꎬ邹府兵１∗ꎬ龚良勇２(１.南昌大学工程建设学院ꎬ江西南昌３３００３１ꎻ２.江西中恒地下空间科技有限公司ꎬ江西南昌３３００５２)㊀㊀摘要:结合南昌某工程ꎬ以白糖和葡萄糖酸钠作为复合缓凝剂ꎬ采用一次搅拌和二次搅拌２种制备工艺ꎬ配制超缓凝混凝土ꎮ通过对流动性㊁凝结时间㊁抗压强度等方面的测试分析ꎬ确定Ｃ３５超缓凝混凝土的最佳配合比ꎻ通过对微观形貌的测试分析ꎬ探究缓凝剂对水泥水化产物的影响ꎮ结果表明ꎬ掺入缓凝剂可以改变水泥早期水化产物钙矾石(ＡＦｔ)的晶体结构ꎬ减缓水化速率ꎬ延长凝结时间ꎮ缓凝剂掺量为０.３８％时ꎬ混凝土有较长的凝结时间ꎬ较好的流动性ꎬ以及较高的力学性能ꎬ满足实际工程的施工要求ꎮ相较于一次搅拌工艺ꎬ采用二次搅拌工艺制备的超缓凝混凝土ꎬ流动性更好ꎬ凝结时间更长ꎬ更有利于长螺旋咬合桩的施工应用ꎮ关键词:超缓凝混凝土ꎻ长螺旋咬合桩ꎻ二次搅拌ꎻ微观形貌中图分类号:ＴＵ５２８㊀㊀㊀㊀文献标志码:Ａ㊀㊀㊀㊀文章编号:１００６－０４５６(２０２３)０２－０１７０－０６Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｓｕｐｅｒ￣ｒｅｔａｒｄｉｎｇｃｏｎｃｒｅｔｅｉｎｌｏｎｇｓｐｉｒａｌｂｉｔｅｐｉｌｅＬＩＵＳｈｉｃｈｅｎｇ１ꎬＳＵＮＸｕｈｕｉ２ꎬＸＵＳｈｅｎｇｃａｉ２ꎬＺＯＵＦｕｂｉｎｇ１∗ꎬＧＯＮＧＬｉａｎｇｙｏｎｇ２(１.ＳｃｈｏｏｌｏｆＩｎｆｒａｓｔｒｕｃｔｕｒｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬＮａｎｃｈａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙꎬＮａｎｃｈａｎｇ３３００３１ꎬＣｈｉｎａꎻ２.ＪｉａｎｇｘｉＺｈｏｎｇｈｅｎｇＵｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄＩｎｔｅｒｓｐａｃｅＳｃｉｅｎｃｅＣｏ.ꎬＬｔｄ.ꎬＮａｎｃｈａｎｇ３３００５２ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:ＣｏｍｂｉｎｅｄｗｉｔｈａｐｒｏｊｅｃｔｉｎＮａｎｃｈａｎｇꎬｗｈｉｔｅｓｕｇａｒａｎｄｓｏｄｉｕｍｇｌｕｃｏｎａｔｅｗｅｒｅｕｓｅｄａｓｃｏｍｐｏｓｉｔｅｒｅｔａｒｄｅｒｓꎬａｎｄｔｈｅｓｕｐｅｒ￣ｒｅｔａｒｄｉｎｇｃｏｎｃｒｅｔｅｗａｓｐｒｅｐａｒｅｄｂｙｔｗｏｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓｅｓｏｆｐｒｉｍａｒｙｓｔｉｒｒｉｎｇａｎｄｓｅｃｏｎｄａｒｙｓｔｉｒｒｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓ.ＴｈｒｏｕｇｈｔｈｅｔｅｓｔａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｏｆｆｌｕｉｄｉｔｙꎬｓｅｔｔｉｎｇｔｉｍｅａｎｄｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈꎬｔｈｅｏｐｔｉｍｕｍｍｉｘｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎｏｆＣ３５ｓｕｐｅｒｒｅｔａｒｄｉｎｇｃｏｎｃｒｅｔｅｗａｓｄｅｔｅｒ￣ｍｉｎｅｄ.Ｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｒｅｔａｒｄｅｒｏｎｃｅｍｅｎｔｈｙｄｒａｔｉｏｎｐｒｏｄｕｃｔｓｗａｓｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄｂｙｔｅｓｔｉｎｇａｎｄａｎａｌｙｚｉｎｇｔｈｅｍｉｃｒｏｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ.Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｅｄｔｈａｔｔｈｅａｄｄｉｔｉｏｎｏｆｒｅｔａｒｄｅｒｃａｎｃｈａｎｇｅｔｈｅｃｒｙｓｔａｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｅａｒｌｙｈｙｄｒａｔｉｏｎｐｒｏｄｕｃｔｓ(ＡＦｔ)ｏｆｃｅｍｅｎｔꎬｓｌｏｗｄｏｗｎｔｈｅｈｙｄｒａ￣ｔｉｏｎｒａｔｅａｎｄｐｒｏｌｏｎｇｔｈｅｓｅｔｔｉｎｇｔｉｍｅ.Ｗｈｅｎｔｈｅｒｅｔａｒｄｅｒｃｏｎｔｅｎｔｗａｓ０.３８％ꎬｔｈｅｃｏｎｃｒｅｔｅｈａｓｌｏｎｇｅｒｓｅｔｔｉｎｇｔｉｍｅꎬｂｅｔｔｅｒｆｌｕｉｄｉｔｙａｎｄｈｉｇｈｅｒｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓꎬｗｈｉｃｈｃａｎｍｅｅｔｔｈｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｏｆｐｒａｃｔｉｃａｌｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ.Ｃｏｍｐａｒｅｄｗｉｔｈｔｈｅｐｒｉｍａｒｙｓｔｉｒｒｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓꎬｔｈｅｓｕｐｅｒｒｅｔａｒｄｉｎｇｃｏｎｃｒｅｔｅｐｒｅｐａｒｅｄｂｙｔｈｅｓｅｃｏｎｄａｒｙｓｔｉｒｒｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｈａｓｂｅｔｔｅｒｆｌｕｉｄｉｔｙａｎｄｌｏｎｇｅｒｓｅｔｔｉｎｇｔｉｍｅꎬｗｈｉｃｈｗａｓｍｏｒｅｃｏｎｄｕｃｉｖｅｔｏｔｈｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎａｎｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｌｏｎｇｓｐｉｒａｌｂｉｔｅｐｉｌｅｓ.ＫｅｙＷｏｒｄｓ:ｓｕｐｅｒ￣ｒｅｔａｒｄｉｎｇｃｏｎｃｒｅｔｅꎻｌｏｎｇｓｐｉｒａｌｂｉｔｅｐｉｌｅꎻｓｅｃｏｎｄａｒｙｓｔｉｒｒｉｎｇꎻｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ㊀㊀随着我国建筑水平的不断提高ꎬ基坑工程快速发展ꎬ支护方式也多种多样ꎬ其中长螺旋咬合桩作为一种新型的建筑基坑围护结构ꎬ得到了大量研究学者的关注ꎮ长螺旋咬合桩的基本结构为一根素混凝土桩(Ａ桩)和一根钢筋混凝土桩(Ｂ桩)间隔咬合布置ꎮ在施工时ꎬ需先施工Ａ桩ꎬ在Ａ桩混凝土达到初凝后㊁终凝前ꎬ对其进行切割ꎬ并浇筑Ｂ桩ꎬ使之达到紧密咬合的状态ꎬ形成良好的整体连续结构[１－３]ꎮ其具体施工顺序为:Ａ１ңＡ２ңＢ１ңＡ３ңＢ２ңＡ４ңＢ３ ꎮ施工工艺示意图如图１ꎮ相比较传统的支护方式ꎬ长螺旋咬合桩有着施工安全快捷㊁对周围环境影响小㊁沉降及变形容易控制㊁工程造价低等诸多优点[４]ꎮ目前已广泛应用到了高层建筑的地下深基坑工程以及地铁车站㊁桥梁等工程的施工建设中ꎮ第４５卷第２期２０２３年６月㊀㊀㊀㊀㊀㊀南昌大学学报(工科版)ＪｏｕｒｎａｌｏｆＮａｎｃｈａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ(Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ＆Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ)Ｖｏｌ.４５Ｎｏ.２Ｊｕｎ.２０２３㊀图１㊀长螺旋咬合桩施工工艺示意图Ｆｉｇ.１㊀Ｌｏｎｇｓｐｉｒａｌｉｎｔｅｒｌｏｃｋｉｎｇｐｉｌｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓｄｉａｇｒａｍ我国在深圳地铁工程部分深基坑施工中首次采用了咬合桩支护结构ꎬ为地铁深基坑支护提供了更多的选择方案[５]ꎮ通过高效缓凝泵送剂配制出凝结时间达到６０ｈ的超缓凝混凝土ꎬ并成功应用于浙江宁波某城市道路地下工程建设中[６]ꎮ钻孔咬合桩在杭州地区软土深基坑工程中取得成功ꎬ桩身施工质量稳定可控ꎬ围护结构安全可靠[７]ꎮ昆明地铁工程成功应用咬合桩进行施工ꎬ采用理论与试验相结合的方法ꎬ探究缓凝剂的种类和掺量对超缓凝混凝土基本性能的影响规律ꎬ为超缓凝混凝土的推广应用打下基础[８]ꎮ在广州市南沙区庆盛枢纽综合体工程中ꎬ素桩采用终凝时间为７２ｈ的Ｃ２０水下混凝土ꎬ并将全套管咬合桩钢筋笼抗浮及抗变形技术应用到桩基础施工中ꎬ有利于优化咬合桩施工质量ꎬ提升施工效率ꎬ为咬合桩的施工提供了借鉴[９]ꎮ杭州未来科技城绿汀路某项目ꎬ采用全回转㊁荤－素混凝土桩钻孔咬合桩工艺来应对复杂的地质环境ꎬ并成功解决了咬合桩施作进度慢和止水性能差的问题[１０]ꎮ超缓凝混凝土作为咬合桩施工的关键技术之一ꎬ成为当下研究的重点ꎮ为保证咬合桩的咬合能顺利实现ꎬ则需应用超缓凝混凝土ꎬ把素混凝土桩的凝结时间延长ꎮ由于普通商品混凝土凝结速度较快ꎬ几小时就可达到终凝ꎬ为延长其凝结时间ꎬ通常采用在混凝土拌制过程中加入缓凝剂ꎮ传统的缓凝剂虽然可以使混凝土的凝结时间延长ꎬ但是掺入过多则会引起混凝土强度的降低和硬化不良ꎬ且作用效果受环境因素影响较大ꎬ影响施工效率和工程质量[１１]ꎮ为满足长螺旋咬合桩的施工要求ꎬ研制出一种性能稳定㊁绿色新型的超缓凝混凝土具有重要意义ꎮ１㊀工程概况及技术要求１.１㊀工程概况南昌某工程ꎬ地上２８层ꎬ地下２层ꎬ建筑高度为８５ｍꎮ该基坑工程平面长８６ｍꎬ宽４３ｍꎬ基坑开挖面积约３３５６ｍ２ꎬ开挖深度为８.２ｍꎬ主体结构深基坑采用长螺旋咬合桩作为围护结构ꎮ此外ꎬ该工程周边高楼林立ꎬ且南侧临近湖泊ꎬ地下水较为丰富ꎬ施工难度较大ꎮ１.２㊀工程技术要求由于超缓凝混凝土的强度明显低于普通混凝土ꎬ故需将原定混凝土强度等级(Ｃ３０水下桩)ꎬ提高１个强度等级ꎬ按Ｃ３５设计试验ꎮ１)凝结时间:初凝时间３０~４０ｈꎬ终凝时间３８~５０ｈꎮ２)流动性:坍落度２００~２２０ｍｍꎬ扩展度４５０~５５０ｍｍꎻ１ｈ经时坍落度损失０~１０ｍｍꎮ３)抗压强度:２８ｄ抗压强度符合Ｃ３５混凝土强度ꎬ４０ｈ抗压强度不大于３.０ＭＰａꎮ２㊀原材料㊀㊀１)水泥:南昌亚东水泥有限公司生产的洋房Ｐ.Ｏ４２.５普通硅酸盐水泥ꎬ其２８ｄ抗压强度不低于４８ＭＰａꎮ２)粉煤灰:江西鑫茂环保建材有限公司生产的Ⅱ级粉煤灰ꎮ３)中砂:赣江河砂ꎬ其细度模数为２.８ꎬ含泥量为０.４％ꎮ４)碎石:江西亿昊实业发展有限公司生产的碎石ꎬ其粒径５~３１.５ｍｍꎬ针片状含量为４％ꎬ含泥量为０.４％ꎮ５)外加剂:减水剂选用南昌科创建材有限公司生产的创新－Ｂ型减水剂ꎻ减胶剂选用江西森浦科技有限公司生产的ＳＰ－７.０型减胶剂ꎻ缓凝剂选用复合型缓凝剂ꎬ其中缓凝组分１为华东化工有限公司生产的白糖(代号ＢＴ)ꎬ缓凝组分２为山东西王糖业有限公司生产的葡萄糖酸钠(代号ＰＮ)ꎮ３㊀超缓凝混凝土的配制３.１㊀配合比设计混凝土配合比设计是建筑工程中很重要的一项工作ꎬ它直接影响着混凝土拌合物的工作性能㊁强度㊁耐久性[１２]ꎮ超缓凝混凝土配合比设计参照普通混凝土配合比设计步骤ꎬ即依据ＪＧＪ５５ ２０１１«普通混凝土配合比设计规程»中的设计原则ꎮ３.１.１㊀水胶比水胶比是混凝土配合比的重要参数ꎬ混凝土的工作性㊁强度㊁耐久性等性能都与水胶比有直接的关系ꎮ根据工程施工混凝土强度等级及工作性能要１７１第２期㊀㊀㊀㊀㊀刘世成等:超缓凝混凝土在长螺旋咬合桩中的应用求ꎬ本试验水胶比选择为０.４２ꎮ３.１.２㊀砂率砂率的变化会对混凝土拌合物的流动性ꎬ以及硬化后混凝土的强度和耐久性产生影响ꎮ在混凝土配合比设计中应选择合适的砂率ꎮ本试验砂率选择为４４.８％ꎮ３.１.３㊀外加剂本试验所用缓凝剂为白糖和葡萄糖酸钠按质量比７ ３混合制得ꎮ根据工程施工要求和国家规定的设计原则ꎬ确定减水剂掺量２.４％ꎬ减胶剂掺量０.６％ꎬ缓凝剂掺量Ｄ选择０.３８％㊁０.５０％㊁０.６２％３种设计超缓凝混凝土配合比ꎮ本文中涉及到的减水剂掺量㊁减胶剂掺量以及缓凝剂掺量均指的是占胶凝材料(水泥＋粉煤灰)总质量的百分比ꎮ３.１.４㊀试验配合比结合上述各设计要素ꎬ确定如下试验配合比ꎬ如表１所示ꎮ表１㊀超缓凝混凝土配合比Ｔａｂ.１㊀Ｍｉｘｒａｔｉｏｏｆｓｕｐｅｒ￣ｒｅｔａｒｄｉｎｇｃｏｎｃｒｅｔｅ㊀单位:ｋｇ ｍ－３编号水水泥粉煤灰中砂碎石减水剂减胶剂缓凝剂Ｄ/％ＢＴＰＮＡ０１７０３２５８０８１３１０００９.７２.４Ａ１/Ａ４１７０３２５８０８１３１０００９.７２.４０.３８１.０８０.４６Ａ２/Ａ５１７０３２５８０８１３１０００９.７２.４０.５０１.４２０.６１Ａ３/Ａ６１７０３２５８０８１３１０００９.７２.４０.６２１.７６０.７５㊀㊀㊀㊀㊀注:Ａ０为空白对照组ꎬＡ１~Ａ３为一次搅拌组ꎬＡ４~Ａ６为二次搅拌组ꎮ３.２㊀试验方法本试验所用超缓凝混凝土采用２种制备方法ꎬ即一次搅拌工艺和二次搅拌工艺ꎬ具体试验方法如下ꎮ１)一次搅拌工艺:按照上述配合比ꎬ称取相应质量的原材料ꎬ并将白糖和葡萄糖酸钠混合搅拌均匀ꎬ制得复合缓凝剂ꎻ将中砂和碎石加入搅拌机中搅拌３０ｓꎻ随后加入水泥和粉煤灰ꎬ继续搅拌３０ｓꎻ最后将减水剂㊁减胶剂和复合缓凝剂溶于水ꎬ加入搅拌机中搅拌６０ｓꎬ制得超缓凝混凝土ꎮ２)二次搅拌工艺:按照上述配合比ꎬ称取相应质量的原材料ꎬ并将白糖和葡萄糖酸钠混合搅拌均匀ꎬ制得复合缓凝剂ꎻ将中砂和碎石加入搅拌机中搅拌３０ｓꎻ随后加入水泥和粉煤灰ꎬ继续搅拌３０ｓꎻ再将减水剂和减胶剂溶于水中混合均匀ꎬ加入搅拌机中搅拌６０ｓꎬ之后静置１ｈꎻ最后将复合缓凝剂用少量水溶解ꎬ加入搅拌机中搅拌６０ｓꎬ制得超缓凝混凝土ꎮ４㊀超缓凝混凝土的性能指标４.１㊀流动性参照ＧＢ/Ｔ５００８０ ２０１６«普通混凝土拌合物性能试验方法标准»对超缓凝混凝土拌合物的初始坍落度Ｈ０㊁扩展度Ｌ０ꎬ以及静置１ｈ后的坍落度Ｈ１㊁扩展度Ｌ１进行测试ꎮ试验数据如表２所示ꎮ从表２中可以看出ꎬ混凝土拌合物坍落度随着缓凝剂掺量的整体呈现一种先增大后减小的趋势ꎬ且在掺量在０.３８％和０.５０％左右时达到最大ꎮ当缓凝剂掺量在０.３８％~０.６２％范围内时ꎬ混凝土拌合物坍落度均满足施工要求ꎮ表２㊀超缓凝混凝土的流动性Ｔａｂ.２㊀Ｆｌｏｗａｂｉｌｉｔｙｏｆｓｕｐｅｒ￣ｒｅｔａｒｄｉｎｇｃｏｎｃｒｅｔｅ单位:ｍｍ编号Ｈ０Ｈ１Ｌ０Ｌ１Ａ０２００２１０５０５４２０Ａ１２２０２００４５０４７５Ａ２２２０２００４８５４６０Ａ３２１０２００４７０４４５Ａ４２００２２０５０５４９０Ａ５２００２２０５０５４７０Ａ６２００２１０５０５４６５其中未掺缓凝剂的实验组ꎬ由于实验环境湿度问题ꎬ导致初始坍落度较低ꎬ为２００ｍｍꎬ但仍在坍落度要求范围内ꎬ１ｈ后实验数据回归正常ꎮ当缓凝剂掺量为０.３８％时ꎬ一次搅拌和二次搅拌制备的超缓凝混凝土拌合物１ｈ扩展度均达到最高值ꎬ随着缓凝剂掺量进一步提高ꎬ混凝土拌合物坍落度逐渐降低ꎬ但各实验组扩展度均满足咬合桩施工要求ꎮ对比表２中一次搅拌组(Ａ１~Ａ３)与二次搅拌组(Ａ４~Ａ６)的试验数据ꎬ可以看出ꎬ二次搅拌组１ｈ后坍落度和扩展度均大于一次搅拌组ꎮ试验证明ꎬ二次搅拌工艺可以使混凝土拌合物的坍落度和扩展度增加ꎬ黏性减小ꎬ更利于超缓凝混２７１ 南昌大学学报(工科版)２０２３年㊀凝土的泵送施工ꎮ这是因为水化初期生成的水化产物较少ꎬ同时缓凝剂吸附在水泥颗粒表面ꎬ进而影响浆体流动性[１３]ꎮ二次搅拌加入缓凝剂避免了早期水化反应的消耗与水化产物的包裹ꎬ可快速吸附在水泥颗粒表面ꎬ并产生良好分散效果ꎬ从而达到增加流动性的目的[１４]ꎮ４.２㊀凝结时间参照ＧＢ/Ｔ５００８０ ２０１６«普通混凝土拌合物性能试验方法标准»对超缓凝混凝土拌合物的凝结时间进行测试ꎮ统计各缓凝剂掺量下的混凝土初凝时间ꎬ终凝时间以及初㊁终凝时间差ꎬ具体试验结果如图２所示ꎮ100806040200t /h0.500.380.62初凝时间终凝时间初、终凝时间差Ｄ/％(ａ)一次搅拌组100806040200t /h0.500.380.62初凝时间终凝时间初、终凝时间差Ｄ/％(ｂ)二次搅拌组图２㊀缓凝剂掺量对混凝土凝结时间的影响Ｆｉｇ.２㊀Ｅｆｆｅｃｔｏｆｒｅｔａｒｄｅｒｃｏｎｔｅｎｔｏｎｓｅｔｔｉｎｇｔｉｍｅｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅ可知ꎬ提高缓凝剂的掺量ꎬ可延长超缓凝混凝土的凝结时间ꎮ此外ꎬ应用二次搅拌工艺也可略微增加其凝结时间ꎮ当缓凝剂掺量为０.３８％时ꎬ即Ａ１(一次搅拌ꎬ初凝时间３２ｈꎬ终凝时间４５ｈ)与Ａ４(二次搅拌ꎬ初凝时间３５ｈꎬ终凝时间５０ｈ)试验组ꎬ均满足上述工程技术要求ꎮ４.３㊀抗压强度混凝土的抗压强度参照ＧＢ/Ｔ５０１０７ ２０１９«普通混凝土力学性能试验方法标准»进行测试ꎮ对标准养护４０ｈ㊁７ｄ㊁１４ｄ㊁２８ｄ㊁５６ｄ５个龄期的超缓凝混凝土试块进行抗压强度测试ꎬ测试结果如图３所示ꎮ5040302010f c u ,k /M P aA 0A 1A 2A 34214567213528049ｔ/ｄ(ａ)一次搅拌组5040302010f c u ,k /M P aA 0A 4A 5A 64214567213528049ｔ/ｄ(ｂ)二次搅拌组图３㊀缓凝剂掺量对混凝土抗压强度的影响Ｆｉｇ.３㊀Ｅｆｆｅｃｔｏｆｒｅｔａｒｄｅｒｃｏｎｔｅｎｔｏｎｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅ从图３中可以看出ꎬ同一龄期下ꎬ随着缓凝剂掺量的增加ꎬ混凝土强度相应有所降低ꎬ当掺量达到０.５０％及以上时ꎬ混凝土强度降低幅度较大ꎬ其７ｄ抗压强度降低７０％以上ꎮ同一缓凝剂掺量下ꎬ经二次搅拌的混凝土抗压强度也会有少许降低ꎮ因为缓凝剂的掺入抑制了水泥的水化进程ꎬ延长了混凝土的凝结时间ꎬ进而使抗压强度发展速度减慢[１５]ꎮ以上各组试验ꎬ超缓凝混凝土的早期强度与后期强度均满足上述工程技术要求ꎮ４.４㊀微观形貌根据以上论述ꎬ选出最优缓凝剂掺量为０.３８％ꎬ制备空白对照㊁一次搅拌和二次搅拌３组水泥净浆试块ꎬ采用环境扫描电子显微镜(ＥＳＥＭ)观测其１㊁２㊁３㊁７ｄ的微观形貌ꎬ结果如图４~图７所示ꎮ分析图４中不同试验组的微观形貌ꎬ可知水化１ｄ时ꎬ空白对照组ꎬ生成了大量的纤细杆棒状的钙矾石(ＡＦｔ)和水化硅酸钙凝胶(Ｃ－Ｓ－Ｈ凝胶)ꎻ而一３７１ 第２期㊀㊀㊀㊀㊀刘世成等:超缓凝混凝土在长螺旋咬合桩中的应用次搅拌组和二次搅拌组ꎬ大部分胶凝材料还未参与水化ꎬ只观测到少量的柱状的ＡＦｔꎬ由于柱状ＡＦｔ会导致水泥石的力学性能下降[１６－１７]ꎬ使得水泥石早期强度较低ꎮ(ａ)空白对照组(ｂ)一次搅拌组(ｃ)二次搅拌组图４㊀水泥净浆水化１ｄ的ＥＳＥＭ图Ｆｉｇ.４㊀ＥＳＥＭｄｉａｇｒａｍｏｆｃｅｍｅｎｔｐａｓｔｅｈｙｄｒａｔｉｏｎｆｏｒ１ｄ(ａ)空白对照组(ｂ)一次搅拌组(ｃ)二次搅拌组图５㊀水泥净浆水化２ｄ的ＥＳＥＭ图Ｆｉｇ.５㊀ＥＳＥＭｄｉａｇｒａｍｏｆｃｅｍｅｎｔｐａｓｔｅｈｙｄｒａｔｉｏｎｆｏｒ２ｄ(ａ)空白对照组(ｂ)一次搅拌组(ｃ)二次搅拌组图６㊀水泥净浆水化３ｄ的ＥＳＥＭ图Ｆｉｇ.６㊀ＥＳＥＭｄｉａｇｒａｍｏｆｃｅｍｅｎｔｐａｓｔｅｈｙｄｒａｔｉｏｎｆｏｒ３ｄ㊀㊀分析图５中不同试验组的微观形貌ꎬ可知水化２ｄ时ꎬ空白对照组ꎬ观测到水化产物主要为氢氧化钙(ＣＨ)晶体和纤细杆棒状ＡＦｔꎻ一次搅拌组ꎬ参与水化反应的胶凝材料逐渐增多ꎬ观察到有较多ＣＨ晶体生成ꎻ而二次搅拌组ꎬ水化过程依旧缓慢ꎮ分析图６中不同试验组的微观形貌ꎬ可知水化３ｄ时ꎬ空白对照组ꎬ观测到纤细杆棒状ＡＦｔ和絮状Ｃ－Ｓ－Ｈ凝胶交错生长ꎬ包覆于胶凝材料表面ꎻ一次搅拌组ꎬ观测到较多的ＣＨ晶体和絮状Ｃ－Ｓ－Ｈ凝胶ꎬ且有少量纤细杆棒状ＡＦｔ生成ꎬ水泥石强度逐渐提高ꎻ而二次搅拌组水化产物中ＡＦｔ仍为柱状ꎬ水泥石强度小于一次搅拌组ꎮ４７１ 南昌大学学报(工科版)２０２３年㊀(ａ)空白对照组(ｂ)一次搅拌组(ｃ)二次搅拌组图７㊀水泥净浆水化７ｄ的ＥＳＥＭ图Ｆｉｇ.７㊀ＥＳＥＭｄｉａｇｒａｍｏｆｃｅｍｅｎｔｐａｓｔｅｈｙｄｒａｔｉｏｎｆｏｒ７ｄ㊀㊀分析图７中不同试验组的微观形貌ꎬ可知水化７ｄ时ꎬ空白对照组ꎬ观测到有大量絮状Ｃ－Ｓ－Ｈ凝胶与ＡＦｔ和ＣＨ晶体交错生长ꎬ形成较为稳定致密的空间结构ꎬ抗压强度快速增长ꎻ一次搅拌组和二次搅拌组ꎬ均还有些许孔隙ꎬ水化产物形成的空间结构较为疏松ꎬ水泥石强度较低ꎮ５㊀结论㊀㊀１)当缓凝剂掺量为０.３８％时ꎬ一次搅拌和二次搅拌工艺制备的超缓凝混凝土ꎬ其流动性ꎬ凝结时间和抗压强度均满足施工要求ꎮ２)相较于一次搅拌工艺ꎬ采用二次搅拌工艺制备的超缓凝混凝土ꎬ虽然其抗压强度略低ꎬ但是其流动性更好ꎬ凝结时间更长ꎬ更有利于长螺旋咬合桩的施工应用ꎮ３)缓凝剂的掺入会抑制水泥的水化作用ꎬ减少水化产物ꎬ其中起到支撑水泥石空间结构作用的纤细杆棒状ＡＦｔ转变为柱状ꎬ进而使其凝结时间延长ꎬ早期强度降低ꎮ参考文献:[１]㊀曹良桂ꎬ何锐波ꎬ王世强ꎬ等.水下超缓凝混凝土在钻孔咬合桩中的应用[Ｊ].混凝土与水泥制品ꎬ２０１７(１０):８２－８４.[２]刘燕ꎬ刘为民ꎬ邓振岗ꎬ等.咬合桩在深基坑工程中的应用[Ｊ].建筑技术开发ꎬ２０２２ꎬ４９(１５):１７３－１７５. [３]李军豪.钻孔咬合桩施工工艺及常见问题处理[Ｊ].建筑技术开发ꎬ２０１２ꎬ３９(３):３９－４３.[４]徐华仙.超缓凝混凝土在钻孔咬合桩中的应用研究[Ｊ].城市建设理论研究(电子版)ꎬ２０１７(１８):１６１. [５]陈清志.深圳地铁工程钻孔咬合桩超缓凝混凝土的配制与应用[Ｊ].混凝土与水泥制品ꎬ２００２(２):２１－２３.[６]戴嘉明ꎬ方成ꎬ杜朝辉.超缓凝混凝土在咬合桩中的应用[Ｊ].安徽建筑工业学院学报(自然科学版)ꎬ２００９ꎬ１７(２):２１－２４.[７]汪进ꎬ李扬ꎬ刘明峰ꎬ等.咬合桩支护工程技术应用实例[Ｊ].建筑ꎬ２０１４(９):４９－５１.[８]ＨＵＹＮꎬＸＵＱꎬＷＵＧＱ.ＴｈｅｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎａｎｄｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｄｒｉｌｌｉｎｇｂｉｔｔｅｎｐｉｌｅｉｎＫｕｎｍｉｎｇｍｅｔｒｏｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ[Ｊ].Ａｄ￣ｖａｎｃｅｄＭａｔｅｒｉａｌｓＲｅｓｅａｒｃｈꎬ２０１４ꎬ１００４/１００５:１５８５－１５８８.[９]徐毅.全套管咬合桩混凝土㊁钢筋笼抗浮技术研究[Ｊ].江西建材ꎬ２０２２(６):２９４－２９５.[１０]李艳阳.钻孔咬合桩及超缓凝混凝土施工技术分析[Ｊ].邢台职业技术学院学报ꎬ２０２２ꎬ３９(１):６５－６９. [１１]王芳利ꎬ邓旭华.超缓凝高性能混凝土的试验与应用研究[Ｊ].广东土木与建筑ꎬ２０１９ꎬ２６(６):６６－６９. [１２]桂根生ꎬ李政统ꎬ吴鑫.超缓凝混凝土的配制及工程应用[Ｊ].新型建筑材料ꎬ２０１９ꎬ４６(２):２３－２６.[１３]ＪＩＮＧＨꎬＸＵＭＧꎬＧＡＯＭꎬｅｔａｌ.ＥｆｆｅｃｔｏｆｃｏｍｐｏｕｎｄｉｎｇｒｅｔａｒｄｅｒａｎｄＰＣＥｏｎｔｈｅｅａｒｌｙｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄｈｙｄｒａｔｉｏｎｏｆｈｉｇｈ￣ｂｅｌｉｔｅｓｕｌｐｈｏａｌｕｍｉｎａｔｅｃｅｍｅｎｔ[Ｊ].ＡｐｐｌｉｅｄＳｃｉ￣ｅｎｃｅｓꎬ２０２２ꎬ１２(２１):１０７３１.[１４]谭洪波ꎬ林超亮ꎬ马保国ꎬ等.分次加入不同缓凝剂与聚羧酸减水剂二元体系保坍性的研究[Ｊ].硅酸盐通报ꎬ２０１５ꎬ３４(４):１０１５－１０２０.[１５]ＳＡＥＥＤＭＫꎬＲＡＨＭＡＮＭＫꎬＡＬＦＡＷＺＡＮＭꎬｅｔａｌ.Ｅｖａｌ￣ｕａｔｉｏｎｏｆｄａｔｅｋｅｒｎｅｌｐｏｗｄｅｒ(ＤＫＰ)ｆｏｒｐｏｔｅｎｔｉａｌｕｓｅａｓｓｅｔｔｉｎｇａｎｄｈｙｄｒａｔｉｏｎｒｅｔａｒｄｅｒｉｎｃｏｎｃｒｅｔｅ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＢｕｉｌｄｉｎｇＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬ２０２２ꎬ５７:１０４８５５.[１６]许星星ꎬ李晶ꎬ陈啸洋ꎬ等.蔗糖和活性氧化镁对硫氧镁水泥水化进程的影响[Ｊ].建筑材料学报ꎬ２０２３ꎬ２６(２):１９３－１９９.[１７]吴萌ꎬ张云升ꎬ刘志勇ꎬ等.水泥基材料碳硫硅钙石型硫酸盐侵蚀的研究进展[Ｊ].硅酸盐学报ꎬ２０２２ꎬ５０(８):２２７０－２２８３.５７１第２期㊀㊀㊀㊀㊀刘世成等:超缓凝混凝土在长螺旋咬合桩中的应用。
采用新技术、新工艺、科技成果攻关研究项目等
采用新技术、新工艺、科技成果攻关研究项目等参照建设部颁布的“建筑业十项新技术”，本工程在施工中采用的新技术、新工艺主要有以下几项：一、高性能混凝土技术：1、混凝土裂缝防治技术：搀加高性能混凝土外加剂和超细活性搀和料的高性能混凝土用于基础、主体所有混凝土工程。
运用信息化手段，解决大体积混凝土的防裂问题及水化热问题。
2、混凝土耐久性技术：在以往的混凝土配合比设计中，主要考虑的是强度指标，对耐久性考虑较少。
高性能混凝土以高工作性、高强度、高耐久性为特征，区别于普通混凝土。
配制的关键在于选用与水泥相匹配的高效减水剂，在水胶比不大于0.35的条件下，使用粉煤灰、磨细矿渣粉、硅粉等矿物掺和料替代部分水泥作胶凝材料。
这些磨细矿物掺和料在拌制的混凝土中发挥填充效应和火山灰反应，使混凝土变得更加致密，从而降低混凝土的渗透性。
降低混凝土拌和物的用水量，采用低水胶比是提高混凝土耐久性的关键。
3、清水混凝土技术：清水混凝土的原材料的选择、配合比技术。
二、高效钢筋技术：1、高效钢筋应用技术：本工程大量应用新Ⅲ级钢筋作为结构受力钢筋。
2、粗直径钢筋直螺纹机械连接技术：本工程直径大于18mm的纵向受力Ⅱ、Ⅲ钢筋全部采用直螺纹连接技术。
三、新型模板及脚手架应用技术：1、清水混凝土模板技术：清水混凝土是指成型后的混凝土表面不作任何装饰，以混凝土自然表面为饰面或表面直接作涂料等饰面的混凝土。
清水混凝土模板技术是指模板设计和应用能确保混凝土表面质量、外观效果达到清水混凝土质量要求。
对于本工程大截面柱采取双槽钢加固方式，有效地保证支模稳定及外观效果。
2、早拆模板成套技术：早拆模板技术是指楼板模板浇筑3～4天后，混凝土强度达到设计强度的50%以上时，可敲击早拆柱头，提前拆除横楞和模拆，而柱头顶板仍然支顶着现浇楼板，直到混凝土强度达到符合规范允许拆模数值为止的模板施工技术。
本工程在工期紧张的情况下，可以缩短施工工期，加快施工速度，提高工效30%以上。
浅析三类围岩支护方式在地下工程中的应用
６ ． ７ ｍ。
袖水 工程 际 主 漏总 长Ｂ ６ ∞ １ ｝ Ｉ Ｉ 怍面 １ ９ １ ９ － ， 丝工作 面１ ６ １ ￣ ． ，３ Ｉ Ｉ 工 作面 １ 辐缸． Ｏ＂ ｒ ＇ ｆ ￣１ ６ ４ ｍ
＼ 饕
杭州市第二水源千岛湖配水工程从千岛湖淳安县境 开 挖断 面 呈城 门洞 型 ，净 宽 为 ５ ． ５ ｍ× ６ ． ０ ｍ （ 宽 ×高 ）；
内取 水 ，通过 输水 隧洞 将水 引至 杭 州市 余杭 区 闲林 水 库 ， 输水 主 洞全长 ６ ６ ３ ０ ｍ，桩 号 为 ５ ６ ＋ ８ ５ ０ ｍ ￣ ６ ３ ＋ ４ ８ ０ ｍ， 开
供 类似 工程 借 鉴 。
关键 词 ：三 类 围岩 ；支护 ；地 下 ４
文 献标 识码 ：Ａ
Ｄ Ｏ Ｉ ：１ ０ ． １ １ ９ ７ ４ ／ ｎ ｙ ｙ ｊ ｓ ． ２ ０ １ ６ １ １ ０ ８ ０ ０ １
１ 概述
施工 ９ 标 ，包括 ２条施 工支 洞 和 １ 条输 水 主 洞 ， ． 支 洞 分 别为全 长 ５ ９ ９ ｍ 的沈 家支 洞和 全长 ７ ６ ４ ｍ 的井 湾里 支洞 ，
３ 支护方案
３ ． １ 调 整前 的 安全 支护 方案
本 工 程起 初 三 类 围岩 支 护方 式 分 为 ２种 ，即 ３ 类 偏
好 围岩 和 ３类 偏 差 围岩 。３类偏 好 围岩 顶 拱 １ ５ ０ 。 范 围
图 ２ 调 整前 三 类 围岩 支 护 断面 图
※农机水利
农 业 与 技 术
２ ｏ １ ６ ， Ｖ ｏ Ｌ ３ ６ ， Ｎ ｏ ． ２ ３ ６ １
多种支护型式在深基坑工程中的组合应用
多种支护型式在深基坑工程中的组合应用
李涛涛
【期刊名称】《山西建筑》
【年(卷),期】2016(042)036
【摘要】结合邢台市某工程的地质条件,比选出了基坑支护方案,并从基坑超载、桩锚支护、土钉墙支护等方面,阐述了基坑支护结构的设计技术,经基坑监测结果表明,基坑周围土体、支护结构、管线、道路、房屋的变形均满足要求.
【总页数】3页(P67-69)
【作者】李涛涛
【作者单位】河北大学建筑工程学院,河北保定071002
【正文语种】中文
【中图分类】TU463
【相关文献】
1.深基坑工程中多种支护型式的组合设计与应用 [J], 孙飞;厉广广;王玉林;尹文静
2.多种支护型式联合应用在深基坑支护工程中 [J], 黄世华;李元志;陈墨
3.多种深基坑支护方式的组合应用的施工质量控制--芜湖站东广场地下空间工程深基坑支护应用 [J], 江义;薛社社
4.复杂环境的深基坑工程中多种支护型式的应用研究 [J], 李荣玉;阮永芬;施炳军;王熙冬
5.深基坑支护中多种支护方案的组合应用 [J], 邱建强
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不同土质水泥土性质的室内试验
不同土质水泥土性质的室内试验芮凯军;李俊才;杨宇;宋昊旻【摘要】为研究土质对于水泥土性质的影响,选取武汉市黏土、粉质黏土、细砂3种土样按不同的水泥掺入比设计12组室内对照试验,研究不同土质水泥土无侧限抗压强度(qu)和渗透系数(k)的差异,并运用扫描电子显微镜(SEM),观察并分析不同土质水泥土的微观固化改良情况.研究表明:水泥土宏观性质和微观固化情况均明显受到土质的影响;细砂质水泥土qu受水泥掺入比影响最大,黏土最小,两者相差明显;在同一水泥掺入比下,黏土质水泥土k要远小于细砂,此外黏土对于水泥水化情况影响也大于另外两种土质.【期刊名称】《南京工业大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2019(041)002【总页数】6页(P173-178)【关键词】土质;水泥土;无侧限抗压强度;渗透系数【作者】芮凯军;李俊才;杨宇;宋昊旻【作者单位】南京工业大学交通运输工程学院,江苏南京210009;南京工业大学交通运输工程学院,江苏南京210009;中南勘察设计院有限公司,湖北武汉430061;南京工业大学交通运输工程学院,江苏南京210009【正文语种】中文【中图分类】TU411水泥土因其经济性、高效性在工程实践中有着广泛的应用,在软弱土层加固、基坑防渗等方面发挥着重要的作用。
水泥土加固效果的影响因素众多,国内外学者为此开展了大量的研究工作,目前有关水泥种类与掺入量、养护龄期、含水量等因素对于水泥土性质影响的研究已获得了大量宝贵的研究成果[1-3]。
有关土质因素的影响,Tomac等[4]发现水泥土搅拌法处理海边自然沉积黏土宏观强度的不同与土体微观结构特征有关。
陈惠娥等[5]研究发现不同软土加固效果受粒度成分及有机质含量的影响。
黄雨等[6]研究发现冲填土的微观结构对水泥土搅拌加固的效果影响较大。
近年来,国内外学者纷纷尝试在水泥土中加入各类纤维提高土体的内摩擦角和黏聚力从而提升水泥土强度[7-8],从某种意义上来说这是对于土质因素的一种改良措施。
高层建筑工程深基坑支护施工技术分析李俊
高层建筑工程深基坑支护施工技术分析李俊发布时间：2021-06-17T14:56:50.543Z 来源：《基层建设》2021年第5期作者：李俊[导读] 摘要：随着经济的发展，建筑工程发展迅速。
身份证号码：45260119770117XXXX摘要：随着经济的发展，建筑工程发展迅速。
在建筑工程中虽然深基坑支护具有临时使用的特性，但是其在实际施工中具有重要作用与较大的不确定性，因此对其技术性有较高要求。
一旦在施工过程中出现任何问题，所影响的不仅是基坑范围，临近的桥梁、建筑物甚至是道路都会受到危害。
关键词：高层建筑工程；深基坑支护；施工技术引言按照建筑工程施工操作规范的基本要求，重视建筑工程深基坑支护作业规范化建设。
深基坑支护质量水平直接关系到建筑工程后续施工的质量水平，深基坑作业施工是保证建筑工程后续施工稳定、安全的基础，是保障建筑工程顺利竣工的前提。
1深基坑支护施工概述深基坑支护施工是基于整个建筑工程地下结构稳定性与安全性的建筑施工举措，通过强化基坑周围的稳固性，对周围环境进行各项技术的加固过程。
在实际的建筑工程应用当中，开展深基坑支护施工阶段的过程中，通常会通过只当施工加固处理等等手段来实现该过程，对基坑侧壁的稳定性进行保障。
由于建筑工程的实际施工情况，包括现场地质环境和施工的资金投入等有所差异，在开展深基坑支护技术时的难度和重点也会有所不同。
深基坑支护施工工期相对较长，而且施工的整体环境相对较为复杂，通过对管网的多样分布来实现深基坑支护施工过程，使得该过程的困难度极大。
只有按照相关工序的规范和标准，严格地开展施工过程，对建筑工程地质进行实地勘测和深入分析，按照科学把关各个环节，才能够保证深基坑支护施工的技术专业度，强化整个基坑边坡的稳定性。
从而避免在后期完工时或整个施工过程当中出现地基塌陷等问题，影响施工的工期以及整体的施工安全性。
2深基坑支护施工技术2.1土钉墙支护施工技术建筑工程深基坑施工中，土钉墙是一种常用的支护方式。
地下连续墙支护全封闭式基坑降水试验研究
地下连续墙支护全封闭式基坑降水试验研究董志高;成巧;司马军;叶继权;李俊才【期刊名称】《江苏建筑》【年(卷),期】2014(000)005【摘要】以某大型地下连续墙全封闭式深基坑工程为例,通过抽水试验采用泰斯配线法获得的深厚承压含水层水力参数设计降水试验,通过试降水试验检验地下连续墙的止水效果以及降水方案的可行性.试降水试验结果表明,在12 h的抽降水过程中坑外混合井和承压水水位变化较小,地下连续墙的隔水效果良好;坑内均匀分布观测井水位均能够满足基坑土方开挖对地下水位的要求.因此,对于大型地下连续墙全封闭式深基坑工程开挖降水前的试降水是必要的,一方面可以验证地下连续墙的隔水效果,另一方面可为进一步优化降水方案提供基础数据.【总页数】4页(P84-86,117)【作者】董志高;成巧;司马军;叶继权;李俊才【作者单位】南京南大岩土工程技术有限公司,江苏南京210012;南京南大岩土工程技术有限公司,江苏南京210012;南京南大岩土工程技术有限公司,江苏南京210012;南京南大岩土工程技术有限公司,江苏南京210012;南京南大岩土工程技术有限公司,江苏南京210012【正文语种】中文【中图分类】TU476.3;TU463【相关文献】1.某深基坑工程基坑外降水支护技术 [J], 占有志;彭华2.地下连续墙深基坑支护结构振动台模型试验研究 [J], 马学宁;赵双喜;艾昕3.井点降水与深井降水相结合在无支护基坑工程中的实践 [J], 叶耀东;叶为民;吴颖4.地下连续墙围护深井降水在基坑施工中的运用——以襄樊电厂尾水电站为例 [J], 熊毅;许方盛;李双霞5.利用混凝土地下连续墙进行深基坑支护和毛石暗沟降水 [J], 杜江津因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
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4 X C
场地地下水位埋深-1.0 m。基坑南侧挖深8.6 m，长61.0 m，采用 钻孔灌注桩连拱式组合拱支护结构，桩顶圈梁顶标高-1.0 m，拱脚支持桩 （大桩）直径φ1 000，小桩直径φ600（每拱共有小桩7个），桩心距 φ800，桩长17.5 m（包括压顶圈梁厚0.4 m），嵌固深度9.9 m，C25 砼，拱跨l=5 000 mm，拱高f=1 800 mm，共有12跨连拱式组合拱结 构。拱脚支持桩配筋15φ25，箍筋φ10@200，加强筋φ14@2 000；小 桩配筋8φ20，箍筋φ8@200，加强筋φ12@2 000；压顶圈梁厚0.4 m， 宽2.6 m，C25砼，对称配8φ22钢筋。
图3-2-1 砼芯水泥土搅拌桩支护结构平面图
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图3-2-2 砼芯水泥土搅拌桩支护结构剖面图
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3.2.2 工程应用 3.2.2.1工程概况 南京大学港龙园公寓小区由三栋高层住宅和满堂地下车库组成，位 于南京河西地区，龙园北路与龙园东路交叉口西南角，基坑南侧、西侧 有几栋6层住宅楼，基坑实际开挖深度分别为-6.6 m和-7.6 m（见图32-3）。 本工程场地属长江漫滩地貌单元，场地地形较平坦，土层主要以流 塑~软塑的粉质粘土以及淤泥质粉质粘土为主，土质条件差，压缩变形量 大，场地地下水位埋深为自然地面下1.0 m。
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前后预制钢筋混凝土排桩由压顶圈梁和拉梁相连接，其平面和剖面如图3-2-1 图3-2-2所示。该支护结构的宽度、深度、截面形式及预制钢筋混凝土桩的数量、 排列形式可以随基坑开挖深度及土质条件的不同而调整（见图3-2-1）。该支护结 构施工方法简单，速度快；对环境污染小；受力合理，有很好的截面效能；顶部用 钢筋混凝土圈梁连接成整体，在不加撑锚条件下可以支护较深的基坑，是一种新的 支护结构型式，经济效益显著。
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2.2 水文地质特点 南京地处温润区，又有众多的江河湖泊，地表和地下水资源均十 分丰富。秦淮河古河道由南东向北西纵贯南京市区，全长约16km，河 床相沉积为砂砾层、砂层和粉细砂，漫滩相沉积的粉质粘土和淤泥质粘 土位于河床相砂体的两侧，少部分以透镜体散布在粉细砂中，沉积物的 粒度自下而上由粗变细。古河道中的地下水主要赋存于饱和粉细砂中， 水量丰富，透水性好且有弱承压性，地下水位一般位于地面以下1. 0～ 2. 0m。城北、河西长江低漫滩地区第四系覆盖层厚度达60.0m左右， 地基土主要由饱和的、欠固结淤泥质粘土、粉质粘土和松散的粉细砂层 组成，地下水位在地面下1. 0m左右。
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市区基岩埋深一般20m~40m，最大基岩埋深43m左右，市区由 北向南，狮子山、幕府山；清凉山、北极阁；雨花台、菊花台为三个基 岩突起带；中夹二个基岩盆地——北盆地中心在玄武湖，南盆地中心在 瞻园路一带。基岩埋深较大的部位，多在秦淮河古河道带上。长江浦口 岸河漫滩基岩埋深最大为98m，即这里是长江古河道通过的位置。城外 长江漫滩基岩埋深一般为50m~60m。南京南部江宁地区地形平坦，地 貌单元属于秦淮河冲积平原，该地区场地覆盖土主要在25m-35m，基 岩为白垩系下统葛村组泥质粉砂岩。
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图3-1-1钻孔灌注桩连拱式组合拱结构平、剖面图
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3.1.2工程应用 南京金穗、福鑫国际大厦底部设二层地下室，其南北长边227 m， 东西长边84 m，基坑支护总延长约553 m，开挖深度8.6 m，局部 10.3 m（图3-1-2）。场地位于古秦淮河地貌单元。
几种新型支护结构的 工程实践与应用
李俊才
南京工业大学土木工程学院 南京南大岩土工程技术有限公司
1. 序
言
改革开放以来，随着我国国民经济的飞速发展，城市建设日新月异，一幢 幢高层超高层建筑拔地而起，它们往往都设有地下室。此外，地铁、地下隧 道、地下商场和地下人防设施等各类地下工程也在大量涌现，地下室的规模、 层数（开挖深度）都有增大的趋势，这种趋势与软土工程地质条件制约之间的 矛盾日益突出；同时，深基坑开挖又往往发生在商业繁华区，场地局限，临近 建筑、道路和地下设施密集。在20世纪90年代初、中期，由于实践和认识的 不足，深基坑工程事故时有发生，不但延误了工期，而且造成巨大的人员和财 产损失，引发了大量复杂的社会纠纷和诉讼。因此，深基坑开挖支护越来越引 起各有关方面的高度重视。就南京地区而言，由于土质成因类型复杂，地貌单 元多样，如何根据不同的土质条件、挖深、周边环境条件，设计出既能保证基 坑和周边环境的安全，又比较经济，便于施工的支护结构摆在了广大科研设计 人员的面前，十多年的工程实践中，我们对以下一些新型的支护结构作了有益 的尝试。
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区 段 混 凝 土 方 预 制 桩 KABC及 EF 挖深 /m 6.6 桩径及桩心距/mm 前排桩 后排桩 IJK 7.6 前排桩 后排桩 250×250@500 250×250@1000 250×250@500 250×250@1000 桩长 /m 10 9 13 10 主筋 深 4Φ 1 6 4Φ 1 6 4Φ 1 6 4Φ1 6 搅 桩 -1.0 -1.0 -1.0 -1.0 桩顶标高/m 桩长 /m 12 12 12 12
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3、几种新型支护结构的工程实践与应用
3.1钻孔灌注桩连拱式组合拱支护结构 3.1.1连拱式组合拱结构的工作原理 钻孔灌注桩连拱式组合拱结构是由大直径的钢筋混凝土钻孔灌注 桩（拱脚支持桩）和小直径钻孔灌注桩排列呈拱型共同组合成一个组 合截面，拱截面内各桩之间的间隙用高压旋喷桩加固，一方面可以加 固桩间土使其在受力过程中能传递压力，另一方面也可作为止水帏 幕。桩顶部用钢筋混凝土圈梁连接成整体。如开挖深度较大，可沿深 度方向适当距离增加加劲肋。其工作原理是将桩墙式结构的垂直受力 状态转化为拱结构的水平受力状态，即将垂直于拱截面的水土压力产 生的弯拉力转化为沿拱轴方向的轴压力，因而可以利用混凝土受压强 度高的特性，充分发挥材料的作用。在竖直方向虽然仍存在剪力和倾 覆力矩，但可由拱的空间效应来调整跨度或矢高和被动区土压力来平 衡。如果开挖深度过深，而提高拱矢高有困难时（场地限制），也可 在拱脚大桩适当加设支撑以平衡水土压力引起的不平衡力。是一种新 的支护结构型式，经济效益显著。
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图3-1-2金穗、福鑫国际大厦支护结构平面示意图 Your company slogan
表3-2-1 桩型参数
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3.3 锚拉桩支护结构 锚拉桩支护结构具有施工快捷、能有效限制侧向变形、无需架设内支 撑、经济效益显著等优点。 3.3.1工程概况 南京金虹花园四期工程位于南京市河西南湖地区，分为东西两区，两 区中间为宽16.0 m、南北向的康泰南路，共计6幢住宅楼，东西两区各3幢 。每一区东西长为190 m，南北宽为40 m。基坑实际挖深情况如下：北侧 为7 m，东北角和西北角为6.6 m，南侧为5 m。土层分布如下：①-1层为 杂填土，平均厚度为1.6 m；①-2层为素填土，以粉质黏土为主，软塑～ 流塑，平均厚度为1.75 m；②-1层粉质黏土～淤泥质粉质黏土，流塑，平 均厚度为4.65 m；②-2层为细砂，稍～中密，平均厚度为9.53 m。基坑 平面及监测点布置见图3-3-1。
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图3-1-3 福鑫大厦深基坑开挖工况及初始FLAC 3D模型
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图3-1-4 福鑫大厦深基坑开挖计算完成后的FLAC 3D模型
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图3-1-5
福鑫大厦深基坑开挖计算完成后的连拱FLAC 3D模型
图3-2-3 南京大学港龙园公寓小区基坑支护结构平面布置图
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3.2.2.2支护结构型式 由钢筋混凝土桩芯组成，深搅桩桩心距均为500mm，压顶圈梁厚 200mm拉梁厚度400mm，宽度300mm，平面布置型式如图3-2-1所示 。挖深-6.6 m段深搅桩有效桩长11.0(格栅桩长10.0) m，墙宽2.7 m；挖 深-7.6 m段深搅桩有效桩长13.0(格栅桩长12.0) m，墙宽3.2m。混凝土 芯由预制钢筋混凝土方桩组成，具体桩型、桩长和配筋见表3-2-1，前后 排桩由压顶圈梁和拉梁连接。