东南国际航运中心总部大厦FAN-009 36#地块 F座工程塔吊基础施工方案

东南国际航运中心总部大厦（36地块）工程
F座塔吊基础方案
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日期：
中建三局集团有限公司
目录
第1章编制依据 (2)
第2章分项工程概况 (2)
2.1 土建概况 (2)
2.2 钢结构概况 (2)
第3章塔吊的选型与布置 (3)
3.1 影响塔吊选择的主要因数 (3)
3.2 塔吊型号选择 (4)
3.3 塔吊吊装工况分析及钢构件分段 (7)
第4章塔吊平面定位 (8)
第5章塔吊定位及基础形式选择 (9)
5.1 塔吊标准节定位 (9)
5.2 塔吊标准节与-1层梁板关系 (10)
5.3 塔吊标准节与首层梁板关系 (12)
5.4 塔吊基础开挖深度附近地质分析 (13)
5.5 塔吊基础形式确定 (14)
第6章塔吊基础承台的配筋及施工处理 (18)
6.1 14#塔吊基础配筋 (18)
6.2 15#塔吊基础配筋 (18)
6.3 16#塔吊基础配筋 (18)
第7章基础施工及验收 (19)
7.1 塔吊底座预埋及安装 (19)
7.2 基础施工注意事项 (20)
7.3 地基土检查验收 (20)
7.4 基础检查验收 (20)
第8章塔吊天然基础的计算书 (21)
8.1 14#塔吊基础承载力计算书 (21)
8.2 15#塔吊基础承载力计算书 (24)
8.3 16#塔吊基础承载力计算书 (28)
第1章编制依据
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007--2002）。

《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）。

《建筑基桩技术规范》（JGJ 94--2008）。

《国家标准现行建筑机械规范大全》（中国建筑出版社，1994）。

《独立式塔吊基础抗倾覆稳定分析》（《世界地震工程》21卷2期，2005年6月）。

《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ 33-2012）
《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）
本工程36#地块地质勘察报告。

本工程F座建筑、结构施工图纸。

第2章分项工程概况
2.1土建概况
东南国际航运中心总部大厦项目位于厦门市海沧内湖东北侧，海沧大道西侧，与厦门本岛隔海相望，建设总用地被沧桐路划分为36#、37#南北两个地块，总建筑面积约47万㎡。

36#地块总建筑面积201498㎡（不含避难层），由总高度128.2m的E座塔楼及总高度144.2m 的F座塔楼及裙房组成。

37#地块总建筑面积263680㎡（不含避难层），由总高度153.55m的A座塔楼及总高87.95m的B座塔楼及裙房组成，本地块整体设置二层地下室。

其中F座高度144.2m，地下室2层，地上34层，结构形式为钢管混凝土框架与钢筋混凝土核心筒组成的框架-核心筒结构，钢结构部分主要由外框钢管混凝土柱、H型钢梁及外挑檐组成。

单层建筑面积约2400m2，主要层高为6m、5m、4.5m、4m，塔楼基础形式为桩筏基础，筏板厚度3.5m，采用人工挖孔桩，桩径为1.4m，单桩抗压承载力极限值为44000KN，塔楼以外为桩基加防水板，防水板厚度1m，采用冲孔灌注桩、沉管灌注桩、人工挖孔桩三种基桩。

2.2钢结构概况
本工程钢结构主要由外框架结构、劲性钢骨柱两部分组成。

钢柱用钢量约为3940t，钢梁用钢量约为8200t，总用钢量约为15400t。

最厚板厚为38mm。

钢结构主要材质为：Q345B。

外框架钢结构主要包括：钢框柱、核心筒柱、钢框梁、主次钢梁、斜撑等。

钢管柱由地下
2层至屋顶层，分别在8层、19层2次变截面，最大截面为□1200×30mm，最小截面为φ800×28mm。

钢梁最大截面为□1300×800×38mm。

第3章塔吊的选型与布置
3.1影响塔吊选择的主要因数
1、楼层最高点达151m，需要塔吊最大顶升高度约为180m。

2、结构特点为核心筒内埋劲性钢柱+混凝土墙体、外筒钢框架结构、钢管柱内灌混凝土，土建核心筒外筒采用三层爬模架施工工艺，核心筒先行，钢骨柱吊装领先外筒可以附着的钢管柱楼层10层以上，且塔吊之间也要错开10m以上，对外附塔吊的自由高度提出了较高要求；
3、外框钢管柱内结构平面60×50m，外围悬挑1-4m不等，塔吊存在竖向交叉，高塔大
臂与低塔拉杆或者塔帽之间需保证不小于2米的安全距离，对塔吊顶升高度要求较高；
4、外框筒钢管柱对称布置，考虑2层分段，最重分段约13.8t，对塔吊起重能力提出较高要求；
5、本工程地下室施工阶段安装三台塔吊进行材料的周转，而且三台塔吊之间要能够互装、互拆，要求臂长及起吊能力满足要求；
6、本工程结构造型外挑；
7、本工程处于超大基坑内，布置塔吊时应充分考虑四周工地的施工影响。

3.2塔吊型号选择
分析以上影响塔吊布置的因素，综合考虑现场施工条件、现有资源等条件，选择下方案：选用三台塔吊作为本工程主要吊装设备，其中两台为MC480，一台为T8030平头式塔吊。

3.2.1MC480塔机主要参数：
3.3 塔吊吊装工况分析及钢构件分段
根据塔吊平面定位及参数性能表得出钢构件吊装工况如下图：
钢柱吊装工况分析图
第4章塔吊平面定位
根据主体结构轮廓线及以后堆场的布置位置，考虑方便塔吊安装拆除等因素，进行塔吊的初步定位如下：
再排除以下因素，对塔吊定位进行调整：
（1）塔吊标准节是否与地下室墙柱位置重叠；
（2）塔吊基础是否位于地下室外墙以外；
（3）塔吊基础定位后，标准节是否与地下室框架梁重叠；
（4）塔吊基础定位后，标准节是否穿越地上主体结构；
（5）塔吊基础定位后，塔吊拆除时，平衡臂或起重臂在自降后的拆除高度是否与主体结构冲突；
（6）塔吊基础定位后，塔吊拆除时，标准节位置是否与施工电梯标准节（导轨架）位置冲突。

（7）塔吊基础定位后，在附着楼层的附墙杆是否超长。

第5章塔吊定位及基础形式选择5.1塔吊标准节定位
14#塔吊标准节定位
15#塔吊标准节定位
5.2塔吊标准节与-1层梁板关系
14#塔吊
15#塔吊
16#塔吊
5.3塔吊标准节与首层梁板关系
14#塔吊
15#塔吊
16#塔吊
5.4塔吊基础开挖深度附近地质分析
根据本工程地质勘察报告钻孔平面布置图，14#塔吊基础位置靠近4-4和18-18剖面上，靠近钻孔号CK29; 15#塔吊基础位置靠近22-22剖面，居于钻孔号ZK3和JK15中间位置: 16#塔吊基础位置位于7-7剖面上，基本和钻孔号ZK12重合，如下图。

JGJ/T187-2009《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》P12中4.1.5条规定,当基础宽度大于3m或者埋深大于0.5m时，应该将岩土工程勘探报告提供的地基承载力特征值，按照现行国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007）的规定进行调整。

5.5塔吊基础形式确定
经排除以上因素并经综合考虑，塔吊定位如下：
14#塔吊T8030基础，臂长55m，查36地块勘探点平面布置图，塔吊基础位置靠近4-4和18-18剖面上，靠近钻孔号CK29，查4-4和18-18工程地质剖面图，在基底-14.1的标高，对应土质为6-4中风化花岗岩，查36地块详勘报告第15页《岩土设计参数建议值表》得，地基承载力特征值为3200kpa，查中联T8030说明书，当地耐力大于0.20Mpa时，选用尺寸为8500*8500*1600的基础。

15#塔吊MC480基础，臂长45m，查36地块勘探点平面布置图，塔吊基础位置靠近22-22剖面，居于钻孔号ZK3和JK15中间位置，查22-22工程地质剖面图，在基底-14.1的标高，对应土质为6-2散体状强风化花岗岩，查36地块详勘报告第15页《岩土设计参数建议值表》得，地基承载力特征值为500kpa，查波坦MC480说明书17A-1.7节，选用M205N型塔吊基础，查说明书18A-2.7，塔吊基础尺寸为7100*7100*1700。

16#塔吊MC480基础，臂长50m，查36地块勘探点平面布置图，塔吊基础位置位于23-23剖面上，钻孔号ZK12和CK30之间重合，查23-23工程地质剖面图，在基底-14.8的标高，对应土质为3-1粉质粘土和5残积砂质粘性土，查36地块详勘报告第15页《岩土设计参数建议值表》得，地基承载力特征值为190kpa和250kpa，查波坦MC480说明书17A-1.7节，选用M330N型塔吊基础，查说明书18A-2.7，塔吊基础尺寸为8500*8500*1900。

考虑塔吊基础与承台存在重合或者连接，故将塔吊基础与承台连为一个整体，重新修正塔吊基础形式如下。

第6章塔吊基础承台的配筋及施工处理
根据已确定的塔吊基础形式，为保证塔吊基础的承载力，将塔吊基础与相邻承台单独配筋后叠合，以保证承载力满足要求。

根据塔吊说明书要求，塔吊基础混凝土强度等级为C35,本工程承台、底板强度等级为C40,为方便施工，将塔吊基础混凝土强度等级提升为C40。

以下为各个塔吊基础配筋情况。

6.114#塔吊基础配筋
查T8030塔吊说明书要求，塔吊基础配筋及混凝土强度等级如下：
向
向
向
向
6.215#塔吊基础配筋
查MC480塔吊说明书要求，塔吊基础配筋及混凝土强度等级如下：
第一层
第二层
第一层
第二层
14@1000
6.316#塔吊基础配筋
查MC480塔吊说明书要求，塔吊基础配筋及混凝土强度等级如下：
第一层25@110
第二层25@110
第一层20@110
第二层20@110
第7章 基础施工及验收
7.1 塔吊底座预埋及安装
7.1.1 底座形式
塔吊底座即固定支脚主要由950mm 长的口195×20方管和800×800钢板组成，尺寸为2.5m ×2.5m （如下图尺寸），一定要以混凝土中心块为准对称安装，预埋在混凝土基础中。

7.1.2 底座的安装
将固定支脚放在要安装的基础位置垫平，用附带的对角线拉杆将4个支脚连接，然后先装一个标准节。

整体吊起，在固定支脚支承台板上，用楔块调平，用测量仪器检查标准节在两个方向的垂直度，使之在1/1000内，固定，浇筑混凝土，等混凝土达到规定强度后，安装上部标准节。

7.2基础施工注意事项
1、本工程基础同底板及覆盖范围承台整体贯通施工，以后基础将成为主体结构的一部分，故所有材料都要提前送检。

2、基础的钢筋绑扎和预埋件安装后，应该按照设计要求检查验收，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或者预埋件，混凝土浇筑后应及时保湿养护。

3、安装塔吊时基础混凝土应达到80%以上设计强度，塔吊运行使用时基础混凝土应达到100%设计强度。

4、基础混凝土施工中，在基础四角应作好沉降观测及位移观测点，并作好原始记录，塔吊安装后应定期进行观测并记录，沉降量和倾斜率不应超过本规程第4.2.4的规定。

基础的防雷接地应该按照《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ 33—2001 /J 119—2001）的规定执行。

7.3地基土检查验收
基坑开挖后应该按照现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的规定进行验槽，应检验坑底标高、长度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合岩土工程勘察报告。

7.4基础检查验收
1、钢材、水泥、砂石、防水材料等原材料进场时，应按现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204和《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205规定做材料性能检验。

2、基础的钢筋绑扎后，应作隐蔽工程验收，隐蔽工程应包括塔机基础节的预埋件或者预埋节等，验收合格后方可浇筑混凝土。

3、基础混凝土的强度等级必须符合设计要求，用于检查结构构件混凝土强度的试件，应在混凝土的浇筑地点随机抽取。

取样与试件留置应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关规定。

第8章塔吊天然基础的计算书
8.114#塔吊基础承载力计算书
8.1.1参数信息
塔吊型号:T8030, 自重(包括压重)F1=3,480.00kN，最大起重荷载F2=250.00kN，塔吊倾覆力距M=9,443.00kN.m，塔吊起重高度H=74.45m，塔身宽度B=2.50m，混凝土强度等级:C40，基础埋深D=0.00m，基础最小厚度h=1.60m，
基础最小宽度Bc=8.50m，
8.1.2基础最小尺寸计算
基础的最小厚度取:H=1.60m
基础的最小宽度取:Bc=8.50m
8.1.3塔吊基础承载力计算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。

计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×3730=4476.00kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc ×D) =3468.00kN；
Bc──基础底面的宽度，取Bc=8.50m；
W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=102.35m3；
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×
9443.00=13220.20kN.m；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：
a=8.50/2-13220.20/(4476.00+3468.00)=2.59m。

经过计算得到:
无附着的最大压力设计值
Pmax=(4476.00+3468.00)/8.502+13220.20/102.35=239.11kPa
无附着的最小压力设计值
Pmin=(4476.00+3468.00)/8.502-13220.20/102.35=0.00kPa
有附着的压力设计值 P=(4476.00+3468.00)/8.502=109.95kPa
偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(4476.00+3468.00)/(3×8.50×
2.59)=240.95kPa
8.1.4地基基础承载力验算
地基承载力设计值为:fa=3200.00kPa
地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=239.11kPa，满足要求！
地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=240.95kPa，满足要求！
8.1.5受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2.7条。

验算公式如下:
式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.93；
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.71kPa；
am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:
am=[2.50+(2.50 +2×1.60)]/2=4.10m；
h0──承台的有效高度，取 h0=1.55m；
Pj──最大压力设计值，取 Pj=240.95kPa；
Fl──实际冲切承载力：
Fl=240.95×(8.50+5.70)×1.40/2=2395.06kN。

允许冲切力：
0.7×0.93×1.71×4100×1550=7074449.55N=7074.45kN
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
8.1.6承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2.7条。

1.抗弯计算，计算公式如下:
式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=3.00m；
P──截面I-I处的基底反力:
P=240.95×(3×2.50-3.00)/(3×2.50)=144.57kPa；
a'──截面I-I在基底的投影长度,取 a'=2.50m。

经过计算得 M=3.002×[(2×8.50+2.50)×(240.95+144.57-2×
3468.00/8.502)+(240.95-144.57)×8.50]/12
=4848.69kN.m。

2.配筋面积计算,公式如下:
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第7.2条。

式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。

经过计算得s=4848.69×106/(1.00×19.10×8.50×103×15502)=0.012
=1-(1-2×0.012)0.5=0.013
s=1-0.013/2=0.994
As=4848.69×106/(0.994×1550×300.00)=10492.93mm2。

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:20400mm2。

故取 As=20400mm2。

8.215#塔吊基础承载力计算书
8.2.1参数信息
塔吊型号:MC480, 自重(包括压重)F1=2,450.00kN，最大起重荷载
F2=250.00kN，
塔吊倾覆力距M=7,544.00kN.m，塔吊起重高度H=74.91m，塔身宽度B=2.50m，混凝土强度等级:C40，基础埋深D=0.00m，基础最小厚度h=1.70m，基础最小宽度Bc=7.10m，
8.2.2基础最小尺寸计算
1．最小厚度计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2011)第7.7条受冲切承载力计算。

根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：
其中 F──塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。

计算方案：当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将h01从0.8m开始，每增加0.01m，至到满
足上式,解出一个h01；当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理,解出一个h02，最后h01与
h02相加，得到最小厚度H。

经过计算得到：
塔吊基础对基脚的最大压力F=1792.00kN时，得h01=1.48m；
塔吊基础对基脚的最大拔力F=2475.00kN时，得h02=1.87m；
解得最小厚度 Hc=h01+h02+0.05=3.40m；
实际计算取厚度为:Hc=1.70m。

2．最小宽度计算
建议保证基础的偏心距小于Bc/4，则用下面的公式计算：
其中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×4550.00=5460.00kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc ×D) =2726.35kN；
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×
7544.00=10561.60kN.m。

解得最小宽度 Bc=5.17m，且还应该满足:Bc>=2h+B=9.30m。

实际计算取宽度为 Bc=7.10m。

8.2.3塔吊基础承载力计算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。

计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×2700=3240.00kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc ×D) =2570.91kN；
Bc──基础底面的宽度，取Bc=7.10m；
W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=59.65m3；
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×
7544.00=10561.60kN.m；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：
a=7.10/2-10561.60/(3240.00+2570.91)=1.73m。

经过计算得到:
无附着的最大压力设计值
Pmax=(3240.00+2570.91)/7.102+10561.60/59.65=292.33kPa
无附着的最小压力设计值
Pmin=(3240.00+2570.91)/7.102-10561.60/59.65=0.00kPa
有附着的压力设计值 P=(3240.00+2570.91)/7.102=115.27kPa
偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(3240.00+2570.91)/(3×7.10×
1.73)=314.94kPa
8.2.4地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第5.2.3条。

计算公式如下:
其中fa──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；
fak──地基承载力特征值，取500.00kN/m2；
b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.00；
d──基础埋深地基承载力修正系数，取0.00；
──基础底面以下土的重度，取21.00kN/m3；
γm──基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3；
b──基础底面宽度，取8.50m；
d──基础埋深度,取0.00m。

解得地基承载力设计值 fa=500.00kPa
实际计算取的地基承载力设计值为:fa=500.00kPa
地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=292.33kPa，满足要求！
地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=314.94kPa，满足要求！
8.2.5受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2.7条。

验算公式如下:
式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.93；
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.71kPa；
am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:
am=[2.50+(2.50 +2×1.70)]/2=4.20m；
h0──承台的有效高度，取 h0=1.65m；
Pj──最大压力设计值，取Pj=314.94kPa；
Fl──实际冲切承载力：
Fl=314.94×(7.10+5.90)×0.60/2=1228.28kN。

允许冲切力：
0.7×0.93×1.71×4200×1650=7714545.30N=7714.55kN
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！8.2.6承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2.7条。

1.抗弯计算，计算公式如下:
式中a1──截面I-I至基底边缘的距离，取a1=2.30m；
P──截面I-I处的基底反力:
P=314.94×(3×2.50-2.30)/(3×2.50)=218.36kPa；
a'──截面I-I在基底的投影长度,取 a'=2.50m。

经过计算得 M=2.302×[(2×7.10+2.50)×(314.94+218.36-2×2570.91/7.102)+(314.94-218.36)×7.10]/12
=3477.53kN.m。

2.配筋面积计算,公式如下:
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第7.2条。

式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。

经过计算得s=3477.53×106/(1.00×19.10×7.10×103×16502)=0.009
=1-(1-2×0.009)0.5=0.009
s=1-0.009/2=0.995
As=3477.53×106/(0.995×1650×300.00)=7058.71mm2。

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:18105mm2。

故取 As=18105mm2。

8.316#塔吊基础承载力计算书
8.3.1参数信息
塔吊型号:MC480, 自重(包括压重)F1=2,450.00kN，最大起重荷载F2=250.00kN，塔吊倾覆力距M=7,544.00kN.m，塔吊起重高度H=74.91m，塔身宽度B=2.50m，混凝土强度等级:C40，基础埋深D=0.00m，基础最小厚度h=1.90m，基础最小宽度Bc=8.50m，
8.3.2基础最小尺寸计算
1．最小厚度计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。

根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：
其中 F──塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。

计算方案：当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将h01从0.8m开始，每增加0.01m，至到满
足上式,解出一个h01；当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理,解出一个h02，最后h01与
h02相加，得到最小厚度H。

经过计算得到：
塔吊基础对基脚的最大压力F=1792.00kN时，得h01=1.48m；
塔吊基础对基脚的最大拔力F=2475.00kN时，得h02=1.87m；
解得最小厚度 Hc=h01+h02+0.05=3.40m；
实际计算取厚度为:Hc=1.90m。

2．最小宽度计算
建议保证基础的偏心距小于Bc/4，则用下面的公式计算：
其中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×4550.00=5460.00kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc ×D) =2726.35kN；
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×
7544.00=10561.60kN.m。

解得最小宽度 Bc=5.17m，且还应该满足:Bc>=2h+B=9.30m。

实际计算取宽度为 Bc=8.50m。

8.3.3塔吊基础承载力计算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。

计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×2700=3240.00kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc ×D) =4118.25kN；
Bc──基础底面的宽度，取Bc=8.50m；
W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=102.35m3；
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×
7544.00=10561.60kN.m；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：
a=8.50/2-10561.60/(3240.00+4118.25)=2.81m。

经过计算得到:
无附着的最大压力设计值
Pmax=(3240.00+4118.25)/8.502+10561.60/102.35=205.03kPa
无附着的最小压力设计值
Pmin=(3240.00+4118.25)/8.502-10561.60/102.35=0.00kPa
有附着的压力设计值 P=(3240.00+4118.25)/8.502=101.84kPa
偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(3240.00+4118.25)/(3×8.50×
2.81)=205.04kPa
8.3.4地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第5.2.3条。

计算公式如下:
其中fa──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；
fak──地基承载力特征值，取500.00kN/m2；
b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.30；
d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.50；
──基础底面以下土的重度，取19.00kN/m3；
γm──基础底面以上土的重度，取19.00kN/m3；
b──基础底面宽度，取8.50m；
d──基础埋深度,取0.00m。

解得地基承载力设计值 fa=517.10kPa
实际计算取的地基承载力设计值为:fa=517.10kPa
地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=205.03kPa，满足要求！
地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=205.04kPa，满足要求！
8.3.5受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2.7条。

验算公式如下:
式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.91；
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.71kPa；
am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:
am=[2.50+(2.50 +2×1.90)]/2=4.40m；
h0──承台的有效高度，取 h0=1.85m；
Pj──最大压力设计值，取Pj=205.04kPa；
Fl──实际冲切承载力：
Fl=205.04×(8.50+6.30)×1.10/2=1669.03kN。

允许冲切力：
0.7×0.91×1.71×4400×1850=8866657.80N=8866.66kN
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
8.3.6承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2.7条。

1.抗弯计算，计算公式如下:
式中a1──截面I-I至基底边缘的距离，取a1=3.00m；
P──截面I-I处的基底反力:
P=205.04×(3×2.50-3.00)/(3×2.50)=123.02kPa；
a'──截面I-I在基底的投影长度,取 a'=2.50m。

经过计算得 M=3.002×[(2×8.50+2.50)×(205.04+123.02-2×4118.25/8.502)+(205.04-123.02)×8.50]/12
=3653.54kN.m。

2.配筋面积计算,公式如下:
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第7.2条。

式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。

经过计算得s=3653.54×106/(1.00×19.10×8.50×103×18502)=0.007
=1-(1-2×0.007)0.5=0.007
s=1-0.007/2=0.997
As=3653.54×106/(0.997×1850×300.00)=6604.74mm2。

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:24225mm2。

故取 As=24225mm2。