裕溪河特大桥(70+125+70)m预应力混凝土连续梁悬臂施工线形监控技术
大跨度预应力混凝土连续梁桥施工监控
1 引言
随着铁路 、公路建设的飞速发展 ,各种大跨度 预应力混凝土连续梁桥得到广泛应用 ,其施工方 法多为对称悬臂施工 [ 1 ] 。大桥的悬臂施工要经历 一个长期而复杂的施工过程以及结构体系转换过 程 ,各施工阶段的结构受力都将伴随着结构体系 、 约束条件和荷载作用的变化而不断变化 。由于施 工过程中受到许多不确定性因素 ,包括材料的性 能 、施工荷载 、预应力损失 、混凝土收缩徐变 、温度 等的影响 ,造成桥梁结构实际状态与理想状态之 间存在差异 ,因此在桥梁施工过程中有必要对桥 梁的实际反应 (高程 、线形 、应力等 )实施严格的全 过程施工控制 ,保证桥梁建造质量 、确保施工过程 的安全 ,以及成桥结构内力和线形等符合规范及 设计要求 。
·工程质量检测·
大跨度预应力混凝土连续梁桥施工监控
任春山 赵明龙
(铁道第三勘察设计院集团有限公司检测所 天津 300251)
摘 要 以预应力连续梁桥的悬臂施工过程为背景 ,介绍了施工监控的方法和影响成桥线形及结构内力的主要因 素 。通过施工监测和采取一定的控制措施 ,大桥悬臂施工顺利合龙 ,很好地达到了规范及设计要求 。 关键词 预应力混凝土桥 连续梁 悬臂施工 施工监测及控制
应力 [ 3 ] 。图 4为某截面悬臂施工过程中应力实测值 与计算值曲线 ,从图中可以看出两条曲线的变化趋 势基本一致 ,其差值较小 ,说明施工过程比较正常 , 符合设计状态 。
通过对箱梁控制截面混凝土应变的实时监测 ,计 算和分析后可知施工各阶段箱梁控制截面混凝土应力 均在设计限值要求范围内 ,混凝土浇筑、预应力钢束张 拉 、结构体系转换等荷载作用下的箱梁混凝土应力的 无突变现象 ,施工过程在安全和可控状态下进行。
图 4 某截面悬臂施工过程中应力实测值与计算值比较
连续梁线形监控方案
1 工程概况1、鲁南高铁花果峪特大桥DK212+220.5处跨S241省道，道路与线路为斜交，角度约30。
，采用一联三孔(60+112+60)m 的预应力混凝土双线连续箱梁跨越，梁全长233.5m 。
S241省道路面宽度为15米，公路交叉里程K13+747。
桥型布置如图1-1所示。
11#墩12#墩10#墩13#墩6011260图1-1 （60+112+60）m 连续梁桥型布置图（1）下部结构本连续梁10#、13#边墩基础采用8-φ1.5m 钻孔灌注桩，桩长分别为20.5m 、15.0m ，11#主墩基础采用12-φ1.8m 钻孔灌注桩，桩长为15.0m ，12#主墩基础采用12-φ1.8m 钻孔灌注桩，桩长为13.0m ；10#、13#边墩承台尺寸:12.4×6.5×3m ，边墩高度：10#墩10米；13#墩13.5米；11#主墩尺寸：14.0×10.3×4.0m ，12#主墩尺寸：14.0×11.3×4.0m ，桥墩采用圆端形实体直坡墩，10#、13#边墩高10.0m 、13.5m ，11#、12#主墩高9.0m 、12.0m 。
（2）梁部结构箱梁为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁底、腹板、顶板局部向内侧加厚，均按直线线性变化。
全联在端支点，中支点处设横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。
中支点处梁高9.017m ，边支点处梁高5.017m 。
边支点中心线至梁端0.75m ，梁缝分界线至梁端0.1m ，边支座横桥向中心距离6.0m ，中支座横桥向中心距离6.0m 。
桥面防护墙内侧净宽7.6m ，桥梁宽12.6m ，桥梁建筑总宽12.9m ，底板宽7.0m 。
顶板厚度43.5-73.5cm ，腹板厚度50cm ～95cm ，底板厚度50cm ～90cm ，腹、底板厚度均按折线变化。
在梁体边支点、中支点共设4个横隔板，隔板中部设有孔洞，供检查人员通过。
预应力混凝土连续梁桥悬臂浇筑施工与监控
《预应力混凝土连续梁桥悬臂浇筑施工与监控》一书的目录结构全面、深入， 为读者提供了从理论到实践的全方位指导。通过对目录的详细分析，我们可以清 晰地看到该书在预应力混凝土桥梁施工领域的专业性和权威性。无论是对于从事 桥梁施工的专业人员，还是对于相关领域的学者和研究人员，该书都具有很高的 参考价值。
作者简介
我还注意到，这本书在阐述理论知识的也注重实践操作的指导。无论是施工 流程的梳理，还是施工监控技术的介绍，都力求做到深入浅出，使读者能够在理 解理论的基础上，更好地掌握实际操作技能。这种理论与实践相结合的写作方式， 无疑增强了这本书的实用性和可读性。
《预应力混凝土连续梁桥悬臂浇筑施工与监控》这本书给我留下了深刻的印 象。它不仅系统地介绍了预应力混凝土连续梁桥悬臂浇筑施工及其监控技术，还 通过典型案例分析和实践操作指导，使读者能够更好地理解和掌握这一领域的专 业知识。我相信，这本书对于从事桥梁施工和监控工作的专业人员来说，将是一 本极具参考价值的书籍。对于对桥梁工程感兴趣的普通读者来说，也是一本值得 一读的佳作。
本书首先介绍了预应力混凝土连续梁桥的基本概念和特点，阐述了悬臂浇筑施工的基本原理和适 用范围。随后，详细讲解了悬臂浇筑施工的设计计算、施工步骤、施工设备以及施工过程中的质 量控制要点。特别强调了预应力筋的布置与张拉、混凝土配合比的选择与施工、模板支撑体系的 设计与施工等关键环节的施工技术与要求。
在监控方面，本书介绍了悬臂浇筑施工过程中应进行的各种监控项目，包括变形监测、应力监测、 温度监测等，并详细阐述了各种监控方法的原理、步骤以及数据处理与分析方法。通过对施工过 程的实时监控，可以及时发现施工中的问题并采取相应措施，确保施工质量和安全。
在深入研读了《预应力混凝土连续梁桥悬臂浇筑施工与监控》这本书后，我 对预应力混凝土连续梁桥的悬臂浇筑施工及其监控技术有了更深入的理解。这本 书的内容全面且系统，不仅详细讲解了预应力混凝土连续梁桥的受力及构造特点， 还深入剖析了悬臂浇筑施工的工艺流程、操作要点及质量控制措施。
悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥施工监控技术
形监测与水平面 内的线形监测两个部分 ， 通过两个面 内的测 量准确掌握桥跨 的真 实空 间状况 ， 有效地控制桥跨 的施工过
程。
３ ９ｍ处按 １８次抛物线变化 ， ３ ｍ变化至 ８ ． ｍ， ． 由 ０ｃ ７ ６ｃ ０块 底板厚度从距墩中心 ２ｍ处到距墩中心 ５ ５ｍ处 由 １０ｃ ． ５ ｍ 线性变化为 ８ ． ｍ， ７ ６ｃ 腹板厚 度为 ８ ｍ 及 ４ ｍ。墩顶 ０ ０ｃ ５ｃ 块设一个厚 ４ ０ｃ ０ ｍ的横隔板 、 边跨端部设厚 ２０ｃ ０ ｍ的横隔 板及跨 中设置 ５ 的横 隔板外 ， 部位均不 设横 隔板。 ０ｃ ｍ 其余 箱梁纵 向预应力钢 束 ： 向预应力 钢束设 置 了顶 板束 （ ） 纵 Ｔ、 腹板束 （ ， ｗ）边跨底板 束（ ） 中跨底板束 （ ）边跨 顶板合 Ｂ， Ｄ ， 龙束 （） 中跨顶板合龙 柬 （ 六种 ， 向预应力分 别采用 ｓ及 Ｍ） 纵
２１ ０ ２年 第 ６期 （ 总第 ２ ０期） ２
黑龙 江交通科 技
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悬 臂浇 筑 预应 力混凝 土连 续梁 桥施 工 监控 技 术
何 文 斌
（ 广东省 长大公路工程有限公 司 ）
本桥为分 阶段浇筑结构 ， 悬浇阶段每个监 测断 面上布置 两个对称 的高程观测 点 ， 仅可 以测量箱梁 的挠度 ， 不 同时可 以观测箱梁是否发生扭转变形 ， 标高 测点用 中１ ６圆钢 ， 圆钢 筋顶部磨平 ， 露出顶板 ２— ｍ， ３ｃ 并用红油漆作 为标记 。 墩顶用全站 仪进行 测量 ， 主墩顶 上下游 各设 １ —２个 测 点， 测点位置选在墩顶便于观测 的可靠位置处。 本桥横 向应 力测 点具 体 布置方 法 为 ： 中跨跨 中截 面 在 顶 、 中轴线处各设 置两个钢筋应力计 ， 向为横 向， 底板 方 共设 置四个 。全桥共布 置钢 筋应 力计 ： ４个。 由于桥 墩高 ， 于 对 纵向应力选定全 桥的两个 “ ” 为应力 观测对 象 ， Ｔ作 每个 墩选 择墩底、 中墩顶三个 截 面 ， 墩 每个 截面布 置 ４个 ， 墩共 ２ 两 ４
悬臂现浇连续梁线性监控方案
悬臂现浇连续梁线性监控方案悬浇连续梁线形控制方案兰州交通建设工程质量检测站2011年5月1、工程概况及技术标准1.1工程概况XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX号墩为无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁，主梁全长221.5m，计算跨度为60+100+60m。
主桥上部采用预应力砼直腹板连续箱梁，箱梁顶宽12.2m，底板宽6.7m，悬臂长3.25m。
梁高为4.85~7.85m（不计桥面垫层），中支点处梁高7.85m，跨中10m直线段及边跨15.75m直线段梁高4.85m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。
箱梁采用C50砼，三向预应力结构。
箱梁为单箱单室断面，顶板厚度除梁端附近外均为40cm，底板厚度40.0~120cm，按直线线性变化，腹板厚60至80、80至100cm，按折线变化。
全联在端支点，中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。
主桥箱梁封端砼采用强度等级为C50干硬性补偿收缩砼，防撞墙、遮板、电缆槽竖墙及盖板采用C40砼。
纵向预应力采用1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，其标准强度f pk=1860 MPa，弹性模量E y=1.95×105 MPa。
竖向预应力采用φ25高强精轧螺纹钢筋，其标准强度f pk=830 MPa。
普通钢筋为HRB335带肋钢筋（即Ⅱ级钢筋）和Q235光圆钢筋（即Ⅰ级钢筋）。
主墩两个T构梁段对称划分，墩顶0#段长14.00m，两侧1#~13#梁段长度分别有2.50m、2.75m、3.0m、3.5m、4m；现浇梁段长9.75m；合龙段长2.00m。
具体箱梁节段参数见表1-1。
主桥箱梁0#块采用钢管支架施工，1#-13#块采用挂篮悬浇对称施工，边跨现浇段采用钢管桩支架施工，中跨及边跨合拢段均采用悬挂支架现浇。
单T划分为35个梁段，26个悬浇段。
施工悬臂长度42m，悬浇块件最大长度4m，最大重量167.134t，全桥共有2个0号块，1个中跨合拢段，2个边跨合拢段，52个悬浇块段。
连续梁线型监控实施细则。
新建铁路兰州至乌鲁木齐第二双线LXJL-1监理标段连续梁线型监控监理实施细则新建铁路兰州至乌鲁木齐第二双线DK18+235~DK104+066连续梁线型监控监理实施细则编制：审核：审批：日期：年月北京铁科院兰新铁路甘青段监理站目录第一章编制依据 (3)第一节综合依据 (3)第二节主要技术规范及设计文件 (3)第二章工程概况 (3)第三章线型监控 (5)第一节线型监控必要性 (5)1、施工线形控制 (5)2、施工控制的内容 (7)第二节线型监控内容 (9)1、施工过程中监理控制 (9)2、施工控制的具体内容 (12)第三节线型监控监理控制要点 (16)1、监理控制流程 (16)2、测量内容 (18)3、有关数据的修正 (19)4、立模标高的计算 (19)5、对施工监控的工作及对施工工艺的要求 (20)2第一章编制依据第一节综合依据1.已编写批准的监理大纲、监理规划；2.与本专业工程相关的验收标准、设计文件和技术资料；3.建设单位的其他有关标准化管理体系文件与专业管理规定；4.《铁路建设工程监理规范》（TB10420-2007）。
第二节主要技术规范及设计文件1.《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）；2.《铁路桥涵工程施工安全技术规程》(TB10303-2009)；3.《高速铁路工程测量规范》(TB10601-2009)；4.新建兰新铁路第二双线LXJL-1段桥梁施工图5、已批准的施工组织设计第二章工程概况监理LXJL-1标段线路总长度102.406km，其中DK1+700～DK18+325只包括站后工程，DK18+325～DK104+066包括新线建设和站后工程。
正线共设桥梁特大桥15座，大桥7座，中桥4座，桥梁总计26座。
其中连续梁结构的桥见下表：34第三章线型监控第一节线型监控必要性1、施工线形控制线形控制是超静定结构施工过程质量控制的重要手段；是理论与实践紧密结合的学科；专业性很强。
连续梁(双线)施工监控方案
双线连续梁施工线性监控方案一、工程概况 (3)（一）桥梁概况 (3)（二）技术标准 (3)（三）主梁设计参数 (4)（四）主梁材料 (5)二、施工监控的目的及意义 (5)（一）施工监控的目的 (5)（二）施工监控的意义 (6)三、施工监控的原则及实施方法 (6)（一）施工监控原则 (6)四、施工监控主要工作内容 (11)（一）理论分析预测 (11)（二）施工监测 (15)（三）施工控制 (17)五、施工监控工作步骤 (18)六、施工监控技术依据及精度要求 (18)（一）技术依据 (18)（二）精度要求 (19)七、分工及相关要求 (19)（一）施工与监控分工 (19)（二）相关要求 (20)河北天鸿道桥科技有限公司连续梁施工监控方案双线连续梁施工线性监控方案一、工程概况（一）桥梁概况新建时速250公里青岛至荣成城际铁路北珠岩跨绕城高速公路特大桥（60+100+60）m、（32+48+32）m连续梁、青烟直通线跨外夹河特大桥（48+80+48）m连续梁，按有砟轨道设计。
（二）技术标准1、设计速度：设计最高行驶速度250km/h。
2、线路情况：双线正线，直、曲线，曲线半径2000m，线间距4.6m，有砟轨道。
3、设计荷载：⑴恒载结构构件自重：按《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）采用。
⑵活载列车活载：纵向计算采用ZK标准荷载。
横向计算采用ZK特种荷载。
离心力、横向摇摆力、人行道及栏杆荷载分别根据《高速铁路设计规范（试行）》（TB10621-2009）选取办理。
⑶附加力风力：按《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）第4.4.1条计算。
温度荷载：根据《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）计算。
⑷特殊荷载：列车脱轨荷载：根据《高速铁路设计规范（试行）》（TB10621-2009）第7.2.12条规定办理。
地震力：按《铁路工程抗震设计规范》（2009版）（GB50111-2006）规定计算。
裕溪河特大桥主墩承台钢围堰干法封底施工技术研究
（安徽省路港工程有限责任公司 ，安徽 合肥 230022）
GHIJKLMNO 安徽建筑
% &钢围堰封底混凝土施工是钢围堰施工最重要的工序之 一，是钢围堰质量控制的重要环节。目前，国内普遍采用水下封 底混凝土施工，由于水下清淤情况的不确定性及水下灌注混凝 土的不稳定性给封底混凝土质量埋下了很大的隐患。在 S316 改建工程裕溪河特大桥首次采用干法施工封底混凝土。封底效 果直观可控，混凝土成型质量高，施工速度较快，现场整洁环 保，投入的机械设备和周转材料大为减少，极大地提高了封底 混凝土的施工质量和进度及现场安全性，克服了由于水下清淤 不彻底造成的基底质量不好、水下混凝土浇筑施工质量难以控 制，人工作业量大等困难，施工成本和安全风险降低，取得了较 好的施工效果，为类似条件下的承台钢围堰封底提供参考经 验。 ' ( ) 钢围堰；干法施工；封底；施工质量；施工实践 *+,-.!"#$%" /0123& / 4 5 . '(()*)+#, -(., ()*((/0*(+ 123.45.6++(78%9:;<5.(()=)+$,%-(.,%()%(++
下 分 别 为 软 土 （3.85~-12.15）， 粉 质 粘 土（-12. 15~-16.15） 粉质粘土 （-16.15~-19.25），中砂（-19. 25~-20.35），、25#墩处于裕溪河河道两侧，24#主墩承台 顶标高 2.646m，承台底标高 -1.354m，25#主墩承台 顶标高 1.646m，承台底标高 -2.354m，钢筋混凝土承 台尺寸 40.5m×13.5m，根据本工程地质条件及工程 现场实际情况，主桥 24#、25#主墩承台、墩柱施工采 用拉森Ⅵ型钢板桩围堰防水结构。24#墩采用长度为 21m的钢板桩，25#墩采用 18m的钢板桩。24#墩钢 板桩顶标高为 10m，底标高为 -11m，入土部分为软土 层。25#墩钢板桩顶标高 10m，底标高为 -8m，入土部 分为软土层。支护根据施工的需要及钢板桩模数，设
宜万铁路叶溪河大桥梁部线形控制技术
ｍ 一联 三跨 预 应 力 混 凝 土 连 续 刚 构 箱 梁 ， 续 梁 桥 主 梁 按 双 线 连 Ｉ级铁 路 设 计 ． 用 三 向预 应 力 体 系 ， 预 应 力 混 凝 土 构 件 。 采 全 全桥 共 分 ６ ３个 梁段 ， 支 点 ０号 梁段 长度 １ 挂 篮 悬 浇 梁 段 中 ｍ， ３ 长 度 分 成 ３ ０、． ４ ０ｉ ． ３ ５、 ． ｎ和 ５ ０ ｍ， 龙 段 长 ２ ０Ｉ ， 跨 直 线 ． 合 ． ｌ 边 ｌ 段 及 合 龙段 共 长 ７ ７ｍ， 大 悬 臂 浇 筑 块 体 重 １４ ４ｋ ． 最 ８ Ｎ。０号 块 采 用预 埋 托 架 法施 工 ， 余 梁段 采 用 挂 篮 悬臂 对 称 施 工 。 介 绍 其
借鉴 意义。 关 键 词 ： 万 铁 路 ； 叶 溪 河 大 桥 ；预 应 力 混 凝 土 ； 连 续 刚 构 宜
桥 ； 线 形 控 制
（ ） 工 临时荷 载 在 ｉ ４施 梁段 引起 的挠 度 ； （ ） 用 荷载 在 ｉ ５使 梁段 引起 的挠 度 。
２ ２ 监 控 目的 及 主 要 内 容 ． ２ ２ １ 监 控 目的 ． ． （ ） 取科学有效的措施对箱梁挠度实施监控 ， １采 预 测 分 析 、 时 调 整 ， 达 到 大 桥 实 际 线 形 尽 可 能 地 吻 实 以
（ ） 梁高 程监 控 ； １箱 （） ２ 箱梁 平 面线 形监控 ；
（ ） 梁和薄 壁墩 控 制断 面应 力监 控 ； ３箱
（ ） 度 监测 ； ４ 温 （ ） 性 试验 ； ５材 （ ） 道 摩 阻 损 失 的测 定 。 ６管 上 述 ６个 方 面 监 控 以 箱 梁 高 程 监 控 和 应 力 监 控
中 图分 类 号 ： ４ ５ ４ ６ Ｕ ４ ． ６
商合杭高铁裕溪河特大桥铺设无砟轨道关键技术研究
商合杭高铁裕溪河特大桥李秋义1，2，张晓江2，韦合导1，2（1.中铁第四勘察设计院集团有限公司，湖北武汉430063；2.铁路轨道安全服役湖北省重点实验室，湖北武汉430063）摘要：大跨度桥梁铺设无砟轨道是世界性难题。
商合杭高铁裕溪河特大桥主跨324m，运用系统工程的思想，把桥梁和轨道作为一个有机整体，开展一体化设计，确定了预拱度设置方式、桥梁合理竖向刚度、轨道隔离层设置及接口要求；建立“车辆-轨道-桥梁”系统动力学模型，进行动力性能分析；提出施工线形控制、精密测量控制、静态验收标准等关键技术指标。
结果表明，裕溪河特大桥主跨324m铺设无砟轨道可行，满足高速列车通过的安全性、平顺性和舒适性要求，对于提升我国大跨度桥梁无砟轨道设计、施工及养护维修的技术水平具有重要意义。
关键词：商合杭高铁；裕溪河特大桥；大跨度；铺设；无砟轨道中图分类号：U442；U215.5文献标识码：A文章编号：1001-683X（2020）06-0044-08DOI：10.19549/j.issn.1001-683x.2020.06.044商合杭高铁裕溪河特大桥铺设无砟轨道关键技术研究李秋义等1概述大跨度桥梁铺设无砟轨道一直是困扰轨道和桥梁工程的技术难题。
由于大跨度桥梁在温度荷载作用下变形较大，影响轨道的几何平顺性［1］。
现有规范对大跨度桥梁上无砟轨道变形的控制指标和静态验收标准还不完善，相关理论研究和工程经验不足。
近年来，国内外在多个高速铁路大跨度桥梁中积极探索无砟轨道铺设技术，如我国广珠城际铁路容桂水道特大桥（108+2×185+115）m、汉十高铁府河特大桥（90+200+90）m、商合杭高铁淮河特大桥（112+228+112）m等连续刚构拱桥；昌吉赣高铁赣江特大桥（35+40+60+300+60+40+35）m混合梁斜拉桥［2］；德国纽伦堡—埃尔福特高铁福西格莱斯高架桥和格莱朋高架桥2座270m跨度钢筋混凝土拱桥等。
裕溪河特大桥桩基施工技术交底
裕溪河特大桥桩基施工技术交底书一、工程概况裕溪河特大桥桩基374根采用C30水下混凝土，桩径2米（主桥墩桩基52根、过渡墩桩基34根）的86根， 1.6米（5#-9#）的30根和1.2米（49#）的12根，剩下桩径1.5米的186根。
本标段第一根钻孔灌注桩冲击钻成孔，选择裕溪河特大桥10#-1墩桩基，桩径1.5米，设计桩长31米。
二、主要工程量详见分部工程量三、人员组织桩基队长：钢筋班长：机电班长：技术员：主管：四、施工工艺流程场地平整→桩位测量放样→埋设护筒→钻机就位→钻孔→钢筋笼制作→清孔→成孔检查验收→安放钢筋笼→安装砼导管→灌注混凝土→拆除导管→清理桩头→成桩验收。
五、施工方案本工程桩的施工应严格按照《地基基础设计规范》《公路桥涵施工技术规范》《钻孔灌注桩施工规程》操作。
具体如下：1、放桩位线每个桩位应按设计要求，用全站仪配合钢卷尺定放，并请监理方进行复核。
2、开工前，用水准仪对施工现场标高进行测量。
并计算出平均值，作为地坪标高，当护筒埋好后，对护筒进行标高测量，一次控制成孔深度。
3、放桩位线：⑴各轴线引出桩位中心线⑵桩位中心点处用钢筋做出标志，以标志为圆心，桩半径为半径画控制护筒埋设位置。
⑶桩位线及标志要经常检查，看不清时及时补上。
⑷轴线桩及桩位线放好后，须进行检查，再请建设单位，监理单位组织人员认真检查，并及时办理复核手续。
2、填设护筒定好桩位后，先在桩位外引测出桩位控制线，再进行开挖，根据规范要求护筒直径应比设计桩径大10-20cm，填设护筒时，其中心与桩位中心线偏差不得大于20mm，护筒底部应穿透淤泥层深入原土层不得少于30cm。
护筒与周围垂直，且挖填设的护筒周围用粘土分层回填夯实。
3、钻机就位钻机就位后，底座必须用水平尺打好水平，达到平整，稳固，以确保钻进中不发生倾斜和移动。
4、冲击钻正循环成孔⑴采用工程钻机进行工程施工时，采用泥浆护壁正循环成孔，正循环清孔的施工工艺，泥浆采用原土造浆。
宜万铁路叶溪河大桥梁部线形控制技术
宜万铁路叶溪河大桥梁部线形控制技术杨孝成【摘要】新建宜万铁路叶溪河大桥,上部结构为(70+108+70)m一联三跨预应力混凝土连续刚构箱梁,连续梁桥主梁按双线Ⅰ级铁路设计,采用三向预应力体系,全预应力混凝土构件.全桥共分63个梁段,中支点0号梁段长度13 m,挂篮悬浇梁段长度分成3.0、3.5、4.0 m和5.0 m,合龙段长2.0 m,边跨直线段及合龙段共长7.7 m,最大悬臂浇筑块体重1484 kN.0号块采用预埋托架法施工,其余梁段采用挂篮悬臂对称施工.介绍各梁段和合龙段施工时线形控制技术,对类似桥梁的施工具有借鉴意义.【期刊名称】《铁道标准设计》【年(卷),期】2010(000)008【总页数】3页(P185-187)【关键词】宜万铁路;叶溪河大桥;预应力混凝土;连续刚构桥;线形控制【作者】杨孝成【作者单位】中铁十四局集团有限公司,济南,250014【正文语种】中文【中图分类】U445.4661 工程简介新建宜万铁路叶溪河大桥全长 395.9m,1号、2号墩墩高 93.5m,上部结构为(70+108+70)m一联三跨预应力混凝土变截面连续箱梁和 4孔 32m后张法预应力混凝土梁。
箱梁横截面为单箱单室直腹板,箱梁顶板宽 10.7m,底板宽 5.7m。
连续梁桥主梁按双线Ⅰ级铁路设计,采用三向预应力体系,全预应力混凝土构件。
全桥共分 63个梁段,中支点 0号梁段长度13m,挂篮悬浇梁段长度分成 3.0、3.5、4.0m和 5.0 m,合龙段长 2.0m,边跨直线段及合龙段共长 7.70m,最大悬臂浇筑块体重1484kN。
0号块采用预埋托架法施工,其余梁段采用挂篮悬臂对称施工。
该桥为宜万铁路 25个重点工程之一。
2 挂篮施工时的线形控制和监测2.1 线形控制基本原理线形控制基本原理是根据计算提供梁体各截面的最终挠度变化值(竖向变形),设置施工预拱度,据此调整梁体模板安装时的前缘高程。
第 i梁段的实际立模高程Hlmi=Hsji+Hypgi+fgl式中,Hlmi为 i梁段的立模高程;Hsji为 i梁段的设计高程;Hypgi为综合各种因素影响增设的施工预拱度;fgl为挂篮变形值。
沐溪河大桥连续刚构梁挂篮悬臂施工线形控制
沐溪河大桥连续刚构梁挂篮悬臂施工线形控制
廖建忠
【期刊名称】《低碳世界》
【年(卷),期】2017(000)024
【摘要】随着我国经济的迅速发展,传统的桥梁已经不能适应交通运输的要求,大跨度连续刚构桥应运而生,挂篮悬臂施工法也得到广泛使用,其施工的好坏直接影响到桥梁成桥状态的线形和受力,因此,本文主要从沐溪河大桥的施工出发,介绍了悬臂挂篮浇筑施工中线形控制的难点并提出了相应的解决方案,效果显著,可为其它类似工程提供参考.
【总页数】2页(P196-197)
【作者】廖建忠
【作者单位】四川省为民建设工程有限公司,四川泸州646123
【正文语种】中文
【中图分类】U445.4
【相关文献】
1.大跨径连续刚构桥梁挂篮悬臂浇筑施工中的内力、线形控制措施
2.高墩大跨连续刚构桥悬臂挂篮施工线形控制
3.谈挂篮悬臂施工连续梁的线形控制
4.连续梁挂篮悬臂施工的线形控制研究
5.连续梁挂篮悬臂施工线形控制探讨
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裕溪河特大桥（70+125+70）m预应力混凝土连续梁悬臂施工线形监控技术作者：唐坤尧来源：《建筑工程技术与设计》2014年第01期摘要：随着我国交通事业的不断发展，急需修建更多的高墩桥梁跨越大江大河和深谷，而这些桥梁多数采用挂篮悬臂浇筑。
作为施工质量保证的安全监控一方面是保证各个施工阶段能安全、可靠地进行；另一方面是结合测试分析和模拟计算，对施工过程中结构状态的变化进行有效的预测和控制，优化施工工序、保证工程质量。
论文以在建的裕溪河特大桥（70+125+70）m预应力混凝土连续梁悬臂施工为工程背景，对该预应力混凝土连续梁悬臂施工进行了现场监测，指导了该工程的施工，确保了桥梁的施工质量。
关键词：桥梁工程；预应力混凝土连续梁；悬臂施工；现场监测1. 工程概况裕溪河特大桥298#～301#墩桥型布置为（70+125+70）m三跨变截面预应力混凝土连续梁。
连续梁梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，全长266.5m，顶宽12m，底宽7m。
梁体中支点处梁高9.2m，跨中直线段及边跨直线段梁高为5.2m，梁底下缘按圆曲线R=467.125m 变化。
顶板厚50cm，腹板厚分别为45cm、65cm、85cm，底板厚由跨中的48.5cm按圆曲线变化至中支点梁根部的107.5cm，中支点处加厚到123.8cm。
全桥共设5道横隔梁，分别设置于中支点、端支点和中间跨跨中截面。
中支点处设置厚2.4m的横隔板，边支点处设置厚1.75m 的端隔板，跨中合龙段设置厚0.8m的中横隔板。
0#梁段长度为9m，悬浇梁段从1#～16#段长度分别为3.0×7m+4×9m，边跨现浇段长度为7.25m，边、中跨合龙段均为2m。
裕溪河特大桥连续梁结构示意如图1所示。
主梁采用悬臂法施工，箱梁单“T”共分16段悬臂浇注，0#块段长9.0m，1～7#梁段分段长3.0m，8～16#梁段分段长4.0m，合龙段均为2.0m。
边跨现浇段长7.25m ，采用搭设托架浇筑完成。
0# 梁段在主桥桥墩上设托架现浇，其余1～16#梁段采用对称平衡悬臂逐段现浇施工，悬浇最重梁段为2325.52kN。
全桥合龙顺序为先边跨后中跨，在边跨合龙后、中跨合龙前进行体系转换。
裕溪河特大桥采用的技术标准如下：设计车速：350km/h；桥梁宽度：顶板 12m，底板 7m；地震烈度：7度；设计使用年限：100年。
本桥主桥125m悬浇连续梁为大规模连续结构，为保证工程质量和施工安全，应进行施工控制，包括主梁悬浇、合龙及体系转换的应力、挠度测试及线形控制。
大跨径桥梁的施工控制一般有两种方法：（1）采用纠偏终点控制的方法。
即在施工过程中，对产生主梁线形偏差的因素跟踪控制，随时纠偏，最终达到理想线形，这种常用Kalman滤波法和灰色理论等。
显然，这种方法工作量大，效果不一定理想。
（2）应用现代控制理论中的自适应控制方法。
即对施工过程中标高、内力的实测值与预测值进行比较，对桥梁结构的主要参数进行识别，找出产生偏差的因素，从而对参数进行修正，达到控制的目的。
这种方法的重点在于对影响结构变形和内力主要设计参数的识别上，而一般只要及时对产生偏差的主要参数进行修正，则实测值与预测值拟合的就非常理想。
裕溪河特大桥施工控制主要采用后一种方法，在部分区段采用前一种方法校验。
2. 施工控制主要工作内容及方法2.1理论计算复核设计计算所确定的成桥状态和施工状态。
按照施工和设计所确定的施工工序，以及设计所提供的基本参数，采用相应计算程序对施工过程进行仿真计算，得到各施工状态及成桥状态下的结构受力和变形等控制数据。
与设计相互校对确认无误后再作为本桥施工控制的理论数据。
（1）施工状态下以及成桥状态下各状态变量的理论数据：主梁标高、控制断面的应变；（2）施工控制数据理论值：立模标高。
2.2变形控制主桥变形控制包括平面线形监测和挠度（高程）监测。
本桥平面线形控制主要是控制每施工一个箱梁节段，桥轴线实际平面坐标是否与设计平面坐标吻合。
平面线形控制精度要求为：桥轴线平面偏差≤5mm。
具体测量要求：全站仪测距精度：±（2mm+2ppm）；测角精度：±2s。
平面线形控制属常规测量监控，比高程控制要简单，因为其影响因素相对较少，容易控制。
平面测点布置于每梁段前端顶板顶面中心（可兼作高程测点）。
平面线形监测操作流程如图2所示。
主桥箱梁挠度（高程）控制是变形控制的重点。
挠度控制的目标是准确提供每一个箱梁节段的立模标高。
由于悬臂施工中箱梁挠度受混凝土容重、弹性模量、收缩徐变、日照温差、预应力、结构体系转换、施工荷载和桥墩变位等因素影响，导致箱梁计算挠度与实测挠度有差异，因此，实际立模标高应根据挠度实测结果，进行参数识别，正确分析每一个影响挠度的因素后给出。
2.3 主桥挠度（高程）控制裕溪河特大桥主桥线形施工控制的重点是挠度（高程）控制，挠度控制是为了准确提供每一个箱梁节段的立模标高，其最终目的是使成桥线形尽可能地吻合目标线形。
一切计算分析和对实测数据的处理都是围绕这个目标进行。
由于实际的施工状态与理想状态有一定的差距，如果按照理论预拱度及挂篮变形值进行施工，将最终导致成桥阶段的线形与目标线形不相吻合，甚至有较大差异。
此时，对各个施工阶段的挠度进行控制就显得尤为重要。
2.4 挠度控制具体实施方法为了同时满足主梁挠度和轴线变形观测的需要，将在主梁各梁段前端设观测断面，观测断面距梁端20cm。
每断面设3个测点，分别设在主梁顶板轴线及腹板中心处，测点采用Φ16螺纹钢筋（顶部打磨后涂漆），一端埋入箱梁顶板，另一端露出顶板顶面2cm，作为挠度监测的观测点。
为了合龙时控制高差，同时正确反映主梁的施工变位，施工控制提供的标高为梁底标高，在挂篮前移阶段，标高为挂篮上现浇梁段底模的前沿中点（箱梁横向底面中点），在浇筑完混凝土后，通过测量梁顶预埋的钢筋头的标高与挂篮底模标记点的梁底标高，建立梁底与梁顶测点的标高关系，这样已浇梁段的梁底标高可通过梁顶标高的测量值推算得出。
断面腹板附近横向设置两个测点有两方面的作用，其一是通过两个点的挠度比较，可观测到该节段箱梁有无出现横向扭转现象；其二是同一节段箱梁上有两个观测点，可以比较监测结果，相互验证，以确保各节段箱梁挠度观测结果的正确无误。
图3为用红油漆标注的箱梁顶板监控测点。
2.4.2挠度控制精度为了保证能准确分析测量结果，本桥采用工程三等水准测量的精度要求，这样的精度已能满足监控的要求。
根据设计文件，挠度控制精度为：箱梁施工完成后顶面标高与对应设计标高高差≤±2㎝。
2.4.3操作流程连续梁桥挂篮悬臂浇筑每一个箱梁节段可分为三个阶段，即挂篮前移阶段、浇筑混凝土阶段和张拉预应力阶段。
以上三个阶段作为挠度观测的周期，即每施工一个梁节段，应在挂篮前移后、浇筑混凝土后和张拉预应力后，对已施工箱梁上的监测点观测一次，其标高变化就代表了该点所在箱梁在不同阶段的挠度变形全过程。
这种观测程序，称为三阶段挠度观测法。
为保证所测数据的连续性、稳定性，在每一阶段的测量中均选取最近施工完成的五个块段的测点进行量测。
其具体操作过程详见图4所示。
本桥在监控过程中严格按照三阶段挠度观测法的要求进行挠度监测工作（见图5所示），对每一节段的标高均进行了三个阶段的测量，并且在第八、第十、第十二、第十四、第十六箱梁节段预应力束张拉完成后以及体系转换后分别对全桥所有块段的测点进行了全面量测，以保证对全桥线形适时、实时监测，确保成桥线形尽可能地吻合目标线形。
挠度观测，比较关键的是固定观测时间，以减少温度对观测结果的影响和施工对观测工作的干扰。
本桥箱梁挠度观测严格控制在夜间11时以后至凌晨日出前这一时间段内进行，同时记录空气温度。
尽量使测量时间相对固定，这更有利于进行数据分析。
在标高控制中强调梁纵向曲线的顺滑，即使在某个阶段实际标高与理论计算不一样时，不必强行在下一梁段施工中立即全部调整过来，可以在以后几个梁段施工中逐步调整。
重要的是保证梁的竖曲线和理论竖曲线近似，均匀连续，无局部的突起或下挠。
边跨合龙段高程的预测是难点，因为现浇段高程已经确定，而且一般施工中已不可再变更，因此合龙段另一端即箱梁悬臂端高程的确定就十分棘手。
本桥经验，至少要在三个箱梁节段前就要开始预测合龙段高程，否则万一出现偏差已无法调整只能强行合龙。
主梁挠度的控制是一个系统、连续的过程，每一块段的控制结果都将会对后续梁段产生重要影响，因此，从控制之初就应当确立整体观念，全面考虑整个控制工作的实施。
为了确保成桥线形尽可能地吻合目标线形，应当适时、实时地加强对全桥线形的监测，即每施工几个梁段就应对所有测点进行全面量测，并根据所得分析数据调整后续梁段的理论标高。
本桥在进行挠度控制工作时，在第十、第十二、第十四、第十六箱梁节段预应力束张拉完成后以及体系转换后分别对全桥所有块段的测点进行了全面量测，从整体上把握了全桥线形的阶段性变化。
3.1 299#墩和300#墩控制结果299#墩左幅施工第50阶段（第16 #块预应力束张拉完毕）悬臂施工线性控制成果见图6所示，300#墩左幅施工第50阶段（第16 #块预应力束张拉完毕），悬臂施工线性控制成果见图7所示。
3.2 主桥合龙段控制结果裕溪河特大桥共3个合龙段，包括2个边跨合龙段和1 个中跨合龙段。
合龙段的施工按先边跨合龙再中跨合龙的顺序进行，于2013年9月25日全部合龙。
当悬臂施工的各个箱梁节段浇筑完成后，下一道工序是合龙段的施工。
对于边跨合龙段，一端是悬臂施工的16#块，另一端是边跨现浇段。
边跨合龙段标高控制的关键是准确提供边跨16#块的立模标高，因为现浇段箱梁先于16#块施工。
边跨现浇段采用钢管支架施工，支架存在弹性变形和非弹性变形，采用压重的方法基本上可消除支架的非弹性变形。
边跨合龙段采用挂蓝施工。
边跨合龙后，接着进行中跨合龙段施工。
在中跨合龙段施工前，应先拆除299#、300#墩墩梁临时固结，完成体系转换（图5-16）。
体系转换过程增加了提供中跨合龙段标高的难度，因为体系转换包括张拉边跨预应力、拆除主墩临时固结等环节，而预测要经过这些环节，因此认真研究中跨的立模标高是必要的。
本桥中跨标高的提供是在充分考虑上述施工环节和可能出现的偏差基础上，经过周密计算分析给出的。
裕溪河特大桥合龙结果如表5-1所示。
全桥合龙段施工线形监控的重点是合龙高差，从表中结果看本桥合龙高差控制得较好，合龙精度均在20mm之内，满足要求。
由于合龙精度较好，也保证了成桥后桥面线形。
在全桥合龙后，继而进行全桥桥面点高程的联测，得出桥梁底板高程。
表1为成桥状态主桥底板标高结果，图7为成桥后全桥图。
3.3 主桥挠度控制小结当主桥中跨合龙段完成后，主桥的线形就基本确定。
在对整个挠度控制数据整理、分析后，得到以下结论：（1）全桥3个合龙段合龙精度和合龙温度符合设计要求，最大合龙高差16mm。