某综合楼悬挑脚手架搭设方案

XX综合楼工程
脚手架搭设方案
XX建筑工程有限公司
二0一一年六月十二日
连墙预埋件设置详图 XX 综合楼工程脚手架搭设方案
XX 综合楼工程位于沈阳市XX 区XX, 建筑面积11888 m 2
,其中半地下室 1859 m,地面以上10029 m,为框架结构半地下一层地面六层建筑物。

室外地 面标高-1.5m 。

1-5层建筑层高为3.6m, 6层建筑层高为4.2m,建筑总高度27.15m 。

横轴线间距以6.0m 为主，间少量4.8m ；纵轴线间距为3.0〜7.5m 。

平屋面。

挂 瓦坡屋檐悬挑长度1.05m 。

施工季节为夏季及秋季，跨雨季。

本方案中凡未标注单位的数量均为 mm 。

一、 采用规范
本方案依据下列规范编制：
JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（适用于外架） JGJ166-2008《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（适用于内架） DGTJ08-2002-2006《悬挑式脚手架安全技术规程》（适用于外架悬挑部分） 凡本方案未载明的，例如构造斜杆及剪刀撑的设置等，均须遵循上述规范 （规程）的规定。

二、材料
钢管：采用①48mm 壁厚3.5mm 的脚手架钢管。

管材须为现行国家标准 GB/T13793-92《直缝电焊钢管》或GB/T3092《低压流体输送用焊接钢管》 中的3 号普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准 《碳素结构钢》（GB/T700中Q235A 级钢的规定。

钢管不得严重锈蚀、弯曲、变形。

应刷油漆做防腐处理。

脚手架连接件：扣件式脚手架采用标准型的回转扣件、直角扣件和对接扣件， 品质应符合JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第 3.2节 的各项规定。

不得采用严重锈蚀或螺纹已被咬口的扣件。

碗扣式脚手架的各种零 件其品质应符合JGJ166-2008《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 第3节的 各项规定。

连墙件：在轴线部位 采用钢管在柱根部扣接； 在跨中部位与钢管埋件扣 接。

连墙预埋件：采用脚 手架钢管焊在楼（屋）面 混凝土板的钢筋网下层， 锚固长度》120, 60＜出露 长度w 80。

如果无法确保 垂直，可以稍向房屋内侧 倾斜，不得倾向外侧。

脚手板：采用3m 长木 脚手板。

木脚手板应采用 厚度》50的杉木
或松木制 作，两端应各设直径为4mm 勺镀锌钢丝箍两道。

其材质应
符合现行国家标准《木 结构设计规范》（GB 50005-2003）中II 级材质的规定。

三、内脚手架
室内采用碗扣式满堂内脚手架，兼作为模板支架。

所有立杆间距均w 2m 纵 横向在距地面30高处设一道扫地杆，以上每隔1500设一道横杆（根据实际调整）。

操作层的搁栅间距w 400,满铺脚手板，用14号铅丝两端扎牢。

脚手架在纵横向 都应该构造成为几何不变体系，为此，在每个架设区域四个角部的双向各一排内 设与地面夹角为45°〜60°的通高斜杆。

当单向达到或超过 8排时，应在中部 加设一道或若干道斜
杆，使相邻斜杆间不设斜杆的脚手架不超过 5排。

相邻两排斜杆的倾斜方向应相反。

立杆应设可调底座。

内脚手架作为模板支撑架使用时可采用立杆支撑楼板、横杆支撑梁的梁板合支方法。

当梁的荷载超过横杆的设计承载力时，可采取独立支撑的方法，并与楼板支撑连成一体（如下图所示）
四、外脚手架
步距：在五层及以下为1.80m；在六层及以上为1.40m
立杆纵距：1.50m
里杆距墙面距离：0.2m
立杆横距：1.05m
横向水平杆间距1.50m，脚手板对接平铺，接头处必须以》250且w 300间距设两根横向水平杆，使每块脚手板除中部搭在横向水平杆上以外，两个板端也都支在横向水平杆上。

脚手板端与横向水平杆间应以铅丝扎牢。

搭设方式：本工程采用落地式脚手架，总高度29m。

以60X 60X 200木方
作为立杆底座，置于混凝土散水上。

南立面雨棚处立杆底座置于雨棚上。

脚手架
在六层（局部5层）以上须挑出以避让挑檐，该部位局部为三排架，脚手架搭设方式见附图1 （按6层部位表示，5层部位可参照）。

该图只是顶部挑出脚手架的结构示意，图中对扣件未作标示，并不表示各架杆之间可以不做扣接。

附图 2 与此类似，不赘述。

本工程局部为五层，因此，位于第 3和第14轴线处的顶层脚手架可以坐落的屋面上，以避免形成悬挑架。

主体工程拟由东向西分为三个作业段实行流水作业。

因此，脚手架将分段搭设，逐步实现完全交圈。

斜道：落地设置，为不运料斜道，采用一字形布置，设在外杆的外侧。

6 层以上增设挑出斜道，搭设方式见附图 2。

斜道宽1m，坡度为1:3。

斜道的脚手
刀撑两斜杆交点的间距＜6m。

横向斜撑：横向斜撑应在同一节间由底至顶连续布置。

在脚手架的端部及拐角处必须设置横向斜支撑。

横向斜支撑的间距〉6m时，须在其间增设斜向横支撑，使斜向横支撑的间距w 6m。

洞口处理：脚手架洞口宽度为3m，米用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式，斜杆与地面的倾角为60°，洞口桁架（图中ABCD部分）下的两侧设双立杆，里外立杆之间以及里外下弦杆之间设横向斜撑，如图中剖面示意。

洞口开设在底层时，副
I 片
2 ■ 底层洞口处理
板采用搭接，以下面板头压住上面板头，板头的凸棱处用三角木垫顺，沿脚手板长度每隔250-300设一道20-30宽的防滑木条。

斜道两侧须设栏杆。

斜道以及龙门架的位置见附图 3 “外脚手架平面布置图”。

连墙件：按房屋结构，每楼层在每个外轴线柱根及两柱间的楼板上设一个连墙件；转角处柱根在两个方向均须设置；檐口处的连墙件设置在屋面板上，密度加倍，即在每两个柱间设 5个连墙件（含位于柱轴线与屋面板相交处的连墙件）o连墙预埋件的布设位置详见附图 4、5、6 7、&
剪刀撑：沿架体外侧立面的全高和全长连续设置倾角为45°的剪刀撑。

剪
杆高度高于洞口两步跨距，如“底层
洞口处理”图中所示；洞口开设在其
他楼层时，副杆高度高于洞口一步跨
距，如“其他各层洞口处理” 图中所
示。

洞口桁架中伸出上下弦杆的杆件
端头均应增设一个防滑扣件，该扣件
应紧靠主节点处的扣件。

扫地杆：在立杆根部60 高度范围
内设置扫地杆。

安全防护：在上下两道纵向横杆
之间设两道栏杆。

在步距1.80m的脚手架处，上栏杆上
皮高度为1200;在步距1.40m的脚手架
处，上栏杆上皮高度为1000;中栏杆在上栏杆与脚手板下
的纵向横杆间居中设置。

脚手架外侧满
挂防护密目网并兜过架体底部，悬挑脚手
架的底部另设小眼网
其他各层洞口处理
五、兼模板支架的内脚手架计算
本工程中内脚手架用于室内，而室内净空W 4.0m,所以，一般作业时脚手架的负荷不大。

内脚手架在使用中的最大负荷出现在其作为模板支架时。

由于混凝土浇筑并振捣时的荷载远大于浇筑前的作业荷载，并且在混凝土浇筑并振捣时梁板支架处不会出现其他荷载，所以，只须对其在施工荷载下的受力状况进行验算即可。

在梁板合支状态下荷载状况是：
脚手杆自重 Q0=0.038kN/m
梁板模板自重标准值 Q1= 0 . 75 kN/m 2（取最大值，按定型钢模板考虑）新浇筑混凝土自重（包括钢筋）标准值Q2=25 kN/m3
振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q3=2.0kN/m2 脚手架操作层均布施工荷载标准值Q4=3. 0kN/m 2
永久荷载的分项系数K i=1.2;可变荷载的分项系数K2=1.4 脚手架立杆间距按
L=2.0m 计算，并使梁模板处于跨中区。

最不利荷载出现在六层混凝土蜂巢空心楼面处。

其边跨为WKL10 , 350 X 850,板厚100。

其跨中主肋梁WKL咬汇处，梁断面为350X 600,肋间板600X 600厚100,次肋梁L16断面为250X 600。

经计算折算厚度Hz,在一个脚手架跨间的4川范围内，边跨处为0.411m,跨中处为0.422m,跨中处比边跨处更为不利（计算过程略）。

所以,取跨中区验算。

模板面积折算系数取 3.0;集中荷载化为线荷载取换算系数 2.0 （推算过程略）。

新浇混凝土重量为 Q2r= Q2X Hz=10.55 kN/m
固定荷载 Qg= Q0+ Q1X3.0L+ Q2 r= 15.1kN/m
可变荷载 Q L= （Q3 + Q4）X L= 10.0kN/m
荷载强度 Q=1.2Qg+1.4 Q L=32.1 kN/m
支座反力 V=Q X L - 4=16.1 kN
（Pc=V=16.1 kN）-（下碗扣抗剪强度设计值 Qb=60 kN） =0.27 很安全跨中弯矩 Mmax=2.0X Q X L2十8= 32.1kN-m
Mmax/W=0.321 kN-cm/5.08cm3=0.0632 kN/cm2 =0.632N/mm2,远小于钢材的强度设计值205 N/mm2，满足强度要求。

立杆稳定性验算：
立杆长细比入=L°/i=150cm/1.58cm=95,直线差值求得稳定性系数书=0.617 书
Af=0.61 7X 4.89cm2X 205 N/mm2
=0.617X 489mn X 205 N/mm2=61.85KN > （ Pc=16.1 kN）,满足立杆稳定性要求。

由于跨中弯矩应力值远小于横杆的强度设计值,所以省略挠度验算。

计算表明,
所设计的内脚手架能够满足六层混凝土蜂巢空心楼面的施工要求,因此也能够满足其他部位的施工要求。

六、外脚手架计算
外脚手架的设计满足JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的构造要求。

由于该构造要求是偏于安全的构造要求,所以,一般性验算可以省略。

本工程中脚手架受力最不利的部位是在顶层檐口悬出处, 该处悬出造成的最
不利受力部件及须验算项目是：
1、最上面一个连墙件 (位于屋面的连墙件) 所在高度处的外侧立杆 (以
下称为“承压立杆”)的受压稳定性
2、上述立杆在连墙件高度与其相接的斜杆(以下称为“承压斜杆” )的
受压稳定性
3、最上面一个连墙件连接扣件的抗滑承载力
荷载计算：
每个立杆分担的迎风面积：Af=(顶层层高的一半+屋面以上悬高)X立杆纵距巨=(2.1m+5.4m)X 1.5m=7.5m X 1.5m=11.25 m2
基本风压的取值依据结构施工图设计文件，取为Wo=0.65kN/m
风压高度变化系数取为卩z=1.1 挡风系数按密目安全网取为书=0.8
风荷载体型系数卩s=1.3书=1.04
水平风荷载标准值 Wk= 0.7卩z •卩s • Wo=0.52 kN/ m
风荷载 Pf=Wk X Af=5.85kN
计算承压立杆所受压力时采用的作用力臂为 Hf=5.4m-7.5m/2=1.65m
风荷载引起的压力 P仁Pf X Hf/立杆横距=5.85X 1.5 - 1.05=8.36kN
三层脚手板的自重 P2=脚手板自重标准值X承压立杆所承担的脚手板面积
X 立杆纵距=0.35kN/ mx [(1.05m/2) X 3] X 1.5m=0.87 kN
两层按装修脚手架考虑的施工均布活荷载引起的压力卩3=施工均布活荷载标准值X承压立杆所承担的施工均布活荷载面积X立杆纵距=2.0kN/ mX [ (1.05m/2) X2]X1.5m=3.15 kN
立杆自重卩4=立杆自重标准值X上部立杆长度 =0.038kN/m X5.4m=0.21 kN 承压立杆所分担的横杆及挡脚板、栏杆重P5=0.038 kN/m X [(1.05m/2) X
4+1.5m X9]+ 0.14kN/m X1.5X3=0.59 kN +0.63 kN =1.22kN
承压立杆轴向力的设计值 N=1.2X(P2+ P4+ P5) +0.85X1.4X(P1+ P3) =16.46 kN 承压立杆长细比入=L°/i=180cm/1.58cm=114,取稳定性系数书=0.4 N*(^X A)
=16.46 kN*( 0.4 X 4.89cm2) =8.42 kN/cm2 =84.2N/mm2 计算值小于钢材的抗压强度设计值 205 N/mm2,承压立杆的稳定性能够满足要求。

计算承压斜杆所受的压力和连墙杆的拉力时,以上述承压立杆轴向力的设计值
N=16.46 kN 作为外荷载值。

由步距1.8m,立杆纵距1.05m计算求得斜杆与水平面的夹角为60°,因此：
承压斜杆的压力为Ny=N/Sin60° =19.01kN 连墙杆的拉力为Np= N/tg60° =9.50 kN 取承压斜杆的自由段长度为 Ly=1.8m/ Sin60° =2.08m 其长细比入
=L0/i=208cm/1.58cm=132,取稳定性系数书=0.38
Ny -(^X A) =19.01 kN十(0.38 X 4.89cm2) =10.23 kN/cm2 =102.3N/mm2 计算值小于钢材的抗压强度设计值 205 N/mm2,承压斜杆的稳定性能够满足要求。

连墙杆的拉力+约束双排架平面外变形所产生的约束力=9.5kN+5kN=14.5 kN，直角扣件及旋转扣件的抗滑承载力设计值为8 kN，不能满足。

这一条件成
为结构安全性的制约条件。

所以,仅用一个连墙扣件支撑挑出不能满足安全性要
求。

为此，特设置三道斜杆以支撑挑出。

三道斜杆构造成一个挑出桁架，使斜杆作用区间的高度增加为一个层高即 3.6m，此时，斜杆桁架与水平面的角度改变
为：
Arctg（1.05十 3.6）=73.74 °
连墙杆的拉力成为 Np= N/tg73.74°=4.80 kN
4.80kN+5kN= 9.8kN ,依旧大于扣件的抗滑承载力设计值 8 kN达23%,无法在极
端条件下保证结构的安全性。

因此，屋面处的连墙杆在与连墙预埋件连接处，须设置两个防滑扣件；在与脚手架的连接处，须有两处以上可靠连接。

如此，脚手架能够满足施工安全要求。

七、附图
附图 1 脚手架顶端挑出示意图
附图 2 脚手架顶端挑出斜道示意图
附图 3 脚手架平面布置图（略）
附图 4 一层地面连墙预埋件布置图（略）
附图 5 二层地面连墙预埋件布置图（略）
附图 6 三、四、五层地面连墙预埋件布置图（略）
附图 7 六层地面连墙预埋件布置图（略）
附图 8 屋面板连墙预埋件布置图（略）
附图1
脚手架顶端挑出示意图
附图2脚手架顶端挑出斜道示意图。