调节池、UASB的计算
UASB相关计算公式
UASB相关计算公式UASB（Upflow Anaerobic Sludge Blanket）是一种高效的生物反应器，用于处理含有高浓度有机物的废水。
它的设计和操作依赖于多个关键参数和计算公式。
以下是与UASB反应器相关的几个重要计算公式。
1. 水力停留时间（Hydraulic Retention Time，HRT）：HRT是废水在反应器中停留的时间，通常以小时（hr）为单位表示。
它是根据废水的流量（Q）和反应器的有效体积（V）来计算的。
HRT=V/QQ是输入废水流量，V是反应器的有效体积。
2. 有机负荷（Organic Loading Rate，OLR）：OLR是反应器中单位体积废水所包含的有机物质量。
通常以kg COD/m³.day表示。
COD（化学需氧量）是一种常用的表示废水有机污染物浓度的参数。
OLR=Q*COD/VQ是输入废水流量，COD是废水的化学需氧量，V是反应器的有效体积。
3. 有机去除率（Organic Removal Rate）：有机去除率是指废水中有机物质被反应器去除的百分比。
可以通过测量输入废水中有机物质的浓度（C_in）和输出废水中有机物质的浓度（C_out）来计算。
有机去除率 = (C_in - C_out) / C_in * 100%4. 气体产量（Gas Production）：气体产量是指在反应器中产生的可燃气体，通常以m³/day或L/day 表示。
这些可燃气体包括甲烷、氢气等。
气体产量 = V_gas / tV_gas是收集到的气体体积，t是收集气体所需的时间。
这些是UASB反应器的一些基本计算公式。
除了这些公式，还有其他参数和公式用于计算UASB反应器的效率、污泥产率等。
这些公式一般需要根据具体的废水特性和反应器设计进行调整和应用。
uasb计算
原始数据进水流量Q（m3/d）240.00水温℃进水水质COD0BOD0（mg/l）7290.003500.00容积负荷率U 4.00kgCOD/（m3.d）COD去除率%0.70SS去除率%0.60沼气表观产率0.50m3/（去除kgCOD）污泥表观产率0.05kgVSS/（去除kgCOD）VSS/SS0.601、处理后出水水质出水水质COD1BOD1（mg/l）2187.002、UASB反应器有效容积2.1、有效容积V R437.40m32.2、反应器数量 1.002.3、单个容积V R'437.40m32.4、有效高度H10.00m32.5、反应器面积S43.74m22.6、反应器尺寸设定反应器宽B8.00m反应器直径D7.467.00 3、反应器的外形尺寸长 5.00宽直径7.00高重新核算后的面积40.00或者圆形容积400.00或者圆形4、反应器的水力停留时HRT40.00或者圆形5、三相分离器设计沉淀区的表面负荷0.13或者圆形沉淀区的水深h 1.00m停留时间 4.00或者圆形6、回流缝设计设集气罩的水平夹角55.00取保护高度h10.50m 设下三角集气罩高度h30.80m 上三角形顶水深h20.50m 则有b10.56m 设单元三相分离器宽b2.50m 则下部污泥回流缝宽度b2 1.38m 下部污泥回流缝总面积a122.07或者圆形求得下三角形回流缝的上升流速v10.45或者圆形设上部三角形集气罩回流缝宽度b30.64m 总面积a220.47或者圆形求得上部回流缝上升流速v20.24或者圆形7、三相分离器位置的确上三角形集气罩底端到下三角形集气罩斜面的垂直距离CE 上三角形集气罩底端到下三角形集气罩的竖直距离BC 取上三角形集气罩与下三角形集气罩重叠的斜面长度AB 求得上三角形集气罩底端与下三角形集气罩底端的高度h 则确定上三角形集气罩底端到池顶的距离 1.80m 下三角形集气罩底端到池顶的距离3.11m 8、气液分离设计沿下集气罩斜面方向的水流速度va 0.60或者圆形气泡的直径dg设为0.01cm 废水的动力粘滞系数μ=vρ10.01取（β*g/18μ）*（ρ1-ρg ）*d²气泡在下集气罩边缘的上升速度vb=0.27cm/s9.59m/h9、核算设计结果BC/AB= 2.28vb/va=16.08或者圆形满足vb/va > BC/AB的要求，可以脱除直径等于或大于0.01cm的气泡。
UASB相关计算公式
1、比产甲烷活性：式中，X —微生物或污泥浓度，gVSS/LK—累计产CH4量曲线直线段的斜率，mlCH4/h；T1—实验条件对应的绝对温度，K；V R—反应区容积，100ml。
U max.COD可按下式进行计算：式中，U max.COD—最大比COD去除率，gCOD/(gVSS·d)。
2、式中：m1m2m3m43式中：QVEGSBUASB4有机负荷包括容积负荷（VLR）和污泥负荷(SLR)：VLR=Q·ρw/VSLR=Q·ρw/V·ρs式中：V—反应器容积，m3;Q—进水流量m3/d;ρw——进液浓度，KgCOD/m3或KgBOD/m3；ρs—污泥浓度，KgCOD/Kg TSS或KgCOD/Kg VSS或KgBOD/Kg TSS或KgBOD/Kg VSS。
5、UASB 反应器容积一般采用容积负荷计算法，按公式式中：V——反应器有效容积，m3；Q——UASB 反应器设计流量，m3 /d；N v——容积负荷，kgCOD/（m3·d）；S0——进水有机物浓度，kgCOD/m3。
反应器的容积负荷应通过试验或参照类似工程确定，在缺少相关资料时可参考附录A 的有关内容确定。
处理中高浓度复杂废水的UASB 反应器设计负荷可参考表1。
6、UASB 反应器的沼气产量沼气产率为0.45m3 /kgCOD～0.50m3 /kgCOD,沼气产量按公式：式中：Q a——沼气产量，m3/d；Q——废水流量，m3/d；η——沼气产率，m3/kgCOD；SS e。
UASB设计计算详解
UASB设计计算详解UASB (Upflow Anaerobic Sludge Blanket) 是一种高效的厌氧废水处理技术，适用于有机废水的处理。
UASB反应器设计需要考虑污水的处理量、COD（化学需氧量）负荷、有机负荷、气水比等因素。
首先，需要确定UASB反应器的决定性因素，即COD负荷。
COD负荷是指进入反应器的废水中化学需氧量的总量。
常用的计算公式为：COD负荷=废水流量×废水COD浓度接下来，需要计算有机负荷，有机负荷是指单位功率和单位反应器体积的甲烷产生速率。
常用的计算公式为：有机负荷=COD负荷/反应器有效体积然后，需要确定反应器的高度、直径和有效体积。
反应器高度可以根据废水的停留时间来确定，一般情况下，停留时间为4-12小时。
停留时间由废水流量和反应器有效体积决定：停留时间=反应器有效体积/废水流量反应器直径可以通过确定反应器的表面载荷来确定，反应器表面载荷可以根据废水流量和反应器有效面积来计算：表面载荷=废水流量/反应器有效面积有效面积的计算通常需要考虑污泥浓度和污泥沉降速度。
最后，需要确定反应器的气水比。
气水比是指进入反应器的气体和液体的体积比。
一般情况下，气水比为1:1或2:1、气水比的大小决定了甲烷气体的产生速率。
需要注意的是，在UASB反应器设计过程中，还需要考虑反应器的温度、PH值、进水水质和污泥沉积速度等因素。
这些因素对反应器的甲烷产生速率和处理效果都有一定影响。
总结起来，UASB反应器的设计计算主要包括COD负荷、有机负荷、停留时间、表面载荷、反应器直径、反应器高度、反应器有效体积和气水比等参数的计算。
通过合理的设计计算，可以确保UASB反应器能够高效地处理有机废水并产生甲烷气体。
UASB的设计计算
.UASB的设计计算：1.1 设计说明：厌氧反应器一般可采用矩形和圆形结构，对于圆形反应器在同样面积下，其周长比矩形少12%，但是圆形反应器这一优点仅在采用单独池子时才成立，当采用两个或两个以上时，矩形反应器可以采用共用壁。
本工程厌氧反应器进水水质：水量1200 m3/d COD30000mg/l,BOD20000mg/l,SS2000mg/l。
SS去除率19%，CODcr去除率40%，BOD5去除率45%。
本工程选用四座座矩形UASB反应器，钢筋混凝土结构，体积有效系数90%。
1.2 设计计算：1.反应器几何尺寸：（1）容积负荷法：参考工程实际及本工程的水质条件，容积负荷选用9.5kgCOD/( m3/d)。
反应器体积V=QS0/q其中Q—反应器有效体积，m3 q—容积负荷，kgCOD/( m3/d)S0—进水有机物浓度，gCOD/L则V=1200×30/9.5=3789.47 m3选用4座同样规格的池子，则每个池子体积不小于3789.47/4=947.37 m3，假定UASB体积有效系数取90%，则每池总容积不小于1052m3。
（2）池子几何尺寸（以单池为计算模型）：一般UASB的生产性装置的有效高度常采用5—8m，浓度较高的废水水力停留时间长时，常采用较大的反应器高度，鉴于此垃圾渗滤液的浓度较高,从微生物代谢及投资费用方面考虑，最大高度为10.5m。
沉淀区水力负荷不超过0.7。
本工程有效高度H取10.5m，超高H2取0.7m。
则表面积A=V/H1其中A—厌氧反应器表面积，m2；H1—厌氧反应器高度，m；A=1052/11.2=93.9 m3。
由于矩形池在同样面积下比正方形的周长大，从而矩形UASB需要更多的建筑材料，但从单池布水的均匀性和经济性考虑，选择正方形的池子较为合理，从实际工程来看，反应器的宽度在20m以下是成功的。
综上：长取10m，宽取10m，则实际表面积为A=10×10=100m3>93.9 m3，表明设计合理。
uasb设计计算
uasb设计计算UASB设计计算UASB（Upflow Anaerobic Sludge Blanket）是一种高效的生物处理系统，广泛应用于废水处理领域。
UASB设计计算是指对UASB 反应器进行设计和计算，以确保其能够达到预期的处理效果和稳定运行。
一、UASB设计参数UASB设计计算需要考虑的主要参数包括：进水流量、进水COD浓度、反应器有效容积、污泥停留时间（HRT）、温度、pH值等。
这些参数将直接影响到UASB反应器的设计和运行。
进水流量是指单位时间内进入UASB反应器的废水流量，通常以立方米/小时（m³/h）表示。
进水COD浓度是指废水中COD（化学需氧量）的浓度，常以毫克/升（mg/L）表示。
反应器有效容积是指UASB反应器的容积，通常以立方米（m³）表示。
污泥停留时间（HRT）是指废水在UASB反应器中停留的时间，通常以小时（h）表示。
温度和pH值对于UASB反应器内的微生物活动和反应速率有重要影响。
二、UASB设计计算方法1. 确定进水负荷：进水负荷是指单位时间内进入UASB反应器的COD负荷，通常以千克COD/立方米/天（kgCOD/m³/d）表示。
根据进水流量和进水COD浓度，可以计算出进水负荷。
2. 确定反应器有效容积：根据进水负荷和污泥停留时间，可以计算出反应器的有效容积。
通常，污泥停留时间在4-12小时之间，具体取决于废水的特性和要求。
3. 确定污泥量：污泥量是指UASB反应器中所需的污泥量，通常以千克污泥/立方米/天（kgSS/m³/d）表示。
根据进水COD浓度和污泥负荷系数，可以计算出污泥量。
4. 确定气体产生量：UASB反应器在处理废水的过程中，会产生大量的沼气。
根据废水的COD负荷和沼气产量系数，可以计算出气体产生量。
5. 确定反应器尺寸：根据反应器有效容积和反应器高度与直径的比值，可以确定反应器的尺寸。
一般来说，反应器的高度与直径的比值在4-6之间。
UASB的设计计算
UASB 的设计计算6.1 UASB 反应器的有效容积（包括沉淀区和反应区）设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出水COD 浓度)/(112000L mg C = ，)/(1680L mg C e =（去除率85%）V=3028560.585.02.111500m N E QC v =⨯⨯=式中Q —设计处理流量dm /3C 0—进出水COD 浓度kgCOD/3mE —去除率N V —容积负荷，)//(0.53d m kgCOD N v =6.2 UASB 反应器的形状和尺寸工程设计反应器3座，横截面积为矩形。
（1） 反应器有效高为m h 0.6=则横截面积：)(4760.628562m hV S ＝有效==单池面积：)(7.15834762m n S S i ===（2） 单池从布氺均匀性和经济性考虑，矩形长宽比在2：1以下较合适。
设池长m l 16=，则宽m l S b i 9.9167.158===，设计中取m b 10=单池截面积：)(16010162'm lb S i =⨯==（3） 设计反应器总高m H 5.7=，其中超高0.5m单池总容积：)(1120)5.05.7(160'3'm H S V i i =-⨯=⨯=单池有效反应容积：)(96061603'm h S V i i =⨯=⨯=有效单个反应器实际尺寸：mm m H b l 5.71016⨯⨯=⨯⨯反应器总池面积：)(48031602'm n S S i =⨯=⨯=反应器总容积：)(336031120'3m n V V i =⨯=⨯=总有效反应容积：332856)(28803960m m n V V i >=⨯=⨯=有效有效符合有机负荷要求。
UASB 反应器体积有效系数：%7.8510033602880=⨯％ 在70%-90%之间符合要求。
（4） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）h Q V t HRT 08.462415002880=⨯==)]./([13.048024150023h m m S Q V r =⨯==根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
(完整版)UASB的设计计算
UASB 的设计计算6.1 UASB 反应器的有效容积（包括沉淀区和反应区）设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出水COD 浓度)/(112000L mg C = ，)/(1680L mg C e =（去除率85%） V=3028560.585.02.111500m N E QC v =⨯⨯= 式中Q —设计处理流量d m /3C 0—进出水COD 浓度kgCOD/3mE —去除率N V —容积负荷，)//(0.53d m kgCOD N v = 6.2 UASB 反应器的形状和尺寸工程设计反应器3座，横截面积为矩形。
（1） 反应器有效高为m h 0.6=则 横截面积：)(4760.628562m h V S ＝有效== 单池面积：)(7.15834762m n S S i === （2） 单池从布氺均匀性和经济性考虑，矩形长宽比在2：1以下较合适。
设池长m l 16=，则宽m l S b i 9.9167.158===，设计中取m b 10= 单池截面积：)(16010162'm lb S i =⨯==（3） 设计反应器总高m H 5.7=，其中超高0.5m单池总容积：)(1120)5.05.7(160'3'm H S V i i =-⨯=⨯=单池有效反应容积：)(96061603'm h S V i i =⨯=⨯=有效单个反应器实际尺寸：m m m H b l 5.71016⨯⨯=⨯⨯反应器总池面积：)(48031602'm n S S i =⨯=⨯=反应器总容积：)(336031120'3m n V V i =⨯=⨯=总有效反应容积：332856)(28803960m m n V V i >=⨯=⨯=有效有效符合有机负荷要求。
UASB 反应器体积有效系数：%7.8510033602880=⨯％ 在70%-90%之间符合要求。
UASB方法计算
合理性验证：空塔水流速度u=Q/F=83.33/(5.5×5×4)=0.76(m/h)<1.0(m/h)，合理。（由①、②得v、D。值）
搅拌器角速度：ω=2v/D。=2·3/6.67=0.90rad/s
⑧轴功率：N2=cρω3ZBR4/（408g）
N2——轴功率（kW）；
c——阻力系数，0.2~0.5；
ρ——水的密度（kg/m3）；
ω——搅拌器角速度（rad/s）；
⑩电动机功率：N3=N2/Σηn
式中：N3——电动机功率（kW）；
N2——设计轴功率（kW）；
Σηn——传动机械效率；设计中取Σηn=0.85；
N3=181.34/0.85=213.34kW。
3、UASB反应器
3.1 UASB反应器的组成
UASB反应器由反应区、进出水管道和位于上部的三相分离器组成。如图3-3所示。以上部件通过钢筋混凝土、钢材、塑料等材料建造，反应器的下部具有良好凝聚和沉淀性能的高质量分数厌氧污泥形成污泥床。
2、处理前污水水质参数
Q=2000m3/d=83.3m3/h,COD=1500mg/L,BOD=350mg/L
3、单体构筑物的设计计算
1、集水井
1.1设计原因
用于收集厂区来水，并提供潜水泵安装平台，钢砼结构。
1.2设计参数
废水停留时间：25 min
安装水泵2台（一用一备）
水泵流量85 m3/h，扬程12.0 m，功率5.5 kW
Z——搅拌器页数；
B——搅拌器层数；
R——搅拌器半径；
g——重力加速度（m/s2）。
设计中取c=0.5，Z=8，B=1层，R=3.34m。
UASB相关计算公式
UASB相关计算公式UASB（Upflow Anaerobic Sludge Blanket）是一种高效的厌氧消化处理技术，广泛应用于废水和废物处理过程中。
其独特之处在于，废水通过一个垂直的反应器，其中自上而下流动，从而使得废物更好地与具有活性污泥的微生物接触。
为了更好地理解UASB反应器的性能和效率，下面将介绍与UASB反应器相关的一些常用计算公式。
1. 总有机气化速率（Qgas）UASB反应器中的有机废物在厌氧环境下被微生物转化为沼气。
总有机气化速率是指每单位时间内UASB反应器中的有机物质转化为沼气的速率。
它可以通过以下公式计算：Qgas = Qw × CODw × Rm其中，Qw是废水流量，CODw是废水中化学需氧量（COD），Rm是废物中有机物质转化为沼气的比率。
2. 气体产率（Ygas）气体产率是指每单位COD被转化为沼气的产率。
它可以通过以下公式计算：Ygas = Qgas / Qw其中，Qgas是总有机气化速率，Qw是废水流量。
3.气体产率常数（K）气体产率常数定义了废物中的有机物质对沼气产生的影响程度。
它可以通过以下公式计算：K = Ygas / CODw其中，Ygas是气体产率，CODw是废水中的化学需氧量。
4. 污泥产量（Yvss）污泥产量是指每单位COD被转化为污泥的产率。
它可以通过以下公式计算：Yvss = Qvss / Qw其中，Qvss是污泥的流量，Qw是废水流量。
5.污泥产量常数（Km）污泥产量常数定义了废物中的有机物质对污泥产生的影响程度。
它可以通过以下公式计算：Km = Yvss / CODw其中，Yvss是污泥产量，CODw是废水中的化学需氧量。
6. 污泥浓度（Xvss）污泥浓度是指UASB反应器中污泥的固体含量。
它可以通过以下公式计算：Xvss = Qvss / V其中，Qvss是污泥的流量，V是UASB反应器的体积。
7.UASB反应器体积（V）UASB反应器体积是一个关键参数，它决定了反应器的处理能力和效率。
uasb的设计计算
uasb的设计计算UASB（上升流固定床）是一种广泛应用于废水处理和沼气发酵的高效生态工艺。
该工艺通过利用一系列微生物来将有机废水中的污染物转化成沼气和沉积物，从而实现污水处理和能源回收的双重效益。
UASB的设计计算包括以下几个方面：反应器尺寸计算、水力负荷计算、气体产率计算以及厌氧池反应器参数的确定。
首先，设计师需要根据水流量和水质参数，计算出UASB反应器的尺寸。
反应器的尺寸主要包括直径和高度。
直径的计算通常根据水力停留时间（HRT）和有效床高度来确定。
高度的计算通常根据HRT、比负荷和水力停留时间分布来确定。
根据这些参数，可以使用经验公式或数值模拟方法计算出反应器尺寸。
其次，设计师需要计算水力负荷（hydraulic loading rate，HLR）。
HLR是指单位时间内通过反应器的水流量。
通过计算入水流量和反应器尺寸，可以得到水力负荷值。
根据水质参数，可以确定最佳的水力负荷范围，以保证反应器的最佳运行效果。
气体产率计算也是UASB设计计算的重要部分。
气体产率通常是指单位废水中产生的沼气流量（体积流量）和化学需氧量（COD）负荷之比。
通过测定废水中COD的浓度，可以计算出化学需氧量负荷。
然后，根据反应器运行的污泥负荷和废水中COD浓度，可以计算沼气产量。
最后，设计师还需要确定厌氧池反应器的一些参数。
厌氧池反应器中微生物的生长速率和COD的去除效率对于UASB的性能有重要影响。
通过测定反应器中的污泥负荷、微生物的生长速率以及COD的去除效率，可以确定适合的反应器参数。
UASB的设计计算是一个复杂的过程，需要结合实际情况和具体要求进行综合考虑。
除了上述所提到的几个方面，还应考虑到废水的峰值水量、温度、pH值等因素。
只有对这些因素充分了解和综合考虑，才能设计出满足要求的高效UASB反应器。
（完整版）UASB的设计计算
（完整版）UASB的设计计算UASB 的设计计算6.1 UASB 反应器的有效容积（包括沉淀区和反应区）设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出⽔COD 浓度)/(112000L mg C = ，)/(1680L mg C e =（去除率85%） V=3028560.585.02.111500m N E QC v =??= 式中Q —设计处理流量d m /3C 0—进出⽔COD 浓度kgCOD/3m E —去除率N V —容积负荷，)//(0.53d m kgCOD N v =6.2 UASB 反应器的形状和尺⼨⼯程设计反应器3座，横截⾯积为矩形。
（1）反应器有效⾼为m h 0.6=则横截⾯积：)(4760.628562m hV S ＝有效==单池⾯积：)(7.15834762m n S S i ===（2）单池从布氺均匀性和经济性考虑，矩形长宽⽐在2：1以下较合适。
设池长m l 16=，则宽m l S b i 9.916 7.158===，设计中取m b 10= 单池截⾯积：)(16010162'm lb S i =?==（3）设计反应器总⾼m H 5.7=，其中超⾼0.5m单池总容积：)(1120)5.05.7(160'3'm H S V i i =-?=?=单池有效反应容积：)(96061603'm h S V i i =?=?=有效单个反应器实际尺⼨：m m m H b l 5.71016??=??反应器总池⾯积：)(48031602'm n S S i =?=?= 反应器总容积：)(336031120'3m n V V i =?=?=总有效反应容积：332856)(28803960m m n V V i >=?=?=有效有效符合有机负荷要求。
UASB 反应器体积有效系数：%7.8510033602880=?％在70%-90%之间符合要求。
uasb计算
uasb计算原始数据进水流量Q（m3/d）240.00水温℃进水水质COD0BOD0（mg/l）7290.003500.00容积负荷率U 4.00kgCOD/（m3.d）COD去除率%0.70SS去除率%0.60沼气表观产率0.50m3/（去除kgCOD）污泥表观产率0.05kgVSS/（去除kgCOD）VSS/SS0.601、处理后出水水质出水水质COD1BOD1（mg/l）2187.002、UASB反应器有效容积2.1、有效容积V R437.40m32.2、反应器数量 1.002.3、单个容积V R'437.40m32.4、有效高度H10.00m32.5、反应器面积S43.74m22.6、反应器尺寸设定反应器宽B8.00m反应器直径D7.467.00 3、反应器的外形尺寸长 5.00宽直径7.00高重新核算后的面积40.00或者圆形容积400.00或者圆形4、反应器的水力停留时HRT40.00或者圆形5、三相分离器设计沉淀区的表面负荷0.13或者圆形沉淀区的水深h 1.00m停留时间 4.00或者圆形6、回流缝设计设集气罩的水平夹角55.00取保护高度h10.50m 设下三角集气罩高度h30.80m 上三角形顶水深h20.50m 则有b10.56m 设单元三相分离器宽b2.50m 则下部污泥回流缝宽度b2 1.38m 下部污泥回流缝总面积a122.07或者圆形求得下三角形回流缝的上升流速v10.45或者圆形设上部三角形集气罩回流缝宽度b30.64m 总面积a220.47或者圆形求得上部回流缝上升流速v20.24或者圆形7、三相分离器位置的确上三角形集气罩底端到下三角形集气罩斜面的垂直距离CE 上三角形集气罩底端到下三角形集气罩的竖直距离BC 取上三角形集气罩与下三角形集气罩重叠的斜面长度AB 求得上三角形集气罩底端与下三角形集气罩底端的高度h 则确定上三角形集气罩底端到池顶的距离 1.80m 下三角形集气罩底端到池顶的距离3.11m 8、气液分离设计沿下集气罩斜面方向的水流速度va 0.60或者圆形气泡的直径dg 设为0.01cm 废水的动力粘滞系数μ=vρ10.01取（β*g/18μ）*（ρ1-ρg ）*d2气泡在下集气罩边缘的上升速度vb=0.27cm/s9.59m/h9、核算设计结果BC/AB= 2.28vb/va=16.08或者圆形满足vb/va > BC/AB的要求，可以脱除直径等于或大于0.01cm的气泡。
调节池、UASB的计算
③判断分离效果
ub/ua=2.53＞BC/AB=0.75
该三相分离器能有效分离d≥0.008cm的沼气泡，分离效果良好。
（3）三相分离区高度
①气封高度
h1=FJ=AJtg50°=0.20×tg50°=0.24m
②集气罩高度
h2=0.40×tg50°=0.48m
最大空塔气速:ugmax= Qgmax/F=16.8/(24×0.785)=0.89m.h-1＜1.0m.h-1(合理)
2.三相分离区
按图3设置三相分离区，要求u1＜u2(ua)＜u3≤2.0 m·h-1， ＞ 。
图3-UASB
（1）校核流速
①计算u1
=0.785×0.62=0.28m2
u1max=Qmax/F1=0.50/0.28=1.79m.h-1<2.0 m·h-1（合理）
（2）有效水深
H3=tmin.qmax=0.5×0.64=0.3m
（3）集水槽
槽断面60×60，单边开90°三角齿，齿深2.0 cm，齿上水位1.0 cm。
①出水堰最大负荷
amax=Qmax/D=0.50/1.0=0.50m3.m-1.h-1＜5.4 (合理)
②齿数
单齿流量：q0’=1.343×h02.47=1.343×0.012.47=1.542×10-5m3.s-1
1．水面积
A=Qmax/ηq=0.50/(0.91×1.0)= 0.55m2
2．长、宽
L=B= =0.74m
3．泥斗深
h5=(L-l)tgα/2=(0.74-0.05) tg55°/2=0.50m
4．缓冲区进水孔口（Φ15）
总断面积：S0=Qmax/u0=0.50/(3600×0.12)=1.157×10-3m2
uasb计算
原始数据进水流量Q（m3/d）240.00水温℃进水水质COD0BOD0（mg/l）7290.003500.00容积负荷率U 4.00kgCOD/（m3.d）COD去除率%0.70SS去除率% 0.60沼气表观产率0.50m3/（去除kgCOD）污泥表观产率0.05kgVSS/（去除kgCOD）VSS/SS0.601、处理后出水水质出水水质COD1BOD1（mg/l）2187.002、UASB反应器有效容积及长、宽、高尺寸的确定2.1、有效容积V R437.40m32.2、反应器数量 1.002.3、单个容积V R'437.40m32.4、有效高度H10.00m32.5、反应器面积S43.74m22.6、反应器尺寸设定反应器宽B8.00m反应器直径D7.467.003、反应器的外形尺寸长 5.00宽直径7.00高重新核算后的面积40.00或者圆形容积400.00或者圆形4、反应器的水力停留时间HRT40.00或者圆形5、三相分离器设计沉淀区的表面负荷0.13或者圆形沉淀区的水深h 1.00m停留时间 4.00或者圆形6、回流缝设计设集气罩的水平夹角55.00取保护高度h10.50m设下三角集气罩高度h30.80m上三角形顶水深h20.50m则有b10.56m设单元三相分离器宽b 2.50m则下部污泥回流缝宽度b2 1.38m下部污泥回流缝总面积a122.07或者圆形求得下三角形回流缝的上升流速v10.45或者圆形设上部三角形集气罩回流缝宽度b30.64m总面积a220.47或者圆形求得上部回流缝上升流速v20.24或者圆形7、三相分离器位置的确定上三角形集气罩底端到下三角形集气罩斜面的垂直距离CE上三角形集气罩底端到下三角形集气罩的竖直距离BC取上三角形集气罩与下三角形集气罩重叠的斜面长度AB求得上三角形集气罩底端与下三角形集气罩底端的高度h则确定上三角形集气罩底端到池顶的距离 1.80m下三角形集气罩底端到池顶的距离 3.11m8、气液分离设计沿下集气罩斜面方向的水流速度va0.60或者圆形气泡的直径dg设为0.01cm废水的动力粘滞系数μ=vρ10.01取（β*g/18μ）*（ρ1-ρg）*d²气泡在下集气罩边缘的上升速度vb=0.27cm/s9.59m/h9、核算设计结果BC/AB= 2.28vb/va=16.08或者圆形满足vb/va > BC/AB的要求，可以脱除直径等于或大于0.01cm的气泡。
UASB工艺设计计算
UASB 工艺设计计算（一）适用性升流式厌氧污泥床(UASB)工艺设计进水水质一般CODcr 应在1000mg/L 以上。
UASB 反应器进水中悬浮物的含量一般不宜超过500mg/L,否则应设置混凝沉淀或混凝气浮进行处理。
当进水悬浮物过高或可生化性较差是，宜设置水解池进行预酸化。
（二）预处理要求预处理部分包括以下环节：格栅、调节池、营养盐和PH 值及温度调控系统。
预处理部分是UASB 及其艳阳设计的关键。
关系到系统能否正常运行，应充分考虑其运行的可靠性。
1.格栅UASB 废水处理工艺系统前应设置细格栅、粗格栅或水力筛。
最后一道格栅的格栅间隙宜在1--3mm 之间，宜采用旋转滤网等高效的固液分离设备代替普通格栅。
2.调节池（1）废水进入UASB 应设置调节池。
（2）调节池的有效时间宜为6--12h 。
（3）调节池应具备均质、均量、调节PH 值、防止不溶物沉淀的功能。
（4）调节池宜设置机械搅拌的方式实现均质，搅拌机的容积功率宜为4--8w/m 3;对小型废水处理站可采用曝气搅拌方式，气水比宜控制在（7 ：1）--（10 ：1）。
（5）调节池中应设置碱度补充和营养盐补充装置。
（6）调节池的出水端应设置去除浮渣装置。
（7）调节池的底部应易于沉淀物的清出。
3.PH 调节（1）UASB 反应器的进水PH 值应保证在6.5--7.8之间（2）酸碱的投加应采用计量泵自动投加装置，中和池出水应设置PH 自动检测系统，与前端计量泵联动。
4.温度调节（1）中温厌氧的温度应保持在35℃±2℃，如不能满足应设置加温装置。
（2）热源可采用锅炉蒸汽或沼气发电余热，管路上应设置电动阀和温度计，通过显示温度自动调接开关，实现自动控制。
（三）UASB 反应器设计计算1.UASB 反应器有效容积的计算UASB 反应器的设计参数是容积负荷或水力停留有时间。
这两个参数难以从理论上推导得到，往往是通过试验取得，而且颗粒污泥和絮状污泥反应器的设计负荷是不相同的。
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齿间距d=1.0/8=0.125m
4.沼气管径
设流速u5=5.0 m.s-1
d5=(Qgmax/0.785u5)1/2=[16.8/(24×3600×0.785×5.0)]1/2=0.007m=7mm
取反应器外沼气管径10mm，反应器内沼气管径50mm（防止浮渣堵塞）。
/
9
搅拌罐（1、2、3）
V410,412,414
介质分别为混凝剂溶液、碱溶液和PAM溶液，分别呈酸性、强碱性和弱碱性。
1000ml烧杯
BL
3
/
已有
10
搅拌机
/
搅拌浆耐酸、碱溶液腐蚀。
/
/
3
/
/
11
溶液罐（1，2，3）
V411，413，415
介质分别为混凝剂、碱和PAM溶液，分别呈酸性、强碱性和弱碱性。
YB
2
自制
/
14
生物膜缺氧池
V419
循环水力搅拌，介质为UASB出水或人工配制的污水，呈中性。
Φ800，H1760,h1140
YB
1
自制
已有改造
15
接触氧化池
V420
硝化液出水管设滤网过滤器。介质为生物膜缺氧池出水或人工配制的污水，呈中性。
1850×1000×930，h430
YB
1
自制
已有改造
16
泵（1、3、7、8、17、20）
/
6
上海西山
已有
小
/
6
/
/
18
泵（9，21）
P409a,b，421a,b
Q=0-3.0m3.h-1,H≥0.8m，有效流量0-2.5m3.h-1。a,b大小各1台配合使用。分别从活性污泥曝气池和接触氧化池向活性污泥缺氧池和生物膜缺氧池输送中性硝化液。
/
/
4
/
已有1台大：40WG-20, Q=3m3.h-1,H=20m,N=900W，上海西山
②计算u2
GC= = =0.52m
CE=sin50°CF= sin50°×0.1=0.08m
GE=GC+CE=0.52+0.08=0.60m
∵ =
∴IE= HC×GE/GC=0.4×0.60/0.52=0.46m
F2=(1/2)（L2.GE－L1.GC）=(1/2)（2IE.π.GE－2HC.π.GC）
蠕动泵，Q=0-0.5L.h-1,H=4.0m。有效流量0-0.25L.h-1。分别向混合反应池输送酸性混凝剂溶液、烧碱溶液和弱碱性PAM溶液。
三．
1个，有机玻璃材质，介质为自来水和沼气，中性或酸性。如图4所示。
图4-水封
十
2个，有机玻璃材质。表面负荷率1.0m3.m-2.h-1。清水层0.30m，斜管层0.40m，斜管直径30mm，缓冲层0.30m。泥斗倾角55°，泥斗底l=b=50mm。斜管沉淀池（1）介质为竖流沉淀池出水、混凝剂、碱和PAM，呈中性、酸性或碱性。斜管沉淀池（2）介质为接触氧化池出水，呈中性。
∴ub/ua=6.01/2.38=2.53
③判断分离效果
ub/ua=2.53＞BC/AB=0.75
该三相分离器能有效分离d≥0.008cm的沼气泡，分离效果良好。
（3）三相分离区高度
①气封高度
h1=FJ=AJtg50°=0.20×tg50°=0.24m
②集气罩高度
h2=0.40×tg50°=0.48m
（2）有效水深
H3=tmin.qmax=0.5×0.64=0.3m
（3）集水槽
槽断面60×60，单边开90°三角齿，齿深2.0 cm，齿上水位1.0 cm。
①出水堰最大负荷
amax=Qmax/D=0.50/1.0=0.50m3.m-1.h-1＜5.4 (合理)
②齿数
单齿流量：q0’=1.343×h02.47=1.343×0.012.47=1.542×10-5m3.s-1
（2）沼气分离效果
①计算BC/AB
BC= =0.12m
AB= AF= = =0.16m
BC/AB=0.12/0.16=0.75
②计算ub/ua
设拟被三相分离器分离的最小气泡直径d=8.0×10-3cm，常温下清水的运动粘滞系数γ=1.01×10-2cm2.s-1，密度ρ1=1.01g.cm-3，沼气密度ρ=1.2×10-3g.cm-3，碰撞系数β=0.95，则
UASB-A2O装置设计说明
（2010年7月9日）
一．
3个，硬PVC材质，循环水力搅拌，停留时间12h。出水泵前管道设滤网过滤器。介质为人工配制的有机污水，呈中性。
1.有效容积
V=Q.T=0.10×12=1.20m3
2.尺寸：
设高h=1.20m，则
L=B=1.0m
3.示意图如图2(1、2、3)所示。
1.有效容积
V= =0.8m3
2.尺寸
V=L.B.h=10B3=0.8
B=0.43m
取B=0.50m，h=0.43m，则
L= =3.7m
实际L:B=3.7:0.5=7.4:1（合理）
B:h=0.5:0.43=1.2:1（合理）
3.示意图 如图14所示。
图14-接触氧化池
4.实际有效容积V=0.80m3，容积负荷率1.5kgCOD·m-3·d-1，停留时间8.0h。
最大空塔气速:ugmax= Qgmax/F=16.8/(24×0.785)=0.89m.h-1＜1.0m.h-1(合理)
2.三相分离区
按图3设置三相分离区，要求u1＜u2(ua)＜u3≤2.0 m·h-1， ＞ 。
图3-UASB
（1）校核流速
①计算u1
=0.785×0.62=0.28m2
u1max=Qmax/F1=0.50/0.28=1.79m.h-1<2.0 m·h-1（合理）
P401，403、407、408、417、420
清水泵，Q=30m3.h-1，H=4.0m。泵（1、3、17）分别循环搅拌调节池（A、B、c）人工配制的中性有机污水。泵（7、8、20）分别循环搅拌厌氧池、活性污泥缺氧池、生物膜缺氧池中性混合液。
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/
6
/
/
17
泵（2、4、5、6、18、19）
P402a,b，404a,b，405a,b，406a,b，418a,b，419a,b
Q=0-1.0m3.h-1,H=4.5m，有效流量0-0.5m3.h-1。a,b大小各1台配合使用。泵（2）从调节池（A）向UASB，泵（4、5、6）从调节池（B）分别向活性污泥曝气池、活性污泥缺氧池和厌氧池，泵（18、19）从调节池（C）分别向生物膜缺氧池、接触氧化池输送人工配制的中性有机污水。
大：12WZ-8,Q=0.48m3.h-1,H=8m,N=90W
19
泵（10、11、12、13）
P410、411、412、413
蠕动泵，Q=0-0.5m3.h-1,H≥4.0m，有效流量0-0.25m3.h-1。从竖流沉淀池分别向厌氧池、活性污泥缺氧池、活性污泥曝气池和UASB输送中性污泥。
/
/
4
保定兰格，天利（中国），
常州普瑞
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20
泵（14、15、16）
P414、415、416
图2(1)-调节池（A）
图2(2)-调节池（B）
图2(3)-调节池（C）
4.实际有效容积 V=1.37m3。
图1-UASB-A2O装置带控制点工艺流程图
二
1个，有机玻璃材质。介质为人工配制的有机污水，呈中性。进水COD=4000mg.L-1，出水COD=500mg.l-1。
1.反应区
容积负荷率6.0KgCOD.m-3.d-1，空塔水流速度u≤1.0m.h-1，空塔沼气上升速度ug≤1.0m.h-1。有效深度h1≤6.0m，布水点服务面积f0≤1-3m2∙个-1，布水管出口流速2-5m.s-1。沼气产率0.4m3.kgCOD-1。
Φ800，H1440,h1140
YB
1
自制
已有改造
7
活性污泥曝气池
V408
硝化液出水管设滤网过滤器。介质为活性污泥缺氧池出水或人工配制的污水，呈中性。
1600×1500×800,h500
YB
1
自制
已有改造
8
竖流沉淀池
V409
介质为活性污泥曝气池出水，呈中性。
Φ800，H2500,h1500
YB
1
自制
孔口数：n=S0/s=1.157×10-3/(0.785×0.0152)=7个
孔间距：d=L/n=0.74/7=0.10m
5．集水槽
2个集水槽，单边开齿。齿深20mm，齿宽40mm，夹角90°，齿上水位10mm。
集水槽断面尺寸：50×50，有效水深10mm，算得最大流速0.14m.s-1，合理。
单齿流量：q0=1.343h02.47=1.343×0.012.47=1.542×10-5m3
Φ200，H950，h450-630
YB
1
自制
已有改造
4
平衡槽
V404
介质为UASB出水，呈中性。
300×300×300
YB
1
自制
/
5
厌氧池
V406
循环水力搅拌，介质为UASB出水或人工配制的污水，呈中性。
1200×1200×1200,V=1.73m3
PVC
1
自制
/
6
活性污泥缺氧池
V407
循环水力搅拌，介质为厌氧池出水或人工配制的污水，呈中性。
十
实验室内程高（天花板离地面）3.8m，梁底离地面3.2m。高程布置如图15所示。