Ti_6554钛合金的晶粒长大动力学_于洋
211136229_基于高强度调浆的钛铁矿浮选研究
ｂｅｔｗｅｅｎ ｈｙｄｒｏｐｈｏｂｉｚｅｄ ｉｌｍｅｎｉｔｅ ａｎｄ ｔｉｔａｎａｕｇｉｔｅ ｐａｒｔｉｃｌｅｓ. Ｆｉｎｅ ｔｉｔａｎａｕｇｉｔｅ ｐａｒｔｉｃｌｅｓ ｃｏｕｌｄ ａｄｈｅｒｅ ｔｏ
３２ ９３％ ꎬ有害元素 Ｐ 含量较低ꎬＳ 含量略高. 实际
行原矿化学多元素分析和 ＸＲＤ 分析. 由表 ２ 可
为钛铁矿和黄铁矿等ꎻ非金属矿物主要为钛辉石、
产现场的强磁精矿ꎬ试样经混匀、取样后ꎬ分别进
知ꎬ该矿样的主要有价金属元素为 Ｔｉ 和 Ｆｅꎬ原矿
的 ＴｉＯ２ 品 位 为 １６ ８５％ ꎬ ＳｉＯ２ 的 质 量 分 数 为
图 ３ 所示为固定捕收剂用量为 ３０ ｍｇ / Ｌꎬ活
化剂硝酸铅用量为 １ × １０ － ４ ｍｏｌ / Ｌ 时ꎬ矿浆 ｐＨ 对
钛铁矿和钛辉石可浮性的影响. 由图可知ꎬ钛铁矿
的浮选回收率受 ｐＨ 的影响较大ꎬ其可浮性随 ｐＨ
呈先增加后减少的变化趋势ꎬ适宜的 ｐＨ 区间为
８ ０ ~ ９ ０. 钛辉石的可浮性几乎不随 ｐＨ 的变化
发生异相团聚现象ꎬ细粒钛辉石随钛铁矿进入精矿产品ꎬ造成钛辉石的非选择性上浮. 经高强度调浆处理ꎬ精
矿 ＴｉＯ２ 品位大幅提升. 浮选指标由常规调浆处理时的精矿 ＴｉＯ２ 品位 ３９ ９７％ ꎬ回收率 ７８ ０９％ ꎬ提升至精矿
ＴｉＯ２ 品位 ４３ ７９％ ꎬ回收率 ７９ ２８％ . 高强度调浆产生的流体力场能够消除钛铁矿与钛辉石颗粒间的异相团
１ 试验材料与方法
等 [１０] 采用树状表面活性剂 ＤＰＡ 作为捕收剂用于
钛及钛合金焊接方法与研究现状_高福洋
钛及钛合金焊接方法与研究现状洛阳船舶材料研究所 高福洋 廖志谦西北工业大学材料科学与工程学院 李文亚焊接作为一种重要的金属加工工艺，在工业生产和国防建设中起着重要作用。
随着产业结构的变化和科学技术的发展，先进的焊接结构是降低材料消耗，减轻结构质量的有效途径，各种焊接技术有着广阔的应用前景。
随着钛工业的发展，其焊接技术也越来越引起人们的重视。
高福洋硕士研究生，主要从事钛合金焊接工艺研究。
Welding Method and Research of Titanium and Titanium Alloy钛具有比强度高、耐海水及其他介质的腐蚀、耐低温，以及高温下具有高的疲劳强度、低的膨胀系数、良好的可加工性等优点，用其建造的结构在任何自然环境中都能充分发挥其作用。
在舰船应用中，除利用其耐海水腐蚀和高比强度特点外，还有无磁、透声、抗冲击震动等优点，钛及钛合金在舰船中的使用大大延长了设备的使用寿命，减轻了重量，提升了设备及整舰船的技术战术性能，因此钛是一种优秀的舰船结构材料[1-3]。
焊接作为一种重要的金属加工工艺，在工业生产和国防建设中起着重要作用。
随着产业结构的变化和科学技术的发展，先进的焊接结构是降低材料消耗，减轻结构质量的有效途径，各种焊接技术有着广阔的应用前景。
随着钛工业的发展，其焊接技术也越来越引起人们的重视。
钛的熔点较高、导热性较差，因此在焊接时易因参数选用不当形成较大的熔池，并且熔池温度高，这使得焊缝及热影响区金属在高温停留的时间较长，晶粒长大倾向明显，使接头塑性和韧性降低，导致产生裂纹。
所以钛及钛合金的焊接工艺方法是一个需要不断解决完善的问题。
钛及其合金焊接特点1 钛及其合金的物理化学性能钛具有2种同素异形体，分别以α和β来表示，转变温度为882.5℃，其低温晶体α为密排六方晶格，在882.5℃以上稳定的β晶体为体心立方晶格。
钛的导热性较差，其导热系数比不锈钢略低。
当钛中存在杂质时，其导热系数则有所下降。
超快激光精密制造技术的研究与应用
第５０卷 第１２期 激光与红外Ｖｏｌ．５０，Ｎｏ．１２ ２０２０年１２月 ＬＡＳＥＲ ＆ ＩＮＦＲＡＲＥＤＤｅｃｅｍｂｅｒ，２０２０ 文章编号：１００１ ５０７８（２０２０）１２ １４１９ ０７·综述与评论·超快激光精密制造技术的研究与应用杜 洋，赵 凯，朱忠良，王 江，邓文敬，梁旭东（上海航天设备制造总厂有限公司，上海２００２４５）摘 要：超快激光以其超短的激光脉冲、超高功率密度、较低的烧蚀阈值、加工超精细及可实现冷加工等特点，近年来受到国际学术界和工程界的广泛关注。
本文梳理了超快激光精密制造技术的发展历史，综述了超快激光精密制造技术在表面加工及三维加工领域的工艺研究及应用进展，并介绍了超快激光精密制造装备在国内外的研制情况，对今后超快激光精密制造技术研究的发展趋势进行了探讨和展望。
关键词：超快激光；精密制造；微纳结构；装备中图分类号：ＴＮ２４９ 文献标识码：Ａ ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１ ５０７８．２０２０．１２．００１ＲｅｓｅａｒｃｈａｎｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｕｌｔｒａｆａｓｔｌａｓｅｒｐｒｅｃｉｓｉｏｎｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙＤＵＹａｎｇ，ＺＨＡＯＫａｉ，ＺＨＵＺｈｏｎｇ ｌｉａｎｇ，ＷＡＮＧＪｉａｎｇ，ＤＥＮＧＷｅｎ ｊｉｎｇ，ＬＩＡＮＧＸｕ ｄｏｎｇ（ＳｈａｎｇｈａｉＡｅｒｏｓｐａｃｅＥｑｕｉｐｍｅｎｔｓＭａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ２００２４５，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｕｌｔｒａ ｆａｓｔｌａｓｅｒｆｅａｔｕｒｅｓｕｌｔｒａ ｓｈｏｒｔｌａｓｅｒｐｕｌｓｅｓ，ｕｌｔｒａ ｈｉｇｈｐｏｗｅｒｄｅｎｓｉｔｙ，ｌｏｗａｂｌａｔｉｏｎｔｈｒｅｓｈｏｌｄｓ，ｕｌｔｒａ ｆｉｎｅｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇａｎｄｃｏｌｄｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｉｎｒｅｃｅｎｔｙｅａｒｓ，ｉｔｈａｓｒｅｃｅｉｖｅｄｅｘｔｅｎｓｉｖｅａｔｔｅｎｔｉｏｎｆｒｏｍｔｈｅｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌａｃａｄｅｍｉｃａｎｄｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｃｉｒｃｌｅｓ Ｔｈｅｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｈｉｓｔｏｒｙｏｆｕｌｔｒａ ｆａｓｔｌａｓｅｒｐｒｅｃｉｓｉｏｎｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｉｓｓｏｒｔｅｄｏｕｔ，ａｎｄｔｈｅｐｒｏｇｒｅｓｓｏｆｕｌｔｒａ ｆａｓｔｌａｓｅｒｐｒｅｃｉｓｉｏｎｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｉｎｔｈｅｆｉｅｌｄｏｆｓｕｒｆａｃｅｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇａｎｄ３Ｄｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｉｓｒｅｖｉｅｗｅｄ Ａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅ，Ｔｈｅｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｕｌｔｒａ ｆａｓｔｌａｓｅｒｐｒｅｃｉｓｉｏｎｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇｅｑｕｉｐｍｅｎｔａｔｈｏｍｅａｎｄａ ｂｒｏａｄｉｓｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ Ｆｉｎａｌｌｙ，ｔｈｅｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｔｒｅｎｄｏｆｕｌｔｒａ ｆａｓｔｌａｓｅｒｐｒｅｃｉｓｉｏｎｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｒｅｓｅａｒｃｈｉｓｄｉｓｃｕｓｓｅｄａｎｄｐｒｏｓｐｅｃｔｅｄ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｕｌｔｒａ ｆａｓｔｌａｓｅｒ；ｐｒｅｃｉｓｉｏｎｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ；ｍｉｃｒｏ ｎａｎｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ；ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ基金项目：国家自然科学基金青年基金项目（Ｎｏ ５１７０５３２８）；上海市青年科技英才扬帆项目（Ｎｏ １７ＹＦ１４０８５００）资助。
Ti60_合金热变形行为与应变补偿型本构模型
第16卷 第2期 精 密 成 形 工 程2024年2月JOURNAL OF NETSHAPE FORMING ENGINEERING87收稿日期：2023-09-24 Received ：2023-09-24引文格式：叶玉刚, 信灿尧. Ti60合金热变形行为与应变补偿型本构模型[J]. 精密成形工程, 2024, 16(2): 87-95.YE Yugang, XIN Canyao. Deformation Behavior and Constitutive Model by Using Strain Compensation of Ti60 Alloy at Ele-vated Temperature[J]. Journal of Netshape Forming Engineering, 2024, 16(2): 87-95. *通信作者（Corresponding author ） Ti60合金热变形行为与应变补偿型本构模型叶玉刚1，信灿尧2*（1.山西工程技术学院 机械工程系，山西 阳泉 045000；2.中北大学 材料科学与工程学院，太原 030051）摘要：目的 确定Ti60合金在高温下的应变行为，促进材料性能的优化和工程应用的发展。
方法 在变形温度为900、950、990、1 020、1 050 ℃，应变速率为0.001、0.01、0.1、1、5 s −1，最大变形量为60%条件下，利用Gleeble-3800热模拟实验机对Ti60试样进行不同应变速率的热压缩实验。
结果 Ti60合金的高温流变应力-应变规律如下：当温度一定时，随着应变速率的升高，峰值应力上升，当温度和应变速率一定时，随着应变的升高，应力表现为先上升后下降的趋势，而在1 020 ℃、0.01 s −1条件下，表现反常，这可能与第二相的动态析出有关。
不同真应变下的变形激活能Q =838.996 201 9 kJ/mol ，相应的本构方程相关系数n =2.889 582，α=0.013 182 009，A =1.335 7×1033，建立了Ti60合金热变形Arrhenius 本构关系模型3838.99610exp 8.314Z T ε⎛⎫⨯== ⎪⎝⎭2.889582332p 1.335710sinh(1.318210)σ-⎡⎤⨯⨯⎣⎦，用于预测和优化Ti60合金在高温条件下的峰值应力。
211243478_超声滚压微锻造增材件表面力学性能
的热传递自然边界条件可以描述为 [１４]
元” 功能模拟材料的添加. 为保证计算精度ꎬ对网
格进行局部细化ꎬ同时将滚压头定义为刚体ꎬ模型
－ ｋ(Ñθｅ) ＝ Ｐｗ － ｈｃ (θ － θ０ ) － εｔ σＢ (θ４ － θ４０ ).
(５)
式中:Ｐｗ 为基板吸收总激光能量ꎻｈｃ 为对流换热系
几何尺寸与网格划分如图 １ 所示.
ｌ ＝ １. ｂ ｌ 和 ω 则根据不同超声振动参数得到的波
Ｊｏｈｎｓｏｎ － Ｃｏｏｋ 本构模型 [１５] 能够很好地描述超声
形图算出. 静压力可由常数项 Ａ０ 进行施加ꎬ也可
滚压微锻造加工过程中材料的塑性力学性能. 因
此选择 Ｊｏｈｎｓｏｎ － Ｃｏｏｋ 本构模型ꎬ其材料屈服极
单独作为集中力添加.
ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ ｒｅｄｕｃｅｓ ｔｈｅ ｒｉｓｋ ｏｆ ｄｅｆｅｃｔｓ ｓｕｃｈ ａｓ ｃｒａｃｋｓ ｉｎ ａｄｄｉｔｉｖｅ ｐａｒｔｓ. Ｍｅａｎｗｈｉｌｅꎬ ｔｈｅ ｓｕｒｆａｃｅ
ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｐｌａｓｔｉｃ ｓｔｒａｉｎ ａｎｄ ｓｕｒｆａｃｅ ｍｉｃｒｏ￣ｈａｒｄｎｅｓｓ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｃｅｓｓｅｄ ａｄｄｉｔｉｖｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ. Ｉｎ ａｄｄｉｔｉｏｎꎬ
滚压头与被加工材料之间设置为面与面接触
限公式为
δ ＝ ( Ａ ＋ Ｂε ｎ ) (１ ＋ Ｃ ｌｎε∗ ) (１ － Ｔ ∗ｍ ) . (７)
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第５ 期
任朝晖等: 超声滚压微锻造增材件表面力学性能
６３５
和应变速率硬化效应建立了准静态模型与动态模
型ꎬ对 ６０６１ － Ｔ６ 铝合金进行了超声滚压模拟ꎬ并
一种高强度高弹性模量的钛合金[发明专利]
![一种高强度高弹性模量的钛合金[发明专利]](https://img.taocdn.com/s3/m/51e18af9cc7931b764ce1585.png)
专利名称：一种高强度高弹性模量的钛合金专利类型：发明专利
发明人：惠松骁,叶文君,王希哲,肖今声,于洋申请号：CN200510127748.9
申请日：20051206
公开号：CN1978681A
公开日：
20070613
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本发明涉及一种钛合金，特别涉及一种高强度高弹性模量的钛合金，其为α+β两相钛合金，当将全体计为100重量％时，含有主要组分钛，4.5～9.0重量％的铝，0.2～1.5重量％的硼，0.5～5重量％的β稳定元素。
本发明的高强度高弹性模量的钛合金具有高强度高弹性模量而又不使钛合金加工性能和塑性指标恶化。
申请人：北京有色金属研究总院
地址：100088 北京市新街口外大街2号
国籍：CN
代理机构：北京北新智诚知识产权代理有限公司
代理人：耿小强
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有“钛”度的材料人
有“钛”度的材料人曹春晓院士曹春晓1934年8月6日生于浙江上虞，材料科学家，钛合金专家，中国钛合金研究与应用的创始人之一，中国科学院院士。
他不断开创新型钛合金和Ti-Al系金属间化合物，并应用于航空工业，显著减轻飞机及其发动机的结构重量，为提高飞机航速、增加航程、节省燃料等创造了条件。
C919起飞在即，中国的大飞机之梦渐行渐近。
钛合金作为制造大飞机不可缺少的材料，在我国的航空工业史上无疑占据相当重要的地位。
新中国成立以来，一代又一代的航空材料专家，为了探索性能更加优良、稳定的钛合金，经历过常人难以想象的艰辛，作出了巨大的牺牲和奉献。
中国科学院院士曹春晓就是其中的典型代表。
他出生在烟雨江南，求学在上海十里洋场，学成后北上京城，在西山脚下的中航工业北京航空材料研究院（下称航材院）里，一干就是数十年，并最终成为国内外知名的钛合金专家。
9月初，《中国科学报》记者前往航材院，感受这位79岁学者的多彩人生。
从上虞到上海大型飞机重大专项咨询委员会委员、大型飞机材料研制专家咨询组组长、国家国防科工局科技委委员、中国航空学会常务理事兼材料工程分会名誉主任、南昌航空大学学术委员会主任……眼前的曹春晓，身着淡蓝色衬衣，戴着深度眼镜，儒雅热情。
于是，在一杯清茶中，曹春晓的人生轨迹，渐次展开。
1934年8月6日凌晨，浙江上虞曹村，一个可爱的小生命呱呱坠地，这让常年在外经商的曹荫培和妻子金巧云笑开了花。
照顾妻子和孩子满月后，曹荫培放心不下上海的旅社和绸布庄生意，准备回上海继续经商。
“你给孩子起个名字吧。
”妻子看着身边的小娃娃对丈夫说。
曹荫培一边喝着绍兴黄酒，一边思索，老大叫春旺，这是第二个孩子，该叫什么好呢？“就叫春晓吧！”当时的他一定没有想到，这个名叫曹春晓的孩子，长大后未能继承家业，而是成长为一名航空材料领域的科学家。
曹春晓从小长得清秀端正，一双机灵的大眼睛总是转个不停，一见人就笑，自小就受人欢迎。
左邻右舍都叫他的小名儿——小旺。
《哈工大(威海)教授(博士)研究方向和研究成果汇总表》
哈工大（威海）教授（博士)研究方向和研究成果汇总表中共荣成市委组织部2015年9月哈工大（威海）教授（博士)研究方向和研究成果汇总表姓名年龄所属部门研究方向研究成果应用领域温广武52 学校办公室特种陶瓷与碳材料天然石墨深加工技术；陶瓷先驱体、陶瓷纤维及陶瓷基复合材料制备技术新材料张文丛44 科技发展处粉末冶金成形钛铝基复合材料粉末冶金制备新材料徐鸿博34 材料与工程学院电子封装、组装与可靠性电子产品环境可靠性，MEMS微电子器件金属密闭封装技术电子工程李卓霖31 材料与工程学院电子封装无铅焊点低温超声互连的机理与可靠性电子工程姚旺37 材料与工程学院电子封装材料水下LED的封装材料电子工程王春雨40 材料与工程学院膨胀石墨及石墨烯微片制备及应用技术开发石墨烯微片规模化制备技术、石墨散热膜制备技术、电子封装技术新材料李宇杰40 材料与工程学院电子装备海洋电子装备封装技术；LED 电子工程王华涛37 材料与工程学院纳米材料与器件低维纳米材料的可控合成和表征；微纳电子器件和传感器新材料覃春林36 材料与工程学院陶瓷材料先驱体法合成高温SiAlONC陶瓷；Sialon 、Si3N4纳米带纳米线的基础研究与应用研究新材料张鹏37 材料与工程学院微纳尺度塑性成形微纳尺度塑性成形机理与工艺材料工程于洋43 材料与工程学院高强韧镁、铝合金塑性加工技术及装备，难变形材料及难熔金属塑性成形技术及装备生物医用镁合金制备技术及装备,高温钛基复合材料塑性成形技术及装备材料工程刘洪伟38 材料与工程学院热冲压成形高强钢热冲压成形工艺材料工程王刚48 材料与工程学院超塑性成形气胀超塑性成形工艺材料工程初冠南36 材料与工程学院内高压成形薄壁件内高压成形工艺材料工程姚圣杰33 材料与工程学院轧制成形高强钢轧制工艺材料工程陈刚29 材料与工程学院半固体成形半固体触边成形工艺材料工程陈文振30 材料与工程学院轧制成形镁合金轧制工艺材料工程林艳丽33 材料与工程学院内高压成形管材内高压成形理论材料工程王传杰27 材料与工程学院微纳尺度塑性成形微纳尺度塑性成形机理与工艺材料工程孙金平36 材料与工程学院材料设计与计算生物医用材料第一性原理计算材料工程夏龙37 材料与工程学院陶瓷基复合材料低膨胀陶瓷基复合材料制备技术、新型陶瓷先驱体制备与应用技术新材料崔国荣35 材料与工程学院粉末冶金钛基复合材料壳状晶须增强复合粉体新材料钟博34 材料与工程学院复相陶瓷、吸波材料、纳米材料自润滑材料制备技术、吸波材料制备技术新材料张涛33 材料与工程学院高温过滤材料、多孔材料高温过滤材料、多孔材料材料工程檀财旺29 材料与工程学院激光焊接激光焊接工艺先进制造郭宁33 材料与工程学院水下焊接水下焊接材料与工艺先进制造宋晓国32 材料与工程学院钎焊、扩散焊钎焊、扩散焊工艺与装备先进制造王廷31 材料与工程学院电子束焊接电子束焊接工艺与装备先进制造刘多33 材料与工程学院钎焊、扩散焊钎焊、扩散焊工艺与装备先进制造张洪涛35 材料与工程学院高效化焊接技术高效化焊接技术工艺与装备先进制造周利33 材料与工程学院搅拌摩擦焊搅拌摩擦焊接工艺及装备先进制造陈波32 材料与工程学院激光3D打印、激光焊接，焊接自动化与机器人化激光3D打印、激光焊接过程工艺与自动控制技术，焊接质量自动控制技术先进制造赵洪运49 材料与工程学院焊接焊接技术先进制造孙清洁35 材料与工程学院高效化焊接技术高效化焊接技术工艺与装备先进制造唐琳29 土木工程系土工合成材料土工织物的反滤性能应用材料工程钱宏亮38 土木工程系大跨空间结构、海洋结构、铝合金结构、巨型望远镜结500m口径巨型射电望远镜（FAST）,轻型钢结构装配模块化结构力学综合分析结构工程唐海红35 土木工程系桥梁与隧道工程钢管混凝土拱桥上部结构综合评估方法结构工程赵庆丽35 土木工程系结构工程既有隧道安全性评估方法结构工程曾森32 土木工程系计算结构力学底部框架砌块砌体结构研究结构工程陈国芳35 土木工程系桥梁工程大跨度斜拉－悬吊协作桥施工期风振研究结构工程王幼清60 土木工程系土体-结构体系相互作用类黄土湿陷特性及其工程对策研究,深基坑支护结构体系与土体相互作用研究结构工程张英姿36 土木工程系钢筋混凝土结构耐久性及抗震性能研究酸雨环境下钢筋与混凝土间动态粘结性能研究结构工程王化杰33 土木工程系大跨空间结构、复杂结构施工技术、结构健康监测技术、装配结构在役大跨空间钢结构安全性能评估研究结构工程陈再现34 土木工程系结构抗震性能及加固方法结构抗震方法及加固手段；结构试验装置结构工程徐龙军39 土木工程系抗震设计谱研究新一代抗震设计谱理论体系及其关键问题研究结构工程马新伟46 土木工程系海洋工程混凝土、高效节能墙体材料高性能混凝土早期粘弹力学性能研究与早期开列行为预测结构工程边文凤52 土木工程系复合材料、船舶设计多功能组合式海带养殖采收装备、海带分段切割机、渔船及海洋结构物复合材料化研究新材料刁鹏飞37 土木工程系蛋白质在外力条件下收缩外力作用下的蛋白质收缩力学工程刘荣刚42 土木工程系波动理论、光子晶体波导三维光成像系统结构工程刘璐32 土木工程系结构抗震设计自复位防屈曲支撑的性能及其结构抗震设计方法结构工程张鸿名31 土木工程系复合材料结构研究船用复合材料螺旋桨、复合材料压力容器设计与制备结构工程谭建宇39 汽车工程学院热能与动力工程工程热物理新能源郝晓文38 汽车工程学院热能与动力工程脱硫除尘技术动力工程杨建国51 汽车工程学院热能与动力工程脱硫除尘技术动力工程张继春37 汽车工程学院3D打印技术3D打印机先进制造崔文政30 汽车工程学院热能与动力工程纳米流体、传热计算与仿真动力工程王富强32 汽车工程学院计算热辐射学、传热计算及热控PCB及锂电池热控、太阳能利用技术，煤气化技术动力工程沈义涛33 汽车工程学院发动机技术、润滑油技术均质压燃发动机关键技术研究、内燃机分布式冷热电联供技术及工程示范、生物质气发动机研究动力工程王成安32 汽车工程学院计算热辐射学，传热计算及热控PCB及锂电池热控、太阳能利用技术，煤气化技术动力工程沈照杰30 汽车工程学院热能与动力工程纳米流体、传热计算与仿真动力工程崔胜民52 汽车工程学院新能源汽车锌空电池新能源张京明52 汽车工程学院新能源汽车再生制动系统新能源刘涛49 汽车工程学院车辆工程特种车辆技术交通运输刘清河38 汽车工程学院新能源汽车技术、制动能量回收技术新能源汽车整车集成及底盘控制技术、制动能量回收技术、锂离子电池管理技术新能源王大方37 汽车工程学院新能源汽车电机驱动技术新能源马琮淦28 汽车工程学院车辆工程汽车电机振动与噪声，NVH技术电子信息龚晓春39 汽车工程学院电子技术，嵌入式系统海洋船载数字通信装备、北斗定位导航系统。
化学刻蚀-阳极氧化复合制备钛合金超疏水表面试验研究
第52卷第12期表面技术2023年12月SURFACE TECHNOLOGY·197·化学刻蚀-阳极氧化复合制备钛合金超疏水表面试验研究马宁，张鑫宇，孙岩，龙芳宇，孙凯伦（沈阳航空航天大学 机电工程学院，沈阳 110136）摘要：目的提高TC4钛合金超疏水表面的疏水性、耐腐蚀性与力学性能。
方法首先选择化学刻蚀法对TC4钛合金进行处理制备出微米级结构，再采用阳极氧化法制备出纳米级结构，最终在试样表面制备出了具有微纳分级结构的超疏水表面。
通过观察微观结构表面、Tafel测试、线性磨损试验、抗冲击性测试以及防冰性能测试，分别对H2O2刻蚀、强酸刻蚀、阳极氧化、H2O2刻蚀-阳极氧化和强酸刻蚀-阳极氧化制备的超疏水表面进行性能对比。
结果使用双氧水-碳酸氢钠混合溶液制备出的超疏水表面接触角为156.4°，滚动角为2.7°；硫酸-盐酸混合溶液制备出的超疏水表面接触角为153.1°，滚动角为7.6°；阳极氧化法制备的超疏水表面接触角为156.3°，滚动角为4.2°；双氧水-碳酸氢钠混合溶液刻蚀并阳极氧化处理后，表面接触角为157.6°，使用硫酸-盐酸混合溶液刻蚀并阳极氧化处理后，表面接触角为155.9°，二者滚动角均小于2°。
复合方法制备的表面疏水性能优于单一方法制备的超疏水表面。
超疏水试样的OCP都高于TC4钛合金，经过强酸刻蚀和阳极氧化处理后的超疏水试样，其OCP正移到0.08 V，J corr降低了1个数量级，R p增大了1个数量级，耐腐蚀性能明显提高。
复合方法制备的超疏水表面在经过多次线性磨损以及经历200 g落沙冲击后，表面接触角仍能保持150°以上，滚动角为10°左右，仍保持了超疏水性能。
结论采用复合方法制备的具有微纳分级结构的超疏水表面相较于单一结构的超疏水表面具有更好的疏水性、耐腐蚀性、耐磨损性和抗冲击性。
复合细化制备超细晶纯钛热稳定性研究
复合细化制备超细晶纯钛热稳定性研究罗雷;赵西成;吴易洋;杨西荣;刘晓燕【期刊名称】《西安建筑科技大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2017(049)005【摘要】用复合细化方法(ECAP+冷轧+旋锻)制备出超细晶纯钛,利用透射电镜(TEM)、万能拉伸机、显微硬度计和扫描电镜(SEM)研究了不同退火温度对超细晶纯钛组织性能的影响.结果表明:复合细化制备超细晶纯钛的晶粒尺寸约为180 nm,其抗拉强度达到870 MPa,低温退火时(200～350℃),组织无明显变化,位错密度逐渐降低,晶界逐渐平直清晰,强度和硬度下降较为缓慢,超细晶纯钛的再结晶温度为350～400℃;退火温度高于400℃时,晶粒逐渐长大,超细晶纯钛的硬度显著下降.观察断口形貌可知,超细晶纯钛的断裂形式为韧性断裂,且随着退火温度的升高,等轴韧窝尺寸增大,深度变深.【总页数】5页(P747-751)【作者】罗雷;赵西成;吴易洋;杨西荣;刘晓燕【作者单位】西安建筑科技大学冶金工程学院,陕西西安710055;冶金技术国家级教学示范中心(西安建筑科技大学),陕西西安710055;西安建筑科技大学冶金工程学院,陕西西安710055;冶金技术国家级教学示范中心(西安建筑科技大学),陕西西安710055;西安热工研究院有限公司,陕西西安710054;西安建筑科技大学冶金工程学院,陕西西安710055;冶金技术国家级教学示范中心(西安建筑科技大学),陕西西安710055;西安建筑科技大学冶金工程学院,陕西西安710055【正文语种】中文【中图分类】TG166.5【相关文献】1.叠轧深变形制备的超细晶Al-1%Mg合金组织与热稳定性 [J], 赵恩军;邢振环;管仁国;李江委;王付兴2.多向锻造制备超细晶45#钢的组织细化研究 [J], 冯恩浪3.复合变形制备超细晶工业纯钛的研究进展 [J], 刘晓燕;张琪;高飞龙;杨西荣;罗雷;柳奎君4.等径弯曲通道变形制备超细晶低碳钢的热稳定性 [J], 王立忠;王经涛;王媛;郭成;陈金德5.马氏体冷轧-回火制备超细晶钢及其热稳定性 [J], 蓝慧芳;W.J.Liu;刘相华因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
高强高韧钛合金研究与应用进展_杨冬雨
第35卷第4期Vol.35No.4稀有金属CHINESE JOURNAL OF RARE METALS2011年7月Jul．2011收稿日期：2011－03－31；修订日期：2011－05－10基金项目：国家科技部中韩联合研究项目（2010DFA52280）资助作者简介：杨冬雨（1979－），男，湖南宁乡人，硕士，工程师；研究方向：钛合金*通讯联系人（E －mail ：yangdongyu@comac．cc ）高强高韧钛合金研究与应用进展杨冬雨1*，付艳艳2，惠松骁2，叶文君2，于洋2，梁恩泉1（1．上海飞机设计研究院标准材料设计部，上海200232；2．北京有色金属研究总院有色金属材料制备加工国家重点实验室，北京100088）摘要：航空航天业的发展对高强度、高断裂韧性的新型钛合金的需求越来越迫切，研究具有自主知识产权并用于航空大型结构件的新型高强高韧钛合金得到世界各国的重视。
综合评述了国外传统的Ti-1023、BT22合金、β-21S 合金、β-C 合金，新型Timetal555和VST55531合金以及我国的TB2和TB10合金等7种高强高韧钛合金研究及应用现状，分析了合金的成分、组织、强度、塑性、断裂韧性等特点。
根据国内外高强高韧钛合金发展现状，提出发展方向：研制R m ≥1300MPa ，K IC ≥55Pa·m 1/2新型高强韧钛合金；新型合金成分应以Ti-Al-Mo-V-Cr 系为主；探索加工工艺与高强高韧钛合金合金组织及性能的关系；发展具有优异的淬透性及良好的锻造性能为主的大型锻件用高强高韧钛合金。
关键词：钛合金；高强；高韧；锻件doi ：10．3969/j．issn．0258－7076．2011．04．017中图分类号：TG146．2文献标识码：A文章编号：0258－7076（2011）04－0575－06Research and Application of High Strength and High Toughness Titanium AlloysYang Dongyu 1*，Fu Yanyan 2，Hui Songxiao 2，Ye Wenjun 2，Yu Yang 2，Liang Enquan 1（1．Department of Standard and Materials ，Shanghai Aircraft Design and Research Institute ，Shanghai 200232，China ；2．State Key Laboratory of Non-Ferrous Metals and Processes ，General Research Institute for Non-Ferrous Metals ，Beijing 100088，China ）Abstract ：With the continuous development of the aerospace industry ，the demand of new high strength and fracture toughness tita-nium alloy would grow increasingly．The research on new high strength and tough titanium alloy of intellectual property rights ，which was applied to large structures of aerospace ，aroused the interest of the world．The present development on the investigation of high strength and toughness titanium alloys was introduced ，including traditional foreign Ti-1023，BT22，β-21S ，β-C ，new type Timet-al555，VST55531and domestic TB2and TB10alloys．Meanwhile ，the characteristics of components ，structures ，strength ，plasticity and fracture toughness were analyzed．Based on the development of these titanium alloys ，the author's opinions about development trend in this field were also presented ：to develop a new high-strength and toughness titanium alloy with R m ≥1300MPa ，K IC ≥55Pa ·m 1/2；the components of new alloy should be based on Ti-Al-Mo-V-Cr series alloy ；to probe into the relationship between processing technology and microstructure and properties of high strength and toughness titanium alloy ；to develop the high strength and toughness titanium alloy with excellent hardenability and good forgeability that were used as heavy forgings．Key words ：titanium alloys ；high strength ；high toughness ；forging钛及钛合金因具有比强度高、耐腐蚀性好等优点，已被广泛应用于在航空、航天、车辆工程、生物医学工程等各个领域［1，2］。
合金凝固过程中晶粒尺寸和形貌演变的预测
合金凝固过程中晶粒尺寸和形貌演变的预测周志敏;王娜;李勇;管曙荣【摘要】利用合金凝固热力学原理,考虑形核和长大因素,建立了预测晶粒尺寸的理论模型,利用该模型对近液相线半连续铸造6061铝合金的晶粒大小进行了计算,所得结果与实验吻合.在所计算的几个条件中,最大误差小于7μm.通过对凝固过程中液固界面法向生长的扰动分析,得出球形晶粒周边主导波长及对应于一定波数的临界晶粒直径表达式.利用此关系可以很好地解释球晶生长及其向一定形貌的枝晶转变的条件及机理;对于分析凝固组织中不同形貌晶粒的形成及演化具有参考价值;对于半固态合金组织性能预测及其制备工艺优化具有实际意义.【期刊名称】《东北大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2013(034)009【总页数】4页(P1248-1251)【关键词】半固态成形;近液相线半连续铸造;微观组织预测;晶粒尺寸;晶粒形貌【作者】周志敏;王娜;李勇;管曙荣【作者单位】东北大学理学院,辽宁沈阳110819;东北大学理学院,辽宁沈阳110819;上海宝钢集团公司,上海200002;焦作万方铝业股份有限公司,河南焦作454150;上海宝钢集团公司,上海200002【正文语种】中文【中图分类】TG146;TG113自20 世纪70 年代以来，金属半固态成形技术受到了国内外学者的广泛关注并取得长足进展［1－3］，其中晶粒尺寸和形貌的预测及非枝晶组织的形成条件一直是人们试图弄清的基本问题之一［3］.前人的研究表明，晶核形成后以球形方式生长到某一临界值后呈枝晶方式生长［4－5］.Mullins 等通过研究过冷熔体中球形固相生长的稳定性发现［6］，临界半径rc与熔点Tm和过冷度ΔT 有关，且rc≈0.03Tm/ΔT.Rutter 等认为［7］，固液界面上出现小的凸起会产生更大的成分过冷，加速枝晶组织的形成.Mullins 等对这种界面扰动进行了近似的级数分析求解［6］.Trivedi 认为液固界面的稳定性取决于界面前沿的传热、传质和界面能效应等因素的综合影响［8］.本文利用合金凝固热力学理论建立了预测晶粒尺寸的理论模型；通过对界面法向生长的扰动分析，推导出球形晶粒周边主导波长及对应于一定波数的临界晶粒直径表达式，能够很好地解释晶粒形成机理及晶粒形貌的演化.1 晶粒尺寸预测1.1 形核根据合金热力学理论，当晶核的半径达到临界值rc时，系统的Gibbs 自由能变化ΔG 达到极大值，则式中:σ 为单位面积的固液界面能；Tm为液固相变温度；ΔHm为凝固时的焓变，近似等于结晶潜热；ΔT 为过冷度.相应地，临界形核能ΔG* 为设单位体积中的原子数目为n，其中有ni个由i 个原子组成的小原子团，形成这些原子团的总吉布斯自由能变化ΔG 为式中:ΔGi为生成一个由i 个原子组成的原子团的吉布斯自由能变化；ΔS 为ni个原子团引起的组态熵.根据统计热力学ni可表示为［9］式中k 为Boltzman 常数.可见，出现由i 个原子组成的原子团的概率为，形核率与系统中具有临界形核能ΔG* 的原子集团的几率成正比；另一方面，形核率与原子的扩散能力有关，即与成正比，其中Q 为扩散激活能.因此，单位时间单位体积内的形核率为［9］式中:是一个临界晶核表面的原子数目；ε 是原子在给定方向跳动的几率；υ 是液相原子的振动频率.将式(2)带入式(5)整理后得晶核形成后便以一定的速度长大，直至与其他晶粒相遇.在晶粒长大过程中，由于剩余液相体积分数减小，导致形核率随凝固的进行逐渐减小.1.2 长大假设均匀熔体中晶粒可以自由生长，且符合统计学规律，根据Avrami 方程［10］，可以求出熔体中未发生形核和生长的剩余液相体积分数φ(t):式中:ν 为长大速度；τ 为形核时刻；t 为凝固时间.1.3 晶粒尺寸预测模型熔体凝固后的最终晶粒数目不仅与形核率有关，同时与凝固时间和晶粒长大速度有关.因此，晶粒数可由式(8)求出:式中，nnuclei为最终的形核数，即晶粒数.假设晶粒为球形，晶粒直径为d，1 个晶粒占据的体积为πd3/6，则总体积V=nnucleiπd3/6，代入式(8)并整理得计算时需要的表面能可用如下关系计算［11］:式中:αm是结构因子，对于bcc 结构，αm=0.71，对于fcc 和hcp 结构，αm=0.86；ΔSf是熔化熵；N是Avogadro 常数；Vm是熔体的摩尔体积.凝固时间可以根据热平衡关系来估计，即式中:ρ 为合金的密度；h 为等效对流换热系数；T0为铸型外表面温度；M 为铸件模数，即铸件体积及其与铸型界面面积之比.晶粒长大速度与界面上溶质的浓度有关，稳定凝固时应满足:因此，晶粒长大速度为式中:D 为扩散系数；k0为溶质分配系数；为界面上液相溶质平衡浓度.1.4 晶粒尺寸预测结果以近液相线半连续铸造6061 合金为例对预测结果进行验证.已知6061 合金的比热容为896 J/(kg·K)，凝固焓变ΔHm=708.825 ×106 J/m3；平衡凝固温度Tm=925 K；临界过冷度取1 K.计算与实验结果(见图1)比较列于表1，绝对误差在7 μm 以内，说明本文所建理论模型是正确的.表1 近液相线半连续铸造6061 合金晶粒尺寸估算结果Table 1 Calculated grain size of nearliquidus semicontinuous casting 6061 aluminum alloy图1 近液相线半连续铸造6061 合金金相组织Fig.1 Microstructures of nearliquidus semicontinuous casting 6061 aluminum alloy(a)—720 ℃×150 mm/min ×0.05 m3/min；(b)—667 ℃×150 mm/min ×0.05 m3/min；(c)—657 ℃×150 mm/min ×0.05 m3/min；(d)—657 ℃×200 mm/min ×0.05m3/min；(e)—657 ℃×120 mm/min×0.05 m3/min；(f)—657 ℃×150mm/min×0.025 m3/min.2 晶粒形貌转变预测晶粒形貌主要由液固界面向前推行的特点决定，若界面沿法向推进的速率相等，则形成等轴或近球形晶粒；否则，球形生长的条件将被破坏，形成枝晶或其他形状的晶粒.球形晶粒界面的微观特征应是以理想球面为基面，沿径向存在不同程度的起伏，可以用傅利叶级数形式表示，当其中一个波函数起主导作用并使界面偏离球形生长时，可以通过扰动分析判断生长的稳定性和晶粒形貌演变的方向.为简单起见，主导波函数可用如下正弦函数来描述:其中:ε 为振幅；λ 为沿周向x 方向主导波的波长；y 是沿界面法向偏离理想球面的大小.液固界面前沿的温度可表示为式中:T 为熔体温度；c0为溶质浓度；为界面液相溶质浓度；Γ 为Gibbs－Thomson 系数；K 为界面曲率；f(φ，θ)为各向异性参数，此处可依据式(14)确定.考虑到K 在波峰和波谷处的取值相反，由式(15)得出界面波峰(t)和波谷(d)处的温度差:式中:下标t 表示波峰；下标d 表示波谷；Kt和Kd可以根据形状函数在x=±λ/4处的二阶导数确定，曲率的大小为4π2ελ－2，则波峰和波谷处的温度差和浓度差可以由界面前沿存在的温度梯度和浓度梯度得到.若液固相界面前沿的温度梯度为G，浓度梯度为Gc，则实际温度和浓度分布可表示为将式(17)～式(19)代入式(16)，整理得式中G 和Gc可以根据界面前沿的浓度场确定.根据质量守恒，液相中的溶质沿法向变化满足［12］:当凝固达到稳定时，界面处应满足式(12)，即.当边界条件y=0 时c=，y=l 时c=c0，解得其中，k0为平衡溶质分配系数，且根据图2 反映的成分过冷关系，可将转变温度表示为从而y=0 时的梯度为将式(24)和式(25)代入式(20)得设沿球形晶粒的圆周上的波数为n，相应于此波数的临界晶粒直径为dc，则图2 成分过冷示意图Fig.2 Schematic diagram of the constituent undercooling对当n=4 时可对应于近液相线半连续铸造中出现的蔷薇状金相组织，式(27)中的凝固速度v 在稳态凝固时可取与铸造速度相等，k0与v 有关；对于亚共晶k0一般随v 减小；而其他参数均为与材料特性相关的常数.可见，v 越大，dc越小，即球形生长条件失稳越快.由式(27)可知，当合金性质一定时，扩散系数和生长速度是影响晶粒生长的两个主要因素.扩散系数D 越大，临界晶粒直径dc也越大；而v的影响则相反.因此，凡是有利于增加扩散和降低生长速度的因素都有利于球形晶粒的形成.在半固态制浆过程中常采用的熔体搅拌使合金成分均匀，这从客观上相当于增加了扩散能力；同时由于成分均匀使得界面前沿的浓度梯度减小，降低了晶粒生长速度，因此有利于球晶的形成.3 结论1)考虑凝固过程中形核与长大的竞争关系，可以建立预测晶粒尺寸的理论模型，正确估算实际近液相线半连续铸造方法制备半固态浆料的晶粒数目及晶粒尺寸.2)通过晶粒形貌演变的扰动分析建立的晶粒形貌转变的临界晶粒直径模型(式(27))表明:扩散能力和凝固速度是决定晶粒形貌演变的主要因素.参考文献：【相关文献】［1］Spencer D B，Mehrabian R，Flemings M C.Rheological behavior of Sn-15 pct Pb in the crystallization range［J］.Metallurgical Transactions，1972，3:1925－1932.［2］Flemings M C，Riek R G，Young K P.Rheocasting［J］.Materials Science and Engineering，1976，25:103－117.［3］谢水生，潘洪平，丁志勇.半固态金属加工技术研究现状与应用［J］.塑性工程学报，2002，9(2):1－11.(Xie Shui-sheng，Pan Hong-ping，Ding Zhi-yong.The overview of study and application of semi-solid metals processing technology［J］.Journal of Plasticity Engineering，2002，9(2):1－11.)［4］Rappaz M，Thevoz P H.Solute diffusion model for equiaxed dendritic growth ［J］.Acta Metallurgica，1987，35(7):1487－1497.［5］Rappaz M，Thevoz P H.Solute diffusion model for equiaxed dendriticgrowth:analytical solution［J］.Acta Metallurgica，1987，35(12):2929－2933.［6］Mullins W W，Sekerka R F.Morphological stability of a particle growing by diffusion or heat flow［J］.Applied Physics，1963，34(2):323－329.［7］Rutter J W.Modification of eutectic morphology［J］.Journal of Crystal Growth，1977，42:515－525.［8］Trivedi R.On the growth of dendritic plates［J］.Scripta Metallurgica，1969，3(9):613－617.［9］余永宁.金属学原理［M］.北京:冶金工业出版社，2005:300－336.(Yu Yong-ning.Principles of metallography［M］.Beijing:Metallurgical Industry Press，2005:300－336.)［10］郁鸽.形核长大转变过程动力学普遍方程的推导［J］.中国科学E，1996，26(4):339－343.(Yu Ge.Derivation of the general equation of the transition of nucleation and growth ［J］.Science in China (Series E)，1996，26(4):339－343.)［11］Spaepen F.A structural model for the solid-liquid interface in monatomic systems ［J］.Scripta Metallurgica，1975，9(4):22－27.［12］周志敏，孙本哲.计算材料科学数理模型及计算机模拟［M］.北京:科学出版社，2013:136－139.(Zhou Zhi-min，Sun Ben-zhe.Models of mathematical physics and computer simulation in computational materials science［M］.Beijing:Science Press，2013:136－139.)。
工艺参数对高温钛合金Ti65扩散连接性能的影响
工艺参数对高温钛合金Ti65扩散连接性能的影响
杨震;张晓巍;张鑫;王钰;李虹霖;赵天章
【期刊名称】《兵器装备工程学报》
【年(卷),期】2022(43)12
【摘要】以高温钛合金Ti65板材为研究对象,进行了不同温度和压力条件下的扩散连接试验,测试了结合强度,利用金相显微镜观察了界面结合情况,测试了扩散连接对RD方向室温力学性能的影响。
结果表明:随着压力的增加或温度提高,焊合率逐渐提高,连接界面剪切强度提高,晶粒尺寸有所增大,RD方向抗拉强度逐渐降低。
当扩散连接温度960℃、压力2 MPa、保温保压时间2 h时,焊合率达99%,剪切强度高达349 MPa。
【总页数】5页(P254-258)
【作者】杨震;张晓巍;张鑫;王钰;李虹霖;赵天章
【作者单位】沈阳航空航天大学;沈阳飞机工业(集团)有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】V252.2
【相关文献】
1.脉冲加压扩散连接工艺参数对钛合金与不锈钢接头强度的影响
2.连接参数对
Ti53311S高温钛合金TLP连接接头性能的影响3.连接工艺参数对镍基高温合金TLP连接接头组织和性能的影响（英文）4.扩散连接工艺对SP-700钛合金热轧板连接界面结合性能的影响5.Ti65钛合金板材高温力学性能及影响因素
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Ti-55 钛合金超塑性板材的显微组织与力学性能 - 中国有色金属学报
第20卷专辑1中国有色金属学报2010年10月V ol.20 Special 1The Chinese Journal of Nonferrous Metals Oct. 2010文章编号：1004-0609(2010)S1-s0091-03Ti-55钛合金超塑性板材的显微组织与力学性能王娟华1，王红武1，陈志勇2，陈永辉1，王新1，张磊1，贺军1，田丽1(1. 宝鸡钛业股份有限公司，宝鸡721014; 2. 中国科学院金属研究所，沈阳110016)摘要：将二次真空自耗熔炼的Ti-55钛合金铸锭轧制成1.2 mm厚的薄板，研究Ti-55钛合金超塑性板材的显微组织与力学性能。
结果表明，显微组织均匀，晶粒极细的Ti-55钛合金超塑性板材, 具有良好的室温拉伸性能和超塑性能。
超塑性拉伸试验表明，在一定的变形温度范围(880~920 ℃)与变形速率(1.4×10−3 s−1)下，Ti-55钛合金板材超塑性伸长率可达到700%以上。
关键词：Ti-55钛合金；超塑性；显微组织；力学性能中图分类号：TG 146.2+3文献标志码：AMicrostructure and properties of superplastic plate of Ti-55 alloy WANG Juan-hua1, WANG Hong-wu1, CHEN Zhi-yong2, CHEN Yong-hui1, WANG Xin1, ZHANG Lei1, HE Jun1, TIAN Li1(1. Baoji Titanium Industry Co., Ltd., Baoji 721014, China;2. Institute of Metal Research, Chinese Academy of Sciences, Shenyang 110016, China)Abstract: The 1.2 mm thick plates of Ti-55 alloy were rolled from ingots melted by twice vacuum arc furnaces.Microstructure and properties of superplastic plate of Ti-55 alloy were studied. The results show that very fine crystalline grain and good room temperature tensile property have obtained through improved rolling processing. With this processing, a total elongation above 700% could be obtained at 880−920 ℃ at strain rate of 1.4×10−3 s−1.Key words: Ti-55 alloy; superplasticity; microstructure; mechanical property超塑性一般是指拉伸条件下，表现出异常高的伸长率而不发生缩颈和断裂的现象。
Ti-6Al-4V钛合金相颗粒粗化动力学及形貌变化
Ti-6Al-4V钛合金相颗粒粗化动力学及形貌变化刘勇;朱景川;尹钟大【期刊名称】《金属热处理》【年(卷),期】2002(27)2【摘要】以Ti 6Al 4V钛合金为例 ,研究了韧性双相合金不同温度保温时相颗粒变化情况。
结果表明 ,在α相颗粒粗化的同时 ,还伴随着α相形貌由“短棒状”向等轴状转变。
在80 0℃或6 0 0℃保温时,α相颗粒粗化机制均为Al原子从其他α相颗粒中沿晶界或相界以一维扩散的方式转移到粗化的相颗粒上来。
α相颗粒形貌的改变 ,分为两个阶段 ,第一阶段为颗粒内部物质的转移为主 ;第二阶段为其他α相颗粒物质沿晶界或相界扩散到该颗粒比较短的方向上以使该颗粒等轴化。
对于 80 0℃保温 ,第一阶段为颗粒内部Al原子以晶格扩散的方式转移;6 0 0℃时。
【总页数】3页(P23-25)【关键词】韧性双相合金;钛合金;颗粒粗化;形貌变化;扩散;动力学【作者】刘勇;朱景川;尹钟大【作者单位】哈尔滨工业大学材料科学与工程学院【正文语种】中文【中图分类】TG146.23【相关文献】1.相场法模拟共格两相系统中有序粒子的形貌演化和反向粗化 [J], 黄睿;杨培勇2.界面润湿性及固相体积分数对颗粒粗化动力学影响的相场法研究* [J], 王陶; 李俊杰; 王锦程†3.界面润湿性及固相体积分数对颗粒粗化动力学影响的相场法研究 [J], 王陶; 李俊杰; 王锦程4.TC21钛合金热轧后退火过程中α和β相静态球化和晶粒形貌演变 [J], 王柯;吴明玉;任朝;张宇;辛仁龙;刘庆5.TC21钛合金热轧后退火过程中α和β相静态球化和晶粒形貌演变 [J], 王柯;吴明玉;任朝;张宇;辛仁龙;刘庆因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
激光沉积Ti65钛合金低周疲劳性能
激光沉积Ti65钛合金低周疲劳性能
李晓丹;孙浩军;殷俊;刘艳梅;倪家强;周松;安金岚;回丽
【期刊名称】《有色金属工程》
【年(卷),期】2024(14)5
【摘要】对激光沉积制造的Ti65钛合金进行室温低周疲劳实验,对比研究了高、低功率试样的低周疲劳性能。
结果表明,高、低功率试样均表现出循环软化的特征,随着应变幅的增加,试样的软化率在不断提高;相同应变幅下,高功率试样的软化率和疲劳寿命高于低功率试样。
通过损伤演化模型对疲劳寿命进行预测,预测结果较为准确,均处于1.5倍分散带以内。
低应变幅下,低功率试样疲劳源萌生于气孔缺陷,高功率试样疲劳源萌生于表面裂纹,低功率试样裂纹萌生速度明显快于高功率试样,疲劳寿命更低;高应变幅下,试样具有多疲劳源,疲劳寿命明显下降。
不同功率试样的裂纹均以穿晶断裂的形式进行扩展。
【总页数】9页(P10-18)
【作者】李晓丹;孙浩军;殷俊;刘艳梅;倪家强;周松;安金岚;回丽
【作者单位】沈阳飞机工业(集团)有限公司;沈阳航空航天大学机电工程学院;沈阳航空航天大学航空制造工艺数字化国防重点学科实验室
【正文语种】中文
【中图分类】TG115.5
【相关文献】
1.激光熔化沉积TC18钛合金的低周疲劳行为
2.激光冲击近β型钛合金的室温拉伸和高周疲劳性能及其断裂机理
3.激光沉积Ti65钛合金拉伸性能
4.激光沉积Ti65钛合金宽温域拉伸性能研究
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