PKPM平面不规则结构
pkpm 问题汇总
2010年6月第二周结构技术问题汇总1、SATWE弹性挠度计算中是否考虑了中梁刚度放大系数？答：未考虑。
施工图中长期挠度可以选择是否考虑，但对混凝土梁挠度结果影响不大。
2、平面不规则结构，SATWE计算到第二步停止答：主要是选用VSS求解器导致的，该求解器不能取过多振型。
可使用模拟一+LDLT计算。
模拟三程序强制使用VSS求解，也不能使用模拟三。
3、异形柱截面尺寸位置保持不变，使用不同的布置方式（改变角度等），异形柱配筋计算结果差别大答：SATWE对PMCAD的建模数据进行重新整理，对异形柱，SATWE以腹板形心作为计算定位点。
对PMCAD中对称布置的异形柱，要保证两对称柱子的腹板同时沿竖向或横向，此时生成的计算简图一致，配筋也对称。
4、混凝土箱型截面施工图出不了？梁截面为箱型，而平法表示却为矩形，截面配筋也是矩形？答：梁施工图中无该类型处理。
但SATWE计算是正确的。
5、不计算地震作用时，没有剪力墙轴压比输出，如何查看？答：将本工程拷贝到另一文件夹中，此时选择计算地震作用，烈度可以随便选，该模型计算的墙轴压比可供设计。
6、筏板标高与上部结构什么关系？答：08版基础CAD与上部PMCAD中使用同一标高，即坐标系一致，两者关联，所以在进行基础设计时要保证上部标高符合实际。
05版基础与上部标高是独立的，设置相对正负0的标高就可以。
7、有无地下室，其计算的上部结构位移差别较大？答：因为该模型地下室层数多，共4层，取的地下室约束 m值为3，较小，这样计算的地上部分位移要大一些。
可将m值取10或直接设为-4，即嵌固，这样有无地下室计算的位移是很接近的。
8、2层的底部框架结构，非抗震，砌体结构辅助设计计算通过了没问题，但是底框-抗震墙结构三维分析，计算参数中选不计算水平地震力，生成SATWE数据文件及数据检查无错误，但是到第2步SATWE内力及配筋计算却出错！请问是什么原因？答：底框结构的楼层地震剪力在“砌体结构辅助设计”中已经计算完毕，SATWE中不再计算。
(完整word版)PKPM参数(超详细)解析
一、总信息1、水平力与整体坐标夹角:该参数为地震力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。
抗规》5.1.1 条和《高规》4.3.2 条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”.如果地震沿着不同方向作用,结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为“最不利地震作用方向”。
这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关,对结构可能会造成最不利的影响，在这个方向地震作用下,结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大. SATWE 可以自动计算出这个最不利方向角，并在WZQ。
OUT 文件中输出。
如果该角度绝对值大于15 度，建议用户按此方向角重新计算地震力，以体现最不利地震作用方向的影响。
一般并不建议用户修改该参数，原因有三：①考虑该角度后,输出结果的整个图形会旋转一个角度,会给识图带来不便；②构件的配筋应按“考虑该角度"和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计；③旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向.综上所述，建议用户将“最不利地震作用方向角"填到“斜交抗侧力构件夹角”栏,这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。
水平力与整体坐标夹角与地震信息栏中斜交抗侧力构件附加地震角度的区别是：水平力不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向；而斜交抗侧力仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合),是按《抗规》5.1.1 条2 款执行的。
对于计算结果，水平力需用户根据输入的角度不同分两个计算工程目录，人为比较两次计算结果,取不利情况进行配筋包络设计等;而｛斜交抗侧力}程序可自动考虑每一方向地震作用下构件内力的组合，可直接用于配筋设计,不需要人为判断。
只有在风荷载起控制作用时，现有的坐标下风荷载不能起到控制结构的最大受力状态，此时填写一个角度（逆时针为正，顺时针为负)，让坐标系发生变化，使风荷载在新的坐标系下（如何计算出风荷载产生的内力最大值的角度值？)，能起控制作用（控制结构的最大受力状态），改变参数后,地震作用和风荷载的方向(说明两者方向是一致）将同时改变，但地震作用方向已经不是最不利的方向了,故需要在附加地震作用方向上输入一个相反的角度，使地震作用方向应按原坐标系计算，使地震力最大;如不需要改变风荷载的方向，只需考虑其它角度的地震作用时，则无需改变“水平力与整体坐标的夹角”，只增加附加地震作用方向即可。
PKPM结构软件若干常见问题剖析
PKPM结构软件若干常见问题剖析第一章建模系统基本概念系统讲解PMCAD建模软件的主要特性：节点、轴线与网格基本概念，基本构件分类和布置原理，楼层的竖向变化机理，特殊构件的定位和布置方式，楼层之间的连接定位和模型检查，楼板生成机制和布置技巧，各类荷载定义和导算方法等。
1、平面布置要点：轴线网格的基本特性；基本构件的主要性能。
2、楼层之间的定位连接：楼层组装05版与08版的异同，及使用过程中的注意事项；广义层的概念及应用要点；05版与08版构件连接关系的确定原则；05版与08版节点上下层传递的具体原则及注意事项；PMCAD08版如何应用自动检查功能。
3、楼板：05版与08版楼板形成方式的改变；生成楼板的几个常见问题。
4、荷载：楼面恒活的取值方向；新增四种梁、墙荷载类型的应用；PMCAD的导荷方式与原则；导荷结果的查看与使用；PM传基础荷载的原则。
第二章活荷载介绍软件如何按照规范的各种要求考虑楼面梁活荷载折减原则，柱、墙、基础的活荷载按楼层数精确计算折减功能，地震作用计算时活荷载质量折减参数取法，活荷载的不利布置计算及互斥活载应用方法等。
1、活荷载折减：05与08版活荷载折减的具体原则及异同对照；JCCAD中基础活荷载折减方式05与08版的异同对照；2、活荷载质量折减系数3、活荷载不利布置：空间计算软件SATWE、TAT、PMSAP对于活荷载不利布置计算的原则与常见问题；PK二维计算软件对于活荷载不利布置计算的原则。
4、相容活荷载和互斥活荷载：PK二维计算中的互斥活荷载的定义与应用。
第三章风荷载风的基本概念简介，风荷载的计算参数取值，风荷载的分配及查改，多塔结构和连体结构风荷载的计算方法，详细说明全新设计的特殊风荷载设计模式如何应用于复杂体型结构。
1、风荷载的计算：基本风压影响因素；风振系数的计算方法与影响因素；迎风面积的计算；体型系数的确定方法；风荷载的作用点及起算位置如何确定；风荷载的分配原则与查改方法；多塔结构风荷载的计算；2、特殊风荷载的计算：05版与08版软件对特殊风荷载的计算有何异同；3、风荷载计算的常见问题：迎风面的高度确定时，易出现的问题；广义层输入的错层结构在计算风荷载时有哪些注意事项；荷载分配的常见问题。
如何定义PKPM中的参数
如何定义PKPM中的参数PMCAD模块是后续模块TAT-8、TAT、SAT-8、SATWE、JCCAD的基础，因此其数据的准确程度将直接影响到后续模块数据、计算的准确度。
它数据检查提出的问题应消除，不应带入后续模块。
需要定义的设计参数不多也比较简单，要在后序模块里检查是否已准确的转入。
一、楼层组装设计参数<1>、总信息：1、结构体系：按结构布臵的实际状况确定。
共分：框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、板柱剪力墙结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砖混底框结构、共9种类型。
确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数。
进入后续模块尚需调整。
2、结构主材：钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土。
共3个选项：钢筋砼结构；钢与砼混合结构；有填充墙钢结构；无填充墙钢结构；砌体结构。
按含义选取，砌体结构用于底框结构。
选定结构材料及特性即选定结构设计的相关规范。
进入后续模块尚需调整。
3、结构重要性系数：共三挡：1.1、1.0、0.9。
《混规》3.2.2条。
4、底框层数：最多三层，填1或2或3。
《抗规》。
5、地下室层数：最多两层，填1或2。
6、与基础相连的最大楼层号：平地建筑填1，坡地建筑可填大于1。
7、框架梁端负弯矩调幅系数：默认值0.85。
可采用也可修改。
<2>材料信息：1、混凝土容重(kN/m3)：隐含值25。
构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。
2、钢材容重(kN/m3)：隐含值78。
可行。
3、钢结构钢材：按钢材代号填入。
代号有Q235、Q345、Q390、Q420四种。
4、钢截面净毛面积比值：默认0.85。
5、墙：5.1主要墙体材料：填烧结砖，混凝土，蒸压砖，砼砌块，根据实际情况选择。
5.2砌体容重(kN/m3)：根据荷载规范选取，默认22。
5.3墙主筋类别：按钢筋代号填入。
共HPB235、HRB335、HRB400、RRB400、冷轧带肋550五种。
pkpm参数
SATWE参数设置一：总信息1、水平力与整体坐标夹角（度）：一般为缺省。
若地震作用最大的方向大于15度则回填。
2、混凝土容重（KN/m3）：砖混结构25 KN/m3，框架结构26KN/m3。
3、刚才容重（KN/m3）：一般情况下为78.0 KN/m3（缺省值）。
4、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。
应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。
5、转换层所在层号：应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别转换层，需要人工指定。
对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。
6、嵌固端所在层号：无地下室时输入1，有地下室时输入（地下室层数+1）。
7、地下室层数：根据实际情况输入。
8、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。
9、转换层指定为薄弱层：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层，需要人工指定。
如需将转换层指定为薄弱层，可将此项打勾，则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中，如不打勾，则需要用户手动添加。
此项打勾与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。
10、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建议选择。
在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。
11、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取，按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。
特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。
但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。
12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。
不勾选的话位移偏小。
13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选，使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分，实现框架，短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。
14、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。
pkpm调整
高层结构设计的难点在于竖向承重构件（柱、剪力墙等）的合理布置，设计过程中主要通过对一些目标参数的控制来达到这一目的。
一、轴压比：主要为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙肢和柱均有相应限值要求。
见抗规6.3.7和6.4.6，高规 6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。
轴压比不满足规范要求，结构的延性要求无法保证；轴压比过小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少相应墙、柱的截面面积。
轴压比不满足规范要求时的调整方法：1、程序调整：SATWE程序不能实现。
2、结构调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。
二、剪重比：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全。
见抗规5.2.5，高规3.3.13及相应的条文说明。
剪重比不满足规范要求，说明结构的刚度相对于水平地震剪力过小；但剪重比过分大，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积。
剪重比不满足规范要求时的调整方法：1、程序调整：当剪重比偏小但与规范限值相差不大（如剪重比达到规范限值的80％以上）时，可按下列方法之一进行调整：1）在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力”，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。
2）在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数，增大地震作用，以满足剪重比要求。
3）在SATWE的“地震信息”中的“周期折减系数”中适当减小系数，增大地震作用，以满足剪重比要求。
2、结构调整：当剪重比偏小且与规范限值相差较大时，宜调整增强竖向构件，加强墙、柱等竖向构件的刚度。
三、刚重比：规范上限主要用于确定重力荷载在水平作用位移效应引起的二阶效应是否可以忽略不计。
见高规5.4.1和5.4.2及相应的条文说明。
刚重比不满足规范上限要求，说明重力二阶效应的影响较大，应该予以考虑。
PKPM七大控制指标及调整方法
PKPM七大控制指标及调整方法一、轴压比：含义：轴压比指柱组合的轴压力设计值与柱的截面面积和混凝土轴心压强强度设计值乘积之比值，u=N/（A*Fc）——抗规6.3.6作用：主要是为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙址和柱均有相应限值要去，具体详见抗规6.3.7和6.4.6，高规6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。
轴压比不满足要求，对结构的延性没有办法满足；若轴压比过小，说明结构的经济指数指标较差，宜适当减小相应墙柱、柱的截面面积。
轴压比不满足时的调整方法：1、程序调整：SATWE程序不能实现2、人工调整：从公式出发，可以增大墙柱截面面积或提高混凝土的强度。
规范规定：柱轴压比不宜超过下表的规定;建造于Ⅳ类场地且较高的高层建筑，柱轴压比限值应适当减小:注:1.轴压比指柱组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值;对本规范规定不进行地震作用计算的结构，可取无地震作用组合的轴力设计值计算;2.表内限值适用于混凝土强度等级不高于C60的柱;当混凝土强度等级为C65-C70时，轴压比限值应降低0.05;当混凝土强度等级为C75-C80时，轴压比限值应降低0.10;3.表内限值适用于剪跨比大于2的柱;剪跨比不大于2但不小于1.5的柱，轴压比限值应降低0.05;剪跨比小于1.5的柱，轴压比限值应专门研究并采取特殊构造措施;4.沿柱全高采用井字复合箍且箍筋肢距不大于200mm、间距不大于100mm、直径不小于12mm，或沿柱全高采用复合螺旋箍、螺旋间距不大于100mm、箍筋肢距不大于200mm、直径不小于12mm，或沿柱全高采用连续复合矩形螺旋箍、螺旋净距不大于80mm、箍筋肢距不大于200mm、直径不小于10mm，轴压比限值均可增加0.10;5.在柱的截面中部附加芯柱，其中另加的纵向钢筋的总面积不少于柱截面面积的0.8%，轴压比限值可增加0.05;此项措施与注3的措施共同采用时，轴压比限值可增加0.15，但箍筋的体积配箍率仍可按轴压比增加0.10的要求确定;6.轴压比限值不应大于1.05。
PKPM结构平面施工图
目录画结构平面施工图 (2)第一节 楼板计算和配筋参数 (3)一、绘新图 (3)二、计算参数 (4)三、绘图参数 (8)四、楼板计算 (12)五、预制楼板 (18)六、画板钢筋 (20)七、钢筋表 (26)八、楼板剖面 (27)九、退出主菜单 (27)第二节 钢结构组合楼板 (28)一、组合楼板计算 (28)二、绘制施工图 (29)I画结构平面施工图执行PMCAD主菜单三、画结构面图，执行该模块时应插入S1软件锁。
对于框架结构、框剪结构、剪力墙结构的结构平面图绘制，需要由这项功能菜单作出，本菜单还完成现浇楼板的配筋计算。
对钢结构的平面图，将在STS软件的画结构平面图菜单中调用本程序。
因此，对钢结构平面图的操作，也应按照本说明。
可选取任一楼层绘制它的结构平面图，每一层绘制在一张图纸上，图纸名称为PM*.T，*为层号。
结构平面图上梁墙既可用虚线画，也可用实线画出，一般程序按实线画平面图上梁、墙，用户需用虚线画平面上梁墙时，可修改绘图参数对话框中的参数，类似这样的控制参数，均记录在CFG目录下的“用户绘图参数.MDB”文件中。
本菜单也可完成楼板的人防设计，PKPM系统的楼板人防设计应由本模块完成，如地下室顶板等。
当人防等级非0且板的人防等效荷载非0时，在板内力计算时程序自动取板等效荷载，同时按人防规范计算板的配筋。
每自然层的操作分为：（1）输入计算和画图参数；（2）计算钢筋混凝土板配筋；（3）画结构平面图。
运行文件是PM5W.DLL。
屏幕右侧的菜单主要为专业设计的内容，包括楼板计算、画预制板、楼板钢筋等内容。
下拉菜单的主要内容主要为两大类，第一类是通用的图形绘制、编辑、打印等内容，操作与PKPM通用菜单“图形编辑、打印及转换”相同，可参阅相关的操作手册。
第二类是含专业功能的四列下拉菜单，包括施工图设置、平面图标注轴线、平面图上的构件标注和构件的尺寸标注、大样详图。
与施工图其他模块的内容一致。
2第一节楼板计算和配筋参数程序显示右侧主菜单如下图所示，可用光标或键盘点取相应选择项。
PKPM 软件计算结果分析详细说明
PKPM软件计算结果分析详细说明一、位移比、层间位移比控制规范条文：《高规》JGJ3-2010中第3.4.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
《高规》JGJ3-2010的第3.7.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架 1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000《抗规》GB50011-2010中第3.4.4条第1款第一条：“扭转不规则时，应计入扭转影响，且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍，当最大层间位移远小于规范限值时，可适当放宽。
”名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝，控制楼面梁板的裂缝数量，宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好，避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT）Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。
PKPM判断确定整体结构的合理性
运用PKPM判断确定整体结构的合理性整体结构的科学性和合理性是新规范特别强调内容。
新规范用于控制结构整体性的主要指标主要有：周期比、位移比、刚度比、层间受剪承载力之比、刚重比、剪重比等。
（1）周期比:是控制结构扭转效应的重要指标。
它的目的是使抗侧力的构件的平面布置更有效更合理，使结构不至出现过大的扭转。
也就是说，周期比不是要求就构足够结实，而是要求结构承载布局合理。
《高规》第4.3.5条对结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比的要求给出了规定。
如果周期比不满足规范的要求，说明该结构的扭转效应明显，设计人员需要增加结构周边构件的刚度，降低结构中间构件的刚度，以增大结构的整体抗扭刚度。
设计软件通常不直接给出结构的周期比，需要设计人员根据计算书中周期值自行判定第一扭转（平动）周期。
以下介绍实用周期比计算方法：1)扭转周期与平动周期的判断：从计算书中找出所有扭转系数大于0.5的平动周期，按周期值从大到小排列。
同理，将所有平动系数大于0.5的平动周期值从大到小排列；2）第一周期的判断：从列队中选出数值最大的扭转（平动）周期，查看软件的“结构整体空间振动简图”，看该周期值所对应的振型的空间振动是否为整体振动，如果其仅仅引起局部振动，则不能作为第一扭转（平动）周期，要从队列中取出下一个周期进行考察，以此类推，直到选出不仅周期值较大而且其对应的振型为结构整体振动的值即为第一扭转（平动）周期；3)周期比计算：将第一扭转周期值除以第一平动周期即可。
验算周期比的目的，主要是为了控制结构在罕遇大震下的扭转效应。
如同位移比的控制一样，周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不致于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。
所以一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。
PKPM2010年问题解答汇总
2011年1月第一周结构技术问题汇总1、SATWE生成数据提示WINSAT-P错误。
答：模型中存在弧梁，且弧网格与直网格共用两端节点。
此时需要在弧梁上加节点，否则弧梁围成的房间荷载会丢失，导致错误。
2、PMCAD楼梯各杆件都用斜杆建模，是否可以，计算后对楼梯周边杆件内力及配筋与按梁建有何区别？答：可以按照斜杆来输入梯板，梯梁等各部分。
由于其刚度与梁一致，所以对内力无影响。
但配筋时斜杆考虑拉弯和压弯，梁的配筋初始只给出拉弯。
这里主要考虑楼梯对结构整体的影响，楼梯自身的配筋可不参考整体计算结果，而另外单独计算。
3、SATWE结果文件WZQ.OUT中给出的各层剪力Static Fx是底部剪力法计算的吗？答：不是底部剪力法。
可不参考。
4、砌体结构，建模后无法生成楼板。
答：因为房间由圈梁围成，砌体中圈梁围成的房间不能生成楼板。
需要由砌体墙或洞口或混凝土梁围成的房间可以生成楼板。
5、基础CAD桩承台有否考虑冲切验算，计算书中哪里查看？答：通过“自动生成”或“承台布置”的桩承台基础有考虑桩对承台的冲切及剪切计算，如不满足要求，程序自动加厚承台。
具体在点击“单个验算”弹出的计算书中查看。
6、对悬臂独立柱，程序如何取柱子的计算长度系数？答：对独立柱，按一层组装建模，程序按照计算长度系数为1.0处理；按多个标准层层分段来组装建模独立柱，计算长度系数等于独立柱总高除以该层层高。
可根据实际情况人工修改构件计算长度系数。
7、.转换层刚度不满足规范要求,用加斜撑的方法可行吗？答：可以。
8、 在PMCAD中层间编辑，插入标准层后，经过SATWE进行结构内力与配筋计算时出错？答：只提取建模数据文件“工程名.JWS”文件，放入新建文件夹中，重新定义SATWE参数计算即可。
9、JCCAD里的墙下条形基础，C15毛石混凝土基础是不是选择毛石、片石基础？ 答：是。
10、在PMCAD输入的吊车荷载，为什么在“平面荷载显示校核”里无法显示呢？答：吊车荷载是移动荷载，通过轨道和吊车梁传递给结构的最不利作用力，这些作用力加载到支撑吊车梁的柱上，在平面荷载校核里不会给出每个柱子的荷载显示。
PKPM建模与常见问题分析
个新的软件－砌体结构辅助设计软件
容 QITI，在PKPM主界面中成为独立新页
－砌体结构页。
修
改 1. 2 建模操作实现三合一。所有荷
Hale Waihona Puke 和 载统一到PM集中输入，增加人防荷载
新 增
、吊车荷载输入。可以加异形楼板洞、
加 异形悬挑板。
的
内
容
修 1.3 允许一根轴线的不同标高布置多 改 根梁，允许定义墙标高，墙高可以突破 和 新 层高，允许定义越层柱、越层斜杆。 增 加 的 内 容
按主梁方式输入次梁简称主次梁和按次梁方式输入次梁简称次次梁22两类次梁的分析比较221建模方式的比较1布置命令不同2布置方式不同3显示方式不同4编辑方式不同5对房间的影响不同6对房间的要求不同22两类次梁的分析比较222分析方式的比较1导荷方式不同2构件属性及设计参数不同3计算模型不同4地震作用不同5梁交点连接不同6梁支座负弯矩调幅不同7梁荷载计算不同22两类次梁的分析比较223次梁对楼板钢筋的影响1由于楼板配筋以房间为单元进行而主次梁划分房间会使原来的大房间被细分为许多小房间并在每个小房间内进行内力计算和配筋
等需要划分房间时，适宜布置主次梁；
（3）对于大跨度的井字梁，不论是否有
常 主次梁之分，均应作为主次梁输入，使全 见 部梁共同参与空间交叉梁系计算，保证计 问 题 算分析精度，且应检查调整全部梁支座为 分 “连通”； 析 （4）对于较小房间内的短跨度轻荷载次
梁，可以作为次次梁输入。
2.3 柱计算长度的分析讨论
析
• 楼板局部不连续
（2）第二类：竖向不规则结构
• 侧向刚度不规则
• 竖向抗侧力构件不连续
• 楼层承载力突变
（3）第三类：复杂高层结构
结构设计PKPM常见错误及做法
结构设计电算常见错误做法常见错误做法总结于下。
1．暗梁当楼面梁使用。
这是最常见的错误。
暗梁之所以不能当楼面梁是因为其刚度不够，荷载不能按自己设想的方式传递，即楼面荷载—板—暗梁—柱的传递方式几乎是不可能的。
这样将大大低估板的内力。
我个人认为，根据内力按最短距离传递的原则，用暗梁代替梁只有在板受集中力时，在集中力处沿板的最短方向（双向板沿两个垂直方向）设置暗梁，可以认为集中力由暗梁承受以满足抗弯强度和裂缝要求，此时板的计算跨度绝对不能按支承于暗梁来考虑。
但很多时候，这种做法也没有必要，直接加大板的受力钢筋即可，除非因抗剪（冲切）需要箍筋而使用暗梁。
2．与上一个问题相对应的是，在刚度发生较大突变（增加）处，应视为梁。
典型的问题是不同高程的板之间出现的错台，错台本身平面外刚度比较大，而板的平面外刚度较小，不管你是否愿意，板上的荷载都要传递到错台上，因此应当按梁来设计，尤其是抗剪钢筋应满足要求。
地下通道、车站遇到的这种情况较多，其荷载又比较大，但大多数人对错台的处理却非常草率，这很令人担忧。
3．框架结构形成事实上的铰接。
最常见的是梁刚度比柱大的多，使柱对梁的约束作用较弱，形成事实上的铰。
这样减少了超静定次数，于抗震不利，也难以形成“强柱弱梁”。
坂神地震时，地铁车站柱的破坏相当严重，也提醒我们不能忽视这个问题。
地铁车站顶底板可看作筏板，其梁的刚度当然大于柱，但中板处不宜将梁的刚度做得较大。
另外，地下工程如通道、涵洞、地铁车站等，有时不小心也容易作成刚度较大的顶底板和刚度较小的侧墙，这样横剖面就形成铰接的四边形，两侧墙土压力相差较大时很容易失稳，也不利于抗震。
4．板墙受力钢筋置于分布钢筋的内侧。
很多人总把分布钢筋想象成类似梁的箍筋，因此配筋不小心就这样倒置。
分布钢筋的作用在于固定受力钢筋位置，传递受力及防止温度收缩裂缝，它不需要象梁柱箍筋那样外包以防止钢筋受压向外鼓出，更重要的是，板墙截面高度较小，为增加有效高度发挥受力筋作用，一般情况下应当外置受力钢筋。
PKPM七大控制指标及调整方法
PKPM七⼤控制指标及调整⽅法PKPM七⼤控制指标及调整⽅法⼀、轴压⽐：含义：轴压⽐指柱组合的轴压⼒设计值与柱的截⾯⾯积和混凝⼟轴⼼压强强度设计值乘积之⽐值，u=N/（A*Fc）——抗规6.3.6作⽤：主要是为限制结构的轴压⽐，保证结构的延性要求，规范对墙址和柱均有相应限值要去，具体详见抗规6.3.7和6.4.6，⾼规6.4.2和7.2.14及相应的条⽂说明。
轴压⽐不满⾜要求，对结构的延性没有办法满⾜；若轴压⽐过⼩，说明结构的经济指数指标较差，宜适当减⼩相应墙柱、柱的截⾯⾯积。
轴压⽐不满⾜时的调整⽅法：1、程序调整：SATWE程序不能实现2、⼈⼯调整：从公式出发，可以增⼤墙柱截⾯⾯积或提⾼混凝⼟的强度。
规范规定：柱轴压⽐不宜超过下表的规定;建造于Ⅳ类场地且较⾼的⾼层建筑，柱轴压⽐限值应适当减⼩:注:1.轴压⽐指柱组合的轴压⼒设计值与柱的全截⾯⾯积和混凝⼟轴⼼抗压强度设计值乘积之⽐值;对本规范规定不进⾏地震作⽤计算的结构，可取⽆地震作⽤组合的轴⼒设计值计算;2.表内限值适⽤于混凝⼟强度等级不⾼于C60的柱;当混凝⼟强度等级为C65-C70时，轴压⽐限值应降低0.05;当混凝⼟强度等级为C75-C80时，轴压⽐限值应降低0.10;3.表内限值适⽤于剪跨⽐⼤于2的柱;剪跨⽐不⼤于2但不⼩于1.5的柱，轴压⽐限值应降低0.05;剪跨⽐⼩于1.5的柱，轴压⽐限值应专门研究并采取特殊构造措施;4.沿柱全⾼采⽤井字复合箍且箍筋肢距不⼤于200mm、间距不⼤于100mm、直径不⼩于12mm，或沿柱全⾼采⽤复合螺旋箍、螺旋间距不⼤于100mm、箍筋肢距不⼤于200mm、直径不⼩于12mm，或沿柱全⾼采⽤连续复合矩形螺旋箍、螺旋净距不⼤于80mm、箍筋肢距不⼤于200mm、直径不⼩于10mm，轴压⽐限值均可增加0.10;5.在柱的截⾯中部附加芯柱，其中另加的纵向钢筋的总⾯积不少于柱截⾯⾯积的0.8%，轴压⽐限值可增加0.05;此项措施与注3的措施共同采⽤时，轴压⽐限值可增加0.15，但箍筋的体积配箍率仍可按轴压⽐增加0.10的要求确定;6.轴压⽐限值不应⼤于1.05。
新的抗震规范将结构分为规则结构、一般不规则结构、特别不规则结构和严重不规则结构,而严重不规则结构是禁
SATWE中,有效质量的计算适用于弹性板和刚性板.当有效质量系数不足时,也会发生剪重比不够的情况.
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考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数
振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数
1 1.4877 179.67 0.99 ( 0.99+0.00 ) 0.01
周期比，位移比是通过数据来分析结构布置的合理性，另外更重要的是强调抗震较大，原则是离刚心越远的地方增加抗侧力构件的刚度，可调整边框梁柱，剪力墙断面。同时可减小X,Y向侧向刚度，总之Tt/T1,从分母，分子两个方面着手即可。
另外，多层只需满足抗规的要求，只有位移比控制，没有周期比控制，但可参考分析。
==============================================
3-Dimensional Vibration Period (Seconds)
and Vibration coefficient in X, Y direction and torsion
Mode NoPeriodAngleMovementTorsion
注释：
1)这里的“质量”的概念不同于通常意义上的质量。离散结构的振型总数是有限的，振型总个数等于独立质量的总个数。可以通过判断结构的独立质量数来了解结构的固有振型总数。具体地说：
PKPM计算结果分析及注意的问题
第一节结构整体性能控制I、轴压比一、规范要求轴压比：柱（墙）轴压比N/（fcA）指柱（墙）轴压力设计值与柱（墙）的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。
它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范采取的措施之一就是限制轴压比。
规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见10版高规642和7213。
表6. 4.2柱轴压比限值抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表 6.3.6的规定；对于W类场地上较高的高层建筑，其轴压比限值应适当减小。
二、电算结果的判别与调整要点：混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件（WPJ*OUT）Uc ---轴压比（N/Afc）1.抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的限制也越严格。
对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严格。
抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于1.05。
2•限制墙柱的轴压比，通常取底截面（最大轴力处）进行验算，若截面尺寸或混凝土强度等级变化时，还验算该位置的轴压比。
SATWE验算结果，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。
3.需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值（即恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4）来计算其名义轴压比，是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性，避免受压区过大而出现小偏压的情况，而对于截面复杂的墙肢来说，计算受压区高度非常困难，故作以上简化计算。
4.试验证明，混凝土强度等级，箍筋配置的形式与数量，均与柱的轴压比有密切的关系，因此，规范针对情况的不同，对柱的轴压比限值作了适当的调整（抗规6.3.6条注）。
5.当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值，但又数值较大时，可在墙肢边缘应力较大的部位设置边缘构件，以提高墙肢端部混凝土极限压应变，改善剪力墙的延性。
当为一级抗震（9度）时的墙肢轴压比大于0.3,—级（8度）大于0.2,二级大于0.1时,应设置约束边缘构件，否则可设置构造边缘构件，程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。
pkpm计算结果判断与分析剖析
SATWE软件计算结果分析土木2009-05-10 12:21:13 阅读881 评论1 字号：大中小订阅一、位移比、层间位移比控制规范条文：新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架1/550框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800筒中筒，剪力墙 1/1000框支层 1/1000名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT）Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。
（mm）Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。
（mm）Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。
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楼层位移比：几何解释
位移比 1
4
B 2r
B:垂直于地震方 向的楼面宽度
3
2 1
r：形心与转心在 垂直于地震方向 的距离
r 0.5B 1.0B 1.5B 2.0B 2.5B
楼层位移比：几何解释
控制位移比
1 . 2 时，相当于
r 0 . 50 B
控制转心与形心的距离
楼层位移比：竖向变化规律
笔者推导了规则单塔楼 偏心地震作用下的位移 在偶然 比公式 :
( ) 1
F ( )
20 LeEI 11 H GJ
2
F ( )
2
11 ( 3 ) 2 (
3
10 20 )
(0
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
弹性楼板6
主要用于 转换厚板
考 虑 楼 板 的 几 种 方 式
• 考虑楼板的面内刚度和面外刚度
• 采用壳单元
适用范围
• 主要用于厚板转换层、板柱体系
注意 • 普通结构中应用，会减小梁的配筋结果
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
弹性楼板3
通过楼面调整消除凹凸不规则或楼 板不连续，基本方法两种: • 合法：增设楼板（拉板、拉梁或阳 台板、空调设备平台板）
• 分法：设缝分割为若干规则子结构，
低矮的弱连廊采用滑支座等
结构楼面凹凸不规则、楼板不 连续的调整
• 合法：红色的拉板或蓝色的设备板
结构楼面凹凸不规则、楼板不 连续的调整
• 分法：设防震缝或滑动铰支
楼层位移比：如何进行立面控制
• 控制1/4总高处的位移比小于1.5相当于控 制顶层位移比小于(1+0.5/3.68)=1.136 • 控制1/4总高处的位移比小于1.4相当于控 制顶层位移比小于(1+0.4/3.68)=1.109 • 控制1/4总高处的位移比小于1.2相当于控 制顶层位移比小于(1+0.2/3.68)=1.054
平面不规则结构的 判断及调整
编写：黄吉锋
中国建筑科学研究院软件所
目录
1. 2. 3. 4. 平面不规则的类型 楼层位移比 结构周期比 楼面凹凸不规则、楼板不连续结构的 调整和设计 5. 结构扭转效应控制：扭转不规则结构的 调整和设计
1.平面不规则的类型
• 扭转不规则 • 凹凸不规则 • 楼板局部不连续
平面不规则的类型：扭转不规则
扭转不规则
单向偶然偏心地震作用下的位移比超过1.2
扭转特别不规则
A类高层建筑：单向偶然偏心地震作用下的位移比 超过 1.5，或者Tt/T1>0.90 B类高层建筑、混合结构、复杂高层：单向偶然偏 心地震作用下的位移比超过 1.4，或者Tt/T1>0.85
楼层位移比：计算条件
单向地震计算不计偶然偏心
位 移 比 < 1 .2
位 移 比 >=1.2
单向地震计算计入偶然偏心
双向地震计算不计入偶然偏心 单向地震计算计入偶然偏心
取不利结果判断
取不利结果判断
楼层位移比：几何解释
控制楼层的位移比 等价于控制楼层 形心与楼层转动中心的距离 r 位移比与转动中心的关系：
平均位移：墙顶、柱顶节点的最大位移与最小位 移之和除2 最大层间位移：墙、柱层间位移的最大值
平均层间位移：墙、柱层间位移的最大值与最小 值之和除2
不考虑无柱节点的位移！
楼层位移比：计算条件
是对结构整体抗扭特性的衡量，是结构 的全局指标，非局部指标。 为了保证位移比的全局意义，计算位移 比时，应采用强制刚性楼面假定 规范仅对地震作用要求位移比控制
楼层位移比：如何进行立面控制
通过考察位移比的竖向变化规律我们知道， 结构底部的位移比理论上会趋于无穷大， 控制底部楼层的位移比有时难以实行。
笔者建议，仅对于楼面标高高于结构主体 总高度1/4的楼层，才按照规范限值控制 其位移比；对于地下室以及楼面标高不高 于结构主体总高度的1/4的楼层，可以不 必控制其位移比。
弹性板
2.楼层位移比
• 基本概念 • 计算条件 • 相关参量取值
• 几何解释：位移比与形心转心的关系
• 竖向变化规律，位移比立面控制
楼层位移比：基本概念
• 楼层位移比的概念
D max D
• 楼层层间位移比的概念
max
楼层位移比：相关参量取值
最大位移：墙顶、柱顶节点的最大位移
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
采用强制刚性楼板假定后变成整体扭转振型
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
何为“第一”， “第二”， “第N” 振 型？ 有几个 “振幅零点” 就是第几阶振型
第一振型
第二振型
第三振型
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
何谓振型 的“阶”？
一 阶 振 型 实 例
连廊
防震缝
防震缝，滑动铰支
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
若经分、合二法调整未果，或受到客观 条件限制不能作此类调整，则须对此类 不规则结构采用更为严格的方法进行基 于性能的抗震设计，设计要点如下： 主体结构设计：中震弹性设计 考虑弹性楼板； 偶然偏心、双向地震取不利； 位移角及承载力均作小震、中震双控；
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
如 何 定 义 弹 性 楼 板
楼板局部 大开洞造 成的明显 的薄弱部 位应定义 弹性板
弹性板
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
楼板开洞较多或较复杂时应整层定义弹性板
如 何 定 义 弹 性 楼 板
弹性板
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
如 何 定 义 弹 性 楼 板
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
Y
T y1
T x1
X
沿结构刚度主轴方向的第一侧振周期示意
4. 楼面凹凸不规则、楼板不连 续结构的调整和设计
合法 分法 基于性能的抗震设计
– 主体结构
• 如何定义弹性板 • 关注有效质量系数
– 弱连系楼盖 – 主体结构独立工作复核 – 构造加强
结构楼面凹凸不规则、楼板不 连续的调整
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
何谓振型 的“阶”？
二 阶 振 型 实 例
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
何谓振型 的“阶”？
三 阶 振 型 实 例
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
周期比验算中所用到的周期Tt,Tx1,Ty1，均为 “第一”，不应取其余。 “第二”，“第三”，乃至于“第N”均为不可 取。 X,Y应理解为结构的刚度主轴，一般不同于 用户建模时所采用的坐标轴
结构周期比：扭转效应与周期比
• 结构扭转效应随周期比的变化曲线
周期比接近1.0时，扭 转效应出现峰值
结构周期比：扭转效应与周期比
• 周期比接近1.0时，扭转效应出现峰值，故应 使周期比尽量远离1.0 • 理论上宜控制双向周期比均满足限值:
Tt T x1 0 . 9 ( 0 . 85 ) Tt T y1 0 . 9 ( 0 . 85 )
主要用于 板柱体系
考 • 面内刚度无限大，考虑楼板的面外刚度 虑 • 采用板弯曲单元 楼 板 适用范围 的 • 面内刚度很大，又不可忽略面外刚度的结构 几 种 • 板柱体系、板柱剪力墙体系 方 式
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
弹性膜
考 • 考虑楼板的面内刚度，面外刚度为零 虑 • 采用平面应力膜单元 楼 板 适用范围 的 • 要考虑面内刚度，可以忽略面外刚度的结构 几 种 • 多数楼面凹凸不规则、楼板不连续、大开洞 方 结构，均可应用。 式
主要用于楼面凹凸不 规则、楼板不连续、 大开洞结构
楼板模型的使用逻辑：总结
在不采用等代杆系时，楼板可如下考虑：
• 实际运用时,可采用较松的做法,满足下式即可:
Tt max( T x 1 , T y 1 ) 0 . 9 ( 0 . 85 )
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
T t : 以扭转为主的第一周期 T x 1 : 以 X 向平动为主的第一周期 T y 1 : 以 Y 向平动为主的第一周期
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
• 如此看来，这个控制已经足够严格了！
3.结构周期比
• 扭转效应与周期比的关系 • 如何选取Tt,Tx1,Ty1
结构周期比：扭转效应与周期比
• 结构的地震扭转反应与两个因素有关：一 是偏心率，二是周期比。用公式表示就是：
结构相对扭转反应
偏心率
周期比
r
u
e Tt , r T l
弹性板
多塔 楼 之间 的 连廊 应 定义
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
刚性楼板假定
在楼板规则的多 数工程中应用！
考 虑 楼 板 的 几 种 方 式
• 面内刚度无限大，面外刚度为零
适用范围
• 楼板面内刚度足够大的工程，但板厚 较小（<150mm） 梁刚度放大 • 以此近似考虑楼板的面外刚度
平面不规则的类型：凹凸不规则
平面太狭长 凹入太多
凸出太细
平面不规则的类型：凹凸不规则
狭长平面实例
平面不规则的类型：凹凸不规则
凹 凸 不 规 则 平 面 实 例
平面不规则的类型：凹凸不规则
凹 凸 不 规 则 平 面 实 例
平面不规则的类型:楼板局部不连续
一般不规则
有效宽度Be小于典型宽度B的50%：Be<0.5B