方桩统计表
高桩码头毕业设计说明书
学号********毕业设计说明书东疆港区集装箱码头2号泊位设计梁板式高桩码头结构学生姓名高杰专业名称港口航道与海岸工程专业班级06级港口工程2班指导教师吕美君高级工程师土木工程系2010年 6 月20日东疆港区集装箱码头2号泊位工程设计梁板式高桩码头结构Dongjiang Port No.2 Container Terminal BerthDesignBeam Piling Wharf Structure摘要本次设计的港址是位于天津港东疆港区。
码头类型为集装箱码头。
根据设计工艺要求，码头总长度为660米，码头前沿停泊水域宽70米，最大可安全地停靠第三代集装箱船。
仓库和堆场面积及分布根据货物量决定。
码头前沿设计水深13.11米。
码头分为10段，每段长63m。
前方桩台长30m，后方桩台长38m。
该码头为整体装配梁板式高桩码头。
面板采用预制板，搭接在纵梁上。
纵梁分为装卸桥轨道梁、一般纵梁和边纵梁，纵梁搭在桩帽上。
纵梁按刚性支撑连续梁计算。
横向排架间距为7米，横梁采用钢筋混凝土叠合梁。
重点部分是横向排架计算，采用桩两端为铰接柔性桩台的计算方法。
对横梁、面板进行内力、配筋计算和抗裂验算。
桩采用的是预制预应力空心方桩，对桩的承载力进行验算。
关键词：集装箱；高桩码头；结构布置；横向排架ABSTRACTThe design of the port site is located in Tianjin Dongjiang Port.The type of pier is container terminal. According to the design process requirements,the pier is 660 meters in length ,the water front parkof the pier is 70 meters,calling at maximum security to the third generation of container ships. Warehouse and yard area and volume of distribution of the decision of the goods.The front design depth of the pier is 13.11 meters,but just 12.5m is required,so not digging it.The pier assembly as a whole beam piling wharf. Panel is prefabricated panels, overlapping in the longitudinal beam. Stringer into crane beam, the general longitudinal and side rails, rails resting on pile cap. Due to time constraints of the design only to go out and cantilever crane track the specific parts and general longitudinal calculation. Longitudinal support beam by rigid calculation. Transverse distance of 7 meters of reinforced concrete beams using composite beam. Personal key part of Transverse using pile hinged at both ends of the calculation method for the specific calculations, see later. Pile with the precast hollow, because the design of the relatively long pile, the pile of reinforced concrete need to do further research, so do not go into detail here, piles of Reinforcement.KEY WORDS：Container; piled wharf; Plane Layout; lateral row frame目录第1章设计背景 (1)1.1工程概述 (1)1.2 设计原则 (1)1.3 设计依据 (1)1.4 设计任务 (1)第2章设计资料 (3)2.1 地形条件 (3)2.2 气象条件 (3)2.3 水文条件 (3)2.4 泥沙条件 (6)2.5 地质条件 (6)2.6 地震条件 (7)2.7 荷载条件 (7)2.8 施工条件 (7)第3章设计成果 (8)3.1 总体设计成果 (8)3.2 结构方案成果 (8)3.3 施工图设计成果 (8)3.4 关键性技术要求 (8)3.5 设计成果评价 (9)第4章总平面设计 (10)4.1 工程规模 (10)4.2 布置原则 (10)4.3 设计船型 (10)4.4 作业条件 (10)4.5 总体尺度 (11)4.5.1 码头泊位长度 (11)4.5.2 码头前沿高程 (11)4.5.3 码头前沿停泊水域尺度 (12)4.5.4 码头前船舶回旋水域尺度 (12)4.5.5 陆域设计高程 (12)4.5.6 航道设计尺度 (12)4.6平面方案比选 (12)4.7 装卸工艺设计 (13)第5章结构选型 (14)5.1 结构型式 (14)5.2 结构布置 (14)5.3 构造尺度 (14)5.4 作用分析 (15)5.4.1永久作用 (15)5.4.2可变作用 (15)5.4.3偶然作用 (19)第6章结构设计 (20)6.1 面板设计 (20)6.1.1计算原则 (20)6.1.2计算参数 (21)6.1.3作用分析 (21)6.1.4作用效应计算 (22)6.1.5作用效应组合 (24)6.1.6验算及配筋 (25)6.1.7抗裂验算 (27)6.2 纵梁设计 (27)6.2.1计算原则 (28)6.2.2计算参数 (28)6.2.3作用分析 (29)6.3 横向排架 (30)6.3.1计算原则 (30)6.3.2计算参数 (30)6.3.3作用分析 (32)6.3.4作用效应计算 (32)6.3.5作用效应组合 (44)6.3.6验算及配筋 (46)6.3.7抗裂验算 (48)6.4 基桩设计 (49)6.4.1计算原则 (49)6.4.2计算参数 (49)6.4.3作用效应计算 (49)6.4.4作用效应组合 (51)6.4.5桩身强度验算 (51)致谢 (52)参考资料及设计规范 (53)外文资料及译文 (55)毕业设计任务书 (66)设计进度计划表 (73)第1章设计背景第1章设计背景1.1工程概述规划建设中的天津港东疆港区位于天津港东北部，北临永定新河口，南临天津港主航道，西临规划反“F”航道，东临渤海湾海域，为浅海滩涂人工造陆形成的三面环海半岛式港区。
桩基统计表
90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102
K57+656.5 K57+506.5 K56+943.5 K57+183.5 K56+793.5 K57+566.5 K57+153.5 K56+883.5 K57+310.0 K57+626.5 K56+973.5 K57+596.5 K57+506.5
55.455 110.58 50.402 100.53 55.504 110.58 53.053 105.56 53.034 105.56 45.515 90.48 52.999 105.56 55.29 110.58 45.434 45.574 45.709 48.026 90.48 90.48 90.48 95.50
53.12 105.56 52.85 105.56 55.564 110.58 48.046 95.50 60.266 100.73 50.8 100.53 53.037 105.56 45.849 90.48 50.561 100.53 55.508 110.58 52.918 105.56 52.945 105.56 52.963 105.56 47.937 45.566 45.252 45.779 95.50 90.48 90.48 90.48 60.654 100.73 53.169 105.56
1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6
47.5 50 45 52.5 52.5 47.5 55 50 45 52.5 52.5 45 50 55 47.5 45 45
船台井字梁预制及安装工艺总结
船台井字梁预制及安装工艺总结摘要：本文主要介绍芜湖新联造船有限公司三山造船项目2#船台及装焊平台工程项目水下滑道井字梁预制及安装工艺要点总结关键词：井字梁、预制及安装芜湖新联造船有限公司由国营芜湖造船厂改制而来，为安徽省境内最大的国有大型造船企业，同时也是海军海洋综合调查船、快艇及其它军辅船的重要生产基地。
芜湖新联造船有限公司三山造船项目2#船台及装焊平台工程项目新建5万吨级船台1座，装焊平台分为3块，轨道梁设置450t龙门式起重机轨道梁2对，另外设120t龙门式起重机轨道梁1对。
护岸位于船台两侧42.0m范围。
1、工程概况：2#船台水下滑道井字梁共18榀，其中6榀为现浇结构，已由先期陆上浇筑完成；其余12榀为预制井字梁，水下安装。
井字梁平面尺寸9.6×3.98m或9.5×4.98m，高1.2m，井字梁座落在4根大头桩上。
每块井字梁重40~60t左右。
主梁断面尺寸1.5m宽×1.2m高，联系梁断面尺寸0.6宽×0.7m高。
本工程井字梁在预制及安装过程中几个主要的困难：①大头方桩桩顶定位困难导致井字梁预留空洞位置确定困难，②井字梁安装过程中滑道梁轴线对准误差大，③井字梁间接缝处理等问题。
2、大头方桩测量定位确定井字梁预留孔措施：本工程水下共有12榀井字梁（44根）大头方桩要测量，主要测量大头方桩的桩顶标高和坐标位置，由于大头方桩在打桩船沉桩过程中，而且大头方桩桩顶在水面以下，打桩船沉桩过程中使用送桩杆进行送桩，桩位存在偏差，需要对大头方桩桩顶标高及桩位进行复测已确顶井字梁预留桩孔的位置。
在测量之前首先根据大头桩顶形式定制测量架，在测量架测量钢管上事先画好标高刻度，并在支架顶安装全站仪棱镜。
同时安排潜水员先对桩顶的沉桩桩垫木清理，并将桩顶外漏钢筋扳竖直，适当往中间靠，便于井字梁安装时，预留钢筋能够穿入预留孔内。
测量时先用扒杆船将测量架吊至桩顶上80cm处，再在潜水员和潜水船上人工的配合下将测量架底座直接套在大头桩上（如桩位倾斜较多，可在倾斜处桩顶和底座之间垫上楔），人工将测量架保持竖直，岸上的经纬仪来确定竖直度，在确保测量架处于竖直状态后，再根据事先画在测量架测量钢管上刻度线，由测站位置的全站仪测量棱镜坐标位置和水平仪测量测量架钢管上标高刻度，最终的得出大头方桩中心坐标位置及标高。
桩基统计明细表
龙岩市会展中心桩基统计明细表
记录单位：施工单位：福建三建工程有限公司
东肖304#烟叶仓库桩基统计明细表
记录单位：施工单位：福建省亿兴建筑工程有限公司
龙岩市会展中心桩基统计明细表
记录单位： 施工单位：福建三建工程有限公司
龙岩市会展中心桩基统计明细表
记录单位： 施工单位：福建三建工程有限公司
龙岩市会展中心桩基统计明细表
记录单位： 施工单位：福建三建工程有限公司
龙岩市会展中心桩基统计明细表
记录单位： 施工单位：福建三建工程有限公司
523-中交一航局一公司qc有效提高桩顶砼完整性
桩顶掉角频率
桩顶完整率
中交一航局第一工程有限公司第十项目经理部
中交一航局第一工程有限公司第十项目经理部
五、原因分析：
我课题小组针对从排列图中得到影响桩顶完整性的主要问题，多次组织专题会 议进行分析、研究，并广泛征求现场管理人员及操作工人的意见，通过汇总绘制了 因果分析图如下：
机械
切割力度不够
风镐钢钎 严重磨损
非要因
张秀存 张秀存 刘昊槟
2008.7.22 2008.7.25 2008.7.24
10
桩顶受外力碰撞受 损
施工舢板在船舷处采用安设方木、橡胶垫等进行防护， 桩顶碰撞受损率约1%，且受损程度较轻，故桩顶受外力 碰撞受损的影响很小。不是主要原因
非要因
严格控制砼桩龄期后进行施打，桩砼强度能够满足施工
11
无齿锯锯齿 严重老化
钢钎更 换不及时
锯片更换不及时
设备配件
设备配件数量不足 数量不足
人员
操作水平低
操作人员不固定 操作人员新手多
操作人员不认真 责任心不强 奖罚制度不健全 监督不到位
专业培训、质量 教育不到位
管理人员配备不足
桩倒运过程中有损坏
桩顶受外力 碰撞受损 施打过程中造 成桩顶受损
环境
桩顶凿除破损面积大
施打过程中造成桩 顶受损
要求。由于打桩偏击、垫设纸垫压实度不够、贯入度控 制不当等原因造成的桩顶破损率约0.8%，故施打过程中
非要因
袁春朋 刘昊槟
2008.7.25 2008.7.26
六、要因确定：
中交一航局第一工程有限公司第十项目经理部
末端原因一：奖罚制度不健全
项目部每年修订完善 奖罚制度, 包括项目所有 分项工程的奖罚条例；针 对桩头凿除劈角、掉角的 现象，加大了惩罚力度后， 破损率由15%降低到13%， 可见影响效果不明显。
桩数量统计
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 1 2 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 桩类型 规格及配桩 数量（根） 工程量（m） 237 75 279 219 152 433 101 109 1605 407 326 733 3 12 3 12 3 12 40 5 2 8 15 115 4 8 4 12 28 8058 3225 8370 5037 4256 13856 3838 3924 50564 11803 9128 20931 117 468 144 576 120 480 1320 160 66 264 570 2497 1788 152 304 128 384 968 试桩 锚桩 试桩 锚桩
备注
管桩 PHC 500 AB 100 - 34（12+12+10） 管桩 PHC 500 AB 100 - 43（15+14+14） 管桩 PHC 500 AB 100 - 30（15+15） 管桩 PHC 500 AB 100 - 23（12+11） 管桩 PHC 500 AB 100 - 28（14+14） 工 管桩 PHC 500 AB 100 - 32（11+10+11） 程 桩 管桩 PHC 500 AB 100 - 38（13+13+12） 管桩 PHC 500 AB 100 - 36（12+12+12） AB型管桩小计 方桩 JAZHb-340-10109B（10+10+9） 方桩 JAZHb-340-10810B（10+8+10） 方桩合计 管桩 PHC 500 AB 100 - 39（13+13+13） 管桩 PHC 500 B 管桩 PHC 500 B 管桩 PHC 500 B 125 - 39（13+13+13） 125 - 48（12+12+12+12） 125 - 40（14+13+13） 管桩 PHC 500 AB 100 - 48（12+12+12+12） 管桩 PHC 500 AB 100 - 40（14+13+13） 管桩 PHC 500 AB 100 - 33（11+11+11） 管桩 PHC 500 AB 100 - 32（11+10+11） 试 管桩 PHC 500 AB 100 - 33（15+9+9） 锚 桩 管桩 PHC 500 B 125 - 33（15+9+9） 管桩 PHC 500 AB 100 - 38（13+13+12） AB型管桩小计 B型管桩合计
静压桩终压力的确定及其意义
黄赞摘要: 在静压桩施工中, 应灵活合理地运用规范, 正确选择终压力, 提高单桩承载力。
实践证明, 超载施压法可提高静压桩的承载力和抗震性能,降低工程造价,具有实用价值。
关键词:静压桩;终压力;单桩极限承载力中图分类号: TU 473. 13 文献标识码:B 文章编号: 1000 - 4726 (2002) 03 - 0184 - 03D E TER M INATI O N A N D MEA N ING O F FINAL PRE SS U RE IN S TATI C PRE SS U RE PI L INGHUAN G Za nAbstract :In construction of static p ressure p ili n g ,tec h ni q ue code should be p ro p erl y and flex ibl y observed. Beari n g ca p acit y of si n g le p ile could be i m p roved b y correctl y identif y i n g the fi n al p r essure . En g i n eeri n g p ractice p roved over -p r essi n g can i m p r ove the beari n g ca p acit y and anti - seism ic function of the p r essi n g p ile and i n addition , reduce the cost as w ell .K e y w ords :static p ressure p ili n g ;fi n al p r essure ; u lti m ate beari n g capacity of si n g le pile静力压预制桩以其质量可靠、施工速度快、无噪声、无污染、综合经济效益高等特点,已在各地得到广泛应用。
如何计算运杂费
一、如何计算运杂费1．运杂费计算的总体思路运杂费主要依据113号文规定计算。
“113号文”将主要材料的编制期价格放开，使用市场调查价，这一部分材料(以下简称“主材”)的运杂费应按实际运输情况分别计算。
其余材料在其基价和价差系数中已经包含了运杂费，不再另行计算。
主材运杂费理论上的算法是，对概预算小计中出现的所有主材，根据各自料源点到工地的运输方式，分别分析运输单价(t)，然后乘以自身质量，累计得出运杂费。
其计算公式如下：小计运杂费=∑(单项主材运杂费单价×单项主材合重)式中：(1)单项主材运杂费单价——由分析材料运输过程得出，而运输工程中可能先后涉及与运距有关的运输工具(如火车、汽车等)，运行单价和与运距无关的基本运价(如吨次费、装卸费等)，即：单项主材运杂费单价=∑运输工具运行单价×运距+∑基本运价。
(2)单项主材合重——来自小计内的多条定额，即：单项主材合重=∑(单条定额中该主材消耗量×定额工程数量×该主材单重)从以上分析可以看出，运杂费的计算涉及到工程数量、定额消耗、材料单重、多种运输工具的运价和运距，以及复杂的累加计算，用手工计算费时费力，如果使用软件计算，却能又快又准确。
2.材料运输分类“113号文”确定的主材共有数千种，如果对每种材料都分析运输单价，工作量太大。
为了简化计算，软件中将所有主材根据运输方式进行了归类，形成39个材料类别(见表1)。
因此，只需要分析这39类材料的运输单价，就能代表所有主材。
3．材料运输方案针对一个工点，将各种主材运到该工点，就形成了一套运输方案。
不同的工点可能有不同的运输方案。
因此，当使用软件编制一个工程项目的概算时，应事前编制好一套或者多套运输方案，以备不同的工点(章节条目)选用。
编制一套运输方案需要以下3个步骤。
(1)编制运输计划(例如表2)表2运输计划LIPS—O1(2)设置运输工具运价率汽车：采用调查价，如0．68t·km。
工程桩方量统计表.xls
36.10
旋4
18.13664
A58
ZH08
39.46
旋7
19.824704
30
ZH08*
46.80
旋4
23.51232
A103
ZH08
40.38
旋7
20.286912
17
ZH08
38.60
旋4
19.39264
A39
ZH08
42.74
旋7
21.472576
A102
ZH08
39.73
旋4
19.960352
ZH08*
41.40
旋4
20.79936
63
A70
ZH08
38.5
旋4
19.3424
A84
A19
ZH08
36.7
旋6
18.43808
A66
73
ZH08*
43.87
旋6
22.040288
19
12
ZH08
42.7
旋6
21.45248
A62
ZH08
36.9
旋7
18.53856
A16
ZH08*
38.10
旋6
20.030688
B52
ZH08
41.14
旋4
20.668736
47
ZH08
45.10
旋5
22.65824
B27
ZH08
41.06
旋4
20.628544
68
ZH08*
47.44
旋5
23.833856
92
ZH08*
微型预制方桩承载力试验研究
２ ３
（） 用 钻杆前 接 逆止 阀 固井法 ， ３采 操作 简单 ， 全可 安 靠 。但 要求 套 管接 箍丝 扣处 的密 封性 要好 。
（） 次 固井 ， 管 内应 留约 ８ 的水 泥 塞 。待 ６ ６每 套 ｍ ｈ 后水 泥 浆 达 到 初 凝 时 将 井 内钻 具 提 出 。待 水 泥 凝 固 ４ ｈ后 ， ８ 下钻 具扫水 泥 塞检 查 固井止水 质 量 。 ７ 下 塞 、 井 洗 （） １筛管 下 好 后 ， 钻 杆 将 ９ ｍｍ 木 塞送 入 四开 用 ５ 孔段上端 ， 用钻具 自重将木塞压人 四开井 内， 之后退出 钻杆 。 （） 配 好 的 ３ 的 焦 磷 酸钠 溶 液 ， 泵 通 过 钻 杆 ２将 用 泵入筛管井段 ， 进行浸泡 、 冲洗 ， 每次浸 泡时间不少 于 ２ｈ 直 至将 筛管 段井 壁上 的泥皮排 出 ， 口返 出清水 。 ４， 井
０ １
０
８０
１ ６０
２４ ０
３２ ０
５ｔ
１ Ｉ】 ０ Ｈ
』 Ｕｔ Ｓ ｌ
２ ｔ ０
ｌ） Ｈ
３ ｃ） ０ Ｍ
３ ５ ＯＯ
４ ‘ ０ ｍ ４ ０ ５Ｏ
钟 Ｌ ＂
图 ３ 竖向抗压静载试验 Ｑ— 曲线
（ 下转第 ２ ３页）
２１ 年 第 １ ０２ Ｏ期
２１ ０２年第 １ ０期
西 部探 矿工 程
１ ３
微 型预 制 方 桩 承 载 力试 验 研 究
韩春 涛 ， 马庆 寅 刘英芝 ，
（． 山海港经济开发 区住房和城 乡建设局， １唐 河北 唐 山 ０３ １ ； ６ ６１ ２唐 山海港 鑫珏岩 土 工程勘 察 有 限公 司 ， 北 唐 山 ０３ １ ） ． 河 ６ ６１
陕西省建筑工程施工通用表格、控制资料 (全套)
目录1施工单位验收技术资料通用表2.工程质量控制资料表（0）建筑工程施工强制性条文检查记录表2.工程质量控制资料表（1）建筑与结构工程○1地基处理及桩基施工记录2测量放线、施工试验、主体结构、装饰装修、屋面施工记录○3钢结构施工记录（在编）○4建筑与结构原材料、试件试验（2）给排水与采暖工程（包括安全和功能检验）（3）建筑电气工程（包括安全和功能检验）（4）通风与空调工程（包括安全和功能检验）（5）电梯工程（包括安全和功能检验）（6）建筑智能化（待编）3.建筑与结构工程安全和功能检验或抽查记录表1.施工质量验收技术资料通用表施工质量验收技术资料通用表单位（子单位）工程概况表陕ZTY-0001施工质量验收技术资料通用表工程概况表（专业工程）陕ZTY-0002陕西省建筑工程施工质量验收技术资料统一用表施工质量验收技术资料通用表建设工程主要审批文件施工许可证、中标通知书等一览表陕ZTY-0003陕西省建筑工程施工质量验收技术资料统一用表施工质量验收技术资料通用表开 工 报 告陕ZTY-0004施工质量验收技术资料通用表竣工报告陕ZTY-0005建设工程各责任主体单位名称及主要负责人情况表陕ZTY-0006陕西省建筑工程施工质量验收技术资料统一用表施工质量验收技术资料通用表工程项目施工管理人员名单陕ZTY-0007施工质量验收技术资料通用表施工组织设计（施工方案）报批表陕ZTY-0008陕西省建筑工程施工质量验收技术资料统一用表施工质量验收技术资料通用表岩土工程勘察报告结论及建议、桩基工程试桩结论陕ZTY-0009施工质量验收技术资料通用表桩基、人工地基处理、人工地基检测报告结论及建议、深基坑支护及监测结论陕ZTY-0010陕西省建筑工程施工质量验收技术资料统一用表施工质量验收技术资料通用表竣工时建筑物沉降与垂直偏差记录陕ZTY-0011对倾斜的评价试验仪器及型号测量人员（二人）签字：年月日测点记录示意图结论注：测点记录图另加A4纸附页施工单位测量单位设计单位勘察单位监理（建设）单位技术负责人：年月日技术负责人：年月日结构设计负责人：年月日项目负责人：年月日总监理工程师（建设项目技术负责人）：年月日陕西省建设工程质量安全监督总站编印.P.陕西省建筑工程施工质量验收技术资料统一用表施工质量验收技术资料通用表见证取样送检见证人授权书陕ZTY-0012B1012陕西省建筑工程施工质量验收技术资料统一用表施工质量验收技术资料通用表原材料、配件、设备试验委托单陕ZTY-0013陕西省建筑工程施工质量验收技术资料统一用表施工质量验收技术资料通用表试验单位资质等级计量认证报审表陕ZTY-0014施工质量验收技术资料通用表合格证、出厂试验报告、出厂质量证明资料粘贴单陕ZTY-0015施工图纸会审记录陕ZTY-0016陕西省建设工程质量安全监督总站编印.P.施工质量验收技术资料通用表设计交底记录陕ZTY-0017陕西省建筑工程施工质量验收技术资料统一用表施工质量验收技术资料通用表洽商记录陕ZTY-0018陕西省建筑工程施工质量验收技术资料统一用表施工质量验收技术资料通用表施工技术交底记录陕ZTY-0019施工质量验收技术资料通用表施工日志陕ZTY-0020。
QC活动静压桩施工质量缺陷控制QC
静压桩施工质量缺陷控制沭阳县虹光建筑安装工程有限公司工程部QC技术小组工程概况：沭阳县学府花苑小区一期工程位于沭阳县怀文中学西侧、公园路北侧。
根据现场地质条件和拟建建筑物特点，地质勘探人员和设计单位建议，部分建筑物基础形式采用桩基础；桩基类型采用静压小截面预制钢筋砼方桩（200×200）；预制桩砼C30级；单桩承载力极根值为400KN，单桩承载力特征值为200KN；沉桩采用静压方式，沉桩结束后桩顶标高为-1.00m；劈桩200mm，接桩采用硫磺胶泥锚接法。
小组概况：选题理由：现状调查（一）：2003年8月27日，工程部QC技术小组组织有关人员对学府花苑4#楼的桩基分部工程进行验收，经现场勘察、测量，发现有桩顶位移、桩顶掉角和沉桩达不到要求的现象。
具体统计数据见下表：（共计打桩538棵）现状调查（二）：1．2003年8月30日，由建设单位委托淮安市建筑工程检测中心对学府花苑4#楼的桩基采用低应变动力检测，根据《基桩低应变动力检测》（JGJ/T93-95）的检测标准，总计检测桩54棵。
（总桩数538棵）说明：A 类桩：波形规则衰减，无缺陷反射波存在，桩底清晰，波速正常，桩身完好；B 类桩：波形规则衰减，存在轻度缺陷反射波，桩身有小缺陷，桩底可分辨，波速正常，可以作为工程桩使用；C 类桩：波形存在严重的缺陷反射波，桩底反射不易被识别，波速偏低，砼质量较差，作为工程桩使用需采取处理措施。
D 类桩：波形存在严重的缺陷反射，且多次重复反射，波无法向下传播，无桩底反射为废桩。
2．A 、B 、C 类桩排列图A 类B 类C 类结论：桩基施工过程中存在桩顶掉角、桩身断裂、桩顶位移、沉桩达不到要求、接桩处裂隙的质量问题。
经有关单位会审，由设计单位提供加固方案，采用了衬桩和加大桩基承台等设计方案，增大了施工单位的工程成本。
由此看来，以上存在问题亟待解决。
66.7 1020 30 40 50 60 54 3614492.6·100% ··课题目标：我们QC技术小组由公司技术负责人、施工现场质检员、施工员、技术员及机械操作人员组成，经小组全体成员对现状进行认真分析后，一致认为：（1）详细探明地质情况，必要时应补勘，正确选择持力层和标高，根据工程地质条件，合理选择施工方法及压桩顺序，及时清理大块坚硬障碍物，杜绝桩顶掉角、桩顶位移和沉桩达不到要求等现象发生，把此类情况发生率降低至2%以下。
预应力混凝土管桩
生产 工艺
混凝土 出厂 强度 时间
挤土 承台投资 市场价
影响
（元/米）
实心 1.2米 1203.3 传统 不高于 28天 小 －43%
75
方桩
预制 C40
圆管 1.256 1260 工厂 不低于 3天 大
0
65
桩
米
化生 C60
Φ400
产
空心 1.2米 1243 工厂 不低于 3天 较小 －43%
预应力管桩与普通管桩具有相同的缺点 ❖ 用柴油锤施打管桩时，震动剧烈，噪音大，挤土
量大，会造成一定的环境污染和影响。然而，采 用静压法施工，就无震动，无噪音，但挤土作用 仍然存在。 ❖ 打桩时送桩深度受限制，在深基坑开挖后截去余 桩较多，但用静压法施工，送桩深度可以加大， 余桩就较少。 ❖ 有些地质条件，如以石灰岩作持力层、在“上软 下硬、软硬突变”的地质条件下，不宜采用锤击 法施工。
❖ 同时于1968年制订了国家标准JISA5335、5336， 1982年又制订了国家标准JISA5337，10年后于 1993年又修订了国家标准JISA5337-93。
❖ 目前在日本PHC管桩已占混凝土桩的90%以上，生 产的管径达Φ20mm．离心混凝土强度达C100。
❖ 美国混凝土学会(ACI)1961年就成立了第543专 业委员会。
谢谢！ Thank you!
❖ 设计选用范围广
管桩规格多，一般的厂家均可生产 Φ300-Φ600管桩，个别还可生产Φ800及 Φ1000管桩；单桩承载力从600kN到4500kN， 既适用于多层建筑，也适用于50层以下的高 层建筑，而且在同一建筑物基础中，还可以 根据柱荷载的大小采用不同直径的管桩，既 容易解决设计布桩问题，也可充分发挥每根 桩的最大承载力，并使桩基沉降均匀。
强夯后水位对预制方桩静载试验的影响
文章编号:１００９￣６８２５(２０２０)１２￣００８５￣０２强夯后水位对预制方桩静载试验的影响收稿日期:２０２０￣０４￣０３㊀作者简介:王㊀威(１９８９￣)ꎬ男ꎬ工程师ꎻ㊀王卫红(１９８４￣)ꎬ女ꎬ高级工程师ꎻ㊀王昊杰(１９９６￣)ꎬ男ꎬ助理工程师ꎻ郭利宏(１９８９￣)ꎬ男ꎬ工程师王㊀威㊀王卫红㊀王昊杰㊀郭利宏(山西华晋岩土工程勘察有限公司ꎬ山西太原㊀０３００２１)摘㊀要:以某化工类地基处理项目中预制钢筋混凝土方桩的单桩竖向抗压极限承载力试验为例ꎬ分析了单桩竖向抗压极限承载力试验检测预制钢筋混凝土方桩在工程中遇到的问题ꎬ指出单桩竖向抗压静载试验适宜安排在地下水位回归正常水位㊁土体重新固结基本完成之后进行ꎬ能够准确判断桩基抗压极限承载力ꎮ关键词:预制钢筋混凝土方桩ꎬ桩基抗压极限承载力ꎬ休止时间中图分类号:ＴＵ４７２文献标识码:Ａ㊀㊀在我国国内强夯地基处理是一项技术比较成熟的地基处理施工工艺ꎮ强夯施工在地基处理方面优势特别突出ꎬ有用料少㊁造价低㊁加固效果好㊁适用范围广等优点ꎮ对承载力和沉降变形要求比较高的工民建筑工程ꎬ预制钢筋混凝土方桩不失为一项优先的选择ꎮ预制钢筋混凝土方桩具有集中预制㊁批量生产ꎬ质量可控ꎬ承受荷载能力强ꎬ沉降变形小等特点ꎮ本文所涉及的地基处理工程ꎬ正是考虑二者地基处理方法优缺点互补ꎬ提高地基整体承载力ꎮ但在施工过程中ꎬ单桩竖向抗压静载试验检测预制钢筋混凝土方桩极限承载力时ꎬ发现在强夯施工前后ꎬ预制钢筋混凝土方桩极限承载力不升反降的现象ꎮ１㊀工程实例１.１㊀工程概况某化工类地基处理项目ꎬ采用强夯地基处理方法ꎬ夯击能５０００ｋＮ ｍꎬ强夯有效加固深度不小于７ｍꎬ地基承载力特征值２５０ｋＰａꎮ在场地强夯后ꎬ进行桩基施工ꎬ基桩工程桩选用预制钢筋混凝土方桩ꎬ桩长１６ｍꎬ有效桩长１５.２ｍꎬ桩边长４００ｍｍꎬ桩身混凝土等级为Ｃ４５ꎬ锤击沉桩ꎬ桩端持力层为第⑤层㊁第⑤￣１层或第⑤￣２层土ꎬ桩端(不含桩尖)进入持力层不小于１.０ｍꎮ在地基强夯前后ꎬ均对预制钢筋混凝土方桩进行静载荷试验ꎬ求得方桩单桩竖向抗压极限承载力值(见图１)ꎮ图1工程现场图１.２㊀地质概况场地内土层主要系第四系山前洪积地层(ＱＰｌ４)形成的粉土㊁粉砂土㊁粉质粘土等构成ꎬ具体分层如下:①层粉土(Ｑｐｌ４):褐黄色为主ꎬ稍湿~湿ꎬ中密~密实ꎬ切面粗糙ꎬ手搓有轻微砂感ꎬ干强度低ꎬ韧性低ꎬ局部夹有薄层粉砂ꎮ①￣１层粉土(Ｑｐｌ４):褐黄色为主ꎬ稍湿ꎬ稍密~中密ꎬ干强度低ꎬ韧性低ꎮ②层粉砂(Ｑｐｌ４):青灰色ꎬ很湿~饱和ꎬ稍密~中密ꎬ主要矿物成分为石英㊁长石ꎬ颗粒级配较差ꎬ砂质纯净ꎬ局部夹有薄层粉土ꎮ③层粉土(Ｑｐｌ４):褐黄色为主ꎬ饱和ꎬ中密~密实ꎬ切面较粗糙ꎬ黏粒含量较高ꎬ干强度低ꎬ韧性低ꎬ摇振反应中等ꎬ局部夹有薄层粉砂ꎮ③￣１层粉土(Ｑｐｌ４):褐黄色ꎬ饱和ꎬ中密~密实ꎬ切面较粗糙ꎬ黏粒含量较高ꎬ干强度低ꎬ韧性低ꎬ摇振反应中等ꎬ局部夹有薄层粉砂ꎮ④层粉砂夹粉土(Ｑｐｌ４):该层普遍以粉砂为主ꎬ夹薄层粉土ꎬ青灰色为主ꎬ局部褐黄色ꎬ饱和状态ꎮ⑤层粉土(Ｑｐｌ４):褐黄色ꎬ饱和ꎬ中密~密实ꎬ切面较光滑ꎬ具有水平层理ꎬ干强度低ꎬ韧性低ꎬ摇振反应中等ꎬ局部夹有薄层粉砂和粉质黏土ꎮ⑤￣１层粉砂(Ｑｐｌ４):青灰色~褐黄色ꎬ饱和ꎬ中密~密实ꎬ主要矿物成分为石英㊁长石ꎬ颗粒级配一般ꎬ夹有薄层粉土ꎬ局部含砾ꎮ⑤￣２层粉土(Ｑｐｌ４):褐黄色~黄褐色ꎬ饱和ꎬ中密~密实ꎬ切面较粗糙ꎬ砂粒含量较高ꎬ手搓有轻微砂感ꎬ干强度低ꎬ韧性低ꎬ摇振反应中等ꎬ局部夹有薄层粉砂ꎮ地下水类型为孔隙潜水ꎬ主要赋存于粉砂和粉土层中ꎬ平均水位位于地面标高下６ｍ处ꎮ一年中地下水最高水位出现在３月~５月ꎬ最低水位出现在８月~１０月ꎮ１.３㊀检测设备检测设备是由武汉岩土星科技开发有限公司生产的ＰＤＳ￣ＪＹ无线静载荷仪器ꎬ控制参数２２０Ｖ(３８０Ｖ)/１０Ａꎬ控制精度ʃ５.０％ꎬ其量程０ＭＰａ~６３ＭＰａꎬ精度０.５％ꎬ量程５０ｍｍ/１００ｍｍ(单次)ꎬ环境温度－２０ħ~４０ħ可连续工作ꎬ电源２２０Ｖ(３８０Ｖ)ʃ１０％ꎬ功率不大于５Ｗꎮ２㊀静载试验方法及数据分析２.１㊀静载试验方法根据建筑基桩检测技术规范的要求ꎬ为设计提供依据的单桩竖向抗压静载试验应采用慢速维持载荷法[１]ꎮ强夯５８ ㊀㊀㊀㊀第４６卷第１２期２０２０年６月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀山西建筑ＳＨＡＮＸＩ㊀ＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Ｖｏｌ.４６Ｎｏ.１２Ｊｕｎ.㊀２０２０前后试桩静载荷试验加载均采用慢速维持载荷法ꎬ试验桩加载至基桩检测规范规定的终止加载的情况为止ꎮ２.２㊀数据分析强夯前静载试验数据如表１所示ꎮ表１㊀强夯前单桩竖向抗压静载荷试验数据统计表静载编号试验最大值/ｋＮ试验终止情况Ｑ ｓ曲线形态陡降起点对应极限值/ｋＮ夯前￣Ｊ１２６４０总沉降量大于４０ｍｍ陡降型２４２０夯前￣Ｊ２２６４０总沉降量大于４０ｍｍ陡降型２４２０夯前￣Ｊ３２６４０总沉降量大于４０ｍｍ陡降型２４２０㊀㊀３组单桩竖向抗压静载荷试验最大加载值均为２６４０ｋＮꎬ载荷试验以桩顶沉降量大于前一级荷载作用下的沉降量的５倍ꎬ且桩顶总沉降量超过４０ｍｍ的形式结束ꎬＱ ｓ曲线属于陡降型ꎮ对于陡降型Ｑ ｓ曲线ꎬ应取其发生明显陡降的起点对应的荷载值ꎬ故强夯前试桩的单桩竖向抗压承载力极限值为２４２０ｋＮꎮ强夯后静载试验数据如表２所示ꎮ表２㊀强夯后单桩竖向抗压静载荷试验数据统计表静载编号试验最大值/ｋＮ试验终止情况Ｑ ｓ曲线形态ｓ＝４０ｍｍ对应极限值/ｋＮ夯后￣Ｊ１２９０４总沉降量大于６０ｍｍ缓变型２５４１夯后￣Ｊ２２５４１总沉降量大于６０ｍｍ缓变型２０４４夯后￣Ｊ３２５４１总沉降量大于６０ｍｍ缓变型１９５３㊀㊀３组单桩竖向抗压静载荷试验最大加载值分别为２９０４ｋＮꎬ２５４１ｋＮꎬ载荷试验能稳定结束ꎬ试验达到总沉降量大于６０ｍｍ后停止试验ꎮ对于缓变型Ｑ ｓ曲线ꎬ取ｓ＝４０ｍｍ对应的荷载值ꎬ即２５４１ｋＮꎬ２０４４ｋＮ和１９５３ｋＮꎮ三者的算数平均值等于２１７９ｋＮꎬ极差不超过平均值的３０％ꎬ故强夯后试桩的单桩竖向抗压承载力极限值２１７９ｋＮꎮ强夯前后ꎬ静载试验Ｑ ｓ曲线形态由陡降型变成了缓变型ꎻ试验终止时加载平均值由２６４０ｋＮ提高到２６６２ｋＮꎬ强夯处理对试验加载最大值有轻微提高ꎻ单桩竖向抗压极限承载力由２４２０ｋＮ下降到２１７９ｋＮꎬ基桩单桩竖向抗压极限承载力值降低１０％(见表３)ꎮ表３㊀强夯前后单桩竖向抗压静载荷试验数据对比表试验时间试验最大值/ｋＮ试验终止情况Ｑ ｓ曲线形态承载力极限值/ｋＮ强夯前２６４０总沉降量大于４０ｍｍ陡降型２４２０强夯后２９０４/２５４１总沉降量大于６０ｍｍ缓变型２１７９３㊀静载试验问题分析根据现场强夯检测结果ꎬ处理后地基承载力㊁土的强度和变形指标均能达到设计要求ꎮ按照设计理念ꎬ场地在强夯后地基承载力得到了提高的同时ꎬ基桩的单桩竖向抗压极限承载力理应亦有所提高ꎬ而实际试验却得到了相反的结果ꎮ产生这种原因ꎬ笔者的分析如下:１)强夯前ꎬ场地地下水水位位于地面标高下６ｍ处ꎻ强夯期间(地面夯沉量１ｍ)ꎬ场地地下水水位抬升２ｍꎬ位于地面标高下３ｍꎮ本场地在强夯处理完１５ｄ后进行地基检测[２]ꎬ强夯地基检测结束后随即进行桩基施工ꎮ在桩基施工过程中ꎬ部分桩基有地下水涌出现象ꎬ同时ꎬ临近的其他区域仍在强夯施工ꎬ本场地水位基本维持在地面标高下３ｍ位置ꎮ地基处理和桩基施工中ꎬ水位的抬升及上涌ꎬ必然导致土体上涌ꎬ使得土的休止期延长ꎮ２)强夯后的单桩竖向抗压静载试验是在群桩施工完１０ｄ后进行[１]ꎬ此时场地地下水水位位于地面标高下４ｍ处ꎬ与此同时ꎬ临近区域仍有部分强夯机具施工ꎮ在静载试验期间ꎬ土体处于超孔隙水压力降低㊁地下水水位逐渐往正常水位降落的过程中ꎬ土体的重新固结ꎬ桩身与桩周土位移量不一致产生负摩擦阻力ꎬ导致桩的抗压极限承载力有所下降[３]ꎮ３)随着休止时间的增加ꎬ土体重新固结ꎬ土体强度逐渐恢复提高ꎬ桩的承载力也会逐渐增加ꎮ根据大量资料表明ꎬ桩的承载力时间效应可以使桩的承载力比初始值增长４０％~４００％[１]ꎮ在本场地施工后期ꎬ水位达到正常水平时ꎬ对工程桩进行了高应变检测ꎬ检测结果表明ꎬ工程桩竖向抗压极限承载力均能达到设计要求的２４２０ｋＮꎮ４㊀结语根据建筑基桩检测技术规范要求ꎬ承载力检测时的粉土休止时间不少于１０ｄꎮ在实际工程施工中ꎬ由于受到总工期的限制㊁赶工期等因素的影响ꎬ检测休止时间选择规范规定的最少时间ꎮ本工程强夯后的桩基极限承载力检测正是受到上述因素的影响ꎬ虽满足规范中最少休止时间的要求ꎬ但实际土体仍处于水位高㊁孔隙水压大㊁重新固结程度不高的状况ꎮ在工程桩的验收试验中ꎬ特别是给设计单位提供设计依据的试桩试验ꎬ单桩竖向抗压静载试验应尽量安排在地下水水位回归正常高程㊁土体重新固结基本完成之后进行ꎮ若工期紧ꎬ选择最低休止时间检测ꎬ建议将检测值增加１０％ꎬ用来确定类似本文场地完整土体中桩基的承载力ꎮ参考文献:[１]㊀ＪＧＪ１０６ ２０１４ꎬ建筑基桩检测技术规范[Ｓ].[２]㊀ＪＧＪ３４０ ２０１５ꎬ建筑地基检测技术规范[Ｓ].[３]㊀吕金凯.深厚填土强夯后摩擦端承桩侧摩阻力研究 以南充联成化学工程项目为案例[Ｄ].绵阳:西南科技大学ꎬ２０１８.ＴａｌｋｉｎｇａｂｏｕｔｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｓｉｔｅｗａｔｅｒｌｅｖｅｌｃｈａｎｇｅｏｎｓｔａｔｉｃｌｏａｄｔｅｓｔｏｆｐｒｅｃａｓｔｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｓｑｕａｒｅｐｉｌｅａｆｔｅｒｄｙｎａｍｉｃｃｏｍｐａｃｔｉｏｎＷａｎｇＷｅｉ㊀ＷａｎｇＷｅｉｈｏｎｇ㊀ＷａｎｇＨａｏｊｉｅ㊀ＧｕｏＬｉｈｏｎｇ(ＳｈａｎｘｉＨｕａｊｉｎＧｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＩｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎＣｏｍｐａｎｙＬｔｄ.ꎬＴａｉｙｕａｎ０３００２１ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｔａｋｉｎｇａｓｉｎｇｌｅｐｉｌｅｖｅｒｔｉｃａｌｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｕｌｔｉｍａｔｅｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｔｅｓｔｏｆａｐｒｅｃａｓｔｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｓｑｕａｒｅｐｉｌｅｉｎａｃｈｅｍｉｃａｌｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｏｊｅｃｔａｓａｎｅｘａｍｐｌｅꎬｔｈｉｓｐａｐｅｒａｎａｌｙｚｅｓｔｈｅｖｅｒｔｉｃａｌｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｕｌｔｉｍａｔｅｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｔｅｓｔｏｆａｓｉｎｇｌｅｐｉｌｅｔｏｄｅｔｅｃｔｔｈｅｐｒｅｃａｓｔｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｓｑｕａｒｅｐｉｌｅｅｎｃｏｕｎｔｅｒｅｄｉｎｔｈｅｐｒｏｊｅｃｔ.Ｉｔｉｓｐｏｉｎｔｅｄｏｕｔｔｈａｔｔｈｅｖｅｒｔｉｃａｌｃｏｍ￣ｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔａｔｉｃｌｏａｄｔｅｓｔｏｆａｓｉｎｇｌｅｐｉｌｅｉｓｓｕｉｔａｂｌｅｔｏｂｅａｒｒａｎｇｅｄａｆｔｅｒｔｈｅｇｒｏｕｎｄｗａｔｅｒｌｅｖｅｌｒｅｔｕｒｎｓｔｏｎｏｒｍａｌａｎｄｔｈｅｓｏｉｌｃｏｎｓｏｌｉ￣ｄａｔｉｏｎｉｓｂａｓｉｃａｌｌｙｃｏｍｐｌｅｔｅｄ.Ｉｔｃａｎａｃｃｕｒａｔｅｌｙｄｅｔｅｒｍｉｎｅｔｈｅｕｌｔｉｍａｔｅｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｐｒｅｃａｓｔｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｓｑｕａｒｅｐｉｌｅꎬｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｏｆｐｉｌｅｆｏｕｎｄａｔｉｏｎꎬｒｅｓｔｔｉｍｅ６８ 第４６卷第１２期２０２０年６月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀山西建筑㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀。