土钉墙支护项目工程量详细计算
支护结构计算之土钉墙计算
支护结构计算之土钉墙计算土钉墙是一种常用的支护结构，可以提供较强的抗侧推力能力。
它通常由土体、土钉和钢筋混凝土面板组成。
土钉墙可以用于边坡、挡土墙、地下工程等土木工程中，具有施工便捷、经济节约等优点。
土钉墙的计算涉及地下水位、土钉的尺寸和布置、土钉的抗拉能力、土体的抗剪强度、钢筋混凝土面板的尺寸等多个方面。
首先，土钉墙的设计通常基于地下水位和土体的力学性质。
地下水位会对土体的抗剪强度产生影响，需要根据具体情况确定土体的抗剪强度。
根据土体的抗剪强度以及地下水位，可以选择合适的土钉长度和布置方式。
一般来说，土钉的长度应大于临界滑动面的深度，布置密度应适宜，一般为每平米4-6根土钉。
其次，土钉的抗拉能力是土钉墙计算的重要参数之一、土钉的抗拉能力可以通过土钉的直径和长度来确定。
一般情况下，土钉的直径在16-32毫米之间，长度在1-3米之间。
土钉的直径和长度的选择应考虑到土钉的抗拉能力要求、施工便捷性和经济性等方面。
土钉的抗拉能力可以通过拉力试验来确定。
拉力试验需要在土钉施工完成后进行，在土钉上施加一定的拉力，通过测量拉力和变形来确定土钉的抗拉能力。
土钉的抗拉能力要求应满足设计要求。
土钉墙的钢筋混凝土面板的尺寸也是计算中需要考虑的因素之一、钢筋混凝土面板的尺寸可以根据土体的抗剪强度和土钉的抗拉能力来确定。
一般来说，钢筋混凝土面板的厚度在20-40厘米之间，宽度一般为土钉的两倍。
在土钉墙计算中，还需要考虑土体的抗剪强度。
土体的抗剪强度可以通过剪切试验来确定。
剪切试验需要在实验室中进行，可以通过测量土体的抗剪强度来确定土体的抗剪强度。
综上所述，土钉墙计算涉及多个方面的参数和因素，需要根据具体情况进行综合考虑和计算。
通过合理选择土钉的尺寸和布置、确定土钉的抗拉能力、计算钢筋混凝土面板的尺寸和估算土体的抗剪强度等步骤，可以得出合理的土钉墙设计方案。
基坑土钉墙支护施工方案
基坑土钉墙支护施工方案
一、项目概述
该工程基坑深度较深，需要采用土钉墙支护施工方案。
该方案
以土钉墙为主要支护措施，同时配合辅助措施，保证基坑的稳定安全。
本方案详细介绍了土钉墙支护的设计和施工流程。
二、支护结构设计
1.土钉墙设计
(1)土钉布置方案：依据基坑的实际尺寸和地理位置，确定了土
钉布置方案。
土钉间距为1.5m，紧急土钉间距缩短至1m。
土钉长度
为3m，直径为32mm。
(2)土钉深度设计：通过现场勘探，该基坑中的不稳定层深度大
约为6m。
为保证土钉墙的稳定性，土钉深度需要超过不稳定层深度。
土钉深度选取7m，确保土钉有效抵抗地下水压力。
(3)土钉墙稳定性计算：依据土钉在土壤中的力学特性和负荷变
形原理，使用均布荷载法计算了土钉墙的稳定性。
根据计算结果，
土钉墙的稳定系数达到1.5以上，能够满足支护要求。
2.辅助措施设计
(1)顶梁设计：顶梁作为土钉墙顶部的水平支撑，需要能够承受
来自基坑周围土体的水平荷载。
顶梁的截面尺寸为300mmx500mm，
长度为基坑宽度的1.2倍。
土钉墙支护计算计算(准确)
土钉墙支护计算计算书本计算书参照《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99 中国建筑工业出版社出版《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。
土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。
一、参数信息:1、基本参数：侧壁安全级别：二级基坑开挖深度h(m)：7.430；土钉墙计算宽度b'(m)：100；土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角；条分块数：/；不考虑地下水位影响；2、荷载参数：序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b0(m) 宽度b1(m)1 局布20.00 4.86 53、地质勘探数据如下：：序号土名称土厚度坑壁土的重度γ坑壁土的内摩擦角φ内聚力C 极限摩擦阻力(m) (kN/m3) (°) (kPa)(kPa)1 填土 1.30 18.00 18.00 12.00 80.002 粘性土 1.30 18.00 20.00 25.00 100.003 粉土 3.10 19.00 25.00 18.00 110.004 粘性土 1.20 18.00 20.00 25.00 100.005 粉砂 4.10 19.00 35.00 18.00 115.004、土钉墙布置数据：放坡参数：序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m)1 7.43 3.00 100.00土钉数据：序号直径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m)1 150 6.00 15.00 1.50 1.50二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算:单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99，R=1.25γ0T jk1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算：T jk=ζe ajk s xj s zj/cosαj其中ζ--荷载折减系数e ajk --土钉的水平荷载s xj、s zj--土钉之间的水平与垂直距离αj--土钉与水平面的夹角ζ按下式计算：ζ=tan[(β-φk)/2](1/(tan((β+φk)/2))-1/tanβ)/tan2(45°-φ/2)其中β--土钉墙坡面与水平面的夹角。
土钉墙支护计算计算书
土钉墙支护计算书永昌县同人商贸影视城工程；属于框架;地上5层;地下1层；建筑高度：32m；标准层层高：4.5m ；总建筑面积：17590平方米；总工期：500天；施工单位：金昌市隆凯建筑安装工程有限公司本工程由永昌县万安房地产开发有限公司投资建设，华诚博远（北京）建筑规划设计有限公司设计，兰州岩土华夏有限公司勘察，金昌恒业建设工程监理有限公司监理，金昌市隆凯建筑安装工程有限公司组织施工；由李玉龙担任项目经理，张得文担任技术负责人。
本计算书参照《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 中国建筑工业出版社出版《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。
土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。
一、参数信息:1、基本参数：侧壁安全级别：一级基坑开挖深度h(m)：10.000；土钉墙计算宽度b'(m)：30.00；土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角；条分块数：20；不考虑地下水位影响；2、荷载参数：序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b0(m) 宽度b1(m)1 满布15.00 -- --3、地质勘探数据如下：：序号土名称土厚度坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C 极限摩擦阻力饱和重度(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kPa) (kN/m3)1 杂填土 1.60 18.00 30.00 15.00 112.00 1.002 角砾层 2.6 19.00 30.00 5.50 112.00 1.003 粉砂 2.30 19.50 30.50 30.00 112.00 20.004 角砾 1.40 21.50 37.50 12.50 112.00 1.00 放坡参数：序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m)1 9.00 4.00 30.00土钉数据：序号孔径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m)1 50.00 9.00 15.00 1.40 1.502 50.00 9.00 15.00 1.40 1.503 50.00 7.00 15.00 1.40 1.504 50.00 7.00 15.00 1.40 1.505 50.00 7.00 15.00 1.40 1.506 50.00 7.00 15.00 1.40 1.507 50.00 7.00 15.00 1.40 1.50二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算:单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012，R=1.25γ0T jk1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算：T jk=ζe ajk s xj s zj/cosαj其中ζ--荷载折减系数e ajk--土钉的水平荷载s xj、s zj --土钉之间的水平与垂直距离αj--土钉与水平面的夹角ζ按下式计算：ζ=tan[(β-φk)/2](1/(tan((β+φk)/2))-1/tanβ)/t an2(45°-φ/2)其中β--土钉墙坡面与水平面的夹角。
对采用放坡和土钉墙相结合的深基坑支护设计的简单计算
1、基坑支护方案的设计1.1考虑局部基坑断面为素填土为最不利基坑开挖工况，进行土钉墙支护方案设计，支护深度7m 。
依据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）第3.1.3条，基坑四周空旷、无建筑物。
支护结构失效，对基坑周边环境或主体结构施工安全的影响不严重，确定该支护结构的安全等级为三级。
1.2本工程为临时性工程，设计使用期限为3个月，自支护结构施工结束起算，为保证基坑四壁的安全稳定性，考虑基坑较深，局部为素填土、性质不均匀，四周具备放坡条件，基坑四周采用放坡和土钉墙结合的处理方案，按1：1.4进行放坡，配合设置土钉墙进行基坑四壁的加强处理。
沿坑壁均匀设置三排土钉，土钉的垂直间距2m ，自自然地坪算起每2m 设置一排土钉，水平间距2m ，均匀放置，采用自钻式锚杆（土钉）(型号为HRB300，2Ø16)，错杆成孔直径130mm ，与水平向夹角为15°，锚杆钻进过程中可以使用水泥作为眼进浆液一起钻进，严格控制塌孔、流土现象。
采用压力注浆注纯水泥浆，注浆压力为0.2～3MPa ，水灰比为0.4～0.5，必要时可加入一定量的外加剂。
1.3单根土钉的轴向拉力标准值计算N kj =j z j x ak j s s a j j,,,cos 1ρξη(5.2.2) 式中：N kj ——第j 层土 钉的轴向拉力标准值（KN ）a j ——第j 层钉倾角（15°）ξ——墙面倾斜时的主动土压力折减系数，可按本规程第 5.2.3条确定j η——第j 层土 钉轴向拉力调整系数，可按本规程公式5.2.4-1计算j ak,ρ——第j 层土钉处的主动土压力强度标准值（KP a ），应按本规程第3.4.2条确定S x,j ——土钉的水平间距（m ）S x,j =2mS z,j ——土钉的垂直间距（m ）S z,j =2m1.3.1坡面倾斜时的土压力折减系数)245(2tan /]12tan [2tan m mmtan β1ϕϕβϕβξ-︒-+-=式 （5.2.3） 式中：β-土钉墙坡面与水平面的夹角β=35°mϕ—基坑底面以上各土层按厚度加权的等效内摩擦角平均值（10°）mϕ=10° 计算得：ξ=0.311.3.2±钉轴向拉力调整系数h z j b a a j )(ηηηη--= （5.2.4-1） aj j aj j b a E Z h E z h )()(-∑-∑=ηη (5.2.4-2)式中Z j ——第j 层土钉至基坑顶面的垂直距离（m ）h —基坑深度（m ）h=7m△E aj —作用在以s x,j 、s z,j 为边长的面积内的主动土压力标准值（KN ） -a η计算系数 -b η经验系数，取0.6n —土钉层数计算得：11=η 93.02=η 785.03=η 1.3.3单根土钉各层的轴向拉力标准值计算得：kN N K 65.291=KN N K 8.462= KN N K 5.633= 1.4单根土钉的极限抗拔承载力计算t K N R KJ KJ ≥ (5.2.1)式中K t 一一土钉抗拔安全系数;安全等级为三级的土钉墙，K t 不应小于1.4;N k,j ---第j 层土钉的轴向拉力标准值(kN)，应按本规程第5.2.2条的规定计算;R k,j ——第j 层土钉的极限抗拔承载力标准值(kN)，应按本规程第5.2.5条的规定确定。
支护结构计算之土钉墙计算
土钉墙计算土钉墙由密集的土钉群、被加固的原位土体、喷射的混凝土面层和必要的防水系统组成。
土钉是用来加固或同时锚固现场原位土体的细长杆件。
通常做法是先在土中钻孔、置入变形钢筋（或带肋钢筋、钢管、角钢等），然后沿孔全长注浆。
土钉亦可采用直接击入的方法置入土中。
土钉是一种原位土加筋加固技术，土钉体的设置过程较大限度地减少了对土体的扰动；从施工角度看，土钉墙是随着从上到下的土方开挖过程，逐层将土钉设置于土体中，可以与土方开挖同步施工。
土钉墙用作基坑开挖的支护结构时，其墙体从上到下分层构筑，典型的施工步骤为：基坑开挖一定深度；在这一深度的作业面上设置一排土钉并灌浆；喷射混凝土面层，继续向下开挖并重复上述步骤直至设计的基坑开挖深度。
1．基本规定（1）土钉墙支护适用于可塑、硬塑或坚硬的粘性土；胶结或弱胶结（包括毛细水粘结）的粉土、砂土和角砾；填土；风化岩层等。
在松散砂和夹有局部软塑、流塑粘性土的土层中采用土钉墙支护时，应在开挖前预先对开挖面上的土体进行加固，如采用注浆或微型桩托换。
（2）土钉墙支护适用于基坑侧壁安全等级为二、三级者。
（3）采用土钉墙支护的基坑，深度不宜大于12m，使用期限不宜超过18个月。
（4）土钉墙支护工程的设计、施工与监测宜统一由支护工程的施工单位负责，以便于及时根据现场测试与监控结果进行反馈设计。
（5）土钉支护的设计施工应重视水的影响，并应在地表和支护内部设置适宜的排水系统以疏导地表径流和地表、地下渗透水。
当地下水的流量较大，在支护作业面上难以成孔和形成喷混凝土面层时，应在施工前降低地下水位，并在地下水位以上进行支护施工。
（6）土钉支护的设计施工应考虑施工作业周期和降雨、振动等环境因素对陡坡开挖面上暂时裸露土体稳定性的影响，应随开挖随支护，以减少边坡变形。
（7）土钉支护的设计施工应包括现场测试与监控以及反馈设计的内容。
施工单位应制定详细的监测方案，无监测方案不得进行施工。
（8）土钉支护施工前应具备下列设计文件：1）工程调查与岩土工程勘察报告；2）支护施工图，包括支护平面、剖面图及总体尺寸；标明全部土钉（包括测试用土钉）的位置并逐一编号，给出土钉的尺寸（直径、孔径、长度）、倾角和间距，喷混凝土面层的厚度与钢筋网尺寸，土钉与喷混凝土面层的连接构造方法；规定钢材、砂浆、混凝土等材料的规格与强度等级；3）排水系统施工图，以及需要工程降水时的降水方案设计；4）施工方案和施工组织设计，规定基坑分层、分段开挖的深度和长度，边坡开挖面的裸露时间限制等；5）支护整体稳定性分析与土钉及喷混凝土面层的设计计算书；6）现场测试监控方案，以及为防止危及周围建筑物、道路、地下设施而采取的措施和应急方案。
土钉墙基坑支护施工专项方案图文完整版
土钉墙基坑支护施工专项方案图文完整版目录1.概述 (2)2.基坑支护设计及施工方案 (2)2.1设计依据 (2)2.2设计方案 (2)2.3施工准备 (3)2.4施工程序 (5)2.5质量控制 (5)2.6与总包配合 (8)2.7安全管理 (8)2.8文明施工与环保措施 (8)2.9施工进度计划 (9)3、基坑护坡工程施工安全要点 (9)一）、施工方案 (10)二）、临边防护 (10)三）、坑壁支护 (10)四）、排水措施 (10)五）、坑边荷载 (10)六）、上下通道 (11)七）、土方开挖 (11)八）、基坑支护变形监测 (11)九）、作业环境 (11)1.概述**×工程，位于**市××区，东临××路，南临××。
本工程地上××层，地下××层，全现浇剪力墙结构。
自然地面标高为××，±0.000绝对高程为××，基础埋深为××。
因施工现场狭窄，为保证周边建（构）筑物的安全和基础施工的顺利进行，须对基坑进行有效支护。
本场地工程地质性质详见《工程地质勘察报告》。
2.基坑支护设计及施工方案2.1设计依据2.2**市××勘察院提供的本场地《工程地质勘察报告》。
2.3体重度统一取为r＝20KN/m3。
2.4设计与计算遵循国家及**市有关规范，主要有：《建筑地基基础设计规范》（GB50007）《混凝土结构设计规范》（GB50010）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79）2.2设计方案根据我公司在**地区施工经验，结合类似工程实际情况，综合考虑技术安全和经济合理，采用锚喷土钉墙方案。
东侧、南侧作斜坡，共4排土钉，从上至下长度依次为5米、6米、5米、4米，锚筋1Φ16，四排锚筋间距依次为1.4米、1.3米、1.3米、1.4米，水平间距1.4米；西侧、北侧、东南角按1：0.5放坡，共4排土钉，从上至下长度依次为5米、5米、5米、4米，锚筋1Φ16，间距依次为1.4米、3米、3米、1.4米，水平间距1.4米。
土钉墙工程量计算
土钉墙工程量计算
基坑挖深（mm)斜坡长度(mm)斜坡面层厚度(mm) 8000362000100第1排土钉类型1水平间距(mm)
第2排土钉类型1水平间距(mm)
第3排土钉类型1水平间距(mm)
第4排土钉类型1水平间距(mm)
第5排土钉类型1水平间距(mm)
第1排土钉***直径(mm)
第2排土钉***直径(mm)
第3排土钉***直径(mm)
第4排土钉***直径(mm)
第5排土钉***直径(mm) 8mm钢筋网水平间距(mm)8mm钢筋网竖向间距(mm)土锚理论注浆量(kg/m) 20020030斜坡面积(m2)斜坡混凝土量(立方米）8mm钢筋网量(t) 2896.00289.608.93土锚注浆量：30.12立方米
经济分析：
1、材料单价
φ16钢筋（元/吨）1目钢丝网（元/平方米）C30混凝土单价（元/立）450015450接头（元/个）
50
2、成本分析
长度(m)面积(m2)钢筋成本（元）
362.002896.00155025.78
支护定额（纯支护）：562555.31
1200长度(mm)10000
1200长度(mm)10000
1200长度(mm)10000
1200长度(mm)8000
1200长度(mm)8000
48
48
48
48
48
土钉排数接头个数
51508
φ16钢筋重量(t)φ16钢筋长度(m)
26.3116652.00
人工费（元/平）水泥（元/吨）φ8钢筋（元/吨）502854100
混凝土成本（元）人工成本（元）接头143872.86144800.0075416.67。
土钉墙支护项目工程量详细计算
土钉墙支护项目工程量详细计算土钉墙是一种常见的支护工程，适用于土体较松散或含有较多水分的施工现场。
本文将详细介绍土钉墙支护项目的工程量计算方法。
土钉墙工程主要包括以下几个方面的工作：土钉的埋设、防腐处理、喷涂保护层、钢筋混凝土覆土墙面、挡墙、挡土墙面、挡土墙背填料等。
下面将逐一进行详细计算。
1.土钉的埋设量计算土钉是土钉墙的核心组成部分，主要起到支撑土体的作用。
土钉的埋设量可根据设计要求决定，一般以土钉的长度为准。
假设土钉的长度为5m，每隔2m埋设一个土钉，则总共需要埋设的土钉数量为5m/2m=2.5个，按实际情况取整，需要埋设3个土钉。
2.防腐处理量计算土钉常用的防腐处理方法有镀锌、热镀锌等。
防腐处理的工程量可按照土钉的长度和数量进行计算。
假设每根土钉的防腐处理长度为4m，总共需要处理的防腐面积为3根土钉×4m=12m²。
3.喷涂保护层量计算为了增加土钉墙的稳定性和耐久性，常常需要在土钉上喷涂保护层。
喷涂保护层的工程量可以按照土钉的长度和直径进行计算。
假设土钉的直径为0.2m，长度为5m，则每根土钉的喷涂保护层面积为π×0.2m×5m≈3.14m²。
总共需要喷涂的保护层面积为3根土钉×3.14m²=9.42m²。
4.钢筋混凝土覆土墙面量计算土钉墙的覆土墙面可采用钢筋混凝土进行加固。
钢筋混凝土覆土墙面的工程量可以按照墙面的长度和厚度进行计算。
假设覆土墙面的长度为10m，厚度为0.3m，则总共需要的钢筋混凝土量为10m×0.3m=3m³。
5.挡墙、挡土墙面量计算土钉墙常常需要挡墙和挡土墙面进行支撑和保护。
挡墙和挡土墙面的工程量可以按照墙面的长度和高度进行计算。
假设挡墙和挡土墙面的长度为10m，高度为2m，则总共需要的挡墙和挡土墙面积为10m×2m=20m²。
6.挡土墙背填料量计算挡土墙背填料的工程量可以按照挡土墙面的面积和厚度进行计算。
土钉墙支护项目工程量详细计算
土钉墙支护项目工程量详细计算土钉墙支护是一种常见的边坡治理方式，适用于边坡出现滑坡、塌方、冲刷等问题时的加固及稳定处理。
土钉墙支护项目工程量的详细计算涉及多个方面，包括土钉数量、尺寸、材料消耗等。
下面是一个关于土钉墙支护项目工程量详细计算的例子，以帮助你更好地理解。
1.边坡尺寸测量：对边坡进行详细测量，包括边坡的高度、宽度、倾斜度等。
2.深度测量：根据边坡的情况，确定土钉的插入深度。
一般来说，土钉的插入深度应该大于边坡的厚度。
3.土钉数量计算：根据边坡的高度、倾斜度和土钉的间距，计算所需的土钉数量。
一般情况下，土钉的间距应根据土钉的直径而定，一般取土钉直径的2-3倍。
4.土钉直径计算：土钉的直径应根据边坡的稳定性要求进行计算。
一般来说，土钉的直径应大于或等于边坡的最大粒径。
5.土钉长度计算：土钉的长度应根据边坡的高度和倾斜度进行计算。
一般情况下，土钉的长度应大于或等于边坡的高度。
6.材料消耗计算：根据土钉的尺寸和数量，计算所需的材料消耗。
包括土钉、锚具、注浆材料等。
7.安全系数计算：根据土钉的设计强度和边坡的稳定性要求，计算土钉的安全系数。
一般来说，土钉的安全系数应大于1.58.总工程量计算：将以上各项计算结果进行综合计算，得出土钉墙支护工程的总工程量。
需要注意的是，土钉墙支护项目的工程量计算涉及多个参数和因素，其中一些参数和因素需要根据具体情况进行确定，例如边坡的特性、土壤的性质和地理环境等。
因此，在进行土钉墙支护项目的工程量计算时，需要充分了解边坡和土钉的情况，并参考相关的设计规范和标准进行计算。
总之，土钉墙支护项目的工程量详细计算涉及较多的参数和因素，需要根据具体情况进行确定。
以上例子只是一个简单的示例，实际工程量计算需要根据具体情况进行精细化计算。
希望以上内容能够帮助你更好地理解土钉墙支护项目的工程量计算。
土钉支护计算书
土钉支护计算书介绍本文档旨在提供土钉支护计算的详细步骤和方法。
通过使用土钉支护进行工程结构的加固和稳定，可以有效地抵抗土壤侧压和滑动力，从而确保工程的安全性和可靠性。
计算步骤1. 掌握土壤力学参数：首先，需要根据实际情况测定土壤的重度、内摩擦角、黏聚力等土壤力学参数。
2. 计算土壤侧压力：使用相关公式计算土壤对支护结构施加的侧压力。
考虑到土壤干湿度、墙面的形状和倾角等因素，确保准确计算侧压力。
3. 确定土钉参数：根据计算出的土壤侧压力，确定适当的土钉参数。
根据实际工程需要，包括土钉的直径、长度、间距、受力锚固长度等参数。
4. 计算土钉的锚固力和抗滑力：通过使用适当的公式，计算土钉的锚固力和抗滑力。
确保土钉足够强大，能够有效地抵抗土壤的侧方向滑动。
5. 校核土钉的受力状态：通过对土钉进行受力校核，确保土钉在受力状态下不会产生破坏。
考虑土壤的强度参数和土钉的受力情况，进行合理的校核。
6. 绘制土钉支护计算表格：将计算结果以表格形式进行总结和整理，以便于工程师和技术人员进行查看和参考。
注意事项- 在进行土钉支护计算时，需严格遵循相关规范和标准，确保计算结果的准确性和可靠性。
- 对于土壤力学参数的确定，应选择合适的试验方法和设备进行测试，确保测试结果的可靠性和准确性。
- 在计算过程中，应充分考虑土壤的不同特性和条件对计算结果的影响，采取适当的修正措施。
- 需要保证土钉的施工质量和材料质量，对于土钉的质量问题，进行严格控制和检测。
结论土钉支护计算是确保土壤工程结构稳定和安全的重要步骤。
通过合理地计算土壤侧压力、确定合适的土钉参数、计算土钉的锚固力和抗滑力，以及校核土钉的受力状态，可以确保土钉支护的有效性和可靠性。
土钉墙支护项目工程量详细计算
土钉墙支护项目工程量详细计算首先，对土钉的工程量进行计算。
土钉的长度、直径、数量等参数需要根据设计要求和土壤条件来确定。
土钉的长度一般要超出边坡滑移面的深度，以确保其稳定性。
直径可以根据设计要求和土壤条件来确定，通常为20-30cm。
土钉的数量根据边坡的长度和高度来确定，一般每个米边坡需要设置2-3个土钉。
根据设计要求计算出土钉的总长度和数量。
其次，对土壤的工程量进行计算。
土钉墙支护项目中，需要进行边坡的开挖和回填工作。
边坡的开挖和回填需要根据设计要求来确定开挖的深度和回填的高度。
根据设计要求和边坡的长度、厚度、坡度等参数计算出开挖和回填的总量。
接下来，需要对排水系统的工程量进行计算。
土钉墙支护项目中，排水系统的设计是非常重要的，它可以保证边坡内的水分迅速排除，减小水分对边坡的侵蚀作用。
排水系统主要包括排水管、排水隧道、排水井、排水孔等。
根据设计要求和边坡的长度、高度、坡度等参数计算出排水系统的总长度和数量。
最后，对边坡的工程量进行计算。
边坡的工程量计算包括边坡的面积、体积和质量等。
边坡的面积可以通过设计要求和边坡的长度、高度、坡度等参数计算出来。
边坡的体积可以通过边坡的面积和坡度来计算，根据计算结果来确定开挖和回填的总量。
边坡的质量可以通过土壤的密度和水分含量来计算，其中土壤的密度和水分含量需要根据实际情况进行测定。
综上所述，土钉墙支护项目的工程量详细计算包括土钉、土壤、排水和边坡等多个方面。
在计算过程中，需要考虑设计要求、土壤条件和边坡参数等因素，以确保工程的质量和安全性。
土钉墙工程量计算表
40*40钢板网片（m2)
672
基坑外围一圈（m）
471 喷浆工程量 （m2)
放坡纵长（m)
3.5 14钢筋量 （kg)
喷浆工程量(m2)
1648.5
总计
2320.5
1228.876
土钉墙工程Leabharlann 统计表工程名称：阜阳市铂金国际广场地下室基坑支护 剖面放坡纵长（m) 土钉锚杆5道14钢筋长度 （m) 水平联系筋14钢筋间距（m) 纵向联系筋14钢筋间距（m) 一 级 放 坡 井字架14钢筋长度（m) 9.6 5 1.6 2 0.4 剖面长度（m) 土钉锚杆14钢筋间距 （m) 水平联系筋14钢筋面积 （m) 纵向联系筋14钢筋面积 （m) 井字架14钢筋数量（m) 70 2 672 672 180 喷浆工程量（m2) 土钉锚杆14钢筋工程量 (m) 水平联系筋14钢筋工程 量（m) 纵向联系筋14钢筋工程 量（m) 井字架14钢筋工程总量 量（m) 672 180 490.00 345.6 288
土钉墙支护计算书9米深
土钉墙支护计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。
一、参数信息1、基本参数侧壁安全级别二级基坑开挖深度 h(m)9土体的滑动摩擦系数 1.3条分块数10土钉墙计算宽度 B'(m)15基坑外侧水位到坑顶的距离(m) 1.2基坑内侧水位到坑顶的距离 (m)9.5基坑地面至抗隆起计算平面之间的距0.5离D(m)2、荷载参数序号类型面荷载 q(kPa)荷载宽度 b(m)基坑边线距离 a(m) 1局布荷载 2.5623、土层参数坑壁土的重度坑壁土的内摩极限摩擦阻力饱和重度序号土名称土厚度 (m)3粘聚力 C (kPa)3擦角φ( °)(kPa)γ (kN/m )(kN/m ) 1填土318181220202粘性土 3.519141060193粘性土 3.519201860224、土钉墙布置数据放坡参数：序号放坡高度L(m)放坡宽度W(m)平台宽度B(m) 1962土钉参数：抗拉强度标抗拉强度设竖向间距土钉杆体材杆体截面积序号孔径 d(mm)长度 l(m)入射角α( °)2准值计值Sz(m)料As(mm )22fyk(N/mm )fy(N/mm ) 1120615 1.5钢筋314400360 2120715 1.5钢筋314400360 3120715 1.5钢筋314400360 4120715 1.5钢筋314400360 5120715 1.5钢筋3144003605、计算系数结构重要性系数γ1综合分项系数γ 1.250F土钉抗拔安全系数 K t 1.6圆弧滑动稳定安全系数 K s 1.3抗滑移安全系数 K sl 1.2抗倾覆安全系数 K ov 1.3抗隆起安全系数 Khe 1.6经验系数η0.6b二、土钉承载力计算K a1=tan2(45 °-φ1/2）= tan2(45-18/2)=0.528；K a2=tan2(45 °-φ2/2）= tan2(45-18/2)=0.528；22K a3=tan (45 °-φ3/2）= tan (45-14/2)=0.61；K a4=tan2(45 °-φ4/2）= tan2(45-14/2)=0.61；K a5=tan2(45 °-φ5/2）= tan2(45-20/2)=0.49；第1层土： 0-1.2m(+0)H1'=[ ∑γ0h0]/ γi=[0]/18=0m]/18=0mP ak1上 =γ1H1'K a1-2c1K a10.5=18×0×0.528-2 12××0.5280.5=-17.439kN/m2ak1下=γ1 1 1')K a110.5××××0.52 a1P(h +H-2c K=18 (1.2+0)0.528-2 12 0.528 =-6.034kN/m第2层土： 1.2-3m(+0)H 2'=[∑γ11]/satiγh=[21.6]/20=1.08m]/20=1.08mP ak2上0.5×1.08-10 (1.2×-1.2)]0.528×0.5=[ γsat2H2'-γw( ∑h1-h a)]K a2-2c2K a2 +γw( ∑h1-h a)=[20-2 12××0.528+10×(1.2-1.2)=-6.034kN/m2P ak2下=[ γsat2(H 2'+h2)-γw( ∑h1-h a)]K a2-2c2K a20.5+γw( ∑h1-h a)=[20 ×(1.08+1.8)-10 (3×-1.2)] 0.×528-2 ×12 ×0.5280.5+10×(3-1.2)=21.47kN/m2第3层土： 3-4m(+0)H3'=[ ∑γ2h2]/ γsati=[57.6]/19=3.032m]/19=3.032mP ak3上=[ γsat3H3'-γw( ∑h2-h a)]K a3-2c3K a30.5+γw( ∑h2-h a)=[19 ×3.032-10 (3×-1.2)] 0×.61-210××0.610.5+10 ×(3-1.2)=26.54kN/m2P ak3下0.5=[ γsat3(H 3'+h3)-γw( ∑h2-h a)]K a3-2c3K a3 +γw( ∑h2-h a)=[19 ×(3.032+1)-10 (4×-1.2)]0×.61-2 ×10× 0.610.5+10×(4-1.2)=42.03kN/m2第4层土： 4-6.5m(+0)H4'=[ ∑γ3h3]/ γsati=[76.6]/19=4.032m]/19=4.032mP ak4上=[ γsat4H4'-γw( ∑h3-h a)]K a4-2c4K a40.5+γw( ∑h3-h a)=[19 ×4.032-10 (4×-1.2)] 0×.61-210××0.610.5+10 ×(4-1.2)=42.03kN/m2P ak4下=[ γsat4(H 4'+h4)-γw( ∑h3-h a)]K a4-2c4K a40.5+γw( ∑h3-h a)=[19 ×(4.032+2.5)-10 (6×.5-1.2)] 0.61×-2 ×1 0×0.610.5+10×(6.5-1.2)=80.755kN/m2第5层土： 6.5-9m(+0)H5'=[ ∑γ4h4]/ γsati=[124.1]/22=5.641m]/22=5.641mP ak5上=[ γsat5 5γw(∑h4 a a550.5×××× ×0.5a5+γw( ∑h4 aH'--h )]K-2c K-h )=[22 5.641-10 (6.5-1.2)]0.49-218 0.49 +10×(6.5-1.2)=62.64kN/m2P ak5下=[ γsat5(H 5'+h5)-γw( ∑h4-h a)]K a5-2c5K a50.5+γw( ∑h4-h a)=[22 ×(5.641+2.5)-10 (9×-1.2)] 0.×49-2 ×18 ×0.490.5+10×(9-1.2)=102.34kN/m21）水平荷载临界深度： Z0=P ak2下 h2/(P ak2上 + P ak2下)=21.47 ×1.8/(6.034+21.47)=1.405m；第1层土E ak1=0kN；第2层土E ak2=0.5P ak2下 Z0b a=0.5 ×21.47 ×1.405 ×1=15.083kN；a a2=Z0/3+ ∑h3=1.405/3+6=6.468m；第3层土E ak3=h3(P a3上+P a3下)b a/2=1 ×(26.54+42.03) 1/2=34×.285kN；a a3=h3(2P a3上+P a3下)/(3P a3上+3P a3下 )+ ∑h4=1×(2 ×26.54+42.03)/(3 26×.54+3 ×42.03)+5=5.462m；第4层土E ak4=h4(P a4上+P a4下)b a/2=2.5 (42×.03+80.755)1/2=153×.481kN；a a4=h4(2P a4上+P a4下)/(3P a4上+3P a4下 )+ ∑h5=2.5 ×(2 ×42.03+80.755)/(3 42×.03+3 ×80.755)+2.5=3.619m；第5层土E ak5=h5(P a5上+P a5下)b a/2=2.5 (62×.64+102.34) 1/2=206×.225kN；a a5=h5(2P a5上+P a5下)/(3P a5上+3P a5下 )=2.5 ×(2 ×62.64+102.34)/(3 62×.64+3 ×102.34)=1.15m；土压力合力：E ak=ΣE aki=0+15.083+34.285+153.481+206.225=409.074kN；合力作用点：a a=Σ(a ai E aki )/E ak=(0 ×0+6.468 ×15.083+5.462 34×.285+3.619 153×.481+1.15206×.225)/409.074=2. 634m；1、单根土钉的轴向拉力标准值 N k,j：N k,j =ζηj P ak,j S xj S zj /cos αj序号01其中ζ--荷载折减系数ηj--第j层土钉轴向拉力调整系数P ak,j --第j层土钉处的主动土压力强度标准值S xj、 S zj--土钉之间的水平与垂直距离αj--土钉与水平面的夹角N j=γ0γF N k,j =1× 1.25 × 1.962=2.452kN y A≤f s=400×314=125.6kN满足要求！Rk,j/Nk,j=19.201/1.962=9.786t≥K=1.6满足要求！R k,j/N k,j N j(kN) f y A s(kN)抗拔安全性抗拉安全性9.786 2.452125.6满足要求满足要求4.29825.722125.6满足要求满足要求2 2.78747.511125.6满足要求满足要求3 2.71556.807125.6满足要求满足要求4 3.30447.515125.6满足要求满足要求三、土钉墙整体稳定性的计算根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012要求，土钉墙应根据施工期间不同开挖深度及基坑底面以下可能滑动面采用圆弧滑动简单条分法如下图，按照下式进行整体稳定性验算：圆弧滑动法示意图公式中：c j、φj──第j 土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角 ( °)；b j──第j土条的宽度 (m)；θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)；l j──第 j土条的滑弧段长度 (m)，取 l j＝b j /cos θj；q j──作用在第 j土条上的附加分布荷载标准值(kPa) ；ΔG j──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；u j──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取 u j＝γw h waj，在基坑内侧，可取 u j＝γw h wpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取u j＝0；γw──地下水重度(kN/m3)；h waj──基坑外侧第j 土条滑弧面中点的压力水头(m)；h wpj──基坑内侧第 j 土条滑弧面中点的压力水头 (m)；Rˊk,k──第k根土钉在圆弧滑动面以外的锚固段的极限抗拔承载力标准值与杆体受拉承载力标准值的较小值；αk──表示第k层土钉的倾角；θk──圆弧面在第k层土钉处的法线与垂直面的夹角；ψv──计算系数，取ψv=0.5sin(kα+θk)tanφ,表φ示的是第k层土钉与滑弧交点处土的内摩擦角。
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1.1设计资料1.1.1气象资料：本区属大陆季风型气候，冬季长而寒冷，夏季短而炎热。
多年平均气温-︒，多年平均降水量585mm，最大降︒，最低气温23.3C9.0C︒，最高气温41.5C水量853.90mm，降水多集中在7、8、9月；标准冻深1.26m，最大降雪深度27cm，基本雪压0.3Kpa；历年最多风向为西北，最大风速20m/s，极大风为26m/s，最大风力9级，平均为1～2级。
1.1.2工程地质水文地质概况根据勘探揭露，厂区在钻探截露深度之内均见地下水，圆砾层为其含水层，属第四系潜水，略有承压性；稳定水位埋深为 6.80～7.90m，稳定水位标高为263.43～265.72m.由于本工程勘察处不同时期，据区域资料，水位变幅为1.00～2.00m，抗浮设计水位267.22m。
地下水对混凝土及混凝土中钢筋微腐蚀性，对钢结构有微腐蚀性。
该拟建物位于承德市承德县板城大街。
建筑场地地貌单元属老牛河二级阶地，场地标高为270.53～272.57m，地貌单一。
表1 地层岩性特征表2土层物理力学性质参数第2章土钉墙支护计算2.1土钉支护技术2.1.1土钉支护的概念土钉支护亦称锚喷支护，就是逐层开挖基坑，逐层布置排列较密的土钉（钢筋），强化边坡土体，并在坡面铺设钢筋网，喷射混凝土。
相应的支护体称为土钉墙，它由被加固的土体、放置在土体中的土钉与喷射混凝土面板三个紧密结合的部分组成。
土钉是其最主要的构件，英文名叫Soil Nailing，它的设置有打入法，旋入法，以及先钻孔、后置入、再灌浆三种方法。
2.1.2土钉支护的特点与其它支护类型相比，土钉支护具有以下一些特点或优点：1.土钉与土体共同形成了一个复合体，土体是支护结构不可分割的部分。
从而合理的利用了土体的自承能力。
2.结构轻柔，有良好的延性和抗震性。
3.施工设备简单。
土钉的制作与成孔、喷射混凝土面层都不需要复杂的技术和大型机具。
4.施工占用场地少。
需要堆放的材料设备少。
5.对周围环境的干扰小。
没有打桩或钻孔机械的轰隆声，也没有地下连续墙施工时污浊的泥浆。
6.土钉支护是边开挖边支护，流水作业，不占独立工期，施工快捷。
7.工程造价低，经济效益好，国内外资料表明，土钉支护的工程造价能够比其它支护低1/2～1/3。
8.容易实现动态设计和信息化施工。
2.1.3土钉支护的适用范围土钉支护适用于：地下水位以上或经人工降水措施后的杂填土、普通粘土或弱胶结的砂土的基坑支护或边坡加固。
一般可用于标准贯入基数N值在5以上的砂质土与N值在3以上的粘性土。
单独的土钉墙宜用于深度不大于12m的基坑支护或边坡维护，当土钉墙与放坡开挖、土层锚杆联合使用时，深度可以进一步加大。
土钉支护不宜用于含水丰富的粉细砂岩、砂砾卵石层和淤泥质土。
不得用于没有自稳能力的淤泥和饱和软弱土层。
2.1.4土钉的作用机理土钉在复合土体中有个整体以下几种作用机理：1.箍束骨架作用：该作用是由于土钉本身的刚度和强度，以及它在土体内分布的空间所决定的。
它在复合土体中起骨架作用，使复合土体构成一个整体，从而约束土体的变形和破坏。
2.分担作用：在复合土体内，土钉与土体共同承担外荷载和自重应力，土钉起着分担作用。
由于土钉有很高的抗拉、抗剪强度和土体无法相比的抗弯刚度，所以在土体进入塑性状态后，应力逐渐向土钉转移。
当土体发生开裂后，土钉的分担作用更为突出，这时土钉内出现了弯剪、拉剪等复合应力，从而导致土钉中的浆体碎裂、钢筋屈服。
土钉墙之所以能够延迟塑性变形，并表现出渐进性开裂，与土钉的分担作用是密切相关的。
3.应力传递与扩散作用：当荷载增加到一定程度，边坡表面和内部裂缝已发展到一定宽度，边坡应力达最大。
此时，下部土钉位于滑裂区域以外土体中的部分仍然能够提供较大的抗力。
土钉通过它的应力传递作用可将滑裂区域内的应力传递到后面稳定的土体中，分布在较大范围的土体内，降低应力集中程度。
4.对坡面变形的约束作用：在坡面上设置的与土钉连在一起的钢筋网喷射混凝土面板使发挥土钉有效作用的重要组成部分。
喷射混凝土面板对坡面变形起到约束作用，面板的约束力取决于土钉表面与土之间的摩阻力，当复合土体开裂面区域扩大并连成片时，摩阻力主要来自开裂区域后的稳定复合土体。
2.1.5土钉支护设计1.确定土钉墙结构尺寸（1）在初步设计时，应先根据基坑环境条件和工程地质资料，确定土钉墙的适用性，然后确定土钉墙的结构尺寸，土钉墙高度由工程开挖深度决定，开挖面坡度可取60°～90°，在条件许可时，尽可能降低坡面坡度。
（2）土钉墙均是分层分段施工，每层开挖的最大高度取决于该土体可以自然站立而不破坏的能力。
在砂性土中，每层开挖高度一般为0.5～2.0m，在粘性土中可以增大一些。
开挖高度一般与土钉竖向间距相同，常用1.0～1.5m；每层单次开挖的纵向长度，取决于土体维持稳定的最长时间和施工流程的相互衔接，一般多用10m 长。
2. 参数设计土钉参数设计主要包括土钉长度、间距、布置、孔径和钢筋直径等。
（1） 土钉长度在实际工程中，土钉长度L 常采用坡面垂直高度H 的60%～70%。
土钉一般下斜，与水平面的夹角宜为5°～20°。
研究表明：对钻孔注浆型土钉，用于粒状土陡坡加固时，L/H 一般为0.5～0.8；对打入型土钉，用于加固粒状土陡坡时，其长度比一般为0.5～0.6.99规程要求L/H 一般为0.5～1.2。
其实，在只有饱和软土中才会取L/H 大于1。
（2） 土钉直径及间距土钉直径D 一般由施工方法确定。
打入的钢筋土钉一般为16～32mm ，常是25mm ，打入钢管一般是50mm ；人工成孔时，孔径一般为70～120mm ，机械成孔时，孔径一般为100～150mm 。
土钉间距包括水平间距（列距）x S 和垂直间距（行距）y S ，其数值对土钉墙的整体作用效果有重要影响，大小宜为1～2m 。
对于钻孔注浆土钉，可按6～12倍土钉直径D 选定土钉行距和列距，且宜满足：L D K S S y x ⋅⋅=⋅式中：K —注浆工艺系数，一次压力注浆，K=1.5～2.5； D 、L —土钉直径和长度，m ；x S 、y S —土钉水平间距和垂直间距，m 。
2.2支护方案选择本工程场区土层在水平方向的分布比较均匀，成层性好，无软弱土层存在，建筑场地的地基土为均匀地基。
基坑开挖深度位于地下水位以上，不需考虑降水和护坡措施，符合土钉墙支护条件，故选择土钉墙作为基坑支护方式。
2.3右侧土钉墙计算2.3.1土压力计算及土钉布置由设计任务书得基坑开挖深度为5.64m ，穿越三个土层，具体如图2.1所示，地面均布荷载为50 kPa ，开挖深度位于地下水位以上，故不用考虑降水。
1.主动土压力计算()2a a q h K σγ=+- q —地面荷载（kN ）；γ—土的重度（3m kN ）；c —土层粘聚力（kPa ）a K —主动土压力系数，)245(tan 02ϕ-=a K ，ϕ为土层内摩擦角。
图2.1土层分布图2.1土层分布图1ϕ=19.73︒，c=7.01Kpa ，22119.73tan (45)tan (45)0.49522a K ϕ︒=︒-=︒-=22218, 6.7,tan (45)0.7262a c Kpa K ϕϕ=︒==︒-==各层土压力计算： 填土表面处的土压力0500.49524.75a a qK σ==⨯= 素填土底面土压力1111()(5019.32 4.65)0.49570.16a a q h K Kpa σγ=+=+⨯⨯= 粘质粉土顶面土压力1112()264.663a a q h K Kpa σγ=+-=粘质粉土底面土压力211222()2(5089.8418.130.99)0.5282 6.784.250a a q h h K Kpaσγγ=++-=++⨯⨯-⨯=2.土钉参数及布置土钉墙水平倾角为03.73，即按1:0.3放坡，土钉与水平面的倾角α取015，土钉竖直间距取 1.5y s m =，水平间距取 1.5x s m =，机械成孔，取孔径100㎜。
具体见图2.2。
土钉处主动土压力计算： 第1点最大主动土压力()111,1112a a a K c K h q e -+=γ(5019.320.99)0.49527.0129.23Kpa +⨯⨯-⨯=同理得2357.87,53.13a a e Kpa e Kpa ==473.51a e Kpa =图2.2右侧土钉墙土钉布2.3.2土钉设计 1.折减系数计算⎪⎭⎫ ⎝⎛-⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡-+-=245tan /tan 12tan 12tan 02k k k ϕβϕβϕβξ β－土钉墙坡面与水平面夹角，为03.73（坡度1:0.3）。
2111111tan /tan 452tan 2tan 2βϕϕζβϕβ⎡⎤⎢⎥-⎛⎫=-︒-⎢⎥ ⎪+⎝⎭⎢⎥⎣⎦273.319.731119.73tan /tan 4573.319.732tan 73.32tan2⎡⎤⎢⎥-⎛⎫=-︒-⎢⎥ ⎪+⎝⎭⎢⎥⎣⎦ ()0.5040.9480.3/0.495=⨯- 0.66=2222211tan /tan 452tan 2tan 2βϕϕζβϕβ⎡⎤⎢⎥-⎛⎫=-︒-⎢⎥ ⎪+⎝⎭⎢⎥⎣⎦ 273.3181118tan /tan 4573.3182tan 73.32tan2⎡⎤⎢⎥-⎛⎫=-︒-⎢⎥ ⎪+⎝⎭⎢⎥⎣⎦ 0.672=2.受拉荷载标准值计算 αξcos /y x ai s s e T = 其中：ξ－荷载折减系数；ai e －第i 个土钉位置处的基坑水平荷载标准值，（kPa ）； x S 、y S ---土钉与相邻土钉的平均水平、垂直间距，（m ）； α---土钉与水平面的夹角。
111/cos a x y T e s s ζα=0.6629.23 1.5 1.5/cos15=⨯⨯⨯︒ 43.58KN =αξcos /222y x a s s e T =0.67257.87 1.5 1.5/cos15=⨯⨯⨯︒ 88.96KN =同理得 3481.68,124.54T KN T KN == 3.土钉受拉承载力设计值计算土钉受拉承载力设计值按以下公式计算：j uj T T 025.1γ=其中：i T ---第i 根土钉受拉荷载标准值，（kN ）；uj T ---第i 根土钉受拉承载力设计值，（kN ）；0γ---基坑侧壁重要性系数，取1.0。
1011.25 1.25 1.043.5854.48u T T KN γ==⨯⨯=2021.25 1.25 1.088.96111.20u T T KN γ==⨯⨯=3031.25 1.25 1.081.68102.10u T T KN γ==⨯⨯= 4041.25 1.25 1.0124.54155.68u T T KN γ==⨯⨯=4.土钉长度设计土钉长度按以下公式计算：∑=sikuj suj i q d T l πγ其中：s γ---土钉受拉抗力分项系数，取1.3； uj d ---第j 根土钉锚固体直径，（m ）；sik q ---土钉穿越第i 层土体与锚固体极限摩阻力标准取值；查表得kPa q sik 651=，kPa q sik 702=，kPa q sik 653=。