地下室顶板无梁楼盖施工方案
无梁楼盖应用于地下室顶板的算法
无梁楼盖是指直接支撑于柱上的钢筋混凝土双向受力楼
盖结构， 它具有结构体 系简单 ， 力直接 ， 传 建筑空间大 ， 可有效
降低建筑层高等优点。 但是 ， 无梁楼盖因为没有梁， 侧刚度比 抗
较差 ， 因此 一般 只 适 用 于抗 震 设 防 烈度 不 高 的建 筑 。地 下 室 一
计算结果 ， 无需再将弯矩值进行分配 ， 且 计算不仅较等代平面 框架法快捷且更为准确。 肋梁划分 时， 若所划分的网格愈小 ， 则
计算结果愈趋于合理 ， 但过小时柱上板带的负弯矩会产生应力 集 中， 故网格划分宽度应 适中 ， 一般 取梁宽 １０ ０ ０ ｍｍ 左右较 为合适 ， 梁高取板厚。等代平面框架法和等代空间框架法均宜
般仅考虑抗震构造要求 ， 以无梁楼盖可以较好地应用于地下 所
室结构。 尤其 是地 下室 顶 板 结构 。
考虑活荷载的不利布置， 且等代梁的自重不宜采用程序自动计 当前 ， 无梁楼盖的计算方法主要有精确计 算法 、 经验 系数 法、 等代框架法和有限元计算法。由于精确计算法的计算过程
复杂 。 且计算结果与实验数据有一定 的出入， 故应用较少。 工程 设计 当中通常采用经验系数法 、 等代框架法和有限元计算法。
元程序进行求解 的方法 。在具体 工程 中，应用了 Ｐ Ｐ 中的 ＫＭ Ｓ Ｂ Ｃ Ｄ模块进行计算。在 Ｓ Ａ Ｃ Ｄ中建模分析 ： ＬＡ Ａ ＬＢ Ａ 首先在 Ｐ Ａ ＭＣ Ｄ交互式输入系统中按平板输入 。 并在柱中心线上布置
２ ．
经验系数法又称总弯矩法或直接设计法 。该方法先计算 纵、 横两向的截面 总弯矩 ， 再将其乘 以一定的系数分配给 同一
００ ０ ｍｍ。有 限元 法 计 算结 果 中柱上 板 带 的 支座 弯矩 很 大 ， 大 远 于 其 他截 面 位 置 的 弯矩 ， 是 因为 有限 元 法在 柱 上 板带 的支座 这
某项目地下室顶板回顶专项施工方案
某园工程地下室顶板回顶加固施工方案编制：审核：批准：某集团有限公司某某园工程项目部编制2018-7-25目录第一章工程概况 (3)第二章编制说明及依据 (3)一、编制说明 (3)二、编制依据 (3)三、设计数据 (3)第三章荷载概况 (4)第四章施工准备与资源配置计划 (6)一、材料准备 (6)二、人员准备 (6)第五章支撑架设计计算 (6)一、地下室临时支撑设计450mm板厚计算书 (6)二、地下室临时支撑设计350mm板厚计算书 (10)第六章地下室顶板承载计算 (6)一、钢筋堆场的堆载验算 (13)二、钢管堆载验算 (14)三、方木、板堆载验算 (14)四、后浇带行车验算 (15)五、人货梯承载力验算 (16)第七章支撑架搭设及拆除 (19)一、搭设范围 (20)二、工艺流程 (20)三、构造要求 (20)第八章支撑架的使用、保养与拆除 (21)一、支撑架的使用 (21)二、支撑架的保养 (21)三、支撑架的拆除 (21)第九章监督和检测要求 (22)第十章安全保证措施 (23)第一章工程概况某园项目位于某市第X小学对面。
工程建设单位是某市某房地产开发公司，设计单位是某咨询有限公司，监理单位是某市某工程项目管理有限公司以及某市某工程项目管理有限公司（人防），施工由某集团有限公司承建。
本工程结构设计使用年限为50年,建筑耐火等级为一级,地下室及屋面防水等级为I级,抗震设防烈度为8度。
第二章编制说明及依据一、编制说明为了保证工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准。
由于本工程地下室施工完成进入主体结构施工时就没有施工道路和施工场地，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下室顶板上布置钢筋加工房及材料堆场，在地下室顶板上（局部）设置施工道路。
施工期间的荷载远大于设计活荷载，需对布置钢筋加工房及材料堆场位置、施工道路及人货梯部位的地下室顶板现浇板进行顶撑加固（具体位置详见施工平面布置图）。
无梁实心楼盖设计
3、计算结果 1）冲切
2）板挠度
3）弯矩 每米的弯矩（尽量不用板带的计算配筋面积，直接用
弯矩图，自己来配筋。）
4）配筋结果 每米的配筋面积
地下室无梁实心楼盖设计
一、先看看规范 1、结构形式，对抗震不利 1）高规 3.6.3
2）高规8.1.9 板柱结构
3）抗规6.6.2
4）广东省高规8.1.9
2、无梁楼板尺寸要求
凝土规范
混凝土规范 11.9.2
3）广东省高规8.1.9
广东省高规3.6.1的条文说明
3）抗震规范 6.6.4
4）广东省规范 8.2.3
6、抗冲切要求 1）高规8.2.3
2）混凝土规范
3）抗震规范 6.6.4
4）广东省高规 无特别要求。
条件：8.1x8.1柱距。顶板覆土1.5米。6～7度抗震
楼盖 厚度 要求 1/30~1 /35 450 柱托 板带宽 度 暗梁尺寸 柱宽2侧各 加1.5倍板 厚 2100x450 10@100/200(8) 950/16=56 暗梁箍筋大小 框架柱直 径
8@100/200(6)
300/16=18
8度地区要注意：柱的纵筋直径不能太大。 如果是地下1层，尽管属于板柱结构，但地下的地震力比较小，对上述要求可以适当放松
二、程序实现 YJK
1、参数设置
2、注意事项 1）采用100X100的梁输入，不能采用 4050X300这样的梁输入。 2）腋高要注意。 3）楼盖要改为弹性板。
3、板带宽度要求（几本规范都是统一的） 1）高规8.2.3
2）抗规6.6.3（板柱结构）
3）广东省高规8.2.3
4、暗梁要求 1）高规8.2.4
2）混凝土规范11.9（板柱结构）
地下室底板无梁楼盖的结构设计
地下室底板无梁楼盖的设计地下室在民用建筑中应用越来越广泛（特别是高层建筑），一般用作地下商场、停车场以及人防设施。
在多雨的广东地区，地下室底板经常承受水浮力作用，防水抗渗要求地下室底板板厚比较厚，板厚不少于250mm, 无梁楼盖是由楼板、柱和柱帽组成的板柱结构体系，楼面荷载直接由板传给柱及柱下基础。
无梁楼盖的特点是板厚比较厚，楼盖比较重，有利于提高结构的抗浮能力，在施工方面，采用无梁楼盖结构形式有省砖模、楼面钢筋绑扎方便，设备安装方便等优点，从而大大提高了施工速度。
因此，无梁楼盖在地下室底板的应用越来越广泛了，本文主要针对地下室底板无梁楼盖的设计，结合结构设计软件08版PKPM-SLABCAD，谈谈自己的一些设计心得。
一．由抗渗等级、设防水位、地下室侧壁壁厚初步定底板板厚1.由地下室的埋置深度确定防水混凝土的设计抗渗等级，根据《地下工程防水技术规程》第4.1.4条3.侧壁与底板（基础）连接，底板（基础）视为侧壁的固定支承时，底板（基础）的厚度必须大于池壁，可根据地基的土质情况取1.2～1.5倍侧壁厚度，并将底板（基础）外挑；当侧壁与底板板厚一样时，底板可视为侧壁的弹性支座，对于外墙为悬臂式挡土墙，一般都按底板为池壁的固定支承，故相应部份的底板板厚需为侧壁厚度的1.2～1.5倍。
工程实例：工程概况：某工程位于中山东区，一层地下室车库，室外地面标高-0.100m,地下室底板板面标高-3.300m,设防水位为-0.300m.楼梯间在首层±0.00m处无楼板，楼梯间外墙为悬臂构件。
暂定底板板厚300mm。
工程埋置深度H约为（-0.100）-（-3.3-0.300）＝3.5m,根据表4.1.4，底板的防水抗渗等级为P6；水头高度H1=(-0.300)-（-3.3-0.300）＝3.3m,根据表1，H1/t≤10,t≥330mm,暂取板厚t=350mm 楼梯间外墙的计算模型为一端固端一端由的悬臂构件，通过构件计算得楼梯间外墙的合理壁厚为350mm,故与楼梯间外墙相连的底板的板厚取1.2~1.5倍侧壁壁厚，由于该工程地基土质较好，故该部份底板板厚t取450mm.二．板面荷载计算1、底板强度挠度裂缝主要受两种荷载工况控制，向下力（自重、一般使用活荷载）控制和向上力（浮托力）控制两种主要工况。
地下室顶板模板安全专项施工方案(非论证版)
地下室顶板模板安全专项施工方案
一、施工前准备
在进行地下室顶板模板安全施工前，需进行以下准备工作： 1. 确认设计图纸，了解整体工程要求。
2. 安排施工人员，确保具备相关资质和技能。
3. 检查施工设备和工具，保证完好并符合安全规范。
二、施工方案
1. 明确任务
根据设计要求，确定地下室顶板模板的尺寸、材料等详细信息。
2. 搭设模板支撑
根据设计要求搭设模板支撑，确保支撑稳固、垂直，并符合安全标准。
3. 安装模板
将模板板块按照设计要求逐一安装在支撑上，同时注意固定连接处的牢固性。
4. 检查质量
在模板安装完成后，对地下室顶板模板进行全面检查，确保质量符合标准，并不存在质量问题。
5. 完工验收
完成地下室顶板模板施工后，进行完工验收，确保施工符合设计要求，安全可靠。
三、施工安全措施
为确保地下室顶板模板施工的安全性，需采取以下措施： - 所有参与施工的人员必须经过安全培训，了解施工安全规范。
- 施工现场必须保持干净整洁，避免物品堆放不当导致安全隐患。
- 施工过程中需佩戴合格的防护装备，确保人身安全。
四、总结
地下室顶板模板安全专项施工方案的制定和执行对工程质量和施工安全至关重要。
各项施工措施必须严格执行，确保施工过程中不发生安全事故，保障工作人员的安全和工程质量。
以上为地下室顶板模板安全专项施工方案，希望能够为相关施工提供一定的参考和指导。
无梁楼盖简介及设计方法
一.构造要求
4.抗震设计时， 沿两个主轴方向 通过柱截面的板 底连续钢筋的总 截面面积
As NG / f y
5.柱帽或托板内 应布置构造钢筋。
一.构造要求
6.无梁楼盖板的开洞 a.柱帽范围、暗梁范围内不开 洞； b.柱上板带相交区域、柱上板 带、跨中板带相交区域、跨 中板带相交区域开单个洞的 大小要符合下图要求。同一 部位开多个洞时，各个洞宽 之和不应大于单个洞的允许 宽度。洞边均应设置等量补 强钢筋。
5.一般规定 无梁楼盖，柱网尺寸宜接近方形，两个方向的跨度比不宜大于 1.5，否则经济性较差； 平板时跨度不宜大于7m，有柱帽时不宜大于9m。不宜采用不规 则程度较大（非矩形）柱网； 板厚不应小于150mm，荷载较大时板厚适当加厚。
一 无梁楼盖简介
6.柱帽形式
一 无梁楼盖简介
7.计算方法 经验系数法：只能计算竖向荷载作用情况，是等代框架法在较规则情 况下的特例，见《技术措施》9.2.3~9.2.6 等代框架法：可以计算水平、竖向荷载作用情况，各种教科书。
一 无梁楼盖简介
1.无梁楼盖是指由板直接把力传给竖向构件的一种楼盖结构。由 于刚度要求这种楼盖板厚较大，可承受较大荷载。在荷载较大 时柱顶往往设柱帽，荷载较小时也可以不设柱帽。 2.无梁楼盖适用于楼面荷载较大的多层民用或工业建筑，如书库、 仓库、冷藏库、没有嵌固要求的地下室顶板等。
一 无梁楼盖简介
二.无梁楼盖平法施工图及构造详图
1.无梁楼盖平法施工图示例
二.无梁楼盖平法施工图及构造详图
2.柱帽平法施工图示例
二.无梁楼盖平法施工图及构造详图
3.柱上板带ZSB纵向钢筋构造
二.无梁楼盖平法施工图及构造详图
4. 跨中板带KZB纵向钢筋构造
地下室无梁楼盖设计
地下室无梁楼盖设计[关键词] 结构方案选择荷载取值有限元分析冲切计算构造措施1 工程简介某地下室为地下一层独立车库，总建筑面积为1479㎡。
该地下室车库底板板面标高-4.700 m，顶板板面标高-1.500 m，顶板上有1.200 m覆土，室外地面标高为-0.300 m，剖面图见图1。
在室外（地下室范围内）c轴与d轴间及a轴与b轴间区域为消防车道，其余区域均为植物种植区。
本工程建筑设防烈度6度，设计基本地震加速度值为0.05g, 设计地震分组为第一组，建筑抗震设防类别为丙类，结构设计使用年限为50年，建筑安全等级为二级，框架抗震等级为四级，场地类别为ⅱ类。
主体结构为板柱抗震墙体系，基础采用平板式筏板基础（带反柱帽）。
所有构件混凝土强度等级均为c30防水混凝土（后浇带为c35防水混凝土），抗渗等级底板和侧墙为s8，顶板为s6。
钢材采用hpb235（fy=210n/mm2）,hrb335(fy=300n/mm2),hrb400(fy=360n/mm2)三种。
主要活荷载标准值[1]为：地下室顶板14.3kn/㎡，其余5kn/㎡，地下室底板2.5kn/㎡。
图1地下室剖面图2 结构方案选择因场地原因限制了坡道的长度，从而限定了地下室底板的标高，同时因开发商对功能的要求及其它相关专业的需求顶板标高也被限制了。
满足建筑空间高度要求的最佳方案为无梁楼盖结构。
3 消防车道荷载取值地下室顶板为双向板，按《建筑结构荷载规范》规定消防车道荷载取值应为20kn/m2,同时顶板上覆土1.2米，这样大的荷载将会使顶板做的很厚同时板配筋量很大。
根据《荷载规范》第4.1.1条注1说明：“当荷载较大或情况特殊时，应按实际情况采用。
”，可利用地下室顶板上较厚覆土对消防车轮压的扩散作用对活荷载进行适当折减[3]。
根据《荷载规范》第4.1.1条文说明，消防车全车总重300kn，最大轮压p=60kn，轮胎着地尺寸为0.6mx0.2m。
消防车道板跨为5.0mx8.0m，考虑两辆车并排通过（见图2）。
地下室顶板无梁楼盖施工方案
地下室顶板无梁楼盖施工方案地下室作为建筑物中承担承重和承托作用的部分，顶板结构的施工方案至关重要。
在一些特殊情况下，设计需要满足不设梁的要求，需要采用无梁楼盖的施工方案。
本文将介绍地下室顶板无梁楼盖的施工方案，包括设计原理、施工步骤、材料选用等内容。
设计原理地下室顶板无梁楼盖的设计原理主要包括以下几个方面：1.整体性设计：地下室顶板无梁楼盖需要整体性设计，以确保结构的稳定性和承载能力。
2.板块分布：采用适当大小和形状的板块进行分布，保证地下室顶板的均衡受力。
3.受力分析：通过受力分析确定板块的布置位置和尺寸，以满足承载要求。
4.材料选用：选用高强度、轻质的材料，以降低整体重量，提高施工效率。
施工步骤地下室顶板无梁楼盖的施工步骤主要包括以下几个阶段：1.准备工作：清理施工现场，确保施工区域整洁，并设置安全标识。
2.模板搭设：根据设计要求搭设模板，包括底模板和侧模板。
3.钢筋安装：按照设计图纸要求进行钢筋的预埋和安装。
4.浇筑混凝土：在钢筋安装完成后，进行混凝土的浇筑作业，确保充分振实。
5.表面处理：待混凝土达到设计强度后，进行表面处理，包括修磨和防水处理。
6.验收：进行结构验收和质量检测，确保地下室顶板无梁楼盖的质量符合设计要求。
材料选用地下室顶板无梁楼盖的施工需要选用以下主要材料：•混凝土：选用抗压强度高、耐久性好的混凝土，确保结构的稳定性和承载能力。
•钢筋：选用优质的钢筋，按照设计要求进行预埋和安装，提高整体的承载能力。
•模板：选用适当的模板材料，确保施工过程中模板的稳定性和整体性。
•辅助材料：包括混凝土浇筑时所需的振捣设备、防水材料等。
总的来说，地下室顶板无梁楼盖的施工方案需要根据具体设计要求和现场情况进行调整，同时要确保结构的稳定性、安全性和质量。
希望以上内容对相关从业人员在实际施工中有所帮助。
地下室钢筋混凝土无梁空心楼盖施工技术
地下室钢筋混凝土无梁空心楼盖施工技术在当今建筑结构体系中，由于无梁楼盖的造型美观及空间可以充分利用，因此在高层地下室中得到较好的应用。
近些年来发生多起地下室无梁楼盖在施工过程中局部坍塌的事故。
本文针对地下室钢筋混凝土无梁楼盖施工的现状，重点探讨其施工质量和安全控制的关键技术，对于相关领域科研工作者和同行业工作人员具有十分重要的参考意义。
标签：地下室;钢筋混凝土;无梁空心楼盖1、引言无梁楼盖也称为板柱结构。
现浇混凝土板主要通过在楼盖上设置柱上板带（及暗梁）及跨中板带使其形成体系从而支撑在柱子墙上。
无梁楼盖平整度更高，通风、采光和卫生条件更理想。
薄壁方箱无梁空心楼盖，在应用的过程中用轻质箱体结构代替以往建筑结构板中效率较低的混凝土，同时按一定规则对其内部的空腔进行合理的布置。
在实际的建筑施工中，薄壁方箱包含很多类型，均具有重量轻、强度高的优点。
因此，推广无梁空心楼盖系统具有积极的经济和社会效益。
2、工程概况本工程1-5栋为超高层住宅，6-7栋为超高层公寓，8栋为高层保障性住房，9-15栋为多层住宅，16栋为多层幼儿园。
本工程设计使用年限50年，建筑耐火等级一级;结构安全等级为二级，抗震设防类别为丙类，设防烈度为7度。
地下室塔楼外部分顶板采用现浇混凝土无梁箱体结构空心楼板，GBF薄壁方箱空心楼板厚度为500mm，芯模底部混凝土厚度100mm，芯模顶部混凝土厚度150mm，柱帽处板厚900mm。
芯模的规格尺寸主要有三种，分别为800*800*250mm、800*400*250mm、800*200*250mm。
3、无梁楼盖工程施工难点无梁楼盖的本质是通过楼盖平面内无限刚的面内刚度调整水平力及竖向力从而和柱帽托板及竖向构件共同作用。
针对柱帽的存在与否，可分为柱帽托板和仅有柱帽及仅有托板三种类型。
柱帽和托板同时存在这种类型与剪力墙和简体结合时往往具有更强的抗震性能。
柱帽和托板的目的是在平板和柱体之间具有更紧凑和稳定的连接，从而使楼盖的承载力可更加均匀扩散，便于计算跨度和柱长。
地下室无梁楼盖的设计方法分析
地下室无梁楼盖的设计方法分析发表时间：2017-03-24T15:30:27.747Z 来源：《基层建设》2016年35期作者：劳健荣[导读] 地下室构建采用经济、合理的结构构型与计算方法尤为重要。
与普通梁板体系相比，无梁楼盖由于经济效益高、施工方便,已广泛应用于地下室底板结构设计中。
开平市腾达建筑设计有限公司广东开平 529300摘要：随着国民经济水平不断提高，现代住宅小区的建筑规模越来越大,居民用车数量也呈几何级增长，由此导致地下车库规模不断扩大。
所以，地下室构建采用经济、合理的结构构型与计算方法尤为重要。
与普通梁板体系相比，无梁楼盖由于经济效益高、施工方便,已广泛应用于地下室底板结构设计中。
由于在结构设计分析时，地下室底板无梁楼盖的算法会受地下室底板反向受力及水浮力和底板厚度、基础型式甚至柱帽大小等相关因素影响。
故不能一律采用普通无梁楼盖正向楼板的算法进行计算分析。
本文将分别从荷载确定及底板厚度确定和内力及配筋计算三方面，就地下室无梁楼盖设计方法进行研究。
关键词：地下室；无梁楼盖；设计方法近年来，在各类地下室建设中，无梁楼盖设计方法的应用已经非常普遍。
由于这种类型的结构体系传力路径短、结构体系简单、施工方便快捷，尤其是与传统的梁板结构相比，无梁楼盖结构施工模板相对简单。
实践研究表明，地下室无梁楼盖具有明显不同于有梁楼盖结构的特征，其可适用于6级(6B级)人防区和非人防区[1]。
接下来本文将分别从确定结构荷载、底板厚度确定及计算内力及配筋方面，就地下室无梁楼盖的设计方法展开论述。
1.地下室无梁楼盖设计中荷载的确定1.1进一步明确地下水的水头高度通常而言，取建筑物设计使用年限，包括施工内可能形成的最高水位作为地下水的设防水位。
若在建筑工程的岩土工程地质勘查报告中没有对地下水的最高水位进行详细说明，此时可取建筑物的室外地坪高度作为地下水的设防水位。
但需要注意的是，这一地下设防水位需要在工程勘察要求中提及，主要由勘察单位提出在设计使用年限内（包括施工期）内该建筑物的设计水位。
无梁楼盖结构设计方法
无梁楼盖结构设计方法摘要：本文从结构设计从业者的角度，通过本人多年的无梁楼盖的设计经验，探讨无梁楼盖结构设计方法与设计过程中需要注意的事项，如有不妥之处欢迎指正。
关键词：无梁楼盖；等代平面框架法；冲切承载力；构造措施引言：近年来，随着城市化进程的加快，大、中城市人口迅速增长，住房用地紧张，大型地下车库在各个小区纷纷涌现，而无梁楼盖是一种很好的结构形式，与传统的密肋梁结构体系相比它具有结构高度小、板底平整、构造简单、整体性好、建筑空间大、可有效地增加层高、有效减少土的开挖量等优点。
因此，采用无梁楼盖结构具有明显的经济效益和社会效益。
但无梁楼盖结构体系也有其自身的缺点:由于取消了肋梁，使无梁楼盖结构体系的抗弯刚度减小、挠度增大，跨度不一致容易产生不平衡弯矩，从而容易造成连续坍塌；柱子周边的剪应力高度集中，可能会引起局部板的冲切破坏。
对无梁楼盖进行工程设计的研究具有一定的实际意义。
一、确定荷载1、根据建筑、园林及设备专业的需求确定顶板覆土厚度，消防车道的分布范围，覆土按饱和容重20 kN/m3；活载按《工程结构通用规范》(GB55001-2021)，4.2.13条取5.0kN/m2；消防车荷载按《工程结构通用规范》(GB55001-2021)，表4.2.3取值。
2、有人防时控制荷载的判断，核6级时通常为室内60 kN/m2，室外70kN/m2（有覆土）；核5级时通常为室内120 kN/m2，室外130 kN/m2（有覆土）。
顶板设计时，需判断顶板配筋是由人防组合荷载控制还是由平时覆土荷载控制。
近似的办法为，由平时覆土的控制荷载[1.3×(20×h（覆土厚度）+t(顶板板厚)×25)+1.5×5]×1.15(裂缝调整系数)，与人防控制荷载[1.3×(20×h（覆土厚度）+t(顶板板厚)×25)+1.5×5]+q RF(人防等效静载)判断，大者为控制荷载。
YJK中地下室顶板无梁楼盖与加腋板(总结)
无梁楼盖设计(一)无梁楼盖在实际工程中应用很多，但可用于合理配筋设计的软件很少。
无梁楼盖设计在YJK现有的建模、上部计算、楼板施工图三个模块中就可完成，而且无梁楼盖的设计可以和其它结构整体建模和分析协同工作，是融入其它结构设计之中的。
大致流程是：在建模中布置无梁楼盖的虚梁（或暗梁）和柱帽；在上部结构计算中采用弹性板3或弹性板6模型，弹性板荷载计算方式应选择有限元方式；结构计算中补充了柱的冲切计算；在楼板设计中采用楼板有限元计算，并按照柱上板带、跨中板带给出计算结果和楼板施工图设计。
17.1 在建模中布置虚梁和柱帽对无梁楼盖，仍按照普通楼层的建模方式，在全楼中，无梁楼盖可能只占几个楼层，或者楼层中的某一部分为无梁楼盖，其余部分仍为普通楼盖。
对无梁楼盖部分主要是输入虚梁、暗梁以及柱帽，有时还有加腋板。
1.布置虚梁指示板带位置无梁楼盖没有梁，柱之间需布置虚梁或者暗梁。
这里梁的第一个作用是生成楼板，第二个作用是指定柱上板带的布置位置，软件自动生成的柱上板带就是沿着虚梁或者暗梁布置的。
软件对虚梁本身不会做设计和配筋，虚梁本身的刚度很小，对整体计算没什么影响。
2.布置暗梁暗梁就是指有一定的宽度、但高度与板厚相同的梁。
在无梁楼盖设计中，暗梁首先可以起到虚梁同样的作用，即生成房间楼板和确定柱上板带的布置位置。
暗梁按照普通梁方式输入即可。
《高规》8.2.4：“板柱-剪力墙结构中，板的构造应符合下列规定：1 抗震设计时，应在柱上板带中设置构造暗梁，暗梁宽度取柱宽及两侧各1.5倍板厚之和，暗梁支座上部钢筋截面积不宜小于柱上板带钢筋面积的50%，并应全跨拉通，按梁下部钢筋应不小于上部钢筋的1/2。
”因此，暗梁的尺寸可按高规的要求输入。
在上部结构计算时，对无梁楼盖板应选择按照弹性板3或者弹性板6计算，这种计算模式将使楼板和梁变形协调，共同承担荷载，我们输入的暗梁尺寸适当，其暗梁的配筋结果就基本可用。
暗梁本身有一定的刚度，在楼板施工图模块的有限元计算时，考虑到它的刚度和楼板的刚度是重合的，因此软件自动忽略了暗梁的刚度，以保证计算的准确性。
无梁楼盖施工方案
地下车库无梁盖板施工方案一、工程概况1.本工程地下一层,为无梁楼盖，顶板板厚400mm，砼等级为C35P6，钢筋型号与间距按设计要求进行设置，框架柱及柱帽混凝土强度等级为C50，层高3.45米。
2.本工程分四个流水段施工，以后浇带划分，即36~45轴为第一施工段，25~36轴为第二施工段。
12~25轴为第三施工段，1~12轴为第四施工段。
二、钢筋工程1、工艺流程：钢筋绑扎流程：钢筋直螺纹连接2、墙柱钢筋绑扎：1)在底板混凝土上弹出墙身及洞口位置线，再次校正预埋插筋，如有位移时，按与设计洽商要求认真处理。
墙模板采用“跳间支模”，以利于钢筋施工。
2)先绑2～4根竖筋，并画好横筋分档标志，然后在下部及齐胸处绑两根横筋定位，并画好竖筋分档标志。
一般情况横筋在外，竖筋在里，所以先绑竖筋后绑横筋。
横竖筋的间距及位置应符合设计要求。
3)墙筋为双向受力钢筋，所有钢筋交叉点应逐点绑扎，其塔接长度及位置要符合设计图纸及施工规范的要求。
4)墙体纵向钢筋间距控制采用纵向“梯型骨架定位筋”，以固定钢筋间距，梯型骨架定位筋间距1000mm，焊接梯型骨架筋的钢筋规格同墙纵向钢筋规格，梯型骨架定位筋中的横筋要求按800mm间距，以保证双排钢筋之间的距离。
5)在墙筋外侧应绑上塑料垫块，以保证保护层的厚度。
6)为保证洞口标高位置正确，在洞口竖筋上划出标高线。
洞口要按设计要求绑扎过梁钢筋，锚入墙内长度要符合设计要求。
7)各连接点的抗震构造钢筋及锚固长度，均应按设计要求进行绑扎。
如首层柱的纵向受力钢筋伸入地下室墙体深度；墙端部、内外墙交接处受力钢筋锚固长度等，绑扎时应注意。
8)配合其他工种安装预埋管件、预留洞口等，其位置，标高均应符合设计要求。
3、顶板钢筋绑扎工艺流程：清理模板→模板上画线→绑板下受力筋→绑负弯距钢筋１）清扫模板上刨花、碎木、电线管头等杂物。
用粉笔在模板上划好主筋，分布筋间距。
2)按画好的间距，先摆放底层受力主筋，后放分布筋，预埋件、电线管、预留孔等及时配合安装,待安装预留完成后, 再焊接双层筋间的钢筋马镫,在板的两层筋之间设立钢筋马镫，以确保上部钢筋的位置，然后绑扎上层筋。
无梁楼盖的结构设计要点分析
无梁楼盖的结构设计要点分析摘要：从近几年无梁楼盖坍塌事故频发中出发，引发对无梁楼盖结构设计的思考。
本文通过分析无梁楼盖在实际工程中的优缺点，利用模型计算（以YJK为例），规范设定无梁楼盖模型中的重要参数，重点阐述无梁楼盖与梁板结构相交处的处理方式和不平衡弯矩对节点设计的影响，对无梁楼盖设计过程中的一些问题进行分析，根据实际工程提出了几点注意事项，总结提出六大建议措施。
引言：无梁楼盖是由钢筋混凝土板、柱、柱帽构成的楼盖结构体系，无梁楼盖体系近几年被广泛应用，其优点是能增大了楼层净空，节约施工模板，外形美观，施工快捷，且管道铺设方便，可减少烟感数量。
但近年地下室顶板的无梁楼盖事故频发，一次次把无梁楼盖推到风口浪尖。
2017某无梁楼盖工程垮塌现场分析地下室顶板无梁楼盖的事故原因，其主要原因可以概括为以下几点：无梁楼盖的结构形式自身安全富裕度低。
2、板柱节点的板的下铁钢筋过小，板下层的钢筋对板的局部抗弯強度影响较大，下层不配钢筋的基础板柱的局部抗弯强度约比抗冲切強度低约10％，而国标图集中的板柱节点图中只要求板下部钢筋直径不小于10mm，间距不大于200mm，当节点板厚较大时，其配筋率远小于最小配筋率要求。
3、覆土阶段的不均衡荷载，往往没有考虑。
正常受力时，两侧弯矩平衡，冲切的弯矩项不起作用，但是一旦一侧弯矩超载形成塑形铰，就会产生巨大的不平衡弯矩，这样原本满足的冲切就成了倒塌的元凶。
4、顶板覆土肯定是要走泥土车的，挖掘机推土机都要上顶板，设计单位是否考虑到顶板覆土的施工荷载，即使不考虑，由施工单位进行顶板施工加强处理，那是否考虑了填土完成后，顶板上的园林种树也需要货车运输到栽种位置，也需要吊车起吊才能栽种，且有没有考虑到当顶板上栽种的树苗在十年二十年后长成大树时，对顶板的集中荷载变大情况。
5、软件就是一个程序，计算出来的结果需要设计人员复核，判断是否合理有效。
下面就模型计算（以YJK为例）对无梁楼盖设计过程中的一些问题进行分析总结。
地下室顶板无梁楼盖模板盘扣式计算书
无梁楼盖（标高-1.300）模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20192、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20193、《混凝土结构设计规范》GB50010-20194、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20195、《钢结构设计规范》GB 50017-2019一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W=bt2/6＝1000×182/6＝54000mm4I=bt3/12＝1000×183/12＝486000mm3承载能力极限状态q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×1×3=14.862kN/mq1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.35)=10.662kN/m正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1×1×3=11.885kN/m1、强度验算M max=0.125q1l2=0.125×14.862×0.32=0.167kN·mσ=M max/W=0.167×106/(54000×103)=3.093N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×11.885×3004/(384×9350×486000)=0.276mm νmax=0.276 mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算承载能力极限状态q1=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.35)+1.4×0.3×3=4.531kN/m正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1×0.3×3=3.626kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.447×106/83333=5.364N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝2.51kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.51×1000/(2×50×100)=0.753N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.353mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=2.02kNR2=5.021kNR3=2.02kN正常使用极限状态R1ˊ=1.618kNR2ˊ=4.023kNR3ˊ=1.618kN六、主梁验算承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[2.02,5.021,2.02]/2=2.5105kN 正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.618,4.023,1.618]/2=2.0115kN 计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.659×106/4730=139.323N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝4.08kNτmax＝2V max/A=2×4.08×1000/450=18.133N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.772mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm 满足要求！七、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×150=1210mml02=ηh=1.2×1800=2160mm取两值中的大值l0=2160mmλ=l0/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=1210/15.9=76.101查表得，φ=0.664N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+ 1.4×3]×0.9×0.9=12.427kNf=N1/(φ1A)＝12.427×103/(0.664×450)=41.59N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=2160/15.9=135.849查表得，φ=0.28N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.35) +1.4×3]×0.9×0.9=12.962kNf=N2/(φ2A)＝12.962×103/(0.28×450)=102.873N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=ψc×γQωk l a h2/10=0.9×1.4×0.4×0.9×1.82/10=0.147kN·m 顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×3 ]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=12.293kNf=N1w/(φ1A)+M w/W=12.293×103/(0.664×450)+0.147×106/4730=7 2.219N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=12.827kNf=N2w/(φ2A)+M w/W=12.827×103/(0.28×450)+0.147×106/4730=13 2.88N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N =12.427kN≤[N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L a Hh2+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.4×8×4.1×6+0.55×8×4)=121.363kN.mM R=γG G1k L a L b2/2=1.35×1.05×8×82/2=362.88kN.mM T=121.363kN.m≤M R=362.88kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L a H+Q3k L a h1)=0.9×1.4×(0.25×8×4.1+0.55×8×4 )=32.508kN.mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]L a L b2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.35]×8×82/2=3398.976kN.mM T=32.508kN.m≤M R=3398.976kN.m满足要求！十、立柱地基基础计算p=N/(m f A)=12.962/(0.4×0.35)=92.586kPa≤f ak=100kPa 满足要求！主楼板（标高-0.500）模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20192、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20193、《混凝土结构设计规范》GB50010-20194、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20195、《钢结构设计规范》GB 50017-2019一、工程属性纵向剖面图横向剖面图四、面板验算W=bt2/6＝1000×182/6＝54000mm4I=bt3/12＝1000×183/12＝486000mm3承载能力极限状态q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×1×3=9.742kN/mq1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.18)=5.542kN/m正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1×1×3=7.618kN/m1、强度验算M max=0.125q1l2=0.125×9.742×0.32=0.11kN·mσ=M max/W=0.11×106/(54000×103)=2.037N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×7.618×3004/(384×9350×486000)=0.177mm νmax=0.177 mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算承载能力极限状态q1=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.3×3=2.994kN/m正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1×0.3×3=2.345kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.295×106/83333=3.54N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝1.657kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×1.657×1000/(2×50×100)=0.497N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.229mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=1.333kNR2=3.314kNR3=1.333kN正常使用极限状态R1ˊ=1.048kNR2ˊ=2.605kNR3ˊ=1.048kN六、主梁验算取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[1.333,3.314,1.333]/2=1.657kN 正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.048,2.605,1.048]/2=1.3025kN 计算简图如下：σ=M max/W=0.435×106/4730=91.966N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝2.693kNτmax＝2V max/A=2×2.693×1000/450=11.969N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.5mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm 满足要求！七、立柱验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×150=1210mml02=ηh=1.2×1800=2160mm取两值中的大值l0=2160mmλ=l0/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=1210/15.9=76.101查表得，φ=0.664N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+ 1.4×3]×0.9×0.9=8.279kNf=N1/(φ1A)＝8.279×103/(0.664×450)=27.707N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=2160/15.9=135.849查表得，φ=0.28N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.18) +1.4×3]×0.9×0.9=8.814kNf=N2/(φ2A)＝8.814×103/(0.28×450)=69.952N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载M w=ψc×γQωk l a h2/10=0.9×1.4×0.4×0.9×1.82/10=0.147kN·m 顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×3 ]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=8.145kNf=N1w/(φ1A)+M w/W=8.145×103/(0.664×450)+0.147×106/4730=58 .337N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=8.68kNf=N2w/(φ2A)+M w/W=8.68×103/(0.28×450)+0.147×106/4730=99.9 67N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！八、可调托座验算N =8.279kN≤[N]=40k N满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L b Hh2+Q3k L b h1)=0.9×1.4×(0.4×4.4×4.9×6+0.55×4.4×4)=77.394kN.mM R=γG G1k L b L a2/2=1.35×1.05×4.4×5.72/2=101.32kN.mM T=77.394kN.m≤M R=101.32kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L b H+Q3k L b h1)=0.9×1.4×(0.25×4.4×4.9+0.55×4. 4×4)=18.988kN.mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]L b L a2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.18]×4.4×5.72/2=537.286kN.mM T=18.988kN.m≤M R=537.286kN.m满足要求！十、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力p=N/(m f A)=8.814/(0.4×0.25)=88.14kPa≤f ak=100kPa 满足要求！。
无梁楼盖应用于地下室顶板的若干算法
２１ ． ．经 验 系数 法
该 工程 满 足 经验 系数 法 的适 用 条 件 ， 故 可 应用 该法 计算 。
间框架 ， 利用 空 间杆 系分 析 程 序 进行 结 构 的 分 析计算 ， 一 次性 得 出两 个 主 轴方 向 的计 可 算 结果 ， 且无 需再将 弯矩 值进 行分 配 ， 算不 计 仅 较等 代平 面框 架法快 捷且 更 为准确 。肋梁 划分 时 ， 所划分 的 网格小 ， 若 则计算 结 果愈趋 于合 理 ， 划分 得过 小 ， 上板 带 的负 弯矩 会 但 柱 产生 应力 集 中 ， 网格划分 宽度 应适 中 ， 般 故 一 取 梁宽 １０ ０ｍｍ 左 右较 为合 适 ， 高 取 板 ０ 梁
框架 ， 等代 梁 的 宽 度在 水 平 荷 载 作 用 下 取 板 跨 中心线 距离 的一 半 ， 竖 向荷 载 作 用 下 则 在
经 验 系 数 法 又 称 总 弯 矩 法 或 直 接 设 计
法 。该 方 法先计 算 纵 、 两 向 的截 面 总弯矩 ， 横 再 将其 乘 以一 定 的系数 分配 给 同一方 向上 的
计算 结 果 与实 验 数 据 有 一定 的 出入 ， 应 用 故
（ ）可 变荷 载 和永 久 荷 载 之 比值 ｑ ｇ ４ ／ ≤
３。
用 经验 系数 法 计 算 时 ， 只考 虑 全 部 均布 荷载 ， 不考虑 活 荷载 的不 利布 置 。 １ ２ 等 代框 架法 ．
较 少 。工程 设计 通 常采 用 经 验 系数 法 、 代 等
考 虑 柱 帽 影 响 后 ， 向 跨 度 为 ６４ ０ Ｘ ０ ｍｍ， 向为 ６１ ０ｍｍ， 跨划 分 为 ６个计 Ｙ ０ 每
无梁楼盖施工方案
32#楼地下车库施工方案一、工程概况1. 本工程地下一层,为无梁楼盖，底板厚300 （400）,砼等级为C30P6顶板厚为400（500）mm混凝土等级为C30P6钢筋型号与间距按设计要求进行设置，框架柱混凝土强度等级为C30,扶壁柱混凝土强度等级同所在外墙C30P6层高3.75米，局部4.4 米高.2. 本工程分两个流水段施工，以10~11轴处后浇带划分，即1~10轴为第一施工段，11~23轴为第二施工段。
二、垫层混凝土的施工1、施工准备施工前应准备好施工用的机具和劳动力。
主要机具有：尖锹、平锹、平板式振捣器、木抹子、铝合金刮尺、胶皮水管、、塔吊及照明设备。
主要人员：瓦工、混凝土工、测量工、信号工。
施工前应清理好混凝土运输车通行道路及停放场地，所有与混凝土浇筑有关的人员要及时到位。
在混凝土浇筑期间，为保证连续浇筑，防止塔吊出现故障等问题，施工现场应备有手推车及翘板。
2、施工条件1）基坑（槽）清理完毕，表面浮砂用水撼实，垫层砼浇筑前用平板震捣器振捣修平。
2）测量人员已对浇筑区域各个基坑（槽）及排水沟的下口及相应的上口尺寸、轴线尺寸、标高尺寸、放坡角度和长度进行检查复测，各桩上已标好混凝土浇筑标高，符合设计要求。
3、施工部位基础垫层进行砼浇筑4、施工要点控制好各单体标高，垫层厚100mm采用C15砼浇筑。
工艺流程：清理基底及基础顶面f弹出上、下底口线f浇筑砼f找平f养护⑴坡与基础底面或基础顶面的交接处，应做成圆角⑵基底及基顶表面清理：基底及基顶表面的淤泥、杂物应清理干净，并应用排水及防水措施。
表面应用水润湿⑶砼采用商品砼，及时记录各砼泵车的进场时间。
⑷垫层标高用木桩控制正确，垫层混凝土可以分层、分段浇筑。
⑸垫层砼要压平，三次抹光，严格控制标高：按标高检查一下上平，然后用大杠刮平、表面再用木抹子搓平。
第二次，第三次搓平工作要根据已浇注混凝土的凝结情况及时进行。
⑹垫层浇筑完后，应在12h内浇水养护，禁止上人。
地下室顶板无梁楼盖的设计与应用
地下室顶板无梁楼盖的设计与应用作者：倪宋健来源：《中国房地产业》 2017年第19期文/ 倪宋健南京长江都市建筑设计股份有限公司江苏南京 210002【摘要】随着城市现代化的加快，民用建筑的地下室大量出现，地下室的结构形式也呈现多元化；为了满足不同使用功能以及从节省建造成本考虑，地下室顶板采用无梁楼盖是一种合理且有效的结构形式。
因此，本文针对于地下室无梁楼盖技术进行了详细的解析，并以实际工程为例阐述设计要点，以供参考。
【关键词】高层建筑地下室；无梁楼盖；设计要点1、工程概况南京某高层住宅楼，总建筑面积约25 万平方米。
整个项目有十二栋高层住宅，建筑高度约80 米，根据实际情况，设计时采用钢筋混凝土剪力墙结构作为主体结构，地下室为一层。
地下室总建筑面积为3.8 万平方米，其中人防部分面积1.2 万平方米。
地下室顶板位置作为主楼结构的嵌固端，主楼及其相邻区域范围内地下室顶板采用现浇梁板式结构体系。
外围地下室主要为了满足停车需求，并保证设备布线及建筑净高符合设计要求，采用无梁楼盖体系。
在设计时，纯地下室采用小柱网为6.40m×5.40m ，地下室顶板上覆土为1.4m。
2、无梁楼盖计算方法2.1 经验系数法经验系数法是根据工程实践与试验研究的基础上提出的，即算出板的总弯矩再乘以弯矩分配系数得出个控制截面的弯矩值。
此方法适用于较规则的柱网布置，同时必须符合以下条件：（1）每个方向至少有三个连续跨；（2）同一方向上的最大跨度与最小跨度之比应不大于 1.2，且两端跨不大于相邻的内跨；（3）任意板跨的长边与短边之比不大于1.5；（4）活荷载与恒载之比不大于3。
该算法工作量大且较繁琐，一般用于简单工程的初步估算。
2.2 等代框架法等代框架法是根据柱网布置等代框架，即将整个无梁楼盖结构分为沿纵、横柱列方向划分为纵、横两个方向的等代框架。
等代框架梁的宽度为竖向荷载作用时，取板跨中心线之间的距离；为水平荷载作用时，则取板跨中心线之间距离的一半较为适宜。
浅谈地下室超重柱帽无梁楼盖模板搭设施工
76/ 2020.11技术与部品2020年第11期浅谈地下室超重柱帽无梁楼盖模板搭设施工杨祖强（长春建工集团有限公司厦门湖里分公司，厦门 361000 福建）摘 要 本文对地下室超重柱帽无梁楼盖模板搭设施工进行分析，阐述了高大模板施安全管理程序和超重柱帽模板施工要点，希望能对施工人员起到一些参考和借鉴。
关键词 地下室；超重柱帽；无梁楼盖；模板施工Brief Discussion on Template Construction of Beamless Floor withHeavy Column Cap in BasementYang Zuqiang(Changchun Construction Engineering Group Co., Ltd., Xiamen, 361000, Fujian)Abstract: This paper analyzes the template construction of the beamless floor with heavy column cap in the basement, expounds the safety management procedure of the high formwork implementation and the key points of the formwork construction of the heavy column cap, which could provide some reference for the construction personnel.Keywords: basement, heavy column cap, beamless floor, template construction室顶板采用有梁板楼盖结构，顶板上覆土1.2m ，地下一层结构板采用带柱帽无梁板结构，人防区板厚300mm ，非人防区板厚250mm ，柱网尺寸8.0×8.0m ，柱帽形式为单倾角四棱台，主要柱帽尺寸2700×2700×900mm 。
无梁楼盖施工方案
32#楼地下车库施工方案一、工程概况1.本工程地下一层,为无梁楼盖，底板厚300（400），砼等级为C30P6，顶板厚为400(500)mm，混凝土等级为C30P6，钢筋型号与间距按设计要求进行设置，框架柱混凝土强度等级为C30，扶壁柱混凝土强度等级同所在外墙C30P6,层高3.75米,局部4.4米高.2.本工程分两个流水段施工，以10~11轴处后浇带划分，即1~10轴为第一施工段，11~23轴为第二施工段。
二、垫层混凝土的施工1、施工准备施工前应准备好施工用的机具和劳动力。
主要机具有：尖锹、平锹、平板式振捣器、木抹子、铝合金刮尺、胶皮水管、、塔吊及照明设备。
主要人员：瓦工、混凝土工、测量工、信号工。
施工前应清理好混凝土运输车通行道路及停放场地，所有与混凝土浇筑有关的人员要及时到位。
在混凝土浇筑期间，为保证连续浇筑，防止塔吊出现故障等问题，施工现场应备有手推车及翘板。
2、施工条件1）基坑（槽）清理完毕，表面浮砂用水撼实，垫层砼浇筑前用平板震捣器振捣修平。
2）测量人员已对浇筑区域各个基坑（槽）及排水沟的下口及相应的上口尺寸、轴线尺寸、标高尺寸、放坡角度和长度进行检查复测，各桩上已标好混凝土浇筑标高，符合设计要求。
3、施工部位基础垫层进行砼浇筑4、施工要点控制好各单体标高，垫层厚100mm，采用C15砼浇筑。
工艺流程：清理基底及基础顶面→弹出上、下底口线→浇筑砼→找平→养护⑴坡与基础底面或基础顶面的交接处，应做成圆角.⑵基底及基顶表面清理：基底及基顶表面的淤泥、杂物应清理干净,并应用排水及防水措施。
表面应用水润湿⑶砼采用商品砼，及时记录各砼泵车的进场时间。
⑷垫层标高用木桩控制正确，垫层混凝土可以分层、分段浇筑。
⑸垫层砼要压平，三次抹光，严格控制标高：按标高检查一下上平，然后用大杠刮平、表面再用木抹子搓平。
第二次，第三次搓平工作要根据已浇注混凝土的凝结情况及时进行。
⑹垫层浇筑完后，应在12h内浇水养护，禁止上人。
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【海月花园三期总承包工程】地下室顶板无梁楼盖施工方案地下室顶板无梁楼盖施工方案施工部位一、由我司承建施工的海月花园三期工程，地下室顶板部分消防车道（非主楼部分）设计采用无梁楼盖，板厚400，层高为 4.9 米，属于高支模施工。
施工时应经过严格的验算，并编制详细的作业施工方案，呈报监理单位审批后，方可进行施工。
该工程的高支模结构重点是梁板的支撑体系。
二、方案选定根据以往的施工经验和本工程结构的实际情况，其支撑系统选用φ48×3.5 钢管和扣件搭设，具体搭设方法根据计算确定。
三、施工前的准备工作1、测量定位主体结构整体效果是通过施工的各道工序来保证的，测量放线作为先导工序应贯穿于各施工环节。
本工程放线时打破传统惯例，以确保各工序施工精度为原则，凡为保证精度需要提供的基准线、轴线、墙柱定位尺寸线都及时给出，凡有关工序需要配合的检测都及时予以满足。
此外，为保证测量放线自身的精度，施工现场测量人员须经挑选并经过培训，在放线工作中正确合理使用仪器和钢尺，按规定检验仪器，检定钢尺，从而保证测量放线工作顺利进行。
（1）投点放线用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线, 并以该轴线为起点, 引出其他各条轴线, 然后根据施工图墨线弹出模板的内边线和中心线, 以便于模板的安装和校正。
（2）标高测量深圳市第一建筑工程有限公司1【海月花园三期总承包工程】地下室顶板无梁楼盖施工方案根据模板实际的要求用水准仪把建筑物水平标高直接引测到模板安装位臵。
在无法直接引测时,可采取间接引测的方法,即用水准仪将水平标高先引测到过渡引测点, 作为上层结构构件模板的基准点, 用来测量和复核其标高位臵。
（3）找平模板承垫底部应预先找平, 以保证模板位臵正确, 防止模板底部漏浆。
常用的找平方法是沿模板内边线用1:3 水泥砂浆抹找平层, 另外, 在外墙、边柱部位, 继续安装模板前, 要设臵模板承垫条带, 并用仪器校正, 使其平直。
2、材料准备（1）木枋刨直，所有进场木枋均需刨直使用，且规格大小一致。
（2）支撑杆要整理，有破损、大范围裂缝（特别是焊缝脱开）、弯曲度较大的支撑杆均需替换。
连接、固定支撑杆用的卡扣应整理，有破损等缺陷的均需替换。
（3）螺杆加工根据要求分类加工，如普通螺杆、防水螺杆、一次性螺杆等。
四、模板支设施工工艺（一）模板支设的基本施工工艺1、平台及梁板铺设a.立杆间距为700×700，木方间距为300。
b.平台模板接缝处下方必须有木枋。
c.平台木枋搭接处，应错开或加间距400mm的木枋来加强。
d.支撑必须均匀上紧，梁底支撑距梁边不得过远，必须保持在1.0m以内的距离，高度超过700mm以上的框架梁底部必须加一排支撑杆立在梁中，使梁底立杆间距调整为500×500。
e.梁板交接处下方必须用木枋支撑，以板模压梁侧模。
00，支撑在侧模上部横木枋60～45角度在梁斜撑用板条或短木枋，f.深圳市第一建筑工程有限公司2【海月花园三期总承包工程】地下室顶板无梁楼盖施工方案上，间距为@1000。
g. 梁高超过700mm的框架梁除加斜撑外，梁中部还应用12 螺杆对拉，间距为@800。
h.高低跨吊模根部用马凳将木枋垫起，马凳用的钢筋直径应不小于Φ16，马凳间距为@1000。
i.梁板跨度超过4m的均应起拱，起拱高度为全跨长度的L/400 ；跨度大于2m的悬臂梁应起拱L/300 ；曲梁跨中预起拱L/400 。
j.平台满堂脚手架沿全高加双向剪刀撑。
k.梁底脚手架横杆采用双卡扣固定，以抵抗横杆传递的集中荷载。
五、板模板验算本计算以最大板厚400 为例1 、作用在梁底模板的均布荷载q荷载标准值：2；0.40=0.12KN/m=0.3KN/m×（1）模板及其支架自重：q 13（2）新浇筑砼自重：=24KN/m×0.4×1.0=9.6KN/m；q 23；×1.0=0.6KN/m=1.5KN/m（3）钢筋自重：×0.40 q32×1.0=2.0KN/m=2.0KN/m；（4）振捣砼时产生的荷载：q4荷载设计值：q=1.2(q＋q＋q)＋1.4×q42 13=1.2×（0.12 ＋9.6 ＋0.6 ）＋1.4 ×2.0 =15.184KN/m2 、板的底板一般支承在楞木或顶撑上，楞木间距为300mm，按连续梁计算，可通过《建筑结构计算手册》的附表计算它的最大弯矩、剪应力和挠度。
再按以下公式分别进行强度和刚度验算。
截面抵抗矩：W ≥M/f mji剪应力：τ=3υ/bh≤f V max深圳市第一建筑工程有限公司3【海月花园三期总承包工程】地下室顶板无梁楼盖施工方案4/100EI ≤[W]=l/400 W=K ql 挠度：Af 式中：M——计算最大弯矩；f——木材抗弯强度设计值，施工荷载的调整系数m=1.3，m2；f=13N/mm mυ——计算最大剪力Kql ，K 为剪力系数，可以从等截面连续梁的计11算系数表中查得；b——底板的宽度；h——底板的厚度；f——木材抗剪强度设计值；VK ——挠度系数，按四跨连续梁考虑；f （1）强度计算：底板按四跨连续梁计算，按最不利荷载布臵。
由等截面连续梁的计算系数表中查得：K =-0.121 ，K =-0.620，K =0.967 ，Vmf 223=54000mm181000×W =1/6bh =1/6 ×n2m Mmax =Kql20.3××15.184 =0.121=0.165KN 〃mб= Mmax / W n63=0.165 ×10 /54000mm22=13N/mmf =3.06N/mm ＜m满足要求（2）剪应力计算：υ=K〃ql V=0.62×15.184 ×0.3深圳市第一建筑工程有限公司4【海月花园三期总承包工程】地下室顶板无梁楼盖施工方案=2.824 KN剪应力τ=3υ/2bh max3=3×2.824 ×10/2 ×1000×18=0.235Mp af=1.4 Mp＞τ=0.235Mp a V max a满足要求（3）挠度计算：按强度验算荷载组合，进行挠度验算时，不考虑振动荷载，所以：q=q ＋q＋q312=0.12 ＋9.6 ＋0.6=10.32KN/m4/100EI=K ql W fA34）400×18（100×10000×1/12 ××=0.967×10.32 300/=0.416mm≤[W]=l/400=300/400=0.75mm满足要求六、板钢管支撑体系验算本工程使用φ48×3.5 扣件式钢管脚手架支撑，搭设施工方法详见模板搭设施工工艺。
以最大板厚400 为例，计算中间立杆受力。
（1）横向水平杆的强度计算：传递给横向水平杆的线性荷载为：q=15.184×0.7 ×1/2=5.31KN/m22/8=0.326 KN 〃×0.7 mM=ql/8=5.31杆件的截面抵抗矩为3.5 48×φ（《建筑施工脚手架实用手W=5080mm3册》表4-31 ）622τ=M/W=0.326×10/5080=64.173N/mm<f=205N/mm 满足要求深圳市第一建筑工程有限公司5【海月花园三期总承包工程】地下室顶板无梁楼盖施工方案（2）挠度计算：4434=0.661mm×10 10×12.19/384EI=5 ×5.31 ×700×/384 206×υ=5ql 1＜W=l/400=1.5mm A满足要求（3）立杆的稳定计算：作用在立杆上的最大施工荷载为：N=5.31KN/m×0.7m =3.717KN轴心压杆的稳定系数фλ=μh/I=1.8 ×1800/15.8=205查《建筑施工脚手架实用手册》表4-37A 得ф=0.172立杆压力设计值为：F= фAf c2205×4.89 ×10×=0.1723.717KN＞=17.24 KN满足要求（4）卡扣抗滑计算：横向水平杆传递给立柱集中荷载为N=3.717KN，卡扣抗滑承载力设计值为8.5KN 大于 3.717KN。
满足要求。
七、高支模整体抗倾覆措施由于地下室顶板（车库）为无梁楼盖，整体连续性强，砼浇注是以后浇带为界分段施工，不均匀堆载会产生细微的水平推力，为防止满堂脚手架的水平侧移及倾覆，采取以下抗侧移及抗倾覆措施：1、砼浇注时采用二台输送泵，以后浇带为界对称下料，布臵图如图1所示：深圳市第一建筑工程有限公司6【海月花园三期总承包工程】地下室顶板无梁楼盖施工方案外墙或后浇带1＃泵浇注方向待浇无梁楼盖2＃泵浇注方向图1无梁楼盖浇注方向示意图2、在底板砼浇注时预埋钢筋，在地下室顶板满堂脚手架搭设时用八号铁线拉结。
3、满堂脚手架搭设时设臵的剪刀撑延伸至底板面，作反支撑点。
如图2所示：4、顶板砼浇注前及浇注过程中，加强模板及支撑架的检查，发现异常，及时采取加固措施，进行合理处理。
八、高支模整体稳定措施1．高支模支撑体系的水平纵横拉杆严格按700mm的竖向间距设臵。
2．纵横向均应设臵垂直剪刀撑，其间距为；同时主梁支撑立杆也6m必须设臵剪刀撑。
3．单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设臵剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。
4．脚手架立杆应将荷载卸载至砼承台、基础梁上，落在回填土上的立杆应在根部加设300×300 的模板做垫块。
深圳市第一建筑工程有限公司7【海月花园三期总承包工程】地下室顶板无梁楼盖施工方案待浇砼板面八号铁线绑扎地下室底板扫地杆预埋钢筋沿板块周边设臵间距2100图2无梁楼盖满堂脚手架搭设示意图深圳市第一建筑工程有限公司8【海月花园三期总承包工程】地下室顶板无梁楼盖施工方案九、高支模安全技术措施1．应遵守高处作业安全技术规范有关规定；2．模板及支撑系统在安装过程中必须设臵防倾覆的可靠临时措施；3．施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下；4．高支模上空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在后浇带处应加强防护；5．模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放；6．不准架设探头板及未固定的立杆；7．模板拆除须待预应力张拉后进行，防止倒塌事故发生；8．拆摸应严格遵守从上而下的原则，先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止抛掷模板。
十、钢筋绑扎及砼浇注钢筋绑扎及砼浇注见地下室施工方案有关钢筋绑扎及砼浇注施工工艺。
深圳市第一建筑工程有限公司9。