筒仓计算说明书

盈建科筒仓计算实例

盈建科筒仓计算实例科学的盈建科筒仓是现代农业生产中不可或缺的一环。

科筒仓可以有效地储存农产品，保护农产品的质量和数量，并提供便利的管理和操作环境。

本文将以盈建科筒仓的计算实例为例，介绍如何进行科筒仓的计算和设计。

1. 计算仓库容量盈建科筒仓的第一步是计算仓库的容量。

容量的计算需要考虑农产品的种类、质量、数量以及仓库的尺寸和结构。

一般来说，科筒仓的容量计算公式为：仓库容量 = 仓储密度× 仓库面积。

仓储密度是指单位面积内储存的农产品的体积或重量。

根据农产品的不同，仓储密度也有所不同。

在实际计算中，可以根据农产品的特性和实际需求确定仓储密度。

2. 确定仓库尺寸和结构在计算仓库容量的基础上，需要确定仓库的尺寸和结构。

仓库的尺寸应该能够容纳所需的农产品数量，同时考虑到仓库的利用率和操作便利性。

科筒仓的结构设计也是非常重要的一步，它需要考虑到农产品的储存特性和仓库的承重能力，确保仓库能够安全稳定地储存农产品。

在实际设计中，可以借助计算机辅助设计软件进行模拟和优化，以得到最佳的仓库尺寸和结构。

3. 考虑仓库的通风和保温科筒仓的通风和保温是保证农产品质量的重要因素。

通风可以有效地降低农产品的温度和湿度，防止霉变和虫害的发生。

在仓库的设计中，需要考虑到通风设备的布置和通风口的大小，以便实现良好的通风效果。

同时，保温材料的选择和使用也是非常重要的，可以帮助维持仓库内部的温度和湿度，避免农产品受到温度变化的影响。

4. 考虑仓库的操作和管理便利性科筒仓的操作和管理便利性对于提高工作效率和保证农产品质量非常重要。

在仓库的设计中，应该考虑到货物的运输和搬运路径，以及设备和工具的摆放位置。

科筒仓的管理系统也需要考虑到仓库的布局和设备的配置，以方便对农产品进行分类、储存和检验。

5. 考虑仓库的安全性和防火措施科筒仓的安全性和防火措施是保护农产品和仓库安全的关键。

在仓库的设计中，应该考虑到防火隔离区域的设置、消防设备的配置和灭火系统的安装。

钢板筒仓计算

抗风计算ts(mm)
抗风折算厚度 ts(mm)
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
抗拉折算厚度 ts(mm)
3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5
计算压力(N)
0.00 27.08 83.35 156.44 214.54 262.81 307.32 348.38 386.25 421.17
0.86 3.82 11.07 21.72 35.53 52.25 71.64 93.50 117.64 143.88
仓底或漏斗顶面的仓底或漏斗顶面以上的总竖向摩擦力：Pf =
说明： 1. 蓝色字体为人工输入数据。
工程名称：
计算人：基本参数：
筒仓直径 D仓n壁=高度 h= 贮料计算高度 h储n=料容重 γ= 物料自然安息角 φ= 摩擦系数 μ= 侧压力系数 k= 筒仓类型判断截面水力半径 ρ= 钢板强度设计值f 竖向压力修正系数 Cv= 钢板弹性模量
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.232 1.581 1.929 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000
0.00 5.55 17.10 32.09 44.01 53.91 63.04 71.46 79.23 86.39
最小应力 (N/mm2)

钢板筒仓计算书

=0.4/3*8*31.65=33.76KN/㎡计算风荷载
依据规范可知风压高度变化系数取 1.46；
风荷载体形系数取 0.8
风振系数取 1.25
则风荷载标准值计算雪荷载
=1.25*0.8*1.46*0.4=0.584KN/㎡
雪荷载标准值
屋面积雪分布系数，取 0.662
雪压基本值
取库顶自重 1750KN 其他设备重 50KN 荷载组合计算如下：
钢板厚度 t=16mm 共 2 节/1.5 米；t=14mm 共 4 节/1.5 米；t=12mm 共 4 节/1.5 米；t=10mm 共 4 节/1.5 米；t=8mm 共 4 节/1.5 米。钢板 t=8-10mm 厚度的钢板，单面坡口双面焊。钢板 t=12-16mm 厚度的钢板，双面坡口双面焊。
二、设计依据
1、《*********************灰渣综合利用项目》（河南建筑材料研究设计院有限公司） 2、《*******************项目中间地质勘查资料》（新乡市建筑设计研究院有限公司） 3、《钢筒仓技术规范》（GB50884-2013） 4、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012） 5、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 6、甲方提供的其他资料 7、有关的法律法规、规范规程等
由于竖向有抗风柱和工字钢，其和仓壁的折算厚度 t 取为 0.1m； =0.137
=0.137*206000*0.1/22.25=126.84MPa 满足要求
b 在竖向压力及贮料水平向压力的共同作用下，
=0.186
=0.186*206000*0.1/22.25=172.2MPa
满足要求
由于有风时的有地震时的，按有风时的计算

钢板筒仓计算书

钢板筒仓计算书
一、工程概况
*******************的 2×50000m3 钢结构粉煤灰储存库工程位于******************* 西侧。
该粉煤灰储存库采用落地式平底钢板筒仓结构形式，地道式出料通道；仓筒采用不等厚钢板焊接拼装成型，水平肋采用槽钢，竖向抗风柱采用螺旋钢管内浇混凝土，并采用工字钢进行加强。
170
12
③ 粉质粘土
6.6
178
④ 粉质粘土
15.6
385
⑤ 粉质粘土
8.6
201
⑥
残积土
25.0
680
⑦ 强风化泥灰岩
750
150
9.3
200
14
180
12.8
280
18
350
25
5、抗震设防烈度
本区抗震设防烈度为 8 度，设计地震分组为第一组。设计基本地震加速度值为 0.20g（其中 g 为重力加速度），场地特征周期 0.35s。本工程抗震设防类别为丙类。
⑤、粉质粘土：黄褐色、浅红黄褐色，可塑-硬塑，局部夹杂大量钙质结核，粒径 0.5-5cm，光泽反应为稍有光泽，无摇振反应，干强度和韧性中等偏高（部分孔底部见 5-1 层底砾，含有块石及卵石夹杂姜石，干钻不能钻进）。层厚 0.5-3.4m，层底埋深 8.3-11.6m。
⑥、残积土：红黄、灰白、浅褐、褐黄等杂色，硬塑-坚硬，含有零星泥灰岩小角砾，见有铁锰结核及钙质结核，局部夹杂有泥灰岩夹层，光泽反应为有关泽，无摇振反应，干强度、韧性高。物质成分主要为蒙脱石、伊利石及水云母。具有较高的亲水性，当失水时收缩，甚至龟裂，遇水膨胀隆起，自由膨胀率 45%，属弱等膨胀性土。层厚 1.3-7.8m，层底埋深 10.1-20.2m。

筒仓计算书

第一部分、库壁计算表第二部分、库底板、内柱及基础的计算一、设计资料：库内径12m，库高38.5m，库壁厚250mm,库底板底面标高8.5m,基础埋深深度为3m,基础板厚度为1.2m。

=500 KN/m2；地基承载力标准值fk场地为Ⅱ类建筑场地，属于8度抗震区；=2.5×1.4× ×62=396 KN；库顶活荷载设计值：F1库底的竖向压力： Pv= 323.73 KN/m2，1.3Pv=420.85 KN/m2；库底的总竖向摩擦力压力： Pf= 515.90 kN/m ，1.3Pf=670.67 kN/m ；每库储料总重设计值：G 1=（399×π×25＋588×π×10）=49785 KN每库自重设计值：G 2=0.25×34×π×10×25×1.2＋25×0.9×π×52×1.2=8007＋2112=10127 KN库顶活荷载设计值：F 1=4×1.4×π×52=440 KN 二、地基承载力验算：基础自重设计值和基础上的土重标准值：G=25×(23.42-4×0.5×3.52)×1.0×1.2＋20×(23.42-4×.5×3.52)×5.1=15692＋53352=69044 KN地基承载力设计值：f=f k ＋)5.0(0-d d γη=300＋3×20×(5.50－0.5)=600 KN/m 21. 正常使用的情况下：（1）当四库都满料时，基底平均压应力：传到基础顶面的总竖向力设计值：F=(49785＋10127＋440＋264)×2=121232 KNP=AG F +=225.35.044.2369044121232⨯⨯-+=363.77 KN/m 2<f=600 KN/m 2满足（2）当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946 KN作用于基础底面的力矩设计值：M=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7 基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96＋249.00=584.96 KN/m 2<1.2f=780 KN/m 2 满足基础底面边缘的最小压力设计值：P min =A G F +－WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96－249.00=86.96 KN/m 2>0 满足2. 地震作用下：（1）当四库都满料时：等效总重力荷载：G eq =(56062×90%＋14900÷1.2)×4=251490 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×251490=40238 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M=40238×25.8×1.3=1349596 KN.m基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋W M =22856448352708+＋7.36581349596=520.61＋368.87=889.48 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2满足（2）当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：等效总重力荷载：G eq =56062×90%×2＋14900÷1.2×4=150578 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×150578=24092 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M 1=24092×25.8×1.3=808062 KN.m储料和自重作用于基础底面的力矩设计值：M 2=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013808062+=335.96＋469.86=805.82 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2 满足三、内力计算：每库储料总重设计值：G 1=（420.85×π×36＋670.67×π×12）=72881 KN 每库自重设计值：G 2=0.25×40.3×π×12×25×1.2＋25×0.8×π×62×1.2＋25×0.64×10.3×1.2×4=11394.6＋2714.3＋791.0=14900 KN库顶活荷载设计值：F 1=2.5×1.4×π×62=396 KN （一）各库全满仓时：1. 库底板在辅助支柱各点（x/R=2.2/6=0.37）的挠度计算: （1）由库底板荷载P=420.85＋25×0.7×1.2=441.85 KN/m 2所产生的挠度：P1λ=14EI PR ξ 在x/R=0.37处，EI 1P1λ=0.0656×441.85×64=37565 （2）由辅助支柱所产生的环向力N 作用而引起的挠度：P N=4.414.3⨯N =-0.07N N1λ=12EI r R P N ξ 在x/R=0.37处，EI 1N1λ=－0.2417×0.0724N×62×2.2=－1.39N2. 基础板在辅助支柱各点的挠度计算:（1）由荷载σ=352708/282=449.88 KN/m 2（全部设计荷载减去基础及复土重量后的地基反力）所产生的挠度： EI 2σλ2=－0.0656×483.82×64=－38248 (2) 由荷载P N =0.0724N 所产生的挠度： EI 2N2λ=0.2422×0.0724N×62×2.2=1.39N（3）由荷载σ=449.88 KN/m 2所产生的固端弯矩σ0M 而引起的挠度：σ0M =0.125σR 2=0.125×449.88×62=2024 KN.mσλ02M =220EI R M σξ; EI 2σλ02M =-0.431×2024×62=31404(4) 由荷载P N =0.0724N 所产生的固端弯矩NM 0而引起的挠度：NM 0=－mpr=－0.4317×0.0724×2.2=－0.069NNM 02λ=220EI R M Nξ; EI 2N M 02λ=-0.431×0.069×62=－1.07N3. 求中间支柱内的纵向力：I 2:I 1= 1232bh :1231bh=h 23: h 13=1.23:0.73=5.04:1由公式：P 1λ－N 1λ=－σλ2＋N2λ＋σλ02M －NM 02λ得：139.137565EI N -=207.13140439.138248EI NN -++-解方程得：N=26763 KN每根辅助柱内的纵向力：N /=26763/4=6691 KN 4. 库底板的弯矩计算：1. 荷载P=441.85 KN/m 2, σ =171.00 KN/m 2 仓底板的挠度按第一种情况取底板的全挠度。

混凝土筒仓仓壁及漏斗计算

筒仓内径d n =25m 筒仓高度h n =29.4m筒仓类型(h n /d n <1.5)浅仓筒库壁厚d=250mm 漏斗高度(至锥顶)h h =12.50m 漏斗角度α=45°漏斗密度γm ＝25kN/m³储料名称小麦储料密度γ=8kN/m³内摩擦角φ=25°摩擦系数μ=0.4钢筋牌号HRB400钢筋抗拉强度设计值f y =360N/mm²混凝土强度等级C 30水平钢筋排数n=2排钢筋相对粘结特性系数νi = 1.0混凝土轴心抗拉强度f tk = 2.01N/mm²筒壁水平钢筋保护层c=25mm钢筋弹性模量E S =2.00x105N/mm²侧压力系数0.406水力半径 6.25m 竖向压力修正系数 1.2基本组合永久荷载分项系数γG = 1.2基本组合(活荷控制):贮料分项系数γQ1= 1.3准永久组合:准永久系数Ψq1= 1.0构件受力特征系数αcr = 2.7最大裂缝控制宽度ωmax ≤0.2mm 筒库信息储料信息材料信息计算参数钢筋混凝土筒仓计算k=tan 2(45°-φ/2)=ρ=d n /4=C v =s 61218181829.4C h 1.612 2.000 2.000 2.000 2.000 2.0000.1440.2680.3730.3730.3730.534P h,k 19.48138.96258.44458.44458.44495.458N 316.570633.139949.709949.709949.709######A s,all 879.3601758.7202638.0802638.0802638.080######A s1439.680879.3601319.0401319.0401319.040######直径101212141422间距200175150125100100A s1392.699646.270753.9821231.5041539.380######A s,all 785.3981292.5411507.9642463.0093078.761######ρte 0.0030.0050.0060.0100.0120.030取0.0100.0100.0100.0100.0120.030P n =ξP v0.703N s 243.515487.030730.545730.545730.545######σs 310.053376.801484.458296.607237.286156.948Ψ0.6790.7530.8300.6600.6530.826ωmax0.8580.893 1.1220.4260.2900.184配筋不足配筋不足配筋不足配筋不足裂缝超限满足P f 22.20984.506181.107181.107181.107442.002P f,Δ22.20962.29896.6010.0000.000260.895实配钢筋受拉钢筋配筋率仓壁s 深处水平压力仓底竖向压力受拉钢筋不均匀系数裂缝宽度(mm)配筋是否满足总摩擦力(KN/m)区间摩擦力(KN/m)漏斗法向压力注:ξ=cos2α+ksin2α=准永久组合拉力(KN)漏斗径向力T r =ΣW/2πr 0sin α钢筋应力(N/mm²)漏斗环向力Tc=P v (Cos 2α+kSin 2α)r 0/Sin α受拉钢筋配筋率ρte =A s,all /A te (小于0.01时取0.01)裂缝间纵向受拉钢筋不均匀系数Ψ=1.1-0.65f tk /ρte σs (0.2<Ψ<1)最大裂缝宽度ωmax =αcr Ψσs (1.9C s +0.8d eq /ρte )/E s 单边配筋量(mm²/m)轴心受拉配筋计算A s =N/f y 准永久组合钢筋应力σs =N s /A s,all 有效受拉混凝土截面面积A te =d*1000水平压力(kPa)P v =γs(浅仓)基本组合筒壁拉力(KN/m)基本组合:筒壁拉力N=γQ1P h d n /2全截面配筋量(mm²/m)准永久组合:筒壁拉力N s =Ψq1P h d n /2计算深度(m)P h =C h P h,k =C h γρ(1-e -μks/ρ)/μ (深仓)水平压力修正系数P h =k γs(浅仓)(1-e-μks/ρ)P v =C v P v,k =C v γρ(1-e -μkhn/ρ)/μk (深仓)筒壁内力及配筋计算计算公式。

钢板筒仓计算

计算压力(N)
13996.3 21592.6 29188.9 36785.2 44381.4 51977.7 59574.0 67170.3 74766.6 82362.9
间距
截面高度截面形心高度h-z0 面积AS
惯性矩IS
1500
70
1600
100
50.9 50
687 1430
322000 2450000
9<450 合格 7.3<450 合格 6.7<450 合格 6.2<450 合格
最小应力 (N/mm2)
-3.4<450 合格 -5.2<450 合格 -5.7<450 合格 -3.9<450 合格 -2.8<450 合格
-2<450 合格 -1.8<450 合格 -1.3<450 合格 -1.1<450 合格 -0.9<450 合格
实际厚度 t(mm)
局压计算
5.0 5.0 6.0 9.0 12.0 15.0 17.0 20.0 22.0 24.0
集中荷载设计值 F(kN) 作用点以上高度(mm) 临界应力(N/mm2) 局压应力(N/mm2) 加劲肋最小高度(mm)
100.0
150.0 1.0 9.5
17850.0
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.138 1.498 1.858 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000
0.00 12.13 56.01 116.16 172.31 216.73 258.50 297.76 334.68 369.38

粮仓特种结构课程设计计算书

特种结构课程设计计算书一、计算参数1.平面组合形式：2×3排列2.筒仓储料品种：稻谷3.筒仓内径：12米4.筒仓装粮高度：26米5.混凝土强度等级采用C30，钢筋采用HRB335。

6.粮食设计参数稻谷的重力密度为6kN/m3，内摩擦角为35°。

7.地震设防烈度6度；风载按当地情况查取。

二、筒仓的结构选型1.筒仓的仓壁、筒壁及角锥形漏斗宜采用等厚度截面，其厚度为：直径小于或等于15m的圆形筒仓仓壁厚度：t=d n/100+100=12000/100+100=220mm厚度可以取250mm2.圆形筒仓仓顶可采用钢筋混凝土梁板结构。

3.仓顶板厚度为150mm三、筒仓结构上的荷载仓壁上作用的荷载主要有仓顶板自重、女儿墙自重（G1k+G2k），女儿墙高度为1.3m。

G1k+G2k=25×3.14×6.22×0.15+1.3×25×0.2×3.14×12.2=701.633kN四、筒仓仓壁配筋计算1.仓壁配筋计算仓壁厚度为250mm，混凝土保护层厚度为30mm。

具体计算见附件一。

2.仓壁裂缝宽度验算具体计算见附件二。

五、锥形漏斗配筋计算1.锥形漏斗配筋计算锥形漏斗壁与水平方向的夹角为60º锥形漏斗出粮口直径d1=500mm锥斗的高度h n=（d n-d1）·tan50°/2=9.96m具体计算见附件三2.锥形漏斗径向裂缝宽度验算具体计算见附件四。

3.锥形漏斗环向裂缝宽度验算具体计算见附件五。

附表三锥形漏斗配筋计算表附表四锥形漏斗径向裂缝宽度验算附表五锥形漏斗环向裂缝宽度验算。

筒仓计算说明书1.设计资料1.1贮料物理特性松散物料的性能参数储量荷载计算系数1.2分项系数的取值1.2.1永久荷载分项系数：对结构不利时，取1.2；筒仓抗倾覆计算，取0.9 1.2.2可变荷载分项系数：储粮荷载去1.3；其它可变荷载取1.41.2.3地震作用取1.31.3可变荷载组合系数1.3.1无风荷载参与组合时，取1.01.3.2有风荷载参与组合时，粮食荷载取1.0；其它可变荷载取0.61.3.3有地震作用参与组合时，粮食荷载取0.9；地震作用取1.0；雪荷载取0.5；风荷载不计，楼面可变荷载：按实际考虑时取1.0；按等效均部荷载时取0.6。

1.4钢板筒仓的风载体型系数可按如下取值1.4.1仓壁稳定计算：取1.0；1.4.2独立筒仓计算：取0.81.4.3仓群计算取1.31.5 深仓储粮动态压力修正系数深仓储粮动态压力修正系数注：hn/dn>3时，表中Ch应乘以1.11.6海伦的雪压和风压值房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区。

C类指密集建筑群的大城市。

2.玉米2.1 仓的容积和外形尺寸图 2.1 胶结料二维图图 2.2 仓壁厚为10mm的三维2.2 仓厚度的计算和检验图2.3 圆锥漏斗内力计算示意图3.粉煤灰3.1仓的容积和外形尺寸图3.1 粉煤灰二维图图3.2 仓壁厚为10mm的三维图3.2 仓厚度的计算和检验图3.3圆锥漏斗内力计算示意图4.计算总结经过这次200t的筒仓设计，让我掌握了基本的筒仓外形尺寸计算、仓壁强度和稳定性的验算。

但是由于仓上没有建筑，忽略了一些可变荷载作用于仓壁单位周长上的竖向压力，没有准确的计算出。

在验算强度时，由于不知道加劲肋的尺寸，无法计算出加劲肋组合构建的截面强度计算。

验算人：肖极木完成日期：2009.9.305.参考文献1.国家粮食局. 粮食钢板筒仓. 北京：中华人民共和国建设部，20012.JB/T4735—1997《钢制焊接常压容器》99页—123页3.中国煤炭建设协会. 钢筋混凝土筒仓设计规范. 北京：新华书店北京发行，2004 54页—55页4.陈宜通、盛春芳、陈润余. 混凝土机械. 北京：中国建材工业出版社，2002 50页—54页。

筒仓体积计算

6积环形锥体堆煤重量
筒仓容积计算
V3 m3 V=(3.14h(r2+r12+rr1))/3 1116.2271
r
9.504
r1
5.77
h
5.976
V4 m3 V=(3.14h(r2+r12+rr1))/3 114.58631
r
4.274
r1
1.85
h
3.699
V5 m3 V=3.14r2h r
64.4799 1.85
36299.465 37751.444
t
5948.8085
h=VX/(3.14*(17.764^
H1 m 2-1.85^2))
3.9744246
VX
m3
3895.3765
H2
13.784932
第2页共6页
2004年06月08日
筒仓容积计算
4 筒堆煤3万吨时高度
H3
筒仓底部高度为9.7m,底部标高为5.3,顶部标高为47.7
30914.752 17.764 可降低 31.2 6m
335.29548 1.85 可降低 31.2 6m
30579.457 31802.635
四筒仓容积 V 筒仓实际堆煤重量
筒仓分段堆五煤重量高度
筒仓底部堆 1 煤重量为
2 筒堆煤1万吨时高度圆柱体体积
3 筒堆煤2万吨时高度
m3 V=VA+VB t
h
6
VA m3 V=V1-V2+V3-V4-V5 5720.0082
GA t
5948.8085
三上部环形锥
1 圆柱体半径圆柱体高度
2 圆柱体半径圆柱体高度

钢板筒仓计算

间距
截面形心高度hz0
面积AS
惯性矩IS
间距
截面形心高度hz0
500
50
1000
140
面积AS
500 2150
惯性矩IS
15000 7120000
压应力 (N/mm2)
0.2 0.9 2.7 5.2 8.6 12.6 17.3 22.5 28.3 34.7
竖向稳定临界应力
16 合格 24.9 合格 31.7 合格 37.5 合格 41.2 合格 43.9 合格 46.2 合格 48.1 合格 49.8 合格 51.3 合格
S（m） e-μk s /ρ
1.30 2.60 3.90 5.20 6.50 7.80 9.10 10.40 11.70 13.00
0.0 0.9 2.2 3.5 4.8 6.1 7.4 8.7 10.0 11.3
1.000 0.947 0.874 0.806 0.743 0.686 0.632 0.583 0.538 0.496
抗风计算ts(mm) 抗风折算厚度ts(mm) 抗拉折算厚度ts(mm)
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
抗压折算厚度 ts(mm)
4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2

粮仓课程设计

特种结构课程设计计算书一、计算参数1.平面组合形式：2×3排列2.筒仓储料品种：小麦3.筒仓内径：12米4.筒仓装粮高度：28米5.混凝土强度等级采用C30，钢筋采用HRB335。

6.粮食设计参数小麦的重力密度为8kN/m3，内摩擦角为25°。

7.地震设防烈度6度；风载按当地情况查取。

二、筒仓的结构选型1.筒仓的仓壁、筒壁及角锥形漏斗宜采用等厚度截面，其厚度为：直径小于或等于15m的圆形筒仓仓壁厚度：t=d n/100+100=12000/100+100=220mm厚度可以取200mm2.圆形筒仓仓顶可采用钢筋混凝土梁板结构。

3.仓顶板厚度为120mm三、筒仓结构上的荷载仓壁上作用的荷载主要有仓顶板自重、女儿墙自重（G1k+G2k），女儿墙高度为1.3m。

G1k+G2k=25×3.14×6.22×0.12+1.3×25×0.2×3.14×12.2+4×3.14×6.22=1093.8kN四、筒仓仓壁配筋计算1.仓壁配筋计算仓壁厚度为200mm，混凝土保护层厚度为30mm。

具体计算见附件一。

2.仓壁裂缝宽度验算具体计算见附件二。

五、锥形漏斗配筋计算1.锥形漏斗配筋计算锥形漏斗出粮口直径d1=600mm锥斗的高度h n=（d n-d1）·tan45°/2=5.7m具体计算见附件三2.锥形漏斗径向裂缝宽度验算具体计算见附件四。

3.锥形漏斗环向裂缝宽度验算具体计算见附件五。

六、环梁内力计算具体计算见附件六。

附表一粮食立筒仓仓壁配筋计算表附件二仓壁裂缝宽度验算附表三锥形漏斗配筋计算表附表四锥形漏斗径向裂缝宽度验算附表五锥形漏斗环向裂缝宽度验算附表六环梁内力计算。

筒仓体积计算表

13.674425 18.974425 28.725575 23.484932 28.784932 18.915068 33.29544 38.59544 9.1045598
第2页
共4页
2004年06月08日
筒仓容积计算
圆锥体
第3页
共4页
2004年06月08日
筒仓容积计算
第4页
共4页
2004年06月08日
1.04
V=(3.14h(r2+r12+rr1))/3 7238.1191 17.466 13.27 9.7 V=(3.14h(r2+r12+rr1))/3 2455.2718 13.27 9.504 5.976 V=(3.14h(r2+r12+rr1))/3 1116.2271 9.504 5.77 5.976 V=(3.14h(r2+r12+rr1))/3 114.58631 4.274 1.85 3.699 V=3.14r h
H1 VX H2 H3
h=VX/(3.14*(17.764^2-1.85^2))
筒仓底部高度为9.7m,底部标高为5.3,顶部标高为47.7 因此筒仓堆煤高度1万时高度为由下而上标高为自上而下筒仓堆煤高度2万时高度为由下而上标高为自上而下筒仓堆煤高度3万时高度为由下而上标高为自上而下
m3
V=3.14r2h
m3 t
V=V1-V2
四
筒仓容积 V 筒仓实际堆煤重量
m3 t
V=VA+VB
36299.465 37751.444
五
筒仓分段堆煤重量高度 1 筒仓底部堆煤重量为 2 筒堆煤1万吨时高度圆柱体体积 3 筒堆煤2万吨时高度 4 筒堆煤3万吨时高度 t m m3 5948.8085 3.9744246 3895.3765 13.784932 13510.761 23.59544 23126.146

筒仓计算书

第一部分、库壁计算表第二部分、库底板、内柱及基础的计算一、设计资料：库内径12m，库高38.5m，库壁厚250mm,库底板底面标高8.5m,基础埋深深度为3m,基础板厚度为1.2m。

=500 KN/m2；地基承载力标准值fk场地为Ⅱ类建筑场地，属于8度抗震区；=2.5×1.4× ×62=396 KN；库顶活荷载设计值：F1库底的竖向压力： Pv= 323.73 KN/m2，1.3Pv=420.85 KN/m2；库底的总竖向摩擦力压力： Pf= 515.90 kN/m ，1.3Pf=670.67 kN/m ；每库储料总重设计值：G 1=（399×π×25＋588×π×10）=49785 KN每库自重设计值：G 2=0.25×34×π×10×25×1.2＋25×0.9×π×52×1.2=8007＋2112=10127 KN库顶活荷载设计值：F 1=4×1.4×π×52=440 KN 二、地基承载力验算：基础自重设计值和基础上的土重标准值：G=25×(23.42-4×0.5×3.52)×1.0×1.2＋20×(23.42-4×.5×3.52)×5.1=15692＋53352=69044 KN地基承载力设计值：f=f k ＋)5.0(0-d d γη=300＋3×20×(5.50－0.5)=600 KN/m 21. 正常使用的情况下：（1）当四库都满料时，基底平均压应力：传到基础顶面的总竖向力设计值：F=(49785＋10127＋440＋264)×2=121232 KNP=AG F +=225.35.044.2369044121232⨯⨯-+=363.77 KN/m 2<f=600 KN/m 2满足（2）当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946 KN作用于基础底面的力矩设计值：M=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7 基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96＋249.00=584.96 KN/m 2<1.2f=780 KN/m 2 满足基础底面边缘的最小压力设计值：P min =A G F +－WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96－249.00=86.96 KN/m 2>0 满足2. 地震作用下：（1）当四库都满料时：等效总重力荷载：G eq =(56062×90%＋14900÷1.2)×4=251490 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×251490=40238 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M=40238×25.8×1.3=1349596 KN.m基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋W M =22856448352708+＋7.36581349596=520.61＋368.87=889.48 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2满足（2）当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：等效总重力荷载：G eq =56062×90%×2＋14900÷1.2×4=150578 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×150578=24092 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M 1=24092×25.8×1.3=808062 KN.m储料和自重作用于基础底面的力矩设计值：M 2=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013808062+=335.96＋469.86=805.82 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2 满足三、内力计算：每库储料总重设计值：G 1=（420.85×π×36＋670.67×π×12）=72881 KN 每库自重设计值：G 2=0.25×40.3×π×12×25×1.2＋25×0.8×π×62×1.2＋25×0.64×10.3×1.2×4=11394.6＋2714.3＋791.0=14900 KN库顶活荷载设计值：F 1=2.5×1.4×π×62=396 KN （一）各库全满仓时：1. 库底板在辅助支柱各点（x/R=2.2/6=0.37）的挠度计算: （1）由库底板荷载P=420.85＋25×0.7×1.2=441.85 KN/m 2所产生的挠度：P1λ=14EI PR ξ 在x/R=0.37处，EI 1P1λ=0.0656×441.85×64=37565 （2）由辅助支柱所产生的环向力N 作用而引起的挠度：P N=4.414.3⨯N =-0.07N N1λ=12EI r R P N ξ 在x/R=0.37处，EI 1N1λ=－0.2417×0.0724N×62×2.2=－1.39N2. 基础板在辅助支柱各点的挠度计算:（1）由荷载σ=352708/282=449.88 KN/m 2（全部设计荷载减去基础及复土重量后的地基反力）所产生的挠度： EI 2σλ2=－0.0656×483.82×64=－38248 (2) 由荷载P N =0.0724N 所产生的挠度： EI 2N2λ=0.2422×0.0724N×62×2.2=1.39N（3）由荷载σ=449.88 KN/m 2所产生的固端弯矩σ0M 而引起的挠度：σ0M =0.125σR 2=0.125×449.88×62=2024 KN.mσλ02M =220EI R M σξ; EI 2σλ02M =-0.431×2024×62=31404(4) 由荷载P N =0.0724N 所产生的固端弯矩NM 0而引起的挠度：NM 0=－mpr=－0.4317×0.0724×2.2=－0.069NNM 02λ=220EI R M Nξ; EI 2N M 02λ=-0.431×0.069×62=－1.07N3. 求中间支柱内的纵向力：I 2:I 1= 1232bh :1231bh=h 23: h 13=1.23:0.73=5.04:1由公式：P 1λ－N 1λ=－σλ2＋N2λ＋σλ02M －NM 02λ得：139.137565EI N -=207.13140439.138248EI NN -++-解方程得：N=26763 KN每根辅助柱内的纵向力：N /=26763/4=6691 KN 4. 库底板的弯矩计算：1. 荷载P=441.85 KN/m 2, σ =171.00 KN/m 2 仓底板的挠度按第一种情况取底板的全挠度。

7水泥工厂结构设计指南之七：筒仓

7水泥工厂结构设计指南之七：筒仓筒仓一．子项名称：钢筋混凝土筒仓二．功能：用于储存散状物料的构筑物三．常用结构型式：钢筋混凝土结构四．计算要点：1. 确定散状物料的物理特性参数。

2．划分仓的类别，当hn/dn>=1.5时为深仓，当hn/dn<1.5时为浅仓。

3 . 环境温度作用应按永久荷载计算，分项系数可取1.2。

直径21～30m的筒仓可按其最大环拉力的6％计算，直径大于30m的筒仓可按8％计算。

4 . 贮料荷载应按可变荷载考虑，分项系数可取1.3。

5 . 仓壁配筋量往往以裂缝宽度为控制指标。

6 . 筒仓地基承载力的取值可不计入宽度修正系数。

五. 设计依据：1．符合《混凝土设计规范》(GB50010-2002)要求。

2．符合《钢筋混凝土筒仓设计规范》(GB50077-2003)要求。

3．符合《水泥厂设计规范》(GB50295-1999)要求。

4．符合《构筑物抗震设计规范》(GB50191-93)。

5．参考《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)。

6. 工艺提供的资料图。

六. 设计要点：1．筒仓的平面形状，宜采用圆形。

圆形群仓应采用仓壁和筒壁外圆相切的连接方式。

直径大于或等于18m的圆形筒仓，宜采用独立布置的形式。

2．仓壁和筒壁外圆相切的圆形群仓，总长度不超过50m或柱子支承的矩形群仓总长度不超过36m时，可不设变形缝。

在非岩石地基条件下，群仓的长度与其宽度、高度之比不应大于2。

排仓布置时其比值可增至3但总长不应大于60m。

当有可靠资料及计算为依据时可不受以上规定的限制。

对于温差较大的地区上述数据可适当减少。

3．当通向仓内的爬梯无法做到永久性防腐、防冲击损坏及确保安全时，不应设置永久性的爬梯。

4. 在非岩石地基上跨越筒仓及浅圆仓间的地道应设沉降缝。

5. 筒仓的仓壁、筒壁及角锥形漏斗壁宜采用等厚截面，其厚度除可按下列规定估算外尚应按裂缝控制验算确定：1）直径等于或小于15m的圆形筒仓仓壁厚度：ｔ＝ｄｎ/1002）直径大于15m的圆形筒仓仓壁厚度应按抗裂计算确定。

筒仓计算书阳光

φ17筒仓基础计算书一、计算数据及条件1、《粮食钢板筒仓设计规范》（GB50322-2001）2、筒仓规格：17×16，3、物料：大豆γ＝7.5KN/M34、抗震设防烈度：六度场地类别为Ⅱ类二、采用的结构形式：内外两圈梁柱框架结构三、荷载计算1、钢板仓自重：q=13 KN/M2、锥斗受上部仓内粮食活荷载平面标准值:pvk=130KN/ m2四、锥斗计算锥斗受上部仓内粮食活荷载平面标准值:pvk=130KN/ m2锥斗板受斗内粮食活荷载平面标准值pvk=γh=7.5×6/3=15KN/ m2锥斗板受粮食总活荷载平面标准值：pvk=130+15=145KN/ m2换算成锥斗板斜面荷载：145×cos35°=119KN/ m2锥斗板自重:25×0.45=11.25KN/ m2上段锥斗取１米板带，锥斗两端固支用3d3s计算M 支座=286.4 kN.m M跨中=143.2kN.mV=311.5kN根据经验系数，锥斗两端不能完全固支，可折减0.85M支座=286×0.85=243KN.m/m上段锥斗取１米板带，锥斗两端简支根据混凝土下册P6912-43,12-44 M跨中＝pln2/8, 可近似采用M跨中＝(145×1.3+11.25×1.2)×4×4 /10=323KN.m/m,V=(145×1.3+11.25×1.2)×cos35×4/2=331KN/ M上部支座配筋AsB＝Mb/(0.9fyh0)＝243000000/(0.9×360×400)＝1875mm2/m下部跨中配筋As＝M/(0.9fyh0)＝323000000/(0.9×360×425)＝2347mm2/m故上段锥斗板的上径向配：III20@140 As＝2243mm2/mIII22@150 As＝2533mm2/m故上段锥斗板的下径向配：III18@180 As＝1413mm2/m板环向分布筋：φ14@200As＝770mm2/m>0.15%×1000×450=675mm2/m五、基础设计：1.估算基础形式：采用筏板基础时基础埋深3.2m,整板基础上部传来荷载:（1）钢板仓自重：W1=13×2×3.14×8.5=694KN（2）物料重：W2=3.14×8.52×（16+6/3）×7.5=30626KN （3）回填土：W3=3.14×10×10×2.2×18=12434KN（4）底板自重：W4=3.14×10×10×1×25=7850KN1)计算地基承载力：W总＝（W1+W2+W3+W4）×1.35=69665KN基础地面压力P= W总/A=69665/(3.14×10×10)=222kpa基础承载力修正：f＝fk＋ηd×γ×(d-0.5)=160+2×20×(3.2-0.5)=268kpa>p能满足2）计算底板配筋W总＝（W1+W2+W3+W4）×1.35=69665KN地基反力：p＝W总/A=69665/(3.14×10×10)=222KN/m2a)基础整板计算（取1m板带）示意图如下：最大变形(+) 171.3mm x=10最大变形(-) -18.9mm x=5最大弯矩(+) 980.3kN.m x=6最大弯矩(-) -795.7kN.m x=10最大剪力(+) 888kN x=14最大剪力(-) -888kN x=6计算的最大弯矩980kN.mb）配筋构件为受弯构件，受弯矩980kN.m。

水泥罐计算书

水泥罐计算书哈大梁场200t水泥筒仓设计计算书1、设计依据：1、《粮食钢板筒仓设计规范（GB50322-2001）》2、《钢筋混凝土筒仓设计规范(GB5007-2003)》3、《钢结构设计规范（GB50017-2003）》4、《冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）》5、《钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）》6、《建筑钢结构焊接技术规程（JGJ81-2002）》7、哈大客运专线12#梁场指挥部提供的地质水文等资料。

2、各项参数：1、水泥计算参数：容重：γ=16KN/m3；内摩擦角：φ=30°；水泥与仓壁的摩擦系数：μ=0.3；侧压力系数：k=；筒仓内径：d n；仓内储存料计算高度：h n；筒仓水平净截面的水力半径：ρ=d n/42、深仓计算修正系数：深仓贮料水平压力修正系数：C h；深仓贮料竖向压力修正系数：C v；3、风荷载参数计算风力：v=35.6m/s4、仓体自重：G=15t3、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、计算模型2、风荷载强度计算：风荷载强度计算：其中基本风压：风载体形系数：K1=0.8风压高度变化系数：K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0W=0.8×1.0×1.0×792.1=634Pa3、风力计算：A1=0.85×0.82=0.697m2，考虑仓顶护栏等，提高1.5倍F1=634×0.697×1.5=666N作用高度：H1=10+11+0.82/2=21.41mA2=(4.2+0.063×2) ×11.0=47.6m2F2=634×47.6=作用高度H1=10+11+0.82/2=21.41m作用高度：H2=10+11/2=15.5mA3=(4.326+0.289)/2×3.4=7.8 m2F3=634×7.8=4945N作用高度：H3=10-3.4/3=8.87mA4=3.85×1.5×0.4=2.31 m2F4=634×2.31=1465N作用高度：H4=4.25+1.5/2=5m4、倾覆力矩计算：稳定力矩计算：假定筒仓绕AB轴倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩M稳1，另一部分是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生的稳定力矩M稳2。