9303综放工作面供电系统设计
综采工作面供电设计
综采面供电设计说明一、电源及负荷综采面电源取自井下中央变电所9101高压开关柜，MYPTJ-3×185+1×95/10KV矿用移动屏蔽监视型橡套软电缆4500米沿胶运大巷到设备列车移变。
综采面用电设备负荷统计表二、工作面配电点与移动式变电站位置向回采工作面供电的移动式变电站安装在进风顺槽设备列车上，距工作面200米左右，通过滑动电缆向各设备供电。
三、供电系统采用单电源移动式变电站供电，配电点到各用电设备采用副射式供电。
四、变压器选型校验㈠校验向采煤机、运输机供电的3300V移动式变电站供电的3300V移动式变电站型号为：KBSGZY-4000/10/3.3（盐城）移变视在容量计算为:对于综采面：COSφPj=0.7需用系数 KX =0.4+0.6∑e PPα Pα为最大电机功率数所以：K X =0.4+0.6×1162210001162≈⨯+0.6 S B =PjeXCOS P Kφ∑=()0.62100011620.7⨯⨯+≈2710 KVA <4000 KVA选用KBSGZY-4000/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量S N.T =4000KVA ；额定电压为10/3.3KV ，满足要求。
㈡ 校验向泵站、转载机、破碎机供电的1140V 移动式变电站泵站、转载机、破碎机供电的1140V 移动式变电站为： KBSGZY- 2500/10/1.14（盐城） 移变视在容量计算为: 对于综采面：COS φPj =0.7需用系数 K X =0.4+0.6∑eP Pα P α为最大电机功率数所以：K X =0.4+0.6×37543153160237543≈⨯+⨯+⨯+⨯0.49 S B =KVA KVA COS P K Pje X 250017517.0250249.0<≈⨯=∑φ选用KBSGZY- 2500/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量S N.T =2500KVA ；额定电压为10/1.2KV ，满足要求。
综采工作面供电设计
目录一、综采工作面设备选型及配套··4（一）综采工作面合理参数确定··4（二）大倾角综采工作面设备选型基本要求··4（三）液压支架选型··4（四）采煤机选型··5（五）工作面刮板运输机选型··7（六）转载机选型··8（七）破碎机选型····9（八）胶带输送机选型···9（九）乳化液泵站及喷雾泵站选型··9（十）综采工作面设备选型结果··11（十一）工作面三机配套图··12二、供电设计··12（一）供电系统的确定、供电系统图··12（二）工作面设备布置图··14（三）负荷统计··14（四）变压器容量计算··14（五）高压配电装置选择及校验··15（六）供电电缆选择··16（七）短路电流及控制器整定计算··26（八）工作面照明、信号系统··31三、通风设计··32（一）工作面风量计算··32（二）通风系统··34（三）安全监测系统··34（四）瓦斯管理制度··35（五）综合防尘··36（六）工作面防灭火措施··39（七）避灾路线··39（八）通风系统图··40四、压风系统··40五、运输系统··40（一）运煤系统··40（二）主要运输设备··41六、设备安装··41（一）安装使用的相关设备及工具··41 （二）设备安装运输系统··41（三）液压支架安装前的准备工作··41 （四）设备安装顺序··42（五）设备安装方法··42（六）液压支架装车··43（七）安全技术措施··43七、设备的撤除··49（一）撤除使用的相关设备及工具··49 （二）设备撤除运输系统··49（三）设备回撤前的准备工作··49 （四）设备回撤顺序··50（五）设备拆除方法··50（六）设备回撤的安全技术措施··51 八、采煤设计··58（一）工作面概况及地质情况··58（二）井巷工程设计··60（三）采煤工艺及方法··61（四）循环作业、劳动组织及技术经济指标预测··62九、附图··64一、综采工作面设备选型及配套（一）综采工作面合理参数确定1、工作面技术参数工作面走向长610m，倾斜长143m，煤层平均倾角17.5°，采高2.5m，储量29.8万t。
煤矿综采工作面供电系统模板
煤矿综采工作面供电系统模板1. 概述煤矿综采工作面供电系统模板是用于煤矿综合采掘工作面的供电系统设计和布置的标准模板。
该模板包括供电系统的整体架构、电源选择和布置、电缆敷设、安全保护装置、监控系统等内容，以确保煤矿综采工作面供电系统的高效可靠运行。
2. 供电系统整体架构煤矿综采工作面供电系统整体架构包括主供电线路、分支供电线路、终端设备等组成。
主供电线路由变电所输送电力到工作面，分支供电线路将电力供给各个工作区域，终端设备为各个用电设备。
3. 电源选择和布置3.1 主供电线路主供电线路一般采用高压输电网供电，需选择稳定可靠的电源。
在选择电源时，要考虑供电的连续性和稳定性，以满足工作面负载的需求。
同时，应保证电源与工作面之间的电力传输损耗尽可能小。
3.2 分支供电线路分支供电线路应考虑工作面内不同区域的用电需求。
根据各个区域的用电负荷和电力传输距离，选择合适的电源和导线规格。
在布置分支供电线路时，应尽量缩短电力传输距离，减少电力损耗。
4. 电缆敷设电缆敷设是供电系统的重要环节，直接关系到供电质量和运行安全。
电缆敷设应符合煤矿安全规定，采用阻燃、耐火等特殊材料制成的电缆，以提高火灾防范能力。
同时，应注意保护电缆的外皮，防止机械损伤和化学侵蚀。
5. 安全保护装置为确保煤矿综采工作面供电系统的安全运行，需配置一系列安全保护装置。
包括过载保护器、短路保护器、接地保护装置等。
这些装置能够及时检测并切断电路，以防止电器设备受损或人员受伤。
6. 监控系统监控系统的安装可以实时监测煤矿综采工作面供电系统的运行状态，发现并修复故障。
监控系统应包括电流、电压、温度等参数的实时监测，以及故障报警和远程控制功能。
同时，还应具备数据记录和数据分析功能，为供电系统的优化提供参考。
7. 总结煤矿综采工作面供电系统模板是煤矿综合采掘工作面供电系统设计的参考标准。
通过合理的供电系统整体架构、电源选择和布置、电缆敷设、安全保护装置和监控系统的配置，能够提高供电系统的稳定性和安全性，确保煤矿综采工作面的正常高效运行。
综采工作面供电系统设计
综采工作面供电系统设计第一节供电系统设计要求一、设计内容1、设计依据综采工作面巷道布置、巷道尺寸及支护方式；综采工作面地质、通风、排水、运输情况；综采工作面的技术和经济参数；综采工作面的作业制度；综采工作面机械设备性能、数据及布置。
2．设计内容根据所设计综采工作面设备选型情况，选定移动变电站与各配电点位置；确定变压器容量、型号、台数；拟定综采工作面供电系统图；确定电缆型号、长度和截面；选择高低压开关；做继电保护的整定计算；绘制综采工作面供电系统图；造综采工作面供电设备表。
二、设计要求设计应符合《煤矿安全规程》、《煤矿工业设计规范》和《煤矿井下供电设计技术规定》；设备应选用定型产品并尽量选用新产品和国产设备；设计要保证技术先进、经济合理、安全可靠。
三、供电设计有关规定1、《煤矿安全规程》中的规定严禁井下配电变压器中性点直接接地。
井下电气设备的选用，应符合表5—1要求。
表5—1 井下电气设备的选用井下各级配电电压和各种电气设备的额定电压等级，应符合下列要求：（1）高压，不应超过10000V；（2）低压，不应超过1140V；（3）照明、手持电气设备的额定电压和电话和信号装置的额定供电电压，都不应超过127V；（4）远距离控制线路的额定电压，不应超过36V。
采区电气设备使用3300V供电时，必须制定专门的安全措施。
(国外采煤工作面供电电压已达5000V)井下电力网的短路电流，不得超过其控制用的断路器的开断能力，并应校验电缆的热稳定性。
40kw及以上的电动机，应使用真空电磁起动器控制。
井下高压电动机、动力变压器的高压侧，应有短路、过负荷和欠电压释放保护。
井下由采区变电所、移动变电站或配电点引出的馈电线上，应装设短路和过负荷保护装置，或至少应装设短路保护装置。
低压电动机应具备短路、过负荷、单相断线的保护及远方控制装置。
移动变电站必须采用监视型屏蔽橡套电缆。
移动式和手持式电气设备都应使用专用的分相屏蔽不延燃橡套电缆．1140V 设备使用的电缆必须用带有分相屏蔽的不延燃橡套电缆；660V 的设备应使用带有分相屏蔽的橡套绝缘屏蔽电缆。
综放工作面供电系统设计
*****综放工作面供电设计
第一节 供电概述
**矿井下设主变电所、采区变电所、西翼机头变电所、集中胶带巷机头变 电所各一座。
本次设计的*****工作面 10kV 供电电源均引自采区变电所 10kV 侧。采区 变电所双回路 10kV 动力电源引自主变电所 10kV 不同母线段，分列运行，电源 电缆采用 MYJV22-8.7/10-3×185 矿用交联钢带铠装电缆，长度约 2×2050m； 所内 10kV 侧选用 PJG9L-10Y 矿用隔爆兼本安型高压真空配电装置，设有 KBSG-315/10 矿用隔爆型干式变压器一台；0.69kV 为单母线接线型式，选用 KBZ20 矿用隔爆型真空馈电开关。主变电所双回路 10kV 动力电源引自矿井 35kV 变电站 10kV 不同母线段，电源电缆采用 MYJV22-8.7/10-3×240 矿用交 联钢带铠装电缆，长度约 2×1030m。
第二节 *****工作面负荷统计及短路计算
一、负荷统计 用电设备总台数：33台； 最大工作负荷用电设备工作台数：25台； 用电设备总容量：4455.2kW； 最大工作负荷用电设备工作容量：3239kW； 最大负荷有功功率：1638.7kW； 最大负荷无功功率：1912kvar； 视在负荷：2518kVA。
6.005 3.548
胶带顺槽口移变 1.2kV 母线 d9 — 0.06 7.249 15.07 13.325 7.872
第三节 移动变电站选型
在*****工作面胶带顺槽设备列车处设2台矿用隔爆型移动变电站。1#移动 变电站型号为KBSGZY-1600/10 1600kVA 10/1.2kV,负荷率为88.0%，以1140V向 采煤机组、后刮板输送机、乳化液泵站和喷雾泵站供电；2#移动变电站型号为 KBSGZY-1600/10 1600kVA 10/1.2kV,负荷率为92.0%，以1140V电压向前刮板输 送机、转载机和破碎机供电。
综采工作面供电系统设计
山西****煤业有限责任公司SHANXIFENXIZHENGWENMEIYEYOUXIANZERENGONGSI概述：该设计分两个部分，第一部分为工作面设备列车供电设计，第二部分为工作面顺槽供电设计。
第一部分****综采工作面设备列车供电设计一、负荷统计名称型号数量功率(kW) 电压(V) 备注采煤机MG300/700-WD 1台700 1140刮板输送机SGZ-764/630 1部2×315 1140转载机SZZ-800/315 1部315 1140破碎机PCM-160 1台160 1140乳化液泵BRW400/31.5 2台250 1140喷雾泵BPW315/10 台75 1140照明综保ZBZ-4.0/1140 2台 4.0 1140根据综采工作面设备列车主要负荷情况，计划分两组供电。
1、第I组：采煤机、乳化液泵、喷雾泵、照明综保总负荷∑P N=(700+2×250+2×75+2×4)kW=1358kW⁄=1376kV⋅A计算负荷S ca=∑P N K de cosϕwm⁄，综采工作面取cosϕwm=0.7需用系数K de=0.4+0.6P max∑P Ncosϕwm—用电设备加权平均功率因数根据现有设备情况，第I组设备动力电源选择1台KBSGZY-1600/10型移动变电站（编号：1#移变）。
2、第II组：刮板机、转载机、破碎机总负荷∑P N=(2×315+315+160)kW=1105kW⁄=1171.4kV⋅A计算负荷S ca=∑P N K de cosϕwm根据现有设备情况，第II组设备动力电源选择1台KBSGZY-1600/10移动变电站（编号：2#移变）。
综上所述，设备列车配电点布置KBSGZY-1600/10移动变电站2台。
三、高压电缆选择1、线路分布根据我矿井下供电及****综采工作面设备负荷情况，1#、2#移变采用电源串接的方式共用一路上二采区变电所至移动设备列车主干线（L1），2#移变选用一路高压支线（L2）。
综放工作面设备配套的应用与供电设计的优化
量 、 可靠 性 。 ห้องสมุดไป่ตู้
２ ４ ．ｍ 截深：０ ｍ ： ． ５ ３２ ： ６ ０ ｍ 牵引速度 ： ．ｍ ｍ ｍ牵引力： ８ｋ ； Ｏ７１／ｉ ６ ７Ｎ 滚筒直径：
中１ ８ ． ｍ。
（） ２ 破碎机： 选用 ＰＭ ８ ０型轮式破碎机 ， Ｌ Ｉ０ 破碎 能力：８ ０ ／ ： １０ ｔ ｈ 电机功 率： ０ｋ ；破碎轴转速：６ ｍ ｓ ２０ Ｗ ４ ６ ／ ；最大入 口断面 ：Ｏ０ ９ ０ｍ ｌ ０＊ ０ ｍ ：出口粒度：
３ ０ ｍ以下 。 ０ｍ
具 有 电机 横 摆 、 构 先 进 、 行 可 靠 、 用 计 算 机 控 制 技 术 、 实 现 电 结 运 采 可
液互换 、 爬坡能力强的特 点。适合我矿采面中厚煤层的开采 。 （） ２ 工作面刮板输送机 ： 刮板输送机选用 ￥ Ｚ ６ ／３ Ｇ ７ ４ ６０型 中双链刮板输
（ 带式输送机 ： ３ ） 选用 ＳＪ １０ １０ 型输送机 ， Ｓ ～６ ／ ０ ０ 运送量：０ ｔｈ 长度： ８０／：
１０ ｍ 电机功率 ：＊ ６ｋ ； Ｏ０； ｌ１０ Ｗ 带宽： Ｏ０ ｍ 带速：． ｍ ｓ ｌ０ ｍ ； ２５／。 它是靠摩擦传动的胶带输送机， 能根据工作面的推 移及顺槽的伸缩而 进行伸缩， 具有一定的储带功能。具有输送能力大、 调度组织简单、 维护方 便、 营运费低 。结构简单 、 运转平稳可靠 、 运行阻力小、 电量低， 耗 适合我矿 综放工作面的采煤工艺。 二 、 电设计 的优化 供
度 ：＿ ｍ ｌ３ 。
、
设备状况及配套设备应用
１工作 面 设 备选 型 及 配 套 分析 、 （） １ 采煤 机 ： 选用 Ｍ ２ ０ ６５ Ｑ Ｄ型 电牵 引采 煤 机 ， 率 ： ７ｋ ； 高 ： Ｇ ５ — ７一 Ｗ 功 ６ ５Ｗ 采
综采工作面供电设计说明
综采工作面供电设计说明综采工作面供电设计煤矿供电, 因其工作场所特殊, 对供电要求特别严格。
在供电方面要求:①供电的可靠性；②供电的安全性；③供电的质量；④供电的经济合理。
因而，合理地选择供电方案和设备，是一个值得探讨的课题。
1 采区工作面供电设计一个工作面的供电系统一般由高压开关、变压器、低压馈电开关、动力电缆、用电设备等组成，见图1 （以普通综采工作面为例) .1.1 高压开关的选择及整定高压开关主要保护动力变压器低压侧发生的两相短路，因此选择高压开关的关键是电流互感器的容量，要求其灵敏度系数Km＆gt；1。
5。
高压开关的保护性能要齐全，具有良好的防爆性能, 要便于运输, 断流容量大。
矿井中多使用BGP- 6 型高压真空开关。
该开关保护性能齐全，具有过流、漏电、短路、断相、失电压等保护，应用广泛，以此开关为例进行整定计算.1.1。
1 短路电流整定短路电流整定倍数: 1, 2, 3，4，5, 6, 8, 10,12, 14, 16，共11 档。
1。
1。
2 过载保护整定过载保护整定倍数: 0。
4，0.5, 0。
6，0.7, 0.8,1。
0, 1。
2, 1.4，1。
6，1.8, 2。
0，共11 档。
1。
1.3 漏电保护整定漏电保护整定: 0.015 A～1.0 A。
1.1。
4 过载整定Iz= ( 1。
2～1。
4) ＆#215;＆＃931;Ie/(Ki＆＃215；Kb）。
式中: Iz———过载整定电流，A;Ki—-—电流互感器变流比；Kb——-变压器电压变比;＆＃931;Ie———所有负荷额定电流之和，A.例如：Iz=10 A, 二次电流为5 A, Iz/5=10/5=2,即整定在2.0 档。
1。
1。
5 短路整定Iz= ( 1.2~1。
4）＆＃215；（IQ+&＃931；Ie) /(Ki×；Kb) 。
式中：IQ-——最大电机的启动电流；ΣIe———其余电机的额定电流之和。
工作面供电设计资料
工作面供电设计资料工作面供电设计是指在矿井工作面对照明、通信、控制、运输、液压及电器设备等进行电力供应的工程设计。
它是矿井安全生产的重要组成部分，直接关系到矿井的生产效率和安全性。
下面将从供电系统的选型、敷设方式、设备配置及故障保护等方面介绍工作面供电设计资料。
首先，供电系统的选型是工作面供电设计的重要环节之一、根据工作面的具体情况选择合适的供电系统，一般可分为沿线供电和集中供电两种方式。
沿线供电是指将电缆沿工作面的各个位置进行布设，适用于工作面距离较近的情况。
而集中供电是指将主供电线路从工作面的一侧引入，然后通过分支线路到达工作面的每个区域，适用于工作面距离较远的情况。
选择不同的供电系统需要考虑到工作面的尺寸、环境条件、电缆损耗及维护等方面的因素。
其次，敷设方式也是工作面供电设计的重要内容。
根据工作面的地质条件和空间限制，电缆的敷设方式可分为地面敷设和地下敷设两种形式。
地面敷设是将电缆通过架空或地道等方式敷设在工作面上方，适用于地质条件较好、空间较宽敞的情况。
而地下敷设是将电缆埋设在地下，适用于地质条件较差、空间较狭小的情况。
敷设方式的选择需要兼顾工作面的安全性、电缆的保护性以及维护的便利性。
此外，设备配置也是工作面供电设计的重要环节。
根据工作面的生产需要，选择适当的电源设备和配电设备。
电源设备主要包括变压器、开关设备和电源柜等，用于调整电源的电压、保护系统的安全。
配电设备主要包括配电箱、开关箱和接线箱等，用于将电源传递到工作面的各个终端设备。
设备配置的合理性和可靠性直接关系到工作面供电系统的稳定性和故障处理的便利性。
最后，工作面供电设计还需要考虑故障保护的问题。
在工作面供电系统中，故障保护是至关重要的，可以采用过电流保护、接地保护、温度保护及短路保护等方式。
在设计中需要考虑到供电系统的可靠性和故障处理的方便性，设置合适的保护设备以及可靠的断电装置，确保故障发生时能够及时停电，保障工作面人员的生命安全。
综采工作面供电设计报告范文
综采工作面供电设计报告范文设计时间工作地点综采工作面供电系统图根据供电系统的拟订原则，变压器的选择原理如下：1.2.1 变压器 T1选型计算K x=0.4+0.45×P maxΣP e=0.4+0.45×300.00505.00=0.67，取0.60S=K xΣP ecosφpj=0.60×505.000.85=356.00 kVA平均功率因数cosφpj取0.85，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选用型号为KBSGZY-400/10/1.2的移动变电站符合要求1.2.2 变压器 T2选型计算K x=0.4+0.45×P maxΣP e=0.4+0.45×60.0060.00=0.85，取0.85S=K xΣP ecosφpj=0.85×60.000.80=64.00 kVA平均功率因数cosφpj取0.8，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选用型号为KBSGZY-315/10/0.693的移动变电站符合要求1.2.3 变压器 T3选型计算K x=0.4+0.45×P maxΣP e=0.4+0.45×60.0060.00=0.85，取0.85S=K xΣP ecosφpj=0.85×60.000.80=64.00 kVA平均功率因数cosφpj取0.8，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选用型号为KBSGZY-315/10/0.693的移动变电站符合要求公式参数意义说明K x—需用系数；cosφpj—平均功率因数；P max—最大一台（套）电动机功率，kW；S—变压器需用容量，kVA；ΣP e—变压器的负荷额定功率之和，kW。
2. 短路电流计算2.1 高压短路电流计算变压器一次侧各点高压短路电流计算结果2.1.1 计算系统阻抗X s.max =U pj2S s.max=10.5280=1.3781ΩX s.min =U pj 2S s.min=10.5260=1.8375Ω2.1.2 d1点的短路电流计算过程（1)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√R s.max 2+X s.max 2=√02+1.37812=1.3781 Ω Z min =√R s.min 2+X s.min 2=√02+1.83752=1.8375 Ω（2)d1最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =10.5×103√3×1.3781=4399 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.8375=2857 A2.1.3 d2点的短路电流计算过程 （1）高压电缆线路的电阻、电抗R g =∑R i ×L i 1000ni=1=0.217×7001000=0.1519 Ω X g =∑X i ×L i 1000ni=1=0.069×7001000=0.0483 Ω （2)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√(R s.max +R g )2+(X s.max +X g )2=√(0+0.1519)2+(1.3781+0.0483)2=1.4345 ΩZ min =√(R s.min +R g )2+(X s.min +X g )2=√(0+0.1519)2+(1.8375+0.0483)2=1.8919 Ω（3)d2最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =10.5×103√3×1.4345=4226 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.8919=2775 A2.1.4 d7点的短路电流计算过程（1)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√R s.max 2+X s.max 2=√02+1.19842=1.1984 Ω Z min =√R s.min 2+X s.min 2=√02+1.36112=1.3611 Ω（2)d7最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =3√3×1.1984=5059 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.3611=3857 A2.1.5 d8点的短路电流计算过程 （1）高压电缆线路的电阻、电抗R g =∑R i ×L i 1000ni=1=0.145×6001000=0.0870 Ω X g =∑X i ×L i 1000ni=1=0.093×6001000=0.0558 Ω （2)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√(R s.max +R g )2+(X s.max +X g )2=√(0+0.087)2+(1.1984+0.0558)2=1.2572 ΩZ min =√(R s.min +R g )2+(X s.min +X g )2=√(0+0.087)2+(1.3611+0.0558)2=1.4196 Ω（3)d8最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =10.5×103√3×1.2572=4822 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.4196=3698 A2.1.6 d11点的短路电流计算过程 （1）高压电缆线路的电阻、电抗R g =∑R i ×L i 1000ni=1=0.217×801000+0.145×6001000=0.1044 Ω X g =∑X i ×L i 1000ni=1=0.069×801000+0.093×6001000=0.0613 Ω （2)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√(R s.max +R g )2+(X s.max +X g )2=√(0+0.1044)2+(1.1984+0.0613)2=1.264 ΩZ min =√(R s.min +R g )2+(X s.min +X g )2=√(0+0.1044)2+(1.3611+0.0613)2=1.4262 Ω（3)d11最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =3√3×1.264=4796 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.4262=3681 A2.2 低压短路电流计算变压器二次侧各点低压短路电流计算结果2.2.1 变压器阻抗计算（1）T3（T3）变压器每相电阻、电抗计算R b=ΔP×U2e2S e2=2500.00×0.6932315.002=0.0121 ΩZ b=U d%×10U2e2S e=4.00×10×0.6932315.00=0.061 ΩX b=√Z b2－R b2=√0.0612－0.01212=0.0598 Ω（2）T1（T1）变压器每相电阻、电抗计算R b=ΔP×U2e2S e2=3000.00×1.22400.002=0.027 ΩZ b=U d%×10U2e2S e=4.00×10×1.22400.00=0.144 ΩX b=√Z b2－R b2=√0.1442－0.02702=0.1414 Ω（3）T2（T2）变压器每相电阻、电抗计算R b=ΔP×U2e2S e2=2500.00×0.6932315.002=0.0121 ΩZ b=U d%×10U2e2S e=4.00×10×0.6932315.00=0.061 ΩX b=√Z b2－R b2=√0.0612－0.01212=0.0598 Ω2.2.2 T3（T3）变压器二次侧各点低压短路电流计算（1） d3点的短路电流计算过程①总电阻、总电抗ΣR=R s.minK b2+R gK b2+R b+R d=0.151914.432+0.0121=0.0128 ΩΣX=X s.minK b2+X gK b2+X b+X d=1.837514.432+0.048314.432+0.0598=0.0689 Ω②d3的两相短路电流计算过程I d3.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.01282+0.06892=4947 A③d3的最大三相短路电流计算过程ΣR =R s.max K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121=0.0128 Ω ΣX =X s.max K b 2+X g K b2+X b +X d=1.378114.432+0.048314.432+0.0598=0.0667 Ω I d3.max (3)=U ×103√3×√(ΣR )2+(ΣX )2=3√3×√0.01282+0.06672=5891 A（2） d4点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121+0.046=0.0588 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.837514.432+0.048314.432+0.0598+0.015=0.0839 Ω ③d4的两相短路电流计算过程I d4.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.05882+0.08392=3383 A（3） d5点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121+0.046=0.0588 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.837514.432+0.048314.432+0.0598+0.015=0.0839 Ω ③d5的两相短路电流计算过程I d5.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05882+0.08392=3383 A（4） d6点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121+0.046=0.0588 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.837514.432+0.048314.432+0.0598+0.015=0.0839 Ω ③d6的两相短路电流计算过程I d6.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05882+0.08392=3383 A2.2.3 T1（T1）变压器二次侧各点低压短路电流计算 （1） d9点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027=0.0283 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414=0.1618 Ω ②d9的两相短路电流计算过程I d9.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.02832+0.16182=3653 A③d9的最大三相短路电流计算过程ΣR =R s.max K b 2+R g K b2+R b +R d=0.0878.332+0.027=0.0283 Ω ΣX =X s.max K b 2+X g K b2+X b +X d =1.19848.332+0.05588.332+0.1414=0.1595 Ω I d9.max (3)=U ×103√3×√(ΣR )2+(ΣX)2=3√3×√0.02832+0.15952=4277 A（2） d10点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.315×3001000=0.0945 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.078×3001000=0.0234 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.0945=0.1228 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0234=0.1852 Ω ③d10的两相短路电流计算过程I d10.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.12282+0.18522=2700 A（3） d14点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1945=0.2228 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d=1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.044=0.2058 Ω ②d14的两相短路电流计算过程I d14.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.22282+0.20582=1978 A（4） d17点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1629=0.1912 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0405=0.2023 Ω ②d17的两相短路电流计算过程I d17.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.19122+0.20232=2156 A（5） d18点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1732=0.2015 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0422=0.204 Ω ②d18的两相短路电流计算过程I d18.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.20152+0.2042=2093 A（6） d19点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1881=0.2164 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d=1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0468=0.2086 Ω ②d19的两相短路电流计算过程I d19.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.21642+0.20862=1996 A2.2.4 T2（T2）变压器二次侧各点低压短路电流计算 （1） d12点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121=0.0126 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.361114.432+0.061314.432+0.0598=0.0666 Ω ②d12的两相短路电流计算过程I d12.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.01262+0.06662=5110 A③d12的最大三相短路电流计算过程ΣR =R s.max K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121=0.0126 Ω ΣX =X s.max K b 2+X g K b2+X b +X d =1.198414.432+0.061314.432+0.0598=0.0658 Ω I d12.max (3)=U ×103√3×√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×103√3×√0.01262+0.06582=5972 A（2） d13点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121+0.046=0.0586 ΩΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d=1.361114.432+0.061314.432+0.0598+0.015=0.0816 Ω ③d13的两相短路电流计算过程I d13.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.05862+0.08162=3448 A（3） d15点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121+0.046=0.0586 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.361114.432+0.061314.432+0.0598+0.015=0.0816 Ω ③d15的两相短路电流计算过程I d15.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05862+0.08162=3448 A（4） d16点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d=0.104414.432+0.0121+0.046=0.0586 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.361114.432+0.061314.432+0.0598+0.015=0.0816 Ω ③d16的两相短路电流计算过程I d16.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05862+0.08162=3448 A3. 高低压电缆选择和校验3.1 高压电缆选择和校验3.1.1 C10：电源引自中央变电所D20柜高压配电箱至T1变压器 电缆型号规格：MYPTJ-3×150-600m （1）长时负荷电流I n =K ×ΣP ×103√3U e ×cosφpj ×ηpj=0.72×565×103√3×10000×0.7×0.95=35.30 AK x —需用系数，取K x =0.72此高压电缆长时载流量为379A,满足要求。
3综采工作面供电设计__
供电设计报告设计时间：2018.1.20工作地点：1023综采工作面供电设计目录1. 采区自然状况02. 供电系统拟定13. 负荷统计与变压器选择13.1负荷统计计算13.2 变压器的选择24. 设备选型计算34.1 高压配电箱的选择34.2 低压馈电开关选型结果44.3 启动器选型结果54.4 设置综保65. 高低压电缆选择和校验65.1 高压电缆选择和校验65.2 低压电缆选择和校验86. 短路电流计算206.1 高压短路电流的计算206.2 低压短路电流的计算227. 整定保护377.1 高压配电箱整定保护377.2 移动开关箱整定保护397.3 馈电开关整定保护417.4 启动器整定保护428. 设备列表448.1 电缆列表448.2 开关列表458.3 电动机列表451. 采区自然状况工作名称：1023综采工作面供电设计工作面走向长度：工作面长度：工作面可采高度：煤层平均倾角：工作面通风方式：工作面储量：煤层自燃发火期：工作面服务时间：2. 供电系统拟定6000V供电系统拟定：3300V供电系统拟定：1140V供电系统拟定：660V供电系统拟定：照明系统拟定：瓦斯检测供电系统拟定：瓦斯抽放供电系统拟定：3. 负荷统计与变压器选择3.1负荷统计计算公式参数说明：错误!——需用系数；错误!——平均功率因数；错误!——额定功率因数；错误!——最大一台电动机功率，kW；错误!——变压器需用容量，kV•A；错误!——变压器所带设备额定功率之和，kW；错误!——变压器短路损耗，W；错误!——变压器额定容量，kV•A；错误!——变压器二次侧额定电压，V；错误!——变压器阻抗压降；3.2 变压器的选择根据供电系统的拟订原则，变压器的选择原理如下：1.2.1 变压器 T1：错误!= 0.4 + 0.6×错误!= 0.4 + 0.6×错误!= 1.00，取0.90 错误!= 错误!= 错误!= 0.8000，取0.7将错误!值和错误!值代入得错误!= 错误!= 错误!= 1967.14 (kV•A>选用KBSGZY-2000/6/3.45 型号符合要求。
综采工作面供电系统设计
综采工作面供电系统设计第一节供电系统设计要求一、设计内容l、设计依据综采工作面巷道布置、巷道尺寸及支护方式；综采工作面地质、通风、排水、运输状况；综采工作面的技术和经济参数；综采工作面的作业制度；综采工作而机械设备性能、数据及布置。
2、设计内容依据所设计综采工作面设备选型状况，选定移动变电站和各配电点位置；确定变压器容量、型号、台数；拟定综采工作面供电系统图；确定电缆型号、长度和截面；选择凹凸压开关；做继电爱惜的整定计算；绘制综采T作面供电系统图；造综采T作面供电设备表。
二、设计要求设计应符合《煤矿平安规程》、《煤矿工业设计规范》和《煤矿井下供电设计技术规定》；设备应选用定型产品并尽量选用新产品和国产设备；设计要保证技术先进、经济合理、平安牢靠。
三、供电设训有关规定1、《煤矿平安规程》中的规定严禁井下配电变压器中性点干脆接地。
井下电气设备的选用，应符合表5 1要求。
(3)照明、于持电气设备的额定电压利电话和信号装置的额定供电电压，都不应超过127V;(4)远距离限制线路的额定电压，不应超过36V。
采区电气设备运用3300V供电时，必需制定特地的平安措施。
(国外采煤工作而供电电压己达5000v)井下电力网的短路电流，不得超过其限制用的断路器的丌断实力，并应校验电缆的热稳定性。
40kw及以上的电动机，应运用真空电磁起动器限制。
井下高压电动机、动力变压器的高压侧，应有短路、过负荷和欠电压释放爱惜。
井下由采区变电所、移动变电站或配电点引出的馈电线上，应装设短路和过负荷爱惜装置．或至少应装设短路爱惜装置。
低压电动机应具备短路、过负荷、单相断线的爱惜及远方限制装置。
移动变电站必需接受监视型屏蔽橡套电缆。
移动式和于持式电气设备都应运用专用的分相屏蔽不延燃橡套电缆．ll40V设备运用的电缆必需用带有分相并蔽的不延燃橡套电缆；660V的设备应运用带有分相屏蔽的橡套绝缘屏蔽电缆。
照明、通信、信号电缆应接受不延燃橡套电缆。
矿井综采工作面供电系统设计
可编辑修改辽源职业技术学院煤矿机电设备选型设计题目：综采工作面供电系统设计毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。
尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。
对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。
作者签名：日期：指导教师签名：日期：使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。
作者签名：日期：学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。
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涉密论文按学校规定处理。
作者签名：日期：年月日导师签名：日期：年月日指导教师评阅书评阅教师评阅书教研室（或答辩小组）及教学系意见前言为期两年的学习，使我掌握了本专业的相关知识。
我设计的题目是：综采工作面供电设计。
随着煤炭工业的现代化，综采工作面机械化程度越来越高，综采工作面机电设备的容量增大，机械化程度的提高，为加快工作面的推进速度，提高生产效率，对煤矿供电设备选择有了更严格的要求设计的主要内容有：主变压器的选型，供电系统的拟定、低压电缆的选择、低压开关及过流保护动作值的计算和整定等。
综采工作面供电系统设计要点与优化张强
综采工作面供电系统设计要点与优化张强发布时间：2023-07-04T06:51:05.743Z 来源：《科技新时代》2023年8期作者：张强[导读] 本文介绍了综采工作面供电系统设计中应注意的要点和优化方案。
针对煤矿井下现代化生产需求与供电实际情况，设计了一套完整的供电系统方案，包括变电站、配电室和供电线路等。
为确保供电系统稳定可靠，优化了供电负荷分配和电缆选型等方面，同时提出应急供电和检修保养计划。
最后，将该供电系统在煤矿综采工作面中实际应用效果进行了验证。
徐州矿务（集团）新疆天山矿业有限责任公司新疆阿克苏地区库车市 842000摘要：本文介绍了综采工作面供电系统设计中应注意的要点和优化方案。
针对煤矿井下现代化生产需求与供电实际情况，设计了一套完整的供电系统方案，包括变电站、配电室和供电线路等。
为确保供电系统稳定可靠，优化了供电负荷分配和电缆选型等方面，同时提出应急供电和检修保养计划。
最后，将该供电系统在煤矿综采工作面中实际应用效果进行了验证。
关键词：综采工作面；供电系统；稳定可靠；优化引言：随着社会的不断发展和科技的不断进步，煤矿综采工作面生产过程要求越来越高，对供电系统的可靠性、稳定性和安全性提出了更高要求。
实际上，综采工作面供电系统设计和优化对于煤炭行业现代化发展意义重大。
但是，由于供电系统作为煤矿井下生产的基础设施，直接关系到井下工作人员的生命安全和生产效益。
因此，本文旨在介绍一套综采工作面供电系统的设计要点和优化方案，以确保工作面供电系统的可靠性、稳定性和安全性。
一、综采工作面供电系统的基本要求1.1基本概念综采工作面供电系统是指通过变电站、配电室和供电线路等设备将电力传输到煤矿井下综采工作面上，满足综采工作面中需要的各种用电设备的电力需求。
供电系统的可靠性、稳定性和安全性直接关系到井下工作人员的生命安全和生产效益。
1.2主要用电设备的特点综采工作面的主要用电设备包括采煤机、传送带、风机、水泵、配电设备等。
综采工作面供电设计教案
综采工作面供电设计教案PPT一、教学目标1. 让学生了解综采工作面的概念及其重要性。
2. 掌握综采工作面供电系统的基本构成和设计原则。
3. 学习综采工作面供电设备的选型和布置方法。
4. 了解综采工作面供电系统的运行管理和维护要点。
二、教学内容1. 综采工作面的概念及其重要性1.1 综采工作面的定义1.2 综采工作面在我国煤炭工业中的应用1.3 综采工作面供电系统的作用2. 综采工作面供电系统的基本构成2.1 电源设备2.2 配电设备2.3 供电线路2.4 保护装置3. 综采工作面供电系统的设计原则3.1 安全性原则3.2 可靠性原则3.3 经济性原则3.4 先进性原则4. 综采工作面供电设备的选型和布置方法4.1 电源设备的选型和布置4.2 配电设备的选型和布置4.3 供电线路的选型和布置4.4 保护装置的选型和布置5. 综采工作面供电系统的运行管理和维护要点5.1 运行管理要点5.2 维护要点5.3 常见故障及处理方法三、教学方法1. 讲授法：讲解综采工作面供电系统的基本概念、设计原则及设备选型等知识点。
2. 案例分析法：分析实际案例，让学生了解综采工作面供电系统的设计和运行维护过程。
3. 互动教学法：提问、讨论，激发学生的思考，提高学生的参与度。
四、教学准备1. 教案PPT：制作包含图文并茂的教学PPT，便于学生理解和记忆。
2. 案例资料：准备相关案例资料，用于案例分析环节。
3. 教学设备：投影仪、音响等教学设备。
五、教学进程1. 课时安排：本教案共需4个学时。
2. 教学进程：1) 综采工作面的概念及其重要性（0.5学时）2) 综采工作面供电系统的基本构成（0.5学时）3) 综采工作面供电系统的设计原则（0.5学时）4) 综采工作面供电设备的选型和布置方法（0.5学时）5) 综采工作面供电系统的运行管理和维护要点（0.5学时）6) 案例分析与讨论（0.5学时）7) 总结与答疑（0.5学时）六、案例研究：综采工作面供电设计实例分析1. 案例介绍：介绍一个具体的综采工作面供电设计案例，包括工作面的规模、地质条件、供电系统的配置等。
煤矿综采工作面供电系统模板.doc
综采工作面供电系统设计第一节供电系统设计要求一、设计内容1、设计依据综采工作面巷道布置、巷道尺寸及支护方式；综采工作面地质、通风、排水、运输情况；综采工作面的技术和经济参数；综采工作面的作业制度；综采工作面机械设备性能、数据及布置。
2．设计内容根据所设计综采工作面设备选型情况，选定移动变电站与各配电点位置；确定变压器容量、型号、台数；拟定综采工作面供电系统图；确定电缆型号、长度和截面；选择高低压开关；做继电保护的整定计算；绘制综采工作面供电系统图；造综采工作面供电设备表。
二、设计要求设计应符合《煤矿安全规程》、《煤矿工业设计规范》和《煤矿井下供电设计技术规定》；设备应选用定型产品并尽量选用新产品和国产设备；设计要保证技术先进、经济合理、安全可靠。
三、供电设计有关规定1、《煤矿安全规程》中的规定严禁井下配电变压器中性点直接接地。
井下电气设备的选用，应符合表5—1要求。
表5—1 井下电气设备的选用井下各级配电电压和各种电气设备的额定电压等级，应符合下列要求：（1）高压，不应超过10000V；（2）低压，不应超过1140V；（3）照明、手持电气设备的额定电压和电话和信号装置的额定供电电压，都不应超过127V；（4）远距离控制线路的额定电压，不应超过36V。
采区电气设备使用3300V供电时，必须制定专门的安全措施。
(国外采煤工作面供电电压已达5000V)井下电力网的短路电流，不得超过其控制用的断路器的开断能力，并应校验电缆的热稳定性。
40kw及以上的电动机，应使用真空电磁起动器控制。
井下高压电动机、动力变压器的高压侧，应有短路、过负荷和欠电压释放保护。
井下由采区变电所、移动变电站或配电点引出的馈电线上，应装设短路和过负荷保护装置，或至少应装设短路保护装置。
低压电动机应具备短路、过负荷、单相断线的保护及远方控制装置。
移动变电站必须采用监视型屏蔽橡套电缆。
移动式和手持式电气设备都应使用专用的分相屏蔽不延燃橡套电缆．1140V 设备使用的电缆必须用带有分相屏蔽的不延燃橡套电缆；660V 的设备应使用带有分相屏蔽的橡套绝缘屏蔽电缆。
综采工作面供电设计教案
教案章节：一、综采工作面供电设计概述1.1 综采工作面供电设计的意义和目的1.2 综采工作面供电设计的基本原则1.3 综采工作面供电设计的依据和标准二、综采工作面电力系统及设备2.1 综采工作面电力系统的组成及功能2.2 综采工作面主要供电设备及其特性2.3 综采工作面电力设备的选型及配置三、综采工作面供电设计的关键参数3.1 供电电压的选择与确定3.2 供电电流的计算与分析3.3 供电系统的负载特性及运行方式四、综采工作面供电设计的安全保障措施4.1 供电系统安全防护措施概述4.2 综采工作面供电设备的保护与控制4.3 综采工作面应急供电及备用电源配置五、综采工作面供电设计的案例分析5.1 综采工作面供电设计案例介绍5.2 案例中供电系统存在的问题及改进措施5.3 案例对综采工作面供电设计的启示和借鉴意义六、综采工作面供电设计的电气设备安装与调试6.1 综采工作面供电设备的安装要求与步骤6.2 综采工作面供电设备的调试方法与要点6.3 综采工作面供电设备的维护与管理七、综采工作面供电设计的故障诊断与处理7.1 综采工作面供电系统常见故障类型及原因7.2 综采工作面供电系统故障诊断方法与技术7.3 综采工作面供电系统故障处理流程与措施八、综采工作面供电设计的节能与环保考虑8.1 综采工作面供电系统节能技术及措施8.2 综采工作面供电系统环保要求与标准8.3 综采工作面供电系统节能环保的意义与价值九、综采工作面供电设计的经济效益分析9.1 综采工作面供电设计投资成本分析9.2 综采工作面供电系统运行成本分析9.3 综采工作面供电设计经济效益评价指标及方法十、综采工作面供电设计的综合评价与应用前景10.1 综采工作面供电设计的效果评价与改进方向10.2 综采工作面供电设计在实践中的应用案例分享10.3 综采工作面供电设计的发展趋势与未来展望重点和难点解析一、综采工作面供电设计的意义和目的：这是整个教案的核心，需要重点关注。
2020年9303工作面综放规程精品
2020年9303工作面综放规程精品编号：CM201501山西朔州平鲁区西易党新煤矿有限公司采煤工作面作业规程工作面名称 9303综放工作面编制人：刘玄施工负责人：杨长青总工程师：韩晓峰矿长：施大奎批准日期：年月日执行日期：年月日目录第一章概况 (4)第一节工作面位置及井上下关系 (4)第二节煤层 (5)第三节煤层顶底板 (6)第四节地质构造 (6)第五节水文地质 (7)第六节影响回采的其它因素 (7)第七节储量及服务年限 (8)第二章采煤方法 (8)第一节巷道布置 (8)第二节采煤工艺 (10)第三节设备配置 (13)第三章顶板管理 (16)第一节支护设计 (16)第二节工作面顶板管理 (18)第三节运输巷、回风巷及端头顶板管理 (19)第四节矿压观测 (21)第四章生产系统 (21)第一节运输 (21)第二节一通三防与安全监控 (23)第三节排水 (38)第四节供电系统 (38)第五节通讯照明 (41)第五章劳动组织和主要经济技术指标 (42)第一节劳动组织 (42)第二节主要经济技术指标 (44)第六章煤质管理 (44)第七章安全技术措施 (45)第一节一般规定 (45)第二节顶板 (46)第三节防治水 (48)第四节爆破 (49)第五节一通三防及安全监控 (51)第六节运输 (53)第七节机电 (54)第八节其它 (59)第八章灾害预防及避灾路线 (65)其它未尽事宜按照《煤矿作业规程》、《煤矿安全规程》、《煤矿安全技术操作规程》的有关条款执行，施工前必须贯彻、学习、传达本规程 (66)第一章概况第一节工作面位置及井上下关系一、工作面位置及井上下关系表(表一)第二节煤层本工作面设计开采煤层为特厚煤层，通过地质资料分析煤层结构较为复杂，煤层平均厚度12.9米。
煤层情况表(表二)第三节煤层顶底板煤层顶底板情况表(表三)第四节地质构造一、断层情况以及对回采的影响该区域无断层，对回采无影响二、其他因素对回采的影响（陷落柱、火成岩等）该回采工作面没有陷落柱、火成岩等存在。
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9303综放工作面供电系统设计一、供电系统9303综放工作面供电电源引自采区变电所高压电缆敷设路线二、工作面移动变电站及配电点位置的确定向采煤机、乳化液泵站供电的1#移动变电站，向前、后部刮板机、转载机、破碎机供电的2#移动变电站，向顺槽1000mm胶带输送机、调度绞车、回柱车、潜水泵供电的3#移动变电站放置在9303运输顺槽巷距离工作面200m处轨道上，随着工作面进行推移。
三、综采工作面负荷统计及移动变电站的选择1、负荷统计根据用电设备电压等级、设备的布置位置、选用3台移动变电站，按移动变电站分组进行负荷统计，见下表＃＃2、移动变电站的选择： （1）1#移动变电站的选取：视在功率计算：ϕcos ∑⨯=ex e P K S =72.0120075.0⨯=1250(KVA)； 式中： S e —所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ； ΣP e —参加计算的所有用电设备额定功率之和， KW ； Cos Φ—参加计算的电力负荷的平均功率因数； K x --需用系数。
K r 按下式进行选择K x =0.4+0.6NeP P ∑ 式中 P e —最大电机的功率数 ，KW ；ΣP N —其他参加计算的用电设备额定功率之和， KW ； 则 K r =0.4+0.6×1200700=0.75 Cos Φ取0.72 K x 取0.75根据计算负荷，选用KBSGZY-1250/10矿用隔爆型移动变电站为其供电。
（2）2#移动变电站的选取：视在功率计算：ϕcos ∑⨯=ex e P K S =6.0107062.0⨯=1106(KVA)； 式中： S e —所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ； ΣP e —参加计算的所有用电设备额定功率之和， KW ； Cos Φ—参加计算的电力负荷的平均功率因数； K x --需用系数。
K r 按下式进行选择K x =0.4+0.6NeP P ∑ 式中 P e —最大电机的功率数 ，KW ；ΣP N —其他参加计算的用电设备额定功率之和， KW ； 则 K r =0.4+0.6×1070400=0.62 Cos Φ取0.6 K x 取0.62根据计算负荷，选用KBSGZY-1250/10矿用隔爆型移动变电站为其供电。
（3）3#移动变电站的选取：视在功率计算：ϕcos ∑⨯=ex e P K S =6.05.21475.0⨯=268(KVA)； 式中： S e —所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ；ΣP e —参加计算的所有用电设备额定功率之和， KW ； Cos Φ—参加计算的电力负荷的平均功率因数； K x --需用系数。
K r 按下式进行选择K x =0.4+0.6eeP P ∑ 式中 P e —最大电机的功率数 ，KW ；ΣP e —其他参加计算的用电设备额定功率之和， KW ； 则 K r =0.4+0.6×5.214125=0.75 Cos Φ取0.7 K x 取0.75根据计算负荷，选用KBSGZY-500/10矿用隔爆型移动变电站为其供电。
四、高压电缆的选择1、高压电缆截面的选择（L 1） 1）按最大工作电流选择电缆截面)cos 31000Pe Kx gmaxφ⨯⨯⨯⨯=∑Ue I （）（= 7.010********22701.1⨯⨯⨯⨯= 206（A ）； 式中 ΣP e —其他参加计算的用电设备额定功率之和， KW ；K x --需用系数Cos Φ—参加计算的电力负荷的平均功率因数；根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得95mm 2 电缆为260A >206A 满足要求。
2）按经济电流密度校验电缆截面==j I A 25.9125.2206mm = A ---电缆主芯截面j ---经济电流密度 A/mm 2 查表得2.25根据高压电缆经济电流密度校验95 mm 2电缆能够满足要求。
3）按允许电压损失校验ΔU%=Σkp = 0.028×0.5= 0.014%＜7%%U ∆——高压电缆线路中的电压损失百分数。
Σk —— 兆瓦公里负荷矩电缆中电压损失百分数； 10KV 时，K=1·(R 0+X 0tan φ)。
P —— 电缆长度，km 。
7%——允许电压损失百分数。
按电压损失校验，满足要求。
六、低压电缆的选择 1、采煤机电缆的选择)cos 3Pe Kx gmax φ⨯⨯⨯=∑Ue I （）（= )7.01140310003401⨯⨯⨯⨯（）（= 246（A ）； 根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得70mm 2 电缆为260A >246A 满足要求。
)cos 3Pe Kx gmax φ⨯⨯⨯=∑Ue I （）（= )7.01140310003601⨯⨯⨯⨯（）（= 259（A ）； 根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得70mm 2 电缆为260A >259A 满足要求。
2、转载机电缆的选择)cos 31000Pe Kx gmaxφ⨯⨯⨯⨯=∑Ue I （）（= )7.01140310001601⨯⨯⨯⨯（）（= 116（A ）； 根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得50mm 2 电缆为171A >116A 满足要求。
3、破碎机电缆的选择)cos 31000Pe Kx gmax φ⨯⨯⨯⨯=∑Ue I （）（= )7.01140310001101⨯⨯⨯⨯（）（= 80（A ）；根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得50mm 2 电缆为171A >80A 满足要求。
4、前、后刮板运输机电缆的选择)cos 31000Pe Kx gmaxφ⨯⨯⨯⨯=∑Ue I （）（= )7.01140310002001⨯⨯⨯⨯（）（= 145（A ）； 根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得70mm 2 电缆为260A >145A 满足要求。
5、乳化泵电缆的选择)cos 31000Pe Kx gmax φ⨯⨯⨯⨯=∑Ue I （）（= )7.01140310002501⨯⨯⨯⨯（）（= 181（A ）；根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得70mm 2 电缆为260A >181A 满足要求。
五、 低压开关整定:1、工作面电器控制开关整定:1、采煤机开关的整定：（1）过载值整定：Iz= =1.15×Ie =1.15×246=283A 短路值整定：Id ≥Iqe+Kx ΣIe=1415A灵敏度校验： 1.59.214154056)2(>===zd d S I I K 所以灵敏度满足要求。
（2）过载值整定：Iz= =1.15×Ie =1.15×259=298 短路值整定：Id ≥Iqe+Kx ΣIe灵敏度校验： 1.57.214894056)2(>===zd d S I I K 所以灵敏度满足要求。
式中：Iz —过载电流整定值 Id —短路保护的电流整定值Iqe —容量最大的电动机的额定启动电流 Kx —需用系数ΣIe —其余电动机的额定电流之和)2(dI —被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值1.5—保护装置的可靠动作系数 2、转载机机开关的整定：（1）过载值整定：Iz= =1.15×Ie =1.15×116=133.4A 短路值整定：Id ≥Iqe+Kx ΣIe灵敏度校验： 1.56.56673755)2(>===zd d S I I K 所以灵敏度满足要求。
3、刮板输送机的整定：（1）过载值整定：Iz= =1.15×Ie =1.15×145=167A短路值整定：Id ≥Iqe+Kx ΣIe灵敏度校验： 1.58.310053820)2(>===zd d S I I K 所以灵敏度满足要求。
4、破碎机开关的整定：（1）过载值整定：Iz= =1.15×Ie =1.15×80=92A 短路值整定：Id ≥Iqe+Kx ΣIe灵敏度校验： 1.56.46443000)2(>===zd d S I I K 所以灵敏度满足要求。
5、乳化液泵开关的整定（1）过载值整定：Iz= =1.15×Ie =1.15×181=208A 短路值整定：Id ≥Iqe+Kx ΣIe灵敏度校验： 1.58.214574120)2(>===zd d S I I K 所以灵敏度满足要求。
6、照明信号综保开关的整定过载整定：A U P K I N N de ca 6.275.0660310455.0cos 31033=⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⨯⋅=ϕΣ 短路整定： I zd ≥I N.st取短路整定值为6倍的整定电流，为15.6A开关灵敏度的校验： 1.56.46.1576.71)2(>===zd d S I I K 所以灵敏度满足要求。
开关整定明细表。