玖龙玺花园项目方案

第一节概述
一、工程结构概况
深圳市龙华新区A802-0305地块工程施工总承包，位于深圳市龙华新区白石龙村金
域华府幼儿园对面，框支剪力墙结构，设有半地下室一层，上部塔楼为住宅、商业，
人防地下室一层，地上11幢32层，1幢4层幼儿园，总建筑面积约251777.33任由深圳市金骏房地产有限公司投资兴建，北京森磊源建筑规划设计有限公司设计，中海监理有限公司，龙光工程建设有限公司承建。

二、编制依据
1、本工程设计图纸；
2、国家及当地施工规范、行业标准、现行规程和地方要求；
3、公司颁布的《项目管理手册》、《质量保证手册》等；
4、本工程总承包合同。

三、模板方案编制原则
1.施工条件
(1)节点工期紧迫。

(2)工程质量要求高。

(3)工程施工中须保证安全和文明施工。

(4)二三层高支摸施工难度较大。

(5)面对以上节点工期紧、施工难度大等特点，因此模板方案的编制应当充分考虑这些
不利因素：
a.首先是施工的流水段划分应当合理，模板的配置数量应能满足施工流水要求。

b.模板的选型、模板的设计应当合理，尽可能采取整装整拆大模板施工，发挥塔吊的
机械性能，以提高工作效率，缩短工期。

C •各种模板严把产品质量关，模板质量不合的，绝不许进入现场使用，重点是板的
表面平整度和刚度。

d •各种架设工具进场前，必须经过油漆刷新处理，以达到施工现场文明整洁的要求
四、模板配制质量的规范要求
模板配制质量必须符合规范要求。

1 •现浇结构模板安装的允许偏差，应符合附表1的规定。

模板安装的允许偏差附表1
2•固定在模板上的预埋件和预留洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确, 其允许偏差应符合下
页附表2的规定。

预留件和预留洞的允许偏差附表
3 •现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度等于或大于4m寸，模板应起拱；当设计无具体要求时,
起拱高度宜为全跨长的1/1000〜3/1000
五、模板拆除的规范要求
现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无具体要求时，应符合下列规定：
1•侧模：在混凝土强度难保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。

2•底模：在混凝土强度符合附表4规定后，方可拆除。

现浇结构拆模时所需混凝土强度附表4
注：表中“设计的混凝土强度标准值”系指与设计混凝土强度相应的混凝土立
方体抗压强度标准值。

六、现场模板堆放
在现场设封闭式木模加工棚，模板堆放区要避幵道路、消防管线，并满足相关消防要求。

木模堆放区维护；模板堆放区内部不设维护，在内侧满挂密目安全网；地面用C20混凝土（厚100mm硬化，平整度要好；每个堆放区设一出入口，左、右两侧各设一标识牌，标明模板适用范围、吊运、保养方法、脱模剂涂刷、使用、安全、质量等施工中注意点。

每个堆放区设一工具架，用于放置自制角尺、拖布（两把：一把用于模板清理；另一把用于脱模剂涂刷）、清洗桶、工具柄、铁铲子、扫帚（用于扫除积水）等维护、保养、堆放用具。

设专人负责模板堆放和标识工作，模板堆放应分规格、分类型，集中堆放大模距两端1/6处通长（100X 100）mm木方垫起（木模下雨天气应用塑料布遮盖）；大
模用红漆在背面标其编号（小块模板用白色粉笔编号）。

第二节模板施工总体安排
1.测量准备
根据平面控制网线，在垫层上放出底板控制轴线和独立柱基础控制轴线。

板（包括底板）混凝土浇注完成支设竖向模板前，在板（包括底板）上放出该层平面控制轴线。

待竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向钢筋上部标出标高控制点。

2.材料进场计划（附表5）
材料进场计划附表5
3.管理人员及劳务人员培训
项目技术部除按规定对项目相关部门及分包队伍进行方案、措施交底（包括书面和口头），并由项目技术部和质量部参加4.劳动力计划（附表6）
劳动力计划附表6
第三节施工方法
一、模板设计依据
1.依据结构、建筑施工图以及相关的合用要求。

2.在模板满足强度和刚度要求前提下，尽可能提高表面光洁程度，阴阳角模统一整齐（尽量
在安装之前配置）。

3.墙、柱混凝土侧压力按70kN/nf考虑。

4.在满足塔吊起重量要求、施工便利和经济条件下，应尽可能扩大模板面积、减少拼缝。

5•模板设计中所有钢材均为Q235A
6.本工程采用轮扣式支模架支撑体系。

二、模板工程施工
1.采用梁侧模包底模，楼板模压梁侧模法施工。

2.梁侧模及底模采用九夹板（S =18m M 2）,梁底模、板底模、柱、梁、板相接处，采
用九夹板作模板（S =18mr H 2）。

3.楼板底模下设80X 80木枋作为纵向小搁栅，间距为300mm大搁栅采用100X100木枋, 间
距为900mm放置于支撑立柱上部的调节支撑头上。

4.梁侧向加斜撑，以确保梁模稳定，间距为900mm
5.梁底模铺在木方80mn X 80mr的小搁栅上，间距根据梁宽尺寸定为200〜250m之间，主搁
栅采用100mn X 100mi木方或①48的钢管。

三、施工技术措施：
1.本工程基础承台模：侧模均采用砖模。

承台侧模采用240厚MU7.5^砖M5水泥砂浆砌筑，
垫层C10砼100厚并伸出砖模边100。

2.墙体模板：主体结构剪力墙，内、外侧采用九夹板加工成大模板，局部异形部位模板
预先定制。

模板预置①15PVCS管,穿①12双帽螺栓，间距从下到上350*400、400*400、
450*400。

墙体模板外设纵横内、外围檩，均用直径48钢管组成。

3.主体工程现浇楼板模板：
1）、顶板模板以漆面九夹板为主，配以各种规格的方木作加劲、组装条，确保与梁、柱模板的良好连接。

2）、顶板支撑采用轮盘式钢管脚手架。

3）、根据模板支撑受力计算，并充分考虑到支撑的安全系数，对于轮扣式钢管脚手架，支撑支点间距选择1200X 1200mm每1800mr设置纵横二个方向水平拉杆一道（对净高超
过4.5米的楼板，按不超过1500m布置），每层不得少于两道，并按规范要求设置扫地
杆，离地200mm
4）、支撑的高度通过各种杆件的组合及可调托座的调节来达到本工程各楼层的高度要求。

4.主体工程柱子模板
1）、柱模采用优质九夹板加工的定型模板。

2）、安装柱模时先在基础面上弹出纵横轴线，柱脚用1：2水泥砂浆精确找平；
3)、柱角主筋焊定位钢筋；
4)、柱截面尺寸小于600的用柱箍加固。

直径大于600断面的，用柱箍外增贯穿柱中的对
拉螺杆加固。

柱中模板预置①15PVC套管,穿①12双帽螺栓，间距从下到上350*400、
400 X 400、450*400最大不超过450*400。

5)、对于不规则框架柱，采用无边框漆面胶合板，在场外加工成定型模板，然后吊至操作
层进行拼装。

5•主体工程梁板模板
梁模板选用9层胶合板，在加工棚加工完毕后，吊运至作业现场安装。

支撑选用轮扣式钢管脚手架支撑体系。

6•楼梯模板：楼梯模板均采用漆面胶合板支设。

a•柱模拆除后，可以在柱的主筋上弹出主梁的中心线、轴线和位置线。

b.按规范要求支搭梁底和板底钢管脚手架。

(a)从边跨一侧开始安装，先安装第一排立杆，上好连接横杆，再安第二排立杆，二
者之间用横杆连接好，依次逐排安装。

(b)按设计标高调整顶托的标高，然后安装梁底模板，并要拉线找直，此时，应按前述要
求，进行梁底板起拱，注意起拱应在支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。

在预留起拱量时，要迭加上地基下沉、支撑间隙闭合等因素，使梁在拆模后起拱量符
合规范要求。

c •梁区中现浇楼板的起拱，除按设计要求起拱外，还应将整块楼板的支模高度上提5mm 确
保混凝土浇筑后楼板厚度和挠度满足规范要求。

(a)梁底支撑间距应能保证在混凝土重量和施工荷载作用下不产生变形。

(b)支模时梁底应起拱，要求同前。

(c)梁斜撑搭设须牢固，且与水平夹角不得大于60°，使斜撑起作用。

(d)大梁底模拆除须在混凝土强度达到75%寸才可以拆除，拆模的具体时间由项目部技术
部门提供，并认真填写《拆模报告》。

d•采用多层板和木模支模时，在梁模与柱模连接处，应考虑模板吸水后膨胀的影响，其下料尺寸一般应略微缩短些，使混凝土浇筑后不致嵌入混凝土内。

e •要注意梁模与柱模的接口处理、主梁模板与次梁模板的接口处理，以及梁模板与楼
板模板接口处理，谨防在这些部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象。

f •当采用木模板和胶合板时，要用木方进行转接。

g.绑扎梁钢筋，经检查合格，并清除杂物后安装侧模板。

h•用C 48钢管连接并夹紧梁侧模板，位置及间距同前面所述要求。

安装水平向钢管背楞之
后安装拉杆(模板为竖拼时的做法)。

i•调节楼板支撑的可调支撑头，将大搁栅找平。

j .按楼板尺寸，铺设楼板模板，从一侧开始铺设多层板，尽可能选用整张的，并且是经包边角处理的多层板，余下尺寸再需裁切。

以利于多次周转使用。

k.模板铺设完毕，应用水平仪测量模板标高，进行校正。

l •标高校正完后，支撑系统加设剪刀撑，并加设二道纵横水平向拉杆，以保证支撑系统的稳定。

m支撑搭设时，必须保证上下层支撑在同一垂直线上。

四、模板拆除要求：
1、模板拆除技术要求：
(a)模板拆除时混凝土强度必须满足前述拆除的规范要求。

(b)应首先拆除梁侧模板，再拆除楼板模板，楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，
使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护
模板，其余模板均落在满堂脚手架上。

(c)用钩子或扁铲撬棍将未拆下的模板撬下，等模板全部落下之后，再集中运出并堆放指定
地点，分规格码放好。

(d)梁模加设拉杆螺栓时，应先拆掉拉杆和背楞之后，再拆除侧模和底模，梁底模拆除时混
凝土强度必须满足现定的要求才可以拆除。

(e)梁、板底养护支撑拆除时，需上层梁板混凝土强度达到设计强度的100%寸，才可
以拆除。

2、安全要求：
a、外架高度比搭设支模架时的作业面高度高一步架。

b•墙、柱模板支撑应与脚手架分开搭设。

c •架子搭设完毕后，必须经检查验收合格后，方可使用，使用中不得擅自拆改。

d.使用拉杆螺栓时，螺母必须拧紧，普通螺纹者，应使用双螺母，且螺杆必须凸出螺母2
〜3mr以上。

e.支撑架各连接件及碗扣须卡紧，勿遗漏。

使用中应经常检查支撑架有无拆改、松扣、
钩脱现象，发现问题及时整改
五、模板的加工
木模的加工由劳务承包方现场加工：依据图纸、本方案、洽商、现场实际尺寸
等画出本班组施工范围内梁、板、柱模板的拼板图（要有拼板编号），需调整误差模板（梁中部模和板角部模、柱上部模）应留出1〜2cm余量；并据此裁好每块竹
胶板（在背面用白粉笔编号），下部均分垫三根100X 100mm的木方，分类堆放高度不超过1.5m，随加工随用；其中柱模应先背楞木框好（两块模板接头部位要有横背楞），再在背框上钉板。

所有钉眼用腻子填满后粘上胶带纸。

第四节技术质量保证措施
一、进场模板质量要求
1 •模板要求
（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场模板出厂合格证和检测报告
来检验）。

（2）外观质量检查标准（通过观察检验）：
a.任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。

b.公称幅面内不得有板边缺损。

c.每m单板脱胶w 0.001 m2。

d.每m污染面积w 0.005 m2。

e.每400ml2最大凹陷深度mm且w 1个。

（3）规格尺寸标准（附表7）:
模板规格尺寸标准附表7
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点,
取8点平均值：各测点与平均值差为偏差
长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mn处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。

对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。

翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺
与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。

（4）其他：
a.四周缝边涂料涂刷必须均匀、牢固、无漏涂。

b•进场钢管、碗扣式脚手架必须符合相应质量标准。

c.现场加工木模板质量标准
二、模板安装质量标准
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）及相关规范要求。

1.保证项目
模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。

2.基本项目
（1）接缝宽度w 1.5mm用工程检测仪上的楔形塞尺检查）。

（2）模板表面必须清理干净，脱模剂涂刷均匀，不得漏刷（通过观察检查）。

3.允许偏差项目
4.其他
（1）安装在结构中的预埋件、预留洞等按图纸和洽商不得遗漏，且安装必须牢固。

（2）阴阳角必须方正（用工程检测仪上角尺检验）。

三、模板工程质量控制
1.质量控制程序
模板成型交验班组内实行“三检制”，合格后班组长检验，合格后依次报栋号管理员进行核定，并按公司颁发的《建筑工程施工技术资料管理实用手册》及
《技术资料管理方案》填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。

每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。

2.质量控制注意点
（1）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。

浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。

（2）混凝土吊斗不得冲击模板，造成模板几何尺寸不准。

（3）所有接缝处加粘海棉条（包括柱墙根部、梁柱交接处等容易漏浆部位）。

为保证外墙观感质量，外墙模根部内贴塑料板、紧贴模板上口加焊100m M 6mm（厚）钢板带（4）上墙前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。

（5）柱、墙模下部加垫软塑料管，以防漏浆。

第五节节约材料措施
1 •在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢管长切短时，应满足
一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。

2•不得放置好的木模上随意践踏、重物冲击：木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、害叽
3 •根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。

4.安装多余扣件和钉子要装入专用背包中按要求回收，不得乱丢乱放。

5 •模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。

6.拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模
剂，标识不清的模板应重新标识：做到精心保养，以延长使用期限。

第六节成品保护
（1）上操作面前模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。

（2）为防止破坏模板成品工序必须做到：不得重物冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋（固定线盒）或要垫起，并在模板上加垫铁或其他阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。

第七节安全、环保、文明施工
1 •支拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。

2.支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）
3•在拆柱、墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时应有起重工配合；拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全通道应用钢管、安全网封闭，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。

已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌勾挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱扣现象。

4.浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。

浇筑混凝土时必须由模板支设班组设
专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。

经常检查支设模板吊勾、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。

5.木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3米，外壳接保护零线,
且绝缘良好。

电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）：且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接用漏电保护器，
电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。

使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。

6.用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。

7.环保与文明施工：
夜间22: 00〜6: 00之间现场停止模板加工和其他模板作业。

现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。

做到模板工程施工、加工工完场清。

第八节模板计算
碗扣式钢管楼面模板支撑计算书
工程名称：玖龙玺花园项目
板模板（碗扣式）计算书
计算依据：
1 、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2 、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008
3 、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4 、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5 、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
350厚板
一、工程属性
三、模板体系设计
设计简图如下:
四、面板验算
根据《建筑施工模板安全技术规范》 5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定, 另据现实，楼板面板应搁
置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取 im 单位宽度计算。

计算简图如下：
W = bh 2/6=1000 X 15X 15/6 = 37500口血 I = bh 3 4 5/12=1000 X 15X 15X 15/12
=
281250mm
1 、强度验算
q 1 = 0.9max[1.2(G 你+ (G 3k +G k ) X h)+1.4Q 1k , 1.35(G 1k +
(G 3k +G) X h)+1.4 X 0.7Q 1k ] X b=0.9 X max[1.2 X (0.1+(1.1+24) X 0.35)+1.4 X 2.5 , 1.35 X (0.3+(1.1+24) X 0.35)+1.4 X 0.7 X 2.5] X 1 = 13.243kN/m
q 2 = 0.9 X 1.35
XG 1k X b = 0.9 X 1.35 X 0.1 X 1=0.122kN/m p = 0.9 X 1.4 X 0.7 XQ 1k = 0.9 X 1.4 X 0.7 X 2.5 = 2.205kN 2 2 2
M max =max[q 1l /8,q 2I /8+pl/4]=max[13.243 X 0.3 /8 ,
五、小梁验算
2
0.122 X 0.3 /8+2.205 X 0.3/4]=0.167kN • m
MWW = 0.167 X 10 6/37500 = 4.446N/mm"< [f] = 15N/mn n
满足要求！
2 、挠度验算
q = (G 1k + (G 3k +G k ) X h) X b=(0.1+(1.1+24) X 0.35) X 1=8.885kN/m
V= 5ql 7(384EI) = 5X 8.885 X 300 7(384 X 10000X 281250)=
0.333mmc [ v ] = l/400 = 300/400 = 0.75mm
因[B/l b]取整=[7800/900]取整=8,按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1 、强度验算
q i = 0.9max[1.2(G 你+ (G 3k+G k) X h)+1.4Q ik, 1.35(G ik+
(G3k+G) X h)+1.4 X 0.7Q 1k] X b=0.9 X max[1.2 X (0.3+(1.1+24) X 0.35)+1.4 X 2.5 ,
1.35 X (0.3+(1.1+24) X 0.35)+1.4 X 0.7 X
2.5] X 0.3 =
3.973kN/m
因此，= 0.9 X 1.35(G1k+ 彳
(G3k+G) X h) X b=0.9 X 1.35 X (0.3+(1.1+24) X 0.35) X 0.3 = 3.311kN/m
q 1活= 0.9 X 1.4 X 0.7 XQ 1k X b=0.9 X 1.4 X 0.7 X2.5 X 0.3 =
0.662kN/m
M 1 = 0.107q 1静L6+0.121q1 活L2= 0.107 X 3.311 X 0.9 2+0.121 X 0.662 X 0.9 7 8 9=
0.352kN •m
q 2 = 0.9 X 1.35 XG1k X b=0.9 X 1.35 X 0.3 X 0.3 = 0.109kN/m
p = 0.9 X 1.4 X 0.7 XQ 1k = 0.9 X 1.4 X 0.7 X2.5 = 2.205kN
2 2
M 2 = max[0.077q2L+0.21pL , 0.107q 2L +0.181pL]=
2
max[0. 077X 0.109 X 0.9 +0.21 X 2.205 X 0.9 ,
2
0.107 X 0.109 X 0.9 +0.181 X 2.205 X 0.9] = 0.424kN •m
2 2 2
M 3 = max[qL/2 , q?L1/2+pL1]=max[3.973 X 0.2 /2 ,
满足要求！
6
0.109 X 0.2 /2+2.205 X 0.2] = 0.443kN •m
M max= max[M, M, M] = max[0.352 , 0.424 , 0.443] = 0.443kN •m
MUW= 0.443 X 10 6/64000 = 6.925N/mm w [f] = 15.44N/mm i
2 、抗剪验算
V i = 0.607q i静L+0.62q 1 活L= 0.607 X 3.311 X 0.9+0.62 X 0.662 X 0.9 = 2.178kN V 2 = 0.607q 2L+0.681p = 0.607 X 0.109 X 0.9+0.681 X 2.205 = 1.561kN
V 3 = maxgL, q2L1+p] = max[3.973 X0.2 , 0.109 X0.2+2.205] = 2.227kN
V max= max[V1, V2,旳=max[2.178 , 1.561 , 2.227] = 2.227kN
2
T max= 3VU(2bh 0)=3 X2.227 X 1000/(2 X80X60) = 0.696N/mm i<[ T ]=
2
1.78N/mm
满足要求！
3 、挠度验算
q = (G1k+(G3k+G k) X h) X b=(0.3+(24+1.1) X 0.35) X 0.3 = 2.726kN/m
跨中v max= 0.632qL4/(100EI)=0.632 X 2.726 X 900 4/(100 X 9350X 2560000) =0.472mmC [ v ] = 1/400 = 900/400 = 2.25mm
挠度,跨中v max =
0.632qL4/(100EI)=0.632 X 2.726 X 900 4/(100 X 9350X 2560000) = 0.472mmC [ v ]=
1/400 = 900/400 = 2.25mm
六、主梁验算
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半
1 、小梁最大支座反力计算
Q 1k = 1.5kN/m2
q 1 = 0.9max[1.2(G 你+ (G 3k+G k) X h)+1.4Q 1k,
1.35(G ik+(G3k+G2k) X h)+1.4 X 0.7Q 你]X b=0.9 X max[1.2 X (0.5+(1.1+24) X 0.35)+1. 4X 1.5 , 1.35 X (0.5+(1.1+24) X 0.35)+1.4 X 0.7 X 1.5] X 0.3 = 3.781kN/m
q 1 静=0.9 X 1.35 X (G 你+ (G 3k+G k) X h) X b=
0.9 X 1.35 X (0.5+(1.1+24) X 0.35) X 0.3 = 3.384kN/m
q 1 活=0.9 X 1.4 X 0.7 XQ 1k X b = 0.9 X 1.4 X 0.7 X 1.5 X 0.3 = 0.397kN/m
q 2 = (G1k+ (G3k+G k) X h ) X b= (0.5+(1.1+24) X 0.35) X 0.3=2.786kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，R'max= (1.143q 1静+1.223q 1活儿=
1.143 X 3.384 X 0.9+1.223 X 0.397 X 0.9 = 3.918kN
按悬臂梁，R = 3.781 X 0.2 = 0.756kN
R = max[R'max, R]/2 = 1.959kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁，R'max= 1.143q 2L= 1.143 X 2.786 X 0.9 = 2.865kN
按悬臂梁，R= R-42.786 X 0.2 = 0.557kN
R = max[R'max，R]/2 = 1.433kN;
2 、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图(kN • m)
MUW= 0.527 X 10 6/4490 = 117.328N/mm i < [f] = 205N/mrih
满足要求！
3 、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
T max= 2VUA=2X 3.633 X 1000/424 = 17.138N/mm2< [ T ] = 125N/mrih 满足要
求！
4 、挠度验算
主梁变形图(mm)
跨中v max=0.694mrn^ [ v ]=900/400=2.25mm
悬挑段v max= 0.386mmC [ v ]=200/400=0.5mm
满足要求！
七、立柱验算
入=(h+2a)/i=(1800+2 X 500)/15.9=176.101 < [入]=230 满足要求！
查表得，© = 0.259
2 2 2 2
M w = 0.9 X 1.4 X W
k XL a Xh /10 = 0.9 X 1.4 X 0.324 X 0.9 X 1.8 /10 = 0.107kN •m
N w = 0.9 X [1.2 X (G 1k +(G 2k +G 3k ) X h)+1.4 X (Q 1k +M W /L b )] X max[0.3+L a /2 , L a ] X max[0.3+L b /2 , L b ]=
0.9 X [1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.35)+1.4 X (1+0.107/0.9)] X max[0.3+0.9/2 , 0.9] X max[0.3+0.9/2 ,
0.9] = 9.483kN
f = N w /( © A)+ M w /W = 9483.313/(0.259 X 424)+0.10710 6/4490 =
2 2
110.218N/mm < [f] = 205N/mm
满足要求！
八、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力 N= 9.483kN < [N] = 30kN 满足要求！
、160板厚
、工程属性
、荷载设计
三、模板体系设计
设计简图如下:
四、面板验算
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定, 另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取im单位宽度计算。

计算简图如下：
W = bh2/6=1000 X 15X 15/6 = 37500口血 I = bh3/12=1000 X 15X 15X 15/12 = 281250mm
1 、强度验算
q 1 = 0.9max[1.2(G 你+ (G 3k+G k) X h)+1.4Q 1k, 1.35(G 1k+
(G3k+G) X h)+1.4 X 0.7Q 1k] X b=0.9 X max[1.2 X (0.1+(1.1+24) X 0.16)+1.4 X 2.5 ,
1.35 X (0.3+(1.1+24) X 0.16)+1.4 X 0.7 X
2.5] X 1=7.595kN/m
q 2 = 0.9 X 1.2 XG 1k X b= 0.9 X 1.2 X 0.1 X 1=0.108kN/m
p = 0.9 X 1.4 XQ 你=0.9 X 1.4 X2.5 = 3.15kN
2 2 2
M maF maxgd /8,q 2I /8+pl/4]=max[7.595 X 0.3 /8 ,
0.108 X 0.3 2/8+3.15 X 0.3/4]=0.237kN • m
MWW= 0.237 X 10 6/37500 = 6.332N/mnf w [f] = 15N/mn i
满足要求！
2 、挠度验算
q = (G1k+ (G 3k+G k) X h) X b=(0.1+(1.1+24) X 0.16) X 1=4.116kN/m
4 4
V= 5ql /(384EI) = 5X4.116 X 300 /(384 X 10000X281250)=
0.154mmC [ v ] = l/400 = 300/400 = 0.75mm
满足要求!
五、小梁验算
因[B/l b]取整=[4050/1200]取整=3,按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑
长度为200mm因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1 、强度验算
q i = 0.9max[1.2(G 你+ (G 3k+G k) X h)+1.4Q ik, 1.35(G ik+
(G3k+G) X h)+1.4 X 0.7Q 1k] X b=0.9 X max[1.2 X (0.3+(1.1+24) X 0.16)+1.4 X 2.5 ,
1.35 X (0.3+(1.1+24) X 0.16)+1.4 X 0.7 X
2.5] X 0.3 = 2.343kN/m
因此，= 0.9 X 1.2(G 1k+
(G3k+G) X h) X b=0.9 X 1.2 X (0.3+(1.1+24) X 0.16) X 0.3 = 1.398kN/m
q 1活= 0.9 X 1.4 XQ 1k X b=0.9 X 1.4 X 2.5 X 0.3 = 0.945kN/m
M 1 = 0.1q 1静L9+0.117q1 活L2= 0.1 X 1.398 X 1.2 2+0.117 X 0.945 X 1.2 10 11 12=
0.361kN •m
q 2 = 0.9 X 1.2 XG 1k X b=0.9 X 1.2 X 0.3 X 0.3 = 0.097kN/m
p = 0.9 X 1.4 XQ 1k= 0.9 X 1.4 X2.5 = 3.15kN
2 2
M 2 = max[0.08q 2L +0.213pL , 0.1q 2L+0.175pL]=
2 2
max[0.08 X 0.097 X 1.2 +0.213 X 3.15 X 1.2 , 0.1 X 0.097 X 1.2 +0.175 X 3.15 X 1.2]
9
0.097 X 0.2 /2+3.15 X 0.2] = 0.632kN •m
M max= max[M, M, M] = max[0.361 , 0.816 , 0.632] = 0.816kN •m
MUW= 0.816 X 10 6/83330 = 9.796N/mm= [f] = 15.44N/mm i
满足要求!
=0.816kN •m
2 2 2
M 3 = max[q1L1 /2 , q?L1/2+pL1]=max[2.343 X 0.2 /2 ,
满足要求!
2 、抗剪验算
V i = 0.6q i 静 L+0.617q i 活 L = 0.6 X 1.398 X 1.2+0.617 X 0.945 X 1.2 = 1.707kN V 2 = 0.6q 2L+0.675p = 0.6 X 0.097 X 1.2+0.675 X 3.15 = 2.196kN V 3 = maxgL , q 2L 1+p] = max[2.343 X 0.2 , 0.097 X 0.2+3.15] = 3.169kN V
max
= max[V 1, V 2, M] = max[1.707 , 2.196 , 3.169] = 3.169kN
T max = 3VU(2bh 0)=3 X 3.169 X 1000/(2 X 100X 50) = 0.951N/mnf < [ T ]=
2
1.78N/mm
满足要求！
3 、挠度验算
q = (G 1k +(G 3k +G k ) X h) X b=(0.3+(24+1.1) X 0.16) X 0.3 = 1.295kN/m
跨中 v max = 0.677qL 4/(100EI)=0.677 X 1.295 X 1200 4/(100 X 9350X 4166700)
=0.467mmC [ v ] = l/400 = 1200/400 = 3mm
挠度,跨中v max =
4 4
0.677qL /(100EI)=0.677 X 1.295 X 1200 /(100 X 9350X 4166700) = 0.467mmC[ v]
=l/400 = 1200/400 = 3mm
q 1 = 0.9max[1.2(G 你+ (G 3k +G k ) X h)+1.4Q 1k ,
1.35(G 1k +(G 3k +G k ) X h)+1.4 X 0.7Q 1k ] X b=0.9 X max[1.2 X (0.5+(1.1+24) X 0.16)+1. 4X 1.5 , 1.35 X (0.5+(1.1+24) X 0.16)+1.4 X 0.7 X 1.5] X 0.3 =
2.043kN/m
q i 静=0.9 X 1.35 X (G 你+ (G 3k +G 2k ) X h) X b =
六、主梁验算
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半
1 、小梁最大支座反力计算
2
Q 1k = 1.5kN/m
0.9 X 1.35 X (0.5+(1.1+24) X 0.16) X 0.3 = 1.646kN/m
q i活=0.9 X 1.4 X 0.7 XQ ik X b = 0.9 X 1.4 X 0.7 X 1.5 X 0.3 = 0.397kN/m q 2 = (G1k+ (G3k+G k) X h ) X b= (0.5+(1.1+24) X 0.16) X 0.3=1.355kN/m 承载能力极限状态
按三跨连续梁，R'max= (1.1q 1静+1.2q 1活儿=
1.1 X 1.646 X 1.2+1.2 X 0.397 X 1.2 =
2.744kN
按悬臂梁，R = 2.043 X 0.2 = 0.409kN
R = max[R'max, R]/2 = 1.372kN;
正常使用极限状态
按三跨连续梁，R'max= 1.1q2L= 1.1 X 1.355 X 1.2 = 1.788kN
按悬臂梁，R= R-41.355 X 0.2 = 0.271kN
R = max[R'max，R]/2 = 0.894kN;
2 、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图(kN • m)
MUW= 0.369 X 10 6/4490 = 82.171N/mn{w [f] = 205N/mn n
满足要求！
3 、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
2 2
T max= 2Vn ax/A=2 X 2.545 X 1000/424 = 12.003N/mm < [ T ] = 125N/mm 满足要
求！
4 、挠度验算
主梁变形图(mm)
跨中v max=0.432mmc [ v ]=900/400=2.25mm
悬挑段v max= 0.241mmc [ v ]=200/400=0.5mm
满足要求！
七、立柱验算
入=(h+2a)/i=(1800+2 X 500)/15.9=176.101 < [入]=230 满足要求！
查表得，© = 0.259
2 2 2 2
M w = 0.9 X 1.4
X W k XL a Xh /10 = 0.9 X 1.4 X 0.324 X 0.9 X 1.8 /10 = 0.107kN •m
N w = 0.9 X [1.2 X (G 1k +(G 2k +G 3k ) X h)+1.4 X (Q 1k +M W /L b )] X max[0.2+L a /2 , L a ] X max[0.2+L b /2 , L b ]=
0.9 X [1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.16)+1.4 X (1+0.107/1.2)] X max[0.2+0.9/2 , 0.9] X max[0.2+1.2/2 ,
1.2] = 7.041kN
f = N w /( © A)+ MJW= 7041.357/(0.259 X 424)+0.10710 6/4490 = 2 2
87.981N/mm < [f] = 205N/mm
满足要求！
八、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力 N= 7.041kN < [N] = 30kN 满足要求！
300*800 梁
计算依据：
1 、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ128-2010
2 、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4 、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5 、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
、工程属性
、荷载设计
三、模板体系设计
设计简图如下:
四、面板验算
取单位宽度1000mm 按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W = bh 2/6=1000 X 12X 12/6 = 24000口血 I = bh 3/12=1000 X 12X 12X 12/12 = 2 、挠度验算
V max = 0.521qL 4心00EI)=0.521 X 20.5 X 150 7(100 X 10000X 144000)=
0.038mmC [ V ] = 1/400 = 150/400 = 0.375mm
满足要求！
3 、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R 1二R=0.375q 1 静I +0.437q 1 活 1=0.375 X 27.675 X 0.15+0.437 X 3.15 X 0.15 = 1.763kN
R 2=1.25q 1l=1.25 X 30.825 X 0.15 = 5.78kN
标准值(正常使用极限状态)
R 1=F 3=0.375 q 21=0.375 X 20.5 X 0.15 = 1.153kN R 2 =1.25q 2l=1.25 X 20.5 X 0.15 = 3.844kN
五、小梁验算
q 1 max[1.763+0.9 1.35 (0.3 -0.1) 0.3/2
5.78+0.9 X 1.35 X (0.3 -0.1) X 0.3/2] = 5.816kN/m
q 2 = max[1.153+(0.3- 0.1) X 0.3/2 , 3.844+(0.3- 0.1) X 0.3/2] = 3.874kN/m
1 、抗弯验算
2 2 2
M max= max[0.107q 1I 1 , 0.5q 1l 2 ] = max[0.107 X 5.816 X 1.2 ,
2
0.5 X 5.816 X 0.3 ] = 0.896kN •m
6 2 2
(y= MWW= 0.896 X 10 /83330 = 10.754N/mm < [f] = 15.44N/mm 满足要求！
2 、抗剪验算
V max= max[0.607q i l i, q i l 2] = max[0.607 X 5.816 X 1.2 , 5.816 X 0.3]= 4.236kN
T max= 3VU(2bh 0)=3 X 4.236 X 1000/(2 X 100X 50) = 1.271N/mm2< [ T ]=
2
1.78N/mm
满足要求！
3 、挠度验算
V1= 0.632q 2l 14/(100EI) = 0.632 X 3.874 X 1200 7(100 X 9350X 4166700)= 1.303mmc [ V ] = l/400 = 1200/400 = 3mm
4 4
V2= q』2/(8EI) = 3.874 X 300 /(8 X 9350X4166700) = 0.101mmC [ V ]= l/400 = 300/400 = 0.75mm
满足要求！
4 、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
R max = max[1.143q 1I 1， 0.393q 1 1+ql 2] = max[1.143 X 5.816 X 1.2 , 0.393 X 5.816 X 1.2+5.816 X 0.3] = 7.977kN
同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为
R = 2.468kN , F 2
=7.977kN , 2.468kN
正常使用极限状态
R max = max[1.143q 2I 1, 0.393q 2I 1+q ?l 2] = max[1.143 X 3.874 X 1.2 , 0.393 X 3.874 X 1.2+3.874 X 0.3] = 5.313kN
同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为
R ； = R = 1.623kN , R
=F 2'= 5.313kN , 1.623kN
六、主梁验算
主梁自重忽略不计，计算简图如下:
1 、抗弯验算
主梁弯矩图(kN • m)
MUW = 0.107 X 106/4490 = 23.749N/mn{w [f]=205N/mm 2
满足要求！
2 、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V max = 1.402kN
2 2
T max = 2Vn ax /A=2 X 1.402 X
1000/424 = 6.613N/mm < [ T ] = 125N/mm
满足要求！
3 、挠度验算
主梁变形图(mm)
v max = 0.011mm^ [ v ] = 1/400 = 150/400 = 0.375mm
满足要求！
4 、支座反力验算
R 1 = 1.066kN , R = 10.781kN ,
1.066kN
七、立柱验算
入=(h+2a)/i=(1800+2 X 500)/15.8=177.215 < [入]=180 长细比满足要求！ 查表得，© = 0.227
1 、风荷载计算
M w = 1X 0.9 X 1.4 X 0.32 X 1.2 X 1.8 7l0 = 0.157kN •m 2 、稳定性计算
同上四〜六计算过程，可得：
R 1 = 1.066kN , R = 10.781kN , F 3= 1.066kN
立柱最大受力
Rmax+0.15X (4.25 -0.8) = 11.298kN
f = N/( © A)+M w /W = 11.298 X 10 3/(0.227 X 424)+0.157 X 10 6/4490 = 2
2
152.3N/mm < [f] = 205N/mm
满足要求！
八、可调托座验算
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力 N = max[R 1, F 2, R]=
10.781kN < [N] = 30kN
满足要求！
九、立柱地基基础计算
立柱底垫板的底面平均压力p= N/(m f A) = 11.298/(1 X 0.2)= 56.491kPa Wf ak = 140kPa
满足要求！
200*700 梁
计算依据：
1 、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
2 、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
3 、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
《钢结构设计规范》GB 50017-2003 、工程属性
、荷载设计
三、模板体系设计
设计简图如下:
四、面板验算
按四等跨连续梁计算，简图如下：
W = bh 2/6=200 X 15X 15/6 = 7500mrK I = bh 3/12=200 X 15X 15X 15/12 =
V max = 0.632q 2I 7(100EI) = 0.632 X 3.59 X 300 4/(100 X 10000X 56250)= O.327mmc [ V ] = I/400 = 300/400 = 0.75mm
满足要求！
3 、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R max = 1.143 q 1 静I+1.223 q 1 活I = 1.143 X 4.847 X 0.3+1.223 X 0.63 X 0.3 = 1.893kN
标准值(正常使用极限状态)
R max = 1.143q 2l = 1.143 X 4.847 X 0.3 = 1.231kN
五、小梁验算
计算简图如下:
承载能力极限状态
正常使用极限状态
1 、抗弯验算
小梁弯矩图(kN • m)
MUW= 0.427 X 10 6/83330 = 5.124N/mm"< [f] = 15.44N/mm i 满足要求！
2 、抗剪验算
小梁剪力图(kN)(kN • m)
V max= 0.953kN
T max= 3VU(2bh 0)=3 X 0.953 X 1000/(2 X 100X 50) = 0.286N/mnf < [ T ]=
2
1.78N/mm
满足要求！
3 、挠度验算
小梁变形图(mm)
v max= 0.008mm^ [ v ] = 1/400 = 1200/400 = 3mm
满足要求！
4 、支座反力计算
承载能力极限状态
R i = 0.953kN , F2 = 0.953kN
正常使用极限状态
R i = 0.622kN , F2 = 0.622kN
六、主梁验算
主梁自重忽略不计，计算简图如下:
主梁计算简图一 (kN • m) 主梁计算简图二(kN • m)
由上节可知 R = max[R i ,艮]=0.953kN , R = max[R i',艮]=0.622kN
1 、抗弯验算
主梁弯矩图一 (kN • m) 主梁弯矩图二(kN • m)
Mk/W = 0.459 X 10 6/4490 = 102.336N/mm i < [f] = 205N/mr n
满足要求！
2 、抗剪验算
主梁剪力图一 (kN) 主梁剪力图二(kN)
V max = 1.812kN
2 2
T max = 2Vn ax /A=2X 1.812 X
1000/424 = 8.549N/mm < [ T ] = 125N/mm
满足要求！
3 、挠度验算
主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm)
v max = 1.202mm^ [ v ] = 1/400 = 1200/400 = 3mm
满足要求！
4 、支座反力验算
承载能力极限状态 主梁计算简图一
立柱1: R = 4.323kN ，同理可得 立柱2: R 2 = 4.323kN 主梁计算简图二
立柱1: R = 0.953kN ，同理可得 立柱2: R 2 = 0.953kN。