柴油机考证笔记.

柴油机某一缸与其他缸相比，需检查喷油泵的密封性的情况是齿条刻度大，爆压低，排气温度低。

喷油泵柱塞与套筒磨损后对喷油泵的影响是喷油压力降低，供油定时延后，供油量减小。

回油孔式喷油泵柱塞偶件长期使用后，其磨损部位最易出现在套筒内回油孔上部、螺旋槽的工作区。

使用回油孔式喷油泵的多缸柴油机，检查各缸供油均匀性的常用方法是油门标定检查各泵齿条刻度值，可靠方法是测示功图计算平均指示压力。

回油孔式喷油泵循环供油量单调的方法是调节油泵齿条与油门拉杆的连接位置。

柴油机喷油泵密封性的检查方法，普遍采用泵压法。

在柴油机喷油泵出油阀密封性的检查中，当压力达到规定数值时应该放松泵油手柄。

柱塞泵则按住泵油手柄。

喷油泵密封性检查对象为出油阀和柱塞。

喷油泵柱塞密封性检查要取出出油阀。

MAN B&W柴油机喷油器对循环冷却油路的控制方式是止回阀关闭打开循环油路。

止回阀相对于针阀先开后关。

单孔式喷油器适用于分隔是燃烧室的小型柴油机。

多孔式喷油器适用于开式燃烧室。

带止回阀的喷油器当止回阀卡死在开启位置时，对喷油器的影响是不能冷却；密封性检查时泵油压力略低于针阀开启压力。

喷油器启发压力高于针阀落座时的燃油压力。

无冷却式喷油器结构复杂，启阀压力不可调节。

当喷油器的喷孔部分结炭而使孔径减小时，将会出现喷油率减小，油束射程减小，各缸喷油不均匀；喷孔因结炭而使孔径减小时，将不会出现喷油持续角减小。

喷油器喷孔内外结炭的直接原因在于喷油器冷却不良而过热。

喷油器针阀座因磨损而下沉时对喷油器工作的影响雾化不良，密封面压力变小。

倾斜针阀45°角，观察其在针阀套中自由下滑情况，可大致检查针阀与阀套柱面的密封情况。

喷油器调节螺钉松动或喷油器弹簧经长期使用疲劳断裂则喷油提前，启阀压力降低，雾化不良、燃烧冒黑烟。

柴油机运转中若高压油管脉动微弱，排温降低则原因可能是喷油泵密封不良漏油；高压油管脉动微弱、排气温度升高且冒黑烟则原因可能喷油器针阀在开启位置咬死；若高压油管脉动微弱，排温降低，最高爆发压力降低，其原因可能是喷油泵出油阀弹簧折断；
突然出现单缸排烟温度降低，并伴随主机转速下降、高压油管脉动强烈，则可能的原因是某缸喷油器针阀卡死在关闭位置；
突然出现单缸排烟温度降低，并伴随主机转速下降、高压油管无脉动，则可能的原因是某缸高压油泵柱塞卡死在最高位置。

柴油机喷油泵出油阀上具有的减压环带，其作用是避免重复喷射。

在柴油机喷油泵柱塞密封性的检查中，应该取出出油阀。

对喷油器的检查与调整工作不包括喷油均匀性、喷油定时、关阀压力。

高压油管异常发热是因为喷油压力过高、供油量过大、喷油器喷孔堵塞。

在四冲程柴油机中，压缩终点的压力和温度下降的原因是进气阀延后关闭角太大。

排气阀提前开启角减小则排气耗功增加、新气进气量减小
四冲程柴油机的换气过程包括自由排气阶段、强制排气阶段、进气阶段。

二冲程柴油机的扫气阶段，缸内废气的排出主要依靠进气的清扫。

二冲程气口-气阀式直流扫气柴油机气口对称下止点，气阀不对称下止点
在四冲程柴油机中，使膨胀损失（膨胀功和排气功损失）增大的原因是排气阀提前开启角太大；压缩终点的压力和温度下降的原因是进气阀延后关闭角太大。

在各种类型柴油机中，得到广泛应用的气阀阀盘形状为平底。

有些四冲程柴油机的进气阀直径比排气阀稍大，主要是为了提高充量系数。

气阀机构的组成部分不包括顶杆或摇臂。

气阀阀面与阀座为全接触式配合，其阀线宽一般为1.5～2.5 mm。

小型全接触式，中型外接触式
气阀阀面与阀座为外接触式配合，即阀面锥角小于座面锥角，通常小0.5°～1°
气阀阀面与阀座为内接触式配合，即阀面锥角大于座面锥角，通常大0.2°～0.5°。

气阀阀杆卡死通常的原因是滑油高温结碳。

柴油机气阀锥角α增大时，会使气阀对中性好，气密性也好。

大型低速二冲程柴油机的凸轮轴一般都采用凸轮安装在分段的轴上
在筒形活塞式柴油机中，传动凸轮轴的齿轮一般安装在曲轴的尾端。

凸轮轴链传动机构磨损使链条松弛时，正确的处理措施修理链条
新型柴油机，凸轮轴传动机构采用链传动，其张紧轮设置在柴油机正车松边上，主要目的是张紧链条方便
二冲程柴油机凸轮轴链传动机构中装置惰轮不是为了调配气阀定时。

机械式气阀传动机构的作用是传递凸轮运动。

机械式气阀传动元件有：滚轮、顶杆、摇臂。

造成机械式气阀传动机构顶杆弯曲的原因是气阀卡死。

液压式气阀传动机构的组成部分包括液压传动器、顶头、油管
液压式气阀传动机构的优点是噪声低、阀杆不受侧推力、总体布置自由、改善了拆装条件；气阀卡死或气阀上部液压传动器柱塞卡死会使安全阀开启。

液压式气阀传动机构液压油系统的补油阀漏泄的后果是气阀开度减小。

引起柴油机气阀阀座与阀面产生麻点的原因可能有硫酸腐蚀和钒、钠腐蚀。

引起气阀阀杆断裂的主要原因是阀的启闭撞击疲劳断裂。

阀盘阀杆断裂原因不包括气阀间隙过小的膨胀断裂。

下列现象将导致气阀升程变大的是凸轮轴向凸轮工作段方向弯曲。

气阀阀杆卡死通常的原因是滑油高温结炭，不包括高温腐蚀。

在测四冲程柴油机气阀间隙时，保证各缸测完的最小盘车角度360°～720°曲轴转角
气阀定时的测量应在测量调整气阀间隙之后进行。

用千分表测气阀定时时，千分表指针刚动时刻的飞轮刻度为开启提前角
测柴油机正车气阀定时时，正向盘车。

传动齿轮安装不正确造成气阀定时提前的故障
摇臂轴磨损或气阀摇臂座紧固螺栓松动产生的影响是气阀晚开早关
测量气阀定时能够间接得知凸轮的磨损程度如何。

所谓气阀间隙是指在柴油机冷态下气阀阀杆顶端与摇臂头部之间的间隙即气阀的热胀间隙用来防止气阀漏气。

气阀传动机构滚轮磨损会对气阀间隙和定时产生影响，正确的调整措施是调气阀间隙。

排气间隙大于进气间隙。

气阀间隙是测量阀杆与摇臂处间隙；当气阀间隙过小时，气阀关闭不严，易于烧蚀；当气阀间隙过大时，将会造成气阀开启持续角减小，开启提前角减小，关闭延迟角减小，迟开早关，阀杆与摇臂的撞击严重，加速磨损，柴油机发出强烈的噪声车削或磨削气阀或阀座时必须进行找正，否则会造成气阀和阀座不能密封。

增压器转子采用滑动轴承的优点有构造简单。

废气涡轮增压器中压气机端设止推轴承，易喘振。

为了保证废气涡轮增压器可靠润滑，废气涡轮增压器的润滑系统最好是重力-强力混合润滑系统
废气涡轮增压器，压气机的主要组成部件有工作叶轮、排气蜗壳、扩压器。

废气在涡轮机工作叶轮内流动过程中压力速度都上升。

在废气涡轮中，实现废气压力能转变为动能的部件是喷嘴环和进气道；实现废气动能转变为机械能的部件是叶轮。

排气蜗壳和扩压器动能转化为压力能；在废气涡轮中废气流经叶轮叶片后压力降低，温度降低，流量不变。

废气涡轮增压器，涡轮机的主要组成部件没有扩压器，有工作叶轮、喷嘴环、进气箱、排气壳；压气机主要部件有工作叶轮、排气蜗壳、扩压器。

关于单级轴流式涡轮冲动力矩和反动力矩都是在叶轮叶片上产生的。

增压器轴承烧毁的原因可能是滑油压力过低或油量不足、油质不洁或混入了外来物；会造成废气涡轮增压器转速急剧下降，滑油温度升高，增压压力降低并出现异常的声音。

增压器强烈振动原因有：压气机喘振、压气机叶轮损坏、叶轮结炭。

引起增压压力异常下降的原因是排气阀开启提前角较小、喷嘴环变形截面增大、轴承故障、轴封结炭。

排气阀漏气，喷油提前角太小不会使增压压力异常下降。

排气阀开启提前角增大及后燃严重会使增压压力异常升高。

干洗增压器涡轮时，其负荷不得低于50%标定负荷
在增压器运转中清洗压气机，应在清洗前后20 min内，气缸润滑油供应量提高50%～100%
增压器压气机的空气滤清器、扩压器积垢会引起增压压力下降
增压器压气机排出压力下降而其转速变化不大，其主要原因是压气机叶轮、扩压器脏污。

滑动轴承结构简单
主机扫气压力是否正常应依据推进特性
负荷相同时，增压压力升高，并伴随着增压器的超速，主要原因柴油机方面的故障。

为保证废气涡轮增压器轴承的润滑，轴承箱中的滑油应定期更换。

自带润滑油泵的增压器，在主机冲车、试车后应及时检查滑油泵供油情况。

连杆大端轴承液体动压润滑，活塞销轴承难以实现动压润滑；十字头销轴承液体静压润滑。

柴油机部件中较难实现液体动压润滑的是活塞销轴承。

影响液体动压润滑形成油楔的因素中，错误的是滑油压力。

在液体润滑中运动表面的摩擦系数取决于液膜黏度；在边界润滑中其界面的摩擦系
数只取决于摩擦表面性质；在边界润滑中，其形成的吸附膜主要来自于滑油中极性分子的吸附性，反应膜来自于滑油中添加剂与金属表面的化学反应。

摩擦表面上同时存在边界润滑与液体润滑时，称为半液体润滑。

摩擦表面上同时存在边界润滑与液体润滑以及在柴油机废气涡轮增压器中的滚珠轴承的润滑方法，称为弹性液体动压润滑。

国际公认的滑油质量等级中的代号的是CD
清净分散剂是滑油使用的重要添加剂，它的作用主要是锈蚀抑制和洗涤与悬浮在筒形活塞柴油机运转中，其曲轴箱油的有机酸与SAN都增加
正常使用时曲轴箱油的碱值靠补新油维持。

曲轴箱油闪点要求一般为开口闪点不低于210℃
曲轴箱油使用中酸值与渣增加的主要原因是混入燃烧气体。

曲轴箱油主要因为油温过高，氧化变质后颜色变深、总酸值增加、密度增加、黏度上升。

为了防止曲轴箱油迅速氧化变质，应控制滑油的使用温度一般不高于65℃。

滑油黏温特性好，则黏度指数的变化是增大接近100，黏度比的变化规律是减小接近1
粘度指数大则好。

在柴油机中润滑的作用有在柴油机中润滑的作用有减磨、防腐、冷却、传递动力。

在筒形活塞式柴油机中曲轴箱油的主要用途是各轴承润滑。

对曲轴箱油抗腐蚀性要求的目的在于防止轴承材料腐蚀。

抗氧化安定性在于防止滑油变质。

在柴油机运转中，气缸套的润滑状态是边界润滑。

润滑可以减磨、防腐、冷却、传递动力。

API分类法按油品质量和适用机型特点把滑油分为4个质量等级，对曲轴箱油进行分类。

气缸外表面径向压应力机械应力为零，而非最小。

清净性添加剂防止高温生成漆膜，锈蚀抑制、洗涤悬浮。

冷冻机油不属于润滑剂。

燃油系统
为安全使用燃油，船用燃油的闪点应不低于60℃～65℃。

柴油机在使用燃料油时，雾化加热器出口燃油温度的高低主要依据喷油器对燃油黏度的要求来决定。

在沉淀柜中为了提高净化效果，重油应预热至50～60℃。

滑油的进口温度通常应保持在40～55℃
在雾化加热器中，预热重油的热源为饱和蒸汽，饱和蒸汽压力不应超过0.8 MPa。

在雾化加热器中，为了避免加热后迅速积垢，预热温度应不得超过150℃。

船舶进港前把重油换为轻油过程中，最容易发生的故障喷油泵的柱塞卡紧或咬死。

集油柜没有沉淀净化燃油的作用。

按照我国有关规定，大型船舶燃油预热的热源应为饱和蒸汽。

在船上，应当由轮机长提出加油数量和规格，二管轮负责装油。

确定加油油舱和数量时，应考虑船的平衡，不得超过舱容的95%。

为保证燃油正常流动，燃油的最低温度必须高于浊点。

在船舶使用条件下燃油的使用温度起码应高于浊点温度。

主机滑油系统中的滑油泵通常采用螺杆泵。

船舶海水冷却系统中的海水泵一般采用离心泵。

在中央冷却系统的中央冷却器内进行的冷却是海水冷却低温淡水。

主机滑油系统的自动清洗滤器一般位于滑油泵排出管路。

调节主机滑油压力的方式有调节旁通阀的开度。

主滑油系统中，不必是双套的设备有自动冲洗滤器。

增压器润滑系统中重力油柜的作用是为增压器轴承供油。

主机滑油泵带有自动切换装置时，备车启泵时的正确操作是先将主泵控制旋钮置于启动位置，再将备用泵控制旋钮置于备用位置。

主机滑油泵带有自动切换装置时，一般在备车时应进行自动切换试验，试验的正确操作是将备用泵控制旋钮置于备用位置，将运转主泵的控制旋钮置于停止位置。

滑油冷却器冷却效果下降冷却水量不足，滤器污堵，冷却器管子堵塞，冷却水泵故障，不包括冷却器管子破损泄露。

确定自动排渣分油机排渣时间间隔的因素是实际分油量和燃油中杂质含量。

分油机中被分离油料的加热温度一般由油料粘度确定。

分离高密度燃油的新型分油机的特点有.无重力环.配有水分传感器
分油机分离燃油时的分油量一般选择额定分油量的1/2；分油机分离滑油时的最佳分油量一般应选择铭牌额定分油量的1/3
为使分油机启动时分离筒的转速平稳上升，减少启动负荷，一般采用摩擦联轴器结构。

分油机重力环的内半径，即是分油机的出水口半径；离心式分油机的出水口直径大于出油和进油口直径
迪拉瓦自动排渣分油机的控制阀表盘上标有“1、2、3、4”四个位置分别代表开启、空位、密封、补偿
迪拉瓦自动排渣分油机控制阀在“密封”位置时工作水经外接管进入活动底盘下方，“补偿”位置时工作水内管通。

造成自动排渣分油机排渣口跑油的原因是滑动圈上的泄水阀（塑料堵头）关不严；
滑动圈下方弹簧失效；浮动底盘周向密封圈失效；分离筒盖上的主密封圈失效；工作水阀故障；分离筒内结渣严重；和分离筒水封无关。

自动排渣分油机工作水因管路上的滤器堵塞而使压力降低，出现的故障是排渣口不能关闭。

会出现出水口跑油的原因是分油温度过高、分油温度过低、分油机转速不足、进油阀开得过快、排油阀没开或开度太小；当由于没有及时清洗分油机的分离盘，而造成分离盘之间的油流通道堵塞。

不包括工作水量和浮动地盘不能抬起。

出水口大量跑油原因是重力环口径太大，水封水太少；
发现分油机剧烈振动时，正确的操作是立即手动停止分油机
分油机达不到启动转速的原因的是制动器未松开、摩擦离合器有油、摩擦片磨损严重，不包括分离筒内积渣过多。

ALFA LAVAL WHPX型分油机停止分油工作时，将P1与P2 管关闭的目的是防止高置
水箱的水流失
ALFA LAVAL WHPX型自动排渣型分油机的P1管是开启水进口，P2是水封水进口。

重油分油机在并联时总分油量大，含水多并联，杂质多串联。

单台重油分油机常用分油量大于船舶重油日耗量。

分油机异常振动原因有：轴承过度磨损使立轴下沉、分离筒盖没锁紧、传动齿轮损坏、摩擦离合器过度磨损。

现代船舶主机缸套冷却水系统中自动调温阀的温度传感器检测的温度是淡水出机温度
缸套冷却水系统的透气管：各透气管接在设备和管路的最高处．透气管一般通至膨胀水柜．膨胀水箱上部设有透气管
现代柴油机采用的中央集中冷却系统中，一般高温淡水系统用来冷却.缸套、气缸盖、增压器。

出海阀前控制海水最高温度。

当代新型超长行程柴油机的活塞冷却介质大多选用曲轴箱滑油，一般的也有用淡水冷却。

为了减小柴油机冷却腔内结垢倾向，应选择的冷却介质是蒸馏水。

一般闭式循环淡水冷却的柴油机中缸套穴蚀主要由空泡腐蚀引起。

海水系统海底阀位于左右两弦。

如果柱塞泵式喷射系统油道中的空气排放不净，则会出现喷油压力难以建立。

欲增大回油孔喷油泵的供油提前角旋出柱塞下方顶头上的调节螺钉或正车转动凸轮。

欲减小回油孔喷油泵的供油提前角减薄套筒上端的调整垫片。

通过升降柱塞法或升降套筒法调节供油定时，喷射持续时间不变，凸轮的有效工作段改变，升高柱塞或降低套筒供油定时提前。

升降柱塞或套筒，柱塞有效行程不变，供油规律改变。

始终点调节式的供油始点与终点均随负荷而变，当负荷减小时，供油始点延后，终点提前。

回油孔式喷油泵柱塞偶件磨损后，喷油压力降低，将会使喷油泵供油定时延后，供油量减小。

经长时间使用后出油阀的卸载能力变化是等容卸载式降低，等压卸载式增强。

出油阀泄露则喷油量下降，喷油定时延后。

喷油泵出油阀密封锥面泄漏，造成的不良影响是喷油量下降，喷油定时延后。

在拆装喷油泵时必须保证的安装啮合记号是调节齿条与调节齿圈啮合记号、柱塞下部凸耳与调节齿套切槽啮合记号。

当柴油机负荷降低时，等容卸载出油阀使高压油管残余压力降低，等压卸载压力则不变。

喷油泵采用等容卸载出油阀当其卸载容积过大时发生的不良影响是喷射延迟阶段延长、下一循环供油量减小、高压油管发生穴蚀。

柴油机喷油泵出油阀上具有的减压环带，其作用是避免重复喷射。

柴油机气缸产生拉缸时的征兆有气缸冷却水出口温度增高、活塞冷却液出口温度升高、扫气箱温度升高、柴油机转速下降。

拉缸原因：冷却不良、活塞环断裂、喷油器故障，不包括喷油定时太早。

始点调节式喷油泵的供油提前角，在测定时其油门手柄应置于标定位置。

喷油器的油嘴尖端积炭主要是因为喷油嘴泄露。

喷油泵出油阀蓄压、止回、避免重复喷射、减压。

燃烧敲缸在初期
柴油机在运转中,表征转速变化量足够大时调速器才能起作用的性能参数是不灵敏度。

稳定调速率反应准确性，瞬时调速率反应稳定性。

根据我国有关规定，船用发电柴油机的稳定调速率应不超过5%。

根据我国有关规定，船用主机的稳定调速率δ2应不超过10%。

根据我国有关规定，船用发电柴油机当突御全负荷后稳定时间ts应不超过5s；瞬时调
速率
+
1
δ应不超过10%。

柴油发电机组在负荷突变试验中，要求调速器的稳定时间不得超过5s
根据我国有关规定，船用主机的稳定调速率不超过10％
装有全制调速器的船用主机当调速器故障而改为手动操纵时，其运转中出现的最大危险是遇恶劣气候，主机将发生超速危险
船用发电柴油机使用的最佳调速器应该是表盘液压式
根据双制式调速器的工作特点，它最适合作用的柴油机是船用带离合器的中小型主机。

船用发电柴油机必须装设的调速器是定速调速器。

机械调速器的工作特点不包括灵敏准确。

为了降低柴油机设定转速，对机械调速器应调节螺钉逆时针方向旋出。

机械式调速器调速弹簧长期使用后弹性变差对调速器性能的影响是稳定调速率变小。

在机械式和液压式调速器中，其转速感应元件的工作原理是基于力平衡原理。

标定功率不等的A、B两台柴油发电机并车运行，若δ2A＝δ2B＝0，则可能出现的现象是两机负荷任意分配；若两机δ2相同且不为零，则负荷按标定功率比例分配。

两台使用液压调速器的发电柴油机并联运行时，其负荷分配始终不合理的主要原因是速度降旋钮调节不妥。

液压调速器的补偿针阀开度过大，油量调节过度；过小则调油不足转速稳定时间长。

在液压调速器中补偿针阀开度过大，补偿指针在过大刻度，对反馈的影响是前者使反馈减弱，后者使反馈增强。

如果液压调速器反馈指针指向最上位置对柴油机的影响调油不足，转速波动大。

液压调速器加装速度降机构是为了提高调节过程的稳定性。

液压调速器反馈机构保证调节稳定性；双反馈保证调节稳定性及可调的稳定调速率。

在液压调速器中，刚性反馈（静速差）与弹性反馈机构（恒速反馈）相比，其主
要作用在于保证有差调节（合理分配负荷）。

在液压调速器中，静速差机构的作用是.保证调速过程稳定、调节稳定调速率δ2、保证并联运行中各机负荷合理分配。

液压调速器中设置恒速反馈机构的目的保证调速过程稳定和恒速、实现负反馈、防止油量调节过量，不包括满足柴油机并车合理分配负荷。

在液压调速器中设置的恒速反馈机构按其反馈类型及其影响来讲是负反馈/滑阀提前复位。

液压速度降机构提高调节过程稳定性。

使用UG8液压调速器的发电柴油机单机使用时如负荷限制旋钮限制较小，易停车。

PG液压调速器的波纹管式转速设定机构的输入气压信号增加时，转速设定伺服活塞和设定转速的变化是下移，升高。

按PGA液压全制调速器结构特点，其工作中的主要特点是遥控气动速度设定、刚性反馈机构实现对δ2的调节、阻尼补偿系统保证调节过程稳定且恒速、补偿针阀开度调节补偿速度大小。

目前船用增压柴油主机在使用的PGA调速器上多具有扫气压力燃油限制器，其主要作用是船舶加速时防止供油量增加过快而冒黑烟。

UG8表盘式液压调速器的恒速反馈机构主要由下列部分组成大反馈活塞.小反馈活塞、补偿针阀.反馈指针
UG8表盘式液压调速器的负荷限制机构实现对负荷限制是通过限制滑阀的动作。

Woodward UG8型表盘式液压调速器的表盘上设有4个旋钮，侧面设有一个反馈指针，转动负荷限制旋钮能够使柴油机停车；转动反馈指针能够调节调速过程的稳定性。

当UG8型表盘式液压调速器进行供油量调节，使柴油机的转速稳定后，调速器内部的大反馈活塞位置发生变化。

关于UG8表盘式液压调速器的速度设定机构调速电机轴与调速齿轮弹性连接。

按表盘式液压调速器的正确使用要求，其负荷限制旋钮在柴油机启动时的正确调整位置是5格。

在液压调速器中，静速差机构的作用是保证调速过程稳定、调节稳定调速率δ2 、保证并联运行中各机负荷合理分配。

按表盘式液压调速器的正确使用要求，其负荷限制旋钮在柴油机启动时的正确调整位置是5格。

液压调速器在机器上清洗时，机器可以运转。

调速器中使用的润滑油在使用温度范围内应满足下有适当的黏度、不腐蚀密封材料、不发生氧化变质。

液压调速器的滑油在正常情况下的换油周期一般是6个月换一次。

调速器连续工作时推荐的使用滑油温度范围是60～90℃。

大型低速柴油机的最低启动转速范围，一般为n＝25～30r/min。

小型高速柴油机的最低启动转速范围，一般为n＝80～150r/min。

中速机一般为n＝60～70r/min。

YANMAR6GL-HT型柴油机的发火顺序为1-5-3-6-2-4，当第3缸停在进、排气上止点时，如果这时进行启动，2缸和4缸进启动空气。

柴油机在运行中引起启动空气总管发热的原因是气缸气动阀漏气。

柴油机在运转中，发现某一缸启动空气管发热，其原因是气缸气动阀漏气造成的。

影响柴油机启动转速大小的因素是柴油机的技术状态。

指出下列与最低启动转速无关的因素是进气方式，有关的是柴油机类型．环境温度.燃。