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EngCylCombDIJet - Direct-Injection Diesel Jet Combustion Model
缸内直喷柴油喷射燃烧模型
这个燃烧模型预测燃烧速率，并将直喷柴油机的排放与单或多脉冲喷射相结合。

为了实现精确的预测，本模型必须通过实测的缸压进行校正。

本模型中液体燃油直接喷射到气缸中（使用InjProfileConn, InjMultiProfileConn, InjNozzConn ，InjNozzUserConn喷油器模型）。

通过喷油器模型预测的燃烧速率对喷射曲线和正时非常敏感，因此必须确保输入精确的喷射曲线（喷射曲线要么是实测的要么是通过GT-SUITE喷射模型得出的）。

注释：有一个可供选择的柴油燃烧模型名为“EngCylCombDIPulse”，这个模型的主要优势是当保持或者超过Dijet模型的预测精度时运行速度更快。

EngCylCombDIPulse - Direct-Injection Diesel Multi-Pulse Combustion Model
缸内直喷柴油机多脉冲燃烧模型
这个燃烧模型预测燃烧速率，并将直喷柴油机的排放与单或多脉冲喷射相结合。

为了实现精确的预测，本模型必须通过实测的缸压进行校正。

本模型中液体燃油直接喷射到气缸中（使用InjProfileConn，InjMultiProfileConn喷油器模型）。

通过本模型预测的燃烧速率对喷射曲线和正时非常敏感，因此必须确保输入精确的喷射曲线（喷射曲线要么是实测的要么是通过GT-SUITE喷射模型得出的）。

注释：有一个可供选择的柴油燃烧模型名为“EngCylCombDIJet”，推荐使用DIpulse模型，因为当保持或者超过Dijet模型的预测精度时运行速度更快。

EngCylCombDIWiebe - Direct-Injection Diesel Wiebe Combustion Model
缸内直喷柴油韦伯燃烧模型
这个模型使用三元韦伯函数给直喷、压燃发动机加入了燃烧速率，这个模型适用于燃油缸内直喷（使用InjProfileConn喷油器模型），当应用下面的参数时（比如Ignition Delay，the Fraction 或者Duration没有设置为def时），喷射曲线将不会影响燃烧速率。

仅有一个例外：如果在任何时刻指定的累积燃烧超过指定的燃油喷射比例，燃烧速率将会受到燃料量的限制。

在GT-SUITE的安装文件中有一个名为WiebeComb.xls的excel格式文件确定韦伯常数。

这个电子表格有个功能：可以使用EngBurnRate模板将韦伯常数与通过实测缸压计算得到的放热率进行匹配。

但是需要注意EngCylCombProfile参考对象可以直接输入通过实测缸压计算得到的放热率，因此没有必要将韦伯参数与测得的放热率进行匹配。

如果Ignition Delay活着Fraction和Duration中的任何一个设置为def，这个模型就通过自动选择参数而变成了半预测模型。

他们通过喷射曲线、空燃比、压力和温度计算得来。

因此，当以上参数设置为def时，为了获得有意义的结果喷油器几何参数和喷射压力曲线必须指定的尽量精确，因为他们会影响燃烧速率。

EngCylCombHCCI - HCCI Combustion Model
均质压燃模型
这个预测型单区模型用来模拟均质压燃。

燃烧速率的预测完全基于用户定义的化学动力学。

从名字可以看出，这个模型假设混合气是完全均匀的。

所有的化学反应使用EngCylChemGas或者EngCylChemGlobal参考对象定义。

这里讲的化学反应可以直接输入，或者用户指定一个标准的ChemKin II格式化机理文件。

当使用EngCylCombHCCI时请注意：缺省的均衡燃烧排放产物不被调用。

所有的排放产物基于指定的化学反应。

因为此模型为预测型模型，请记住模型越复杂（比如反应更多）所
付出的代价（计算速度）也就越高。

因此，一个有20个化学反应的模型要比一个200个化学反应的模型运行的更快。

用户可以指定燃烧开始和结束时的曲轴转角。

对于大多数应用，指定的燃烧应该稍微迟于进气门关闭角、稍微提前于排气门开启角度。

但是，用户可以指定模型在720°曲轴转角内运行反应，即便当进气门开启，但是要记住因为这个燃烧模型计算时间较长，用户应该限制燃烧范围。

EngCylCombMultiWiebe - Multiple Wiebe Combustion Model
多韦伯燃烧模型
这个模型使用多韦伯方程来计算燃烧速率。

韦伯曲线会相互叠加来获得燃烧速率。

这个模型的主要用途是通过多个喷射事件来模拟燃油喷射，比如预喷。

这个模型可以使用任何形式的喷射。

然而直喷时，如果在任何时刻指定的累计燃烧量超过指定的燃油喷射比例，燃烧速率将会受到燃油量的限制。

请注意如果燃烧速率在循环开始前就开始的话，所有应该在循环开始前被燃烧的燃料将会在循环的第二阶段燃烧（这将会导致燃烧速率的一个暴涨）。

EngCylCombProfile - User-Imposed Combustion Profile
用户自定义的燃烧曲线
这个模型定义了一个燃烧速率曲线。

可以用在任何形式的喷射中，但是如果燃油直接喷入气缸，喷射始点必须在燃烧始点之前，这样才能保证燃烧开始时缸内有燃料。

如果在任何时刻指定的累计燃烧量超过指定的喷油量，燃烧速率会受到燃油量的限制。

请注意，如果使用的燃烧速率在循环开始前开始，所有应该在循环开始前燃烧的燃料将会在循环的第二阶段燃烧（这回导致燃烧速率的陡增）。

如果瞬时缸压可以测量，这个参考对象将会特别有用，因为燃烧速率可以使用‘EngBurnRate’通过缸压计算。

请参考发动机性能手册3.11章“通过缸压计算燃烧速率”。

请注意：这个模板中使用的燃烧速率与台架实验测得的放热率不同，因此明显放热率不应该用在这个模板中。

二者的具体区别请参考“发动机性能手册”3.1章“说明和简介”
EngCylCombSITurb - SI Turbulent Flame Combustion Model
点燃式湍流火焰燃烧模型
这个模型用来预测点燃式发动机的缸内燃烧速率，这个模型特别适合均质空燃混合气，但是下述吸入的混合气phi值也可以用来模拟直喷点燃发动机的非均质空燃混合气。

EngCylCombSIWiebe - SI Wiebe Combustion Model 点燃式韦伯燃烧模型
这模型通过韦伯方程在点燃式发动机上加入燃烧速率。

这模型可以采用各种类型的喷射模型。

对于直喷点燃式发动机，如果在任何时刻指定的累计燃烧量超过指定的燃油喷射量，燃烧速率将会受到燃油量的限制。

请注意：如果采用的燃烧速率在循环开始前开始，所有应该在循环开始前燃烧的燃料将会在循环的第二阶段燃烧（这将会导致燃烧速率的陡增）。

在GT-SUITE安装文件中有个名为WiebeComb.xls的文件用来确定韦伯常数。

燃烧表格可以用来将韦伯常数与放热速率（使用EngBurnRate模板测得的缸压模型计算所得）进行匹配。

但是，注意“EngCylCombProfile”参考对象可以直接输入通过缸压计算的燃烧速率，因此没有必要将韦伯参数与实测燃烧数据进行匹配。

具体细节请参考发动机性能手册“通过缸压计算燃烧速率”。

Main
Anchor Angle(def=50%) 韦伯曲线到TDC的角度或者所指定角度的从属参考对象名称。

所指定的角度为TDC与韦伯曲线50%燃烧点之间的曲轴转角角度值。

下述的Burned Fuel% at Anchor Angle值可以选择性的用来改变韦伯曲线50%燃烧点（一般为TDC后5-12度曲轴转角）。

Duration（def=10%-90%）韦伯燃烧曲线的持续期或者指定燃烧持续期的从属参考对象的名称。

默认的持续期不包括总燃烧持续期开始的10%和结束的10%，但是下述Option 中的值可以用来设定燃烧点（此点测量持续期，一般为25-35度曲轴转角）。

Wiebe Exponent 韦伯曲线指数或者从属参考对象的名称（def=2.0）。

Options
Number of Temperature Zones
必须二选一
○1two-temp是指将会对缸内分为已然和未燃区，温度和成分将进行独立计算。

在大多数的仿真中推荐使用这个选项，配合下述的NOx Reference Object可以得到有意义的NOx结果。

○2single-temp 定义为单曲燃烧模型。

这个选项用来与其他分析（可能假设仅有一个温度区域）保持一致的结果，比如用来通过缸压计算放热率的程序。

Fraction of Fuel Burned燃烧过程中已燃燃料的比例或者从属参考对象的名称。

如果指定的值小于1.0，未燃燃料将会被成比例的从燃烧速率中除去，以保证燃烧速率曲线有一个一致的形状，除了较小的范围。

（def=1）
Air Burning Enhancement Factor 决定参与燃烧的过量空气的因数。

这个参数只有在Fraction of Fuel Burned值小于1时使用。

当Fraction of Fuel Burned值为1时这个因数若为非零值将导致不均匀进气。

对于完全均质燃烧的部分燃烧，这个值应该设定为0（def=0）。

正如燃烧速率所描述的，这会导致空气和燃油的质量分数成比例的被转移到燃烧区域，这会在燃烧中保留一部分空气和燃油。

对于不完全燃烧（所有的空气都参与燃烧过程），这个值应该设为1。

Burned Fuel% at Anchor Angle用作Anchor Angle(def=50%)的百分比燃烧点。

为了得到完全适合所定义点的曲线，这个点必须一直高于持续期起始点0.1%、小于持续期终止点0.1%。

Burned Fuel % at Duration Start标志Burn Duration始点的百分比燃烧点（def=10）。

Burned Fuel % at Duration End标志Burn Duration终止点的百分比燃烧点（def=90）。

为了得到完全适合所定义点的曲线，这个点必须一直高于持续期起始点10%。

Advanced
Knock Model Selection
○1ign是指用户不对爆震和早燃进行模拟。

○2standard是指用户希望使用爆震模型，如在Engcylknock, EngCylkonck或者EngCylChemGlobal中定义的参考对象。

○3standard-lastcycle是指用户希望使用爆震模型，如在Engcylknock, EngCylkonck或者EngCylChemGlobal中定义的参考对象。

但是计算只在每个案例的最后一个循环进行。

当进行稳态仿真、Post-konck Combustion设置为off、因为爆震模型的结果不会影响模型的其他方面所以EngCylknock参考对象中的End Gas Zones设置为Mutlti-Zone、爆震计算时间很长时推荐使用这个模型。

当爆震输出用在闭环控制系统中（比如控制点火时间）时不应该使用这个
选项，当Post-Knock Combustion设置为on时不能使用这个选项，因为这会影响结果从而产生错误的结果。

○4user是指用户已经创建了一个爆震模型并且这个模型会用在燃烧过程中。

（第一章获得更多关于用户自定义模型的信息）
Knock Model Object Name UserModel、EngCylKnock、EngCylChemGas、EngCylChemGlobal 参考对象的名称。

如果Knock Model Selection设置为User，那么必须定义UserModel参考对象。

如果Knock Model Selection设置为standard或者standard-lastcycle，那么必须定义EngCylKnock、EngCylChemGas、EngCylChemGlobal参考对象。

如果Knock Model Selection设置为ign，那么这个值必须设置为ign。

如果需要预测爆震，必须保证Number of Temperature Zones设置为two-temp。

Post-Knock Combustion yes或no选项强制缸内的所有燃料在开始爆震后的第一阶段燃烧。

当EngCylknock参考对象中的Knock Model设置为Franzke或者Worret时这个选项不能选择。

当使用EngCylChemGas或者EngCylChemGlobal作为Knock Model Object Name时这个选项也不能选。

NOx Reference Object EngCylNOx、EngCylChemGas、EngCylChemGlobal、UserModel参考对象的名字，用来计算燃烧过程中的NOx形成。

如果需要预测NOx形成，必须确保No. of Temperature Zones设置为two-temp，如果设置为ign，那么将会计算均衡NOx浓度。

CO Reference Object EngCylCO参考对象的名称，用部分动力学模型来模拟燃烧过程中CO的形成。

EngCylCO模型的主要目的是，当催化器模型设置在气缸下游时提供更精确的排气成分预测。

如果这个值设置为ign，将不采用这个化学动力学模型，同时CO浓度也会使用GT-SUITE默认的标准均衡化学方程进行计算。

均衡化学方程应该适用于典型的性能分析模型。

Flame Geometry Object EngCylFlame参考对象的名称，用来定义燃烧室几何形状。

如果Knock Model Selection 设置为ign 或user，这个值应该被设置为ign。

如果Knock Model Selection 设置成standard 或者standard-lastcycle、EngCylKnock中的End Gas Zones参考对象设置为Multi-Zone时必须定义燃烧室几何形状。

Reference RPM for Profile Specification参考速度影响基于时间的燃烧。

基于参考（实测）转速和实际运行转速，这个值用来绘制燃烧曲线。

当需要每个运行点的燃烧数据，但没有可用数据时，这个值可以用作个转速下的初始近似值。

如果这个值不是ign，燃烧曲线的角度列会变成时间列，当考虑Anchor Angle（def=50%burn）时，燃烧曲线是基于时间的。

Main Combustion Termination
○1EVO是指：如果没有连接气门，燃烧和均衡计算在EVO或者180°ATDC时结束。

当使用EngCylEmisMaps时使用这个选项。

○2IVO是指：燃烧和均衡计算可以一直运行到IVO时结束，但是当燃烧曲线结束的早些并且温度低于冰点时（此时均衡计算效率较低）也会随之结束。

注意：当燃烧和均衡计算进行过程中已燃和未燃区还是分开的，气缸的流入和流出成比例的分布在各个区域。

使用这个选项会导致发动机排放相关的结果被压制。

此外，明显放热和缸内能量平衡仅计算值EVO。

Post Combustion Object参考对象的名称，主燃模型结束后继续燃烧缸内成分。

主燃阶段的结束受Main Combustion Termination的控制。

后燃也可以用来在循环末期甚至在压缩阶段燃烧燃料。

EngCylknock-SI Knock Model
可以随时从燃烧参考对象中引用本模型，从而根据基于时间的经验参数对汽油机爆震/早燃趋势进行表象性预测。

本章中，尽管不是所有的模型都具有预测早燃的能力，但是knock 是指点火后起燃或者点火前起燃。

可以用EngCylknock模型取代化学反应动力学EngCylChemGas或EngCylChemGlobal来预测爆震。

当从EngCylCombProfile/EngCylCombSIWiebe/EngCylCombMultiWiebe燃烧参考对象中引用本模型时，Number of Temperature Zones必须设置成two-temp。

main
knock model 四选一（注意：这四个模型都可以预测爆震，但是只有Douaud&Eyzat or Kinetics-Fit可以预测早燃）
○1Douaud&Eyzat or Kinetics-Fit使用 A. M. Douaud 和P. Eyzat所描述的方式，“Four-Octane-Number Method for Predicting the Anti-Knock Behavior of Fuels and Engines”, SAE Paper 780080, 1978.选择这个模型后，Combustion object中的Post-knock Combustion应该选择on，这会影响燃烧速率。

详情请参考Combustion object的帮助文档。

○2Franzke使用D. Franzke所描述的方法，,“Beitrag zur Ermittlung eines Klopfkriteriums der ottomotorischen Verbrennung und zur Vorausberechnung der Klopfgrenze”, PhD Thesis, Technical University of Munich, 1981.由于这个模型有时会在爆震发生几个时步后才能对爆震进行预测，因此当Combustion object中的Post-Knock Combustion设置为on时不应该选择这个模型。

○3Worret使用R. Worret所描述的模型，“Zylinderdruckbasierte Detektion und Simulation der Klopfgrenze mit einem verbesserten thermodynamischen Ansatz”, PhD Thesis, University of Karlsruhe, 2002. 由于这个模型有时会在爆震发生几个时步后才能对爆震进行预测，因此当Combustion object中的Post-Knock Combustion设置为on时不应该选择这个模型。

○4Kinetics-Fit使用GT公司开发的模型。

当选择这个模型，Combustion object中的Post-Knock Combustion设置为on时，燃烧速率会受到影响。

详情请参考Combustion object 的帮助文档。

End Gas Zones 为了诱导时间积分计算而对未燃气体划分的区域数，二选一：
○1Single-Zone 使用整个未燃气体的温度计算诱导时间积分。

○2Multi-Zone 当选择这个选项后，在未燃气体和与之相邻的未燃气体表面创建细小区域。

细小区域的温度根据整个未燃气体和相邻壁面的温度计算。

在每个细小区域进行诱导时间积分，发生爆震的表面（以下称为：爆震表面）会进行报告。

只有当Knock Model设置为Douaud&Eyzat or Kinetics-Fit时才能选择这个选项。

当选择这个选项时，必须指定Combustion Object 里面的EngCylFlame。

此外，推荐将EngCylTWallDetail或EngCylTWallSoln设置成cylinder wall surface temperatures，因为它们有针对表面的更为详细的空间解决方案。

Fuel Octane Number AKI标准燃料辛烷值。

AKI标准（美国普遍使用的）为研究法辛烷值（RON research octane number）和汽车用辛烷值（MON motoring octane Number）的平均值。

当Knock 么的了设置成Franzke或者worret时，这个值应该设置成ign。

Knock Induction Time Multiplier 诱导时间系数或者从属参考对象的名称。

当值小于1时会使预测的爆震次数增多，当值大于1时会使预测的爆震次数减少（def=1）。

Activation Energy Multiplier 激活能量倒数的系数。

值大于1会使得预测的爆震次数增多。

值小于1会使预测的爆震次数减少（def=1）。

Knock Index Multiplier报告的爆震指数的系数（def=1）。

Franzke/Worret
本文件中的值仅用于Knock Model设置成Franzke或Worret时。

Calibration Mode只有当校正一个已知的爆震边界运行点（详情请见下面的校正过程）时选择这个选框。

当这个选框选中时，不会检测爆震，但是会计算主要的参考值，并根据校正目的将每个案例最后一个循环计算结果输出。

当选中选框时，必须指定Reference K-value 或者Reference Knocking Crank Angle中的一个。

Reference Induction Time Integral 爆震参考点开始时的诱导时间积分。

当Calibration Mode设置成on时，这个值是无用的可以直接设置成ign。

Reference K-value 参考点的k值。

当Calibration Mode设置成on并指定Reference Knock Crank Angle时，这个值无用可以直接设置成ign。

Reference Knocking Crank Angle爆震参考点开始时的曲轴转角。

当Calibration Mode设置成on并且指定Reference K-value时，这个值无用可以直接设置成ign。

当Calibration Mode 设置成off时，这个值无用可以直接设置成ign。

Worret
这个文件的的数据仅用于Knock Model设置成Worret时。

Coefficient set Worret理论中，需要设置三个系数，每一个使用一个不同的热力学模型。

○1设置一：基于Bargende传热的简单两区燃烧模型。

○2设置二：基于Bargende传热的两区传热模型。

○3设置三：基于Woschni传热的简单两区传热模型。

Reference Lambda参考点的相对空燃比或者lambda值。

当Calibration Mode设置成on 时，这个值没有用可以设置成ign。

Reference 50% Burn Crank参考点50%燃烧时的曲轴转角。

当Calibration Mode设置成on时，这个值没有用可以设置成ign。

Reference 75% Burn Crank Angle参考点75%燃烧时的曲轴转角。

当Calibration Mode 设置成on时，这个值没有用可以设置成ign。

爆震模型介绍
对于四个爆震模型中的任何一个，爆震事件的预测是基于经验诱导时间的（或者Heywood，page468）。

下面的方程定义了诱导时间积分，或者叫“预反应状态”。

式中I—诱导时间积分
t—从缸内气体开始压缩计算的时间（一般活塞位置：-100BTDC）
τ—诱导时间。

前三个爆震模型的诱导时间积分的经验关系式可以写成如下基于曲轴转角的公式：
式中：I—诱导时间积分
α—曲轴转角
RPM—发动机转速
ON—燃料辛烷值（Fuel Octane Number）
p—瞬时缸压（Pa）
T—未燃气体瞬时温度（K）
M1—Knock Induction Time Multiplier
M2—Activation Energy Multiplier
C1、C2、C3、C4—系数（具体值见下表）
注意：虽然爆震事件收到空燃比和EGR率的影响，但是上述的公式没有直接使用空燃比或者EGR率。

因此，如果空燃比不是具有代表意义的值或者EGR量很大时，需要对Knock Induction Time Multiplier和Activation Energy Multiplier进行修正。

特别注意：EGR会让混合气的抗暴性更好，因此而增加了诱导时间。

但是，Worret方法试图引入空燃比，如下所述。

GT公司开发了一种新的方法，这种方法中的诱导时间依赖空燃比和EGR。

详见下述的Kinetics-Fit模型。

Dounaud and Eyzat
在Dounaud and Eyzat模型中，爆震发生在诱导时间积分达到1时的曲轴转角（对于任何气体区域而言）。

Franzke
Franzke模型是从Dounaud and Eyzat模型的基础上发展而来的。

爆震边界上的参考运行点决定参考诱导时间积分
式中：I K-ref—参考诱导时间积分（Reference Induction Time Integral）
αK-ref—参考爆震曲轴转角（Reference Knocking Crank Angle）
或者叫做参考K值（K-value）
式中：K ref—参考K值（Reference K-value）
CA01-ref—燃烧1%时的参考曲轴转角
CA95-ref–燃烧95%时的参考曲轴转角
对于每个仿真的运行点，特征曲轴转角αE如下计算
式中：αE—特征曲轴转角
CA01—燃烧1%时的曲轴转角
CA95—燃烧95%时的曲轴转角
αK为满足如下状态时的曲轴转角
如果满足如下状态，爆震预计会发生在αK
Worret
Worret模型是在Franzke模型的基础上发展而来的。

使用燃烧75%时的曲轴角度而不是燃烧95%时的曲轴角度定义参考K值
使用燃烧50%和75%时的曲轴转角及空燃比介绍另外一个关系式，如下的关系式系数定义为
式中：I K-corr—诱导时间积分相关因子
CA75—燃烧75%时的曲轴转角
CA75-ref—燃烧75%时的参考曲轴转角（Reference 75% Burn Crank Angle）
C IK—系数（具体值下下表）
式中：K corr—K-value相关因子
CA50—燃烧50%时的曲轴转角
CA50-ref—燃烧50%时的参考曲轴转角
λ—lambda
λref—参考λ（reference lambda）
C K1、C K2、C K3—系数（具体值见下表）
αK为满足下述公式的曲轴转角
基于模型的不可能性，在Worret模型中爆震预计会发生在αK，可能性由Worret给定的方法进行计算，计算中在某些运行点时需要对不理想的情况进行些许修正。

当αK=αE时可能性大约等于20%。

Kinetics-Fit
这个模型基于详细的动力学仿真，使用三个诱导时间在较宽的温度范围内捕捉自燃的不同化学反应过程。

这个模型仅对实测数据进行有限的验证，应该被看做实验性的。

我们希望得到这个模型用户的反馈信息。

诱导时间表达式如下：
式中：M1—爆震诱导时间系数（Knock Induction Time Multiplier）
ON—燃料辛烷值（Fuel Octane Number）
M2—激活能量系数（Activation Energy Multiplier）
Fuel、O2、Diluent的浓度单位为mol/m3
a i、f i为模型常数
Diluent浓度为N2、CO2、H2O浓度的和
τ—总的诱导时间
τ1—为低温度诱导时间
τ2—为中温区诱导时间
τ3—为高温区诱导时间
诱导积分时间的计算如前面所描述，爆震预计会发生在诱导积分时间达到1时的曲轴转角。

Comments on RLTs
爆震模型输出的结果在Engcylinder里面，如下
Crank Angle at Knock Onset
Unburned Mass Fraction at Knock Onset
Knock Index
Knock Probability
Knock Induction Time Integral
当没有爆震时，爆震可能性的报告结果为0%。

当爆震预计会发生，Knock Model设置为Douaud&Eyzat、Franzke或者kinetics-Fit时爆震可能性的报告结果为100%, Knock Model设置为Worret时爆震可能性的报告结果位于0%和100%之间。

当不发生爆震时，爆震发生的曲轴转角报告结果为9999deg，未燃质量比例报告结果为0%。

Knock Index表象的基于GT公司开发的参数，可以使用Knock Index Multiplier通过实验室听到的敲缸声音的大小来测量。

Knock Index定义为基于时间的量，如下：
式中：KI—爆震强度指数（Knock Index）
M—爆震强度指数系数（Knock Index Multiplier）
u—缸内未燃质量的百分比
V TDC—上止点时的缸内容积
V—气缸容积
T—全部未燃气体的温度（K）
Φ—未燃区域的等效比
I ave—所有末端气体区域（averaged overall End gas Zones）的诱导时间积分
I K-ref—参考诱导时间积分（Reference induction Time Integral）（Douaud&Eyzat和Kinetics-Fit 时这个参数为1）
I K-corr—诱导时间积分相关因数（Douaud&Eyzat、Kinetics-Fit和Franzke时这个参数为1）
一旦爆震发生，Knock index的值就会在爆震发生开始时进行报告。

注意：当Knock Model 设置为Douaud&Eyzat、Kinetics-Fit时，如果没有爆震发生Knock Index就会变为0.当Knock Modle设置成Franzke或者Worret时，如果不发生爆震，会报告αK点的Knock index 爆震诱导时间积分（I K-ref或I K-corr）在最后可能发生爆震的角度报告，当Knock Model设置成Douaud&Eyzat或Kinetics-Fit时，这个角度定义为燃烧99%时的曲轴角度，当Knock Model 设置成Franzke或者Worret时这个角度定义为αE。

如果燃烧在达到这些角度之前就结束了，积分值在燃烧结束时进行报告。

Description of Knock Surfaces
当End Gas Zones设置成Multi-Zone时，爆震开始的表面会被报告。

对这些表面进行如下编号，这些表面的图表请参考EngCylTWallDetail和EngCylTWallSoln参考对象。

Calibration of Douaud$Eyzat and Kinetics-Fit knock Model
模型Douaud&Eyzat和Kinetics-Fit可以在爆震边界上应用一个或者多个运行点进行校正。

理论上，Activation Energy Multiplier应该被设置成def，Knock Induction Time Multiplier应该被修正成最合适的爆震角度。

为了调整爆震边界的运行点，有必要对Activation Energy Multiplier进行修正，但是请注意这个模型对这个值的改变时非常敏感的。

当使用这个模型时，确保EngCylFlame里面的Surface Discretization Resolution是有效的（使用1而不是def 的0.35）。

为了在Douaud&Eyzat中加入EGR的影响，需要使用RLTDependenceXY或者RLTDependenceXYZ给出Knock Induction Time Multiplier与EGR率的关系。

Calibration of Franzke and Worret Knock Models
有可以在爆震边界上通过一个或者多个运行点对Franzke和Worret进行校正，但是需要获得爆震边界上每个运行点的好几个值。

校正过程如下：
1.首先，将Knock Induction Time Multiplier和Activation Energy Multiplier设置成def。

2.如果将Knock Model设置成Worret，在Worret文件中选择需要的Coefficient set。

3.模型的运行状态设置成爆震边界上的参考运行点。

4.在Franzke/Worret中打开Calibration Mode。

5.在Franzke/Worret中为Reference K-value和Reference Knock Crank Angle输入适合的值（其他参数应该设置成ign）。

6.运行模型。

此时不会对爆震进行监测，但是界面会输出相关的参考值和每个案例最后一个循环的.out文件。

7.在Franzke/Worret和Worret文件夹中的可用参数中输入报告中的数值。

8.在Franzke/Worret中关闭Calibration Mode。

9.在其他运行点运行模型以此来监测爆震。

10.如果已知爆震边界的多个运行点，并且校正结果不理想，可以对Knock Induction Time Multiplier, Activation Energy Multiplier 和Coefficient set（如果Knock Mode 设置成Worret）进行修改，重复运行步骤3-9。

但是需要注意的是，这些模型对Activation Energy Multiplier 的改变非常敏感。