塔吊承台设计实例
塔吊桩基与承台梁设计
塔吊桩基与承台梁设计内容提要：本文对塔基和承台梁计算进行详细论述，建立完整三个数学模型A 、B 、C ，及计算公式，并实例加以说明。
关键词：塔吊 桩基 承台梁 数学模型城市高层建筑施工竖直运输大量采用塔吊，当地基为软弱地基时，大部分采用桩基和十字交叉承台梁形式作为塔吊基础，。
本文在文献[1]、[2]、[3]基础上，对塔吊基础计算方法进行详细介绍，并用实例加以说明。
1.设计计算方法1.1塔基承台设计计算模型A塔式起重机十字交叉承台桩基础通常由十字交叉承台和四根桩共同构成,如图1所示。
图1中：M ——作用在基础上的倾覆力矩；F ——作用在基础上的垂直荷载，包括塔吊自重F1和承台自重F2；N ——作用在基础上水平力；。
C ——塔式起重机塔身截面主弦杆中心线对角长度；L ——桩与桩中心线之间沿X 轴方向的距离。
③承台与桩以及承台与塔机的连接简化为铰接；通过简单的力学分析可知，对于塔式起重机十字叉形承台桩基础，桩的最大竖向力亦应按“M 为对角线方向”计算，即如图1所示的x 轴方向。
从而可得到塔机十字叉形承台桩基础的计算模型如图2所示。
由图2 桩基竖向力为：l MN ±=4max min （1）承台梁承受的弯矩M 包括两部份，跨中集中荷载产生弯矩（见图2a ）：842/1Fll F M =⨯= （2-1）跨中倾覆力矩荷载对梁产生弯矩（见图2b ）：22MM ±= （2-2）梁跨中弯矩由图2a 与图2b 迭加可得（见图2c ）：2821maxminM Fl M M M ±=+= （2）承台梁受到的剪力为：l M F V+=2 （3）1.2塔基承台设计计算模型B在计算模型A 中,将塔吊作为一个作用点直接作用在承台梁上。
实际上，每一根承台梁有二根塔吊立柱，并直接作用在梁上，故图2可修改为图3。
由图3a 得：43FaM = （4-1）图3中倾覆弯矩M °可分解为一对力组（图3b ）。
垂直运输-施工设计方案(范本)(塔吊)
垂直运输施工方案一、塔吊1、根据施工现场，场地的条件及施工特点，该工程采用QTZ60二台，分别布置在（平面方案里面）。
塔吊承台土方与主体结构土方同时开挖，承台板厚为1.5M，承台尺寸为6.00×6.00M，混凝土强度等级标号C30。
2、塔吊安装要求（1）基础底座采用标准件固定，其标高误差控制在2mm之内。
（2）标准件与底层钢筋之间焊接牢固。
（3）做两组防雷接地：接地电阻值不大于4Ω，提供80KW塔机专用。
电源、防雷接地做法：用1m2的钢板立埋与基础旁边用镀锌扁铁与塔基基础节连接。
（4）承台边砌窨井，井内净宽1.00×1.00m，深1.2m，井壁为370厚砖墙，用水泥砂浆砌筑、粉刷，井内设良好的排水措施。
（5）混凝土浇筑前对钢筋和标准件基脚安装尺寸进行隐检，确认合格后进行下一道工序。
3、注意事项（1）塔机安装按说明书进行，必须符合安全要求，禁止声违章作业。
（2）塔机使用前必须经检查验收。
（3）塔机司机必须遵守“十不吊”要求。
（4）塔机吊物时要避免吊物从居民楼楼面越过。
（5）立塔、顶升时必须设安全区，并有专人指挥。
（6）任何情况下禁止地塔机进行油漆作业。
（7）风速超过60km/h，禁止吊物、顶升。
（8）需要更换或排放塔机上的油料时必须在无风条件下进行，并将油料排放到容器内回收。
（9）禁止将各种废弃物丢在工地。
4、塔机计算（1）QTZ60t·m塔吊安装高度为40m1）风荷载计算ω=βz·μz·μs·μr·ω0合肥地区：ω0=0.35μz=1.6塔吊挡风系数φ=0.2 d=121mmω0·d2=0.4×0.1212=0.0060.002<ω0·d2<0.015 取μs=0.7×2.5=1.75μr=1.1 βz=1.0ω=1.0×1.75×1.6×1.1×0.35=1.08KN/m2风荷载产生的水平力:ω=ω·φ·b·H=1.08×0.2×1.8×40=15.55KN风荷载产生的倾覆力矩:M1=1/2ω·H=0.5×15.55×40=311KN·m2）塔基下采用钢筋砼独立基：f a=260KPa3）塔基资料:塔基竖向荷载：D1=485.3KN塔底倾覆力矩：M2=1527KN·m塔基竖向荷载：P1=485.3KN塔基下采用钢筋砼独立基础取基底面积A=6.0×6.0m 基础厚度1.5m基础自重: G=6.0×6.0×1.5×22=1188KNQ=P1+G=485.83+1188=1674KNM=N1×1.5+M2+0.7M1=106.2×1.5+1527+0.7×377=1950KN·me=M/Q=1950/1674=1.165m<L/4=1.5m 可以P max=2Q/3l a a=l/2-e=3.0-1.165=1.835m =(2×1674)/(3×6×1.835)=101.4KN/m2<1.2f a P=Q/A=1674/(6×6)=46.5KN/m2<f a地基承载力满足要求3）抗倾覆验算：倾覆力矩：M=1950×1.4=2730KM·m抗倾覆力矩：M ’=Q ×3.0×0.9=1674×3.0×0.9=4519KN ·m 满足要求。
单桩承台式塔吊深基础施工方案_secret
单桩承台式塔机基础方案1、工程概况本工程为湖南省第六工程有限公司承建的兴泸居泰－祥瑞苑定向限价房工项目。
兴泸居泰·祥瑞苑定向限价房工程，位于泸州市江阳区沙茜大道北侧。
本工程11#，12#，14#及幼儿园楼地型低洼处，地下水较多，属于淤泥较多。
（11#及幼儿园楼为9#塔机：12#，14#楼为10#塔机）施工塔吊基础直接安放在淤泥上不能承塔吊受荷载。
本工程9#塔机及10#塔机采用一根1.5米直径的桩来承担塔机的荷载，即单桩承台式基础，来抵抗塔机的倾覆保持整体的稳定性。
采用旋挖桩，风化泥岩为持力层。
详塔机平面布置图附后。
2、工艺原理单桩承台式基础，是承台基础和桩基的联合体，承台支撑塔机，桩基传递荷载，它们共同起到抵抗塔机的倾覆，保持整体稳定性，和满足地基承载力的要求。
型号QTZ63（5010）执行标准GB/T 5031-2008制造许可证编号起升速度a=2,80 40 13 m/min 最大重力矩500KN.M A=4,40 20 6.5m/min 最大幅度50M 变幅速度20/40 m/min最大幅度处额定起重量1吨回转速度0.65r/min最大额定起重量5吨顶升速度0.65m/min起升高度独立35米整机功率30.1KW附着120米整机重量24.6t额定电压380V配重重量9 t50HZ安装高度30m就可满足施工，塔机总平面布置图附后。
3、施工工艺流程及操作要点3.1施工工艺流程3.1.1塔机基础的设计计算→塔机基础施工。
3.1.2塔机基础的设计流程塔机基础抗倾覆的计算模式→塔机基础的受力最大数值→确定承台和桩基的设计尺寸→非工作工况时力矩平衡计算→承台配筋计算→桩基础设计。
3.1.3塔机基础施工工艺放线定位→旋挖成孔浇筑→承台基础开挖→承台基础钢筋绑扎→预埋塔机地脚螺栓→浇筑基础砼→砼养护。
3.2操作要点3.2.1塔机基础的抗倾覆设计计算1、塔机基础抗倾覆的计算模式单桩承台式深基础抗倾覆的计算模式是以承台基础为主导的抗倾覆计算方法，计算力臂为承台宽度的一半数值，安全系数取值K=1.8。
塔吊基础承台及安装施工方案
塔吊基础承台施工方案目录一、塔吊的布置 (1)二、编制依据 (1)三、1#南塔吊及2#北塔吊基础承台位置的确定 (3)四、塔吊型号选定 (6)五、工程地质资料 (8)六、塔吊承台结构设计图 (9)一、塔吊的布置根据本工程地下三层基坑结构平面尺寸约为长×宽＝98.8m×86m。
而地上19层主楼、10层付楼及4层裙楼结构外围平面尺寸约为长×宽＝81m ×68m，南北、东西平面尺寸较大。
经研究，拟在南、北向中部红线区内、上部主、付楼外墙边处位置各设置一台塔吊，即1#南塔吊与2#北塔吊。
用以完成现场区域内的垂直和水平吊运任务。
详见“******项目土建及水电安装工程施工地下三层主体结构施工阶段；地上主楼、付楼、裙楼主体结构施工阶段平面布置图”。
二、编制依据1、******项目土建及水电安装工程施工设计施工图；2、工程地质勘察报告；3、现场平面图；4、塔吊设计施工规范、规定：○1塔式起重机设计规范（GB-T13752-1992）○2建筑承载基础设计规范（GB5007-2011）○3建筑结构荷载规范（GB50009-2012）○4建筑安全检查标准（JGJ59-2011）○5混凝土结构设计规范（GB50010-2010）○6塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）○7建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ196-2010）三、1#南塔吊及2#北塔吊基础承台位置的确定根据目前桩基础围护结构施工已完成，正在进行桩排式围护墙顶圈梁和第一道钢筋砼水平围护墙框架支撑的施工。
我公司中标后，立即考虑南北两座塔吊桩基础问题。
1、1#南塔吊1#南塔吊拟在地下负三层，利用基础工程桩做承台桩，即用○9-○10轴及○B-○C轴CT-4A及CT-5C承台的四条工程桩作塔吊承台四根角桩，塔吊承台与四个承台筑联成一体。
详见“塔吊基础承台定位图”。
按常规施工，塔吊桩基最好在桩基工程施工阶段就附带做好，现在工程桩基本做完，已在收尾阶段。
塔吊基础承台计算
塔吊基础承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 四桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-1塔吊型号QTZ80,臂长50米，基础桩为3根以完成支护桩加新增2根基础桩（具体见图纸）1. 几何参数矩形柱宽bc=1450mm 矩形柱高hc=1450mm圆桩直径d=800mm承台根部高度H=1600mm承台端部高度h=1600mmx方向桩中心距A=3450mmy方向桩中心距B=2800mm承台边缘至边桩中心距 C=1100mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C35 ft_b=1.57N/mm2, fc_b=16.7N/mm2桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=40mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=86.000kNMx=2113.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=576.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=1.100+3.450+1.100=5.650m2. 承台总宽 By=C+B+C=1.100+2.800+1.100=5.000m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.600-0.040=1.560mho1=h-as=1.600-0.040=1.560mh2=H-h=1.600-1.600=0.000m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.800=0.640m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-A/2=-1.725m, y1=-B/2=-1.400m)2号桩 (x2=A/2=1.725m, y2=-B/2=-1.400m)3号桩 (x3=A/2=1.725m, y3=B/2=1.725m)4号桩 (x4=-A/2=-1.725m, y4=B/2=1.400m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*4=11.903m∑y i=y12*4=7.840mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H *y1/∑y i2N1=86.000/4-2113.000*(-1.400)/7.840+0.000*(-1.725)/11.903+0.000*1.600*(-1.725)/11.903-576.000*1.600*(-1.400)/7.840=563.393kNN2=86.000/4-2113.000*(-1.400)/7.840+0.000*1.725/11.903+0.000*1.600*1.725/11.903-576.000*1.600*(-1.400)/7.840=563.393kNN3=86.000/4-2113.000*1.725/7.840+0.000*1.725/11.903+0.000*1.600*1.725/11.903-576.000*1.600*1.725/7.840=-646.189kNN4=86.000/4-2113.000*1.400/7.840+0.000*(-1.725)/11.903+0.000*1.600*(-1.725)/11.903-576.000*1.600*1.400/7.840=-520.393kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.19-1】①1. ∑Ni=0=0.000kN2. αox=A/2-bc/2-bp/2=3.450/2-1.450/2-0.640/2=0.680mαoy=B/2-hc/2-bp/2=2.800-1.450/2-0.640/2=0.355m因αoy<0.25*ho, 所以αoy=0.25*ho=0.390m3. λox=αox/ho=0.680/1.560=0.436λoy=αoy/ho=0.390/1.560=0.2504. αox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.436+0.2)=1.321αoy=0.84/(λoy+0.2)=0.84/(0.250+0.2)=1.8675. 因 H=1.600m 所以βhp=0.933γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(86.000-0.000)=86.00kN2*[αox*(hc+αoy)+αoy*(bc+αox)]*βhp*ft_b*ho=2*[1.321*(1450+390)+1.867*(1450+680)]*0.933*1.57*1560=29289.86kN≥γo*Fl=86.00kN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.19-5】①1. Nl=max(N1, N2, N3, N4)=563.393kN2. a1x=(A-bc-bp)/2=(3.450-1.450-0.640)/2=0.680ma1y=(B-hc-bp)/2=(2.800-1.450-0.640)/2=0.355m因 a1y<0.25*ho1 所以 a1y=0.25*ho1=0.390m3. λ1x=a1x/ho1=0.680/1.560=0.436λ1y=a1y/ho1=0.390/1.560=0.2504. β1x=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.436+0.2)=0.881β1y=0.56/(λ1y+0.2)=0.56/(0.250+0.2)=1.244C1=C+1/2*bp=1.100+0.640/2=1.420mC2=C+1/2*bp=1.100+0.640/2=1.420m5. 因 h=1.600m 所以βhp=0.933γo*Nl=1.0*563.393=563.393kN[β1x*(C2+a1y/2.0)+β1y*(C1+a1x/2)]*βhp*ft_b*ho1 =[0.881*(1420+390/2)+1.244*(1420+680/2)]*0.933*1.57*1560 =8257.804kN≥γo*Nl=563.393kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.21-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度bx1=Bx=C+A+C=1.100+3.450+1.100=5.650mbx2=bc=1.450mbxo=[1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)]*bx1=[1-0.5*0.000/1.560*(1-1.450/5.650)]*5.650=5.650mby1=By=C+B+C=1.100+2.800+1.100=5.000mby2=hc=1.450mbyo=[1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)]*by1=[1-0.5*0.000/1.560*(1-1.450/5.000)]*5.000=5.000m2.计算剪切系数因0.800ho=1.560m<2.000m,βh s=(0.800/1.560)1/4=0.846ax=1/2*(A-bc-bp)=1/2*(3.450-1.450-0.640)=0.680mλx=ax/ho=0.680/1.560=0.436βx=1.75/(λx+1.0)=1.75/(0.436+1.0)=1.219ay=1/2*(B-hc-bp)=1/2*(2.800-1.450-0.640)=0.355mλy=ay/ho=0.355/1.560=0.228因λy<0.3所以λy=0.3βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.300+1.0)=1.3463. 计算承台底部最大剪力【8.5.21-1】①因为 N14=N1+N4=563.393+(-520.393)=43.000kN因为 N23=N2+N3=563.393+(-646.189)=-82.797kN所以 Vx=max(|N14|, |N23|)=max(43.000,-82.797)=82.797kN因 N12=N1+N2=563.393+563.393=1126.786kNN34=N3+N4=-646.189+-520.393=-1166.582kN所以 Vy=max(|N12|, |N34|)=max(1126.786,-1166.582)=1166.582kNγo*Vx=1.0*82.797=82.797kNβhs*βx*ft_b*byo*ho=0.846*1.219*1.57*5000*1560=12629.909kN≥γo*Vx=82.797kNγo*Vy=1.0*1166.582=1166.582kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.846*1.346*1.57*5650*1560=15763.721kN≥γo*Vy=1166.582kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.21-1】【8.5.21-2】1. 承台底部弯矩最大值【8.5.21-1】【8.5.21-2】①因 Mdx14=(N1+N4)*(A/2-1/2*bc)=(563.393+(-520.393))*(3.450/2-1/2*1.450)=43.00kN*mMdx23=(N2+N3)*(A/2-1/2*bc)=(563.393+(-646.189))*(3.450/2-1/2*1.450)=-82.80kN*m所以 Mx=max(|Mdx14|, |Mdx23|)=max(|43.00|,|82.80|)=82.80kN*m因 Mdy12=(N1+N2)*(1/2*B-1/2*hc)=(563.393+563.393)*(1/2*2.800-1/2*1.450)=760.58kN*mMdy34=(N3+N4)*(1/2*B-1/2*hc)=(-646.189+(-520.393))*(1/2*2.800-1/2*1.450)=-787.44kN*m所以 My=max((|Mdy12|, |Mdy34|)=max(|760.58|,|-787.44|)=787.44kN*m2. 计算配筋面积Asx=γo*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*82.80*106/(0.9*1560*360)=163.8mm2Asx1=Asx/By=163.8/5=33mm2/mAsy=γo*My/(0.9*ho*fy)=1.0*787.44*106/(0.9*1560.000*360)=1557.9mm2Asy1=Asy/Bx=1557.9/6=276mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为ρmin=0.150%4. 承台最小配筋面积As1min=ρmin*H*1000=0.150%*1600*1000=2400mm2因 As1min>Asx1 所以承台底面x方向配筋面积为 2400mm2/m选择钢筋20@130, 实配面积为2417mm2因 As1min>Asy1 所以承台底面y方向配筋面积为 2400mm2/m选择钢筋20@130, 实配面积为2417mm2十、柱对承台的局部受压验算【附录D】②因为承台的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下承台顶面的局部受压承载力。
锚杆承台组合塔吊基础的设计与施工实例
#
工程概况 该商住楼工程位于广州江南大道北市二宫地铁
站 东 侧!由 * 栋 塔 楼 组 成 !设 + 层 地 下 室 !基 坑 深
,-.%!呈东西走向 !平面尺寸为 /+(% %长 &10(% %宽 &" 塔吊设于中间塔楼南侧外 *-(% 处 !由于受工程基础
及桩位的限制 ! 塔吊基础平面尺寸仅能达到 1%1$% 或直径 !&$% 的圆形 " 另外 ! 为保证地下室底板不受 塔吊基础分割而能连续施工 ! 拟把塔吊基础置于基 坑土面以下 +-00% 标高处 ! 进入中微风化砂质泥岩 内 " 塔 吊 基 础 平 面 为 直 径 ! &$% 的 圆 形 ! 承 台 厚 ’ 2-*0%! 采用 34 +*5 型 647 %# 臂长 04% 的塔吊 "
!$1)’&!* ’1$-&!*
即!
$&27
’Leabharlann .3*1+() ! 受 压 应 力 "$!
$&89
3:*1$,( ! 受 拉
应力 "% 当受压拉应力一边由锚杆承受拉力 $使该处 的地基应力为 * 时 $ 则受压应力一侧地基压应力为 ’
" 塔吊基础在工作和非工作状态下承受的外 荷及其自重 !见表 !"&
表! 状态 工作 非工作 塔吊基础承受外荷及自重 塔身自重 基础重力 最大力矩 # " !"% &"
"
! $ 3*1+()6*1$,(3*1’.-!402 " ! 因 ! $ 3*1’.-<*1))3! !$ 所以按非工作状态下
桩基十字梁承台塔吊基础优秀设计
目录一、编制说明及依据：.................................................... 错误!未指定书签。
二、工程概况：................................................................ 错误!未指定书签。
三、塔基简况： (3)四、承台计算： (3)五、桩基计算 (5)六、塔吊基础施工 (6)七、注意事项 (7)桩基十字梁承台塔吊基础设计方案1.编制说明及依据：1.0.1编制说明为确保安全、保质、保量有效地完成本工程的施工任务，塔式起重机的位置选择尤为重要。
因塔式起重机基础承受的荷载较大，本部塔吊布置的位置在基础筏板内，并受高低跨差台及基础梁的限制，为确保塔式起重机正常、安全地使用，决定将本塔吊基础放置在筏板基础以下，由于本工程筏板基础有上返梁限制，塔吊十字钢底座无法放置，现定塔吊基础内预埋标准节代替钢底座。
并编制本设计方案。
1.0.2编制依据（1）、根据B区W5地下室施工图纸。
（2）、塔吊厂家提供的《40液压自升塔式起重机简介》及《液压自升塔式起重机使用说明书》。
（3）、本工程地质报告。
（4）、现场实地考察及各部门意见.（5）、结合类似工程实例。
2.工程概况本工程工程名称：黄埠岭居住区—徐戈庄、小石头社区安置项目区B1#～B7#楼工程，工程地点：位于黄河路以北，规划路朱宋路以东。
沿山地横向展开，工程概况：地下室二层，半地下室一层，住宅B17楼为6层加阁楼层及储藏室；地下室总建筑面积为：34819.27㎡,住宅总建筑面积为：14000㎡。
为了满足现场施工的垂直运输需要，以及不影响相邻施工现场，在建筑物东单元与周边网点裙房的南侧阴角设置塔吊，塔吊型号选用40型（4208）塔吊，塔身截面为1500×1500，塔身主弦杆中心间距为1500×1500，起重臂长为42m，自由立塔起吊高度为31m，鉴于楼梯高度较高，采用附着加强稳定性，基本满足吊装范围和起升高度要求。
塔吊高桩承台施工方案【图】
塔吊高桩承台施工方案A.1.1工程简述由于该工程基坑外无立塔条件，必须将塔基立于基坑内部，才能满足施工工期及附着要求。
如将塔基立在基坑底部，这种工艺需要另做挡土、止水系统，提前降水，占用工期太长、且投入增大。
劲性钢结构塔基能够实现在基坑土方开挖前在基坑内把立塔工作完成，土方开挖一开始，高塔能够立即配合施工全过程，可节省工期，但此做法的前提是保证安全，为此做如下安全技术保证措施：在施工工程桩时将塔基桩和±0.00以下部分塔身施工完毕，塔基桩选择φ700~φ800灌注桩，±0.00以下塔身选用φ400~φ500钢管，施工塔基桩的钢筋笼时，将塔基桩钢管一并施工完毕，并浇筑砼，塔基桩钢管上口焊接塔帽，塔吊的塔脚安装在钢管上口的塔帽中，完成了塔脚埋设工作即可正常立塔，随土方开挖随向下加固塔身。
安全技术关键点:土方开挖时，钢管桩的跟进加固。
A.1.2塔吊高桩承台施工A.1.2.1劲性塔吊基础的施工流程塔吊平面布置→定位放线→塔吊基础桩成孔→钢筋笼及钢管柱下放→塔吊桩水下混凝土浇筑→塔吊劲性结构基础加工→塔吊劲性基础混凝土浇筑→钢管柱加固→基础节点加强及防水处理→拆除钢管柱A.1.2.2塔吊基础成孔施工时要随时检查钻杆的垂直度，发现倾斜立即校正；垂直度控制在1/150,严格控制泥浆比重，正常钻孔时，在粉质粘土层泥浆比重控制在1.0-1.15，遇有砂层可调整到1.20-1.30。
A.1.2.3钢筋笼及钢管柱下放为了保证钢管下放的垂直度达到设计要求，采用钢管同钢筋笼一同起吊下放，利用其自重调整垂直度满足设计要求，具体操作为先将钢筋笼下放至笼顶高度自然地坪1000mm 左右，利用铁扁担将钢筋笼顶标高固定，在进行钢管的起吊，并将钢管插入到钢筋笼设计深度，然后将钢筋笼主筋与钢管壁焊接牢固，最后利用吊车将钢筋笼和钢管整体下放至设计深度。
A.1.2.4浇注混凝土浇注前先进行二次清孔；采用导管法水下灌注混凝土，钢筋入槽后2小时内，第二次清孔后立即浇筑混凝土，浇筑要连续进行，并应减缓浇筑速度，以防止钢筋骨架上浮。
塔吊高桩承台设计
一、塔吊高桩承台设计（一）塔吊1、塔吊基础（高桩承台）（1）设计简图本工程塔式起重机均需要在地下室范围安装。
我们计划采用高桩承台基础，将塔吊承台置于-1层楼板以上标高处，相应位置地下室顶板预留洞口。
为了保证塔吊尽早投入使用，我们计划在工程桩施工中同步打设塔吊基桩。
待工程降水后10天左右，即先行开挖塔吊基坑，立塔完毕后再进行正式基坑开挖。
塔吊技术参数：自由高度状态下塔吊自重800kN,塔吊最大倾覆力矩2600kN-m.承台技术参数：承台边长4000×4000㎜，厚度1400㎜，混凝土强度等级C35。
桩技术参数：桩直径600，桩中心距2800，混凝土强度等级C35。
桩悬臂部分高度8000㎜。
高桩承台采用钢格构柱形式（2）工艺原理塔基灌注桩伸入槽底以下部分与土体结合获得桩侧摩阻力及桩端阻力，用以承担塔吊的自重以及倾覆力矩。
当前端的桩受到压力时，后端的桩则受到拉力。
随着塔吊的转动，桩的受力状态也相应的在受压与受拉之间转换。
灌注桩在槽底以上悬臂部分除起到对承台的支撑作用以外，还要抵抗塔吊转动时产生的水平扭矩，以及风荷载作用所产生的水平推力。
因此在桩之间加焊斜向钢支撑，使悬臂部分形成三角形几何不变的空间结构体系，来保证高桩承台的整体稳定性。
承台是高桩与塔身之间的转换层，它不仅将塔吊的自重、倾覆力矩、水平力、扭矩传递给灌注桩，它还起到连结桩身并对塔身起到锚固作用。
因此它是水平受弯、竖向受剪切构件。
（3）施工工艺流程及操作要点1）施工工艺流程施工钢筋混凝土灌注桩，钢筋笼指定部位预焊封闭铁箍→下钢筋笼→预埋塔身地脚→浇筑塔基混凝土→立塔→随基坑开挖随焊钢斜撑2）操作要点该塔基利用混凝土灌注桩作为支撑桩，为尽量减少塔基占地面积同时又能有效地抵抗塔吊倾覆力矩，支撑桩中心距应取值合理，上托钢筋混凝土承台。
为便于塔吊的安拆及混凝土承台的后期拆除，承台底标高位于地下室顶板以上，支撑桩暴露在槽底以上高度应满足计算要求。
高位承台塔吊基础设计与施工方案
目录1. 编制依据与说明 .......................................................................................................... 3 1.1 编制依据 ............................................................................................................ 3 1.2 编制说明 ............................................................................................................ 3 2. 工程概况 ...................................................................................................................... 4 3. 地基土情况 .................................................................................................................. 4 4. 现场塔吊布置及选型 .................................................................................................. 7 4.1 塔吊平面布置 .................................................................................................... 7 4.2 塔吊选型 ............................................................................................................ 7 5. 塔吊基础形式及定位 .................................................................................................. 7 5.1 塔吊基础形式设计 ............................................................................................ 7 5.2 塔吊基础具体定位 ............................................................................................ 7 5.3 塔吊基础剖面 .................................................................................................... 7 5.4 基础构造图纸 .................................................................................................... 9 5.5 塔吊基础设计参数表 ...................................................................................... 10 6. 塔吊基础施工流程及施工工艺 ................................................................................ 11 6.1 塔吊基础总体施工流程 .................................................................................. 11 6.2 混凝土钻孔灌注桩施工工艺 .......................................................................... 11 6.3 格构柱施工工艺 .............................................................................................. 13 6.4 钢平台施工工艺 .............................................................................................. 14 6.5 混凝土承台施工工艺 ....................................................................................... 14 6.5 塔吊避雷接地做法 .......................................................................................... 14 7. 质量验收要求 ............................................................................................................ 15 7.1 混凝土钻孔灌注桩验收要求 .......................................................................... 15 7.2 格构柱验收要求 .............................................................................................. 15 7.3 垂直度控制措施 .............................................................................................. 16 7.4 钢平台验收要求 .............................................................................................. 17 7.5 焊接质量控制 .................................................................................................. 17 17.6 挖土注意事项 .................................................................................................. 18 8. 塔吊工程安全措施 .................................................................................................... 18 8.1 塔吊使用安全要求 .......................................................................................... 18 8.2 塔吊基础安全监测 .......................................................................................... 19 8.3 塔吊工程安全责任制度 .................................................................................. 20 9. 塔吊工程应急预案 .................................................................................................... 20 9.1 防止塔式起重机事故的预防措施 .................................................................. 20 9.2 发生塔式起重机事故的应急救援措施 .......................................................... 21 9.3 发生物体打击事故应急救援措施 .................................................................. 21 9.4 发生高处坠落事故应急救援 .......................................................................... 21 9.5 防止触电伤害的预防措施 .............................................................................. 22 9.6 发生触电事故的应急救援 .............................................................................. 22 9.7 塔吊倾覆事故的应急救援 .............................................................................. 24 9.8 格构柱开挖后出现扭曲、偏位等现象的处理措施 ...................................... 24 附件：塔吊基础计算书21.编制依据与说明 1.1编制依据序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 内容 XXXX 金融大厦设计图纸 XXXX 金融大厦施工组织设计 XXXX 金融大厦岩土工程勘察报告 塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009） 建筑地基基础设计规范（GB50007-2011） 建筑桩基技术规范（JGJ94-2008） 钢结构设计规范（GB50017-2003） 塔式起重机安全规程（GB5144—2006） 建筑地基基础设计规范（GB50007—2011） 建设部建质 2009（87）文件 钢结构焊接规范（GB50661-2011） 建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012） 混凝土结构设计规范（GB50010-2010） 固定式塔式起重机基础技术规程（DB33/T1053-2008） 建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002） 钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001） QTZ125(TC6015A-10)塔吊使用说明书 QTZ160(TC6517B-10)塔吊使用说明书 QTZ400(TC7052)塔吊使用说明书1.2编制说明 本工程土方开挖与支撑阶段计划布置一台钢平台钢格构式高位承台塔吊，型号 TC6517，臂长 65 米，编号 1#。
单桩承台式塔吊深基础施工方案_secret
单桩承台式塔机基础方案1、工程概况本工程为湖南省第六工程有限公司承建的兴泸居泰－祥瑞苑定向限价房工项目。
兴泸居泰·祥瑞苑定向限价房工程，位于泸州市江阳区沙茜大道北侧。
本工程11#，12＃，14＃及幼儿园楼地型低洼处，地下水较多，属于淤泥较多。
（11＃及幼儿园楼为9＃塔机：12＃，14#楼为10＃塔机)施工塔吊基础直接安放在淤泥上不能承塔吊受荷载。
本工程9＃塔机及10#塔机采用一根1。
5米直径的桩来承担塔机的荷载,即单桩承台式基础，来抵抗塔机的倾覆保持整体的稳定性。
采用旋挖桩，风化泥岩为持力层.详塔机平面布置图附后.2、工艺原理单桩承台式基础,是承台基础和桩基的联合体，承台支撑塔机，桩基传递荷载，它们共同起到抵抗塔机的倾覆，保持整体稳定性，和满足地基承载力的要求。
型号QTZ63（5010) 执行标准GB/T 5031-2008制造许可证编号起升速度a=2,80 40 13 m/min 最大重力矩500KN。
M A=4，40 20 6。
5m/min 最大幅度50M 变幅速度20/40 m/min最大幅度处额定起重量1吨回转速度0.65r/min最大额定起重量5吨顶升速度0。
65m/min起升高度独立35米整机功率30.1KW附着120米整机重量24.6t额定电压380V配重重量9 t50HZ安装高度30m就可满足施工,塔机总平面布置图附后。
3、施工工艺流程及操作要点3.1施工工艺流程3.1.1塔机基础的设计计算→塔机基础施工。
3。
1。
2塔机基础的设计流程塔机基础抗倾覆的计算模式→塔机基础的受力最大数值→确定承台和桩基的设计尺寸→非工作工况时力矩平衡计算→承台配筋计算→桩基础设计。
3.1。
3塔机基础施工工艺放线定位→旋挖成孔浇筑→承台基础开挖→承台基础钢筋绑扎→预埋塔机地脚螺栓→浇筑基础砼→砼养护.3。
2操作要点3。
2.1塔机基础的抗倾覆设计计算1、塔机基础抗倾覆的计算模式单桩承台式深基础抗倾覆的计算模式是以承台基础为主导的抗倾覆计算方法，计算力臂为承台宽度的一半数值，安全系数取值K=1。
塔吊基础承台计算
塔吊基础承台计算项目名称 ____________ 日 期 _________________设计者 ______________ 校对者 ________________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)(D《混凝丄结构设讣规范》 (GB50010-2010)②三、计算信息承台类型：四桩承台 计算类型：验算截面尺寸构件编号：CT-1塔吊型号QTZ80,臂长50米，基础桩为3根以完成支护桩加新增2根基础桩(具体见图纸) 4・作用在承台顶部荷载基本组合值(JGJ 94-2008)③矩形柱宽bc=1450mm 圆桩直径d=800mm 承台根部高度H=1600mm 承台端部髙度h=1600mm X 方向桩中心距A=3450mm y 方向桩中心距 B 二2800mm矩形柱髙 hc=1450mm 承台边缘至边桩中心距C=1100mm2. 材料信息 柱混凝上强度等级：C30 承台混凝土强度等级：C35 桩混凝上强度等级： 承台钢筋级别：3. 计算信息 结构重要性系数：纵筋合力点至近边距离： C30 HRB400 ft_c=l. 43N./mm ：ft_b=l. 57N/mmlft_p=l. 43N/mm :, fy=360N/mm ：fc_c=14. 3N/mm fc_b=16. 7N/mm fc_p=14・3N/mm Y o=l. 0 as=40nun《建筑桩基技术规范》1.几何参数F二86. OOOkNMx=2113. 000kN*mMy=0. 000kN*mVx二O・ OOOkNVy=576. OOOkN四、计算参数1.承台总长Bx二C+A+C二 1. 100+3. 450+1. 100=5. 650m2.承台总宽By二C+B+C二 1. 100+2. 800+1. 100=5. 000m3.承台根部截面有效髙度ho=H-as=l. 600-0. 040=1. 560mhol=h-as=l. 600-0. 040=1.560mh2二H-h二 1. 600-1. 600=0. 000m4.圆桩换算截而宽度bp二0・8*d二0. 8*0. 800二0. 640m五、内力计算1.各桩编号及定位座标如上图所示：1号桩(xl=-A,/2=-l. 725m, yl=-B/2=-l. 400m)2号桩(x2=A/2=l. 725m, y2=-B/2=-l. 400m)3号桩(x3二A/2二1・ 725m, y3=B/2=l. 725m)4号桩(x4二-A/2二-1. 725m, y4=B//2=l. 400m)2.各桩净反力设计值，计算公式：【8. 5. 3-2］①E XI=XI£*4=11. 903mEyFyi£*4=7. 840mN：=F/n-Nfx*y</L yf+My*x、/ L x：+Vx*H*x,/ L x<:-Vy*H *y,/ £ yfNl=86. 000/4-2113. 000*(-1. 400)/7. 840+0. 000*(-1. 725)/11. 903+0. 000*1. 600*(-1. 725)/11. 903-576・ 000*1. 600*(-1. 400)/7. 840 =563. 393kNN2=86. 000/4-2113. 000*(-1. 400)/7. 840+0. 000*1. 725/11. 903 +0. 000*1. 600*1. 725/11. 903-576. 000*1. 600* (-1. 400)/7. 840 =563. 393kNN3=86. 000/4-2113. 000*1. 725/7. 840+0. 000*1. 725/11. 903+0. 000*1. 600*1. 725/11. 903-576. 000*1. 600*1. 725/7. 840 =-646. 189kNN4=86. 000/4-2113. 000*1. 400/7. 840+0. 000*(-1. 725)/11. 903+0. 000*1. 600*(-1. 725)/11. 903-576. 000*1. 600*1. 400/7. 840 =-520. 393kN六、柱对承台的冲切验算【8. 5.19-1］①1.ENi二0二O.OOOkN2. a ox二A/2-bc/2-bp/2二3. 450/2-1. 450/2-0. 640/2=0. 680ma oy二B/2-hc/2-bp/2二2. 800-1. 450/24). 640/2=0. 355m 因 a oy<0. 25*ho,所以 a oy=0. 25*ho=0. 390m3.X ox= a ox/ho二0. 680/1. 560=0. 436X oy= a oy/ho二0. 390/1. 560=0. 2504. a ox二0・ 84/( X ox+0. 2)=0. 84/(0. 436+0. 2)=1. 321aoy=0. 84/( X O y+0. 2)=0. 84/(0. 250+0. 2)=1. 8675.因H=l. 600m 所以P hp=0. 933Y o*Fl= y o*(F-ENi)=l. 0* (86. 000-0. 000)=86. OOkN2*[ a ox*(hc+ a oy) + a oy*(bc+ a ox)]*3 hp*ft_b*ho=2*[1. 321*(1450+390)+1. 867*(1450+680)1*0. 933*1. 57*1560 =29289. 86kN^ y o*Fl=86. OOkN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【& 5.19-5]①1・ Nl=max(Nl, N2. N3, N4)=563.393kN2.alx=(A-bc-bp)/2=(3. 450-1. 450-0. 640)/2=0. 680m aly=(B-hc-bp)/2=(2. 800-1. 450-0. 640)/2=0. 355m因aly<0. 25*hol 所以aly=0. 25*hol=0. 390m3.X lxplx/hol二0. 680/1. 560=0. 436Xly=aly/hol=0. 390/1. 560=0. 2504. B lx二0・ 56/( X lx+0. 2)=0. 56/(0. 436+0. 2)=0. 881B ly=0. 56/( X ly+0. 2)=0. 56/(0. 250+0. 2)=1. 244Cl=C+l/2*bp=l. 100^0. 640/2=1. 420mC2=C+l/2*bp=l. 100+0. 640/2=1. 420m5.因h=l. 600m 所以P hp=0. 933Y o*Nl=l. 0*563. 393=563. 393kN[B lx*(C2+aly/2. 0) + B ly*(Cl+alx/2)]*P hp*ft_b*hol二[0・ 881*(1420+390/2)+1. 244*(1420+680/2)1*0. 933*1. 57*1560=8257. 804kNM 丫o*Nl=563. 393kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8. 5. 21-1]①1.计算承台计算截而处的计算宽度bxl=Bx=C+A+C=l. 100+3. 450+1. 100=5. 650mbx2=bc=l. 450mbxo=[1-0. 5*h2/ho*(l-bx2/bxl)]*bxl=[1-0. 5*0. 000/1. 560*(1-1. 450/5. 650)1*5. 650=5. 650mbyl=By=C+B+C=l. 100+2. 800+1. 100=5. 000mby2=hc=l. 450mbyo=[l-0. 5*h2/ho*(l-by2/byl)]*byl=[1-0. 5*0. 000/1. 560*(1-1.450/5. 000)1*5. 000=5. 000m2.计算剪切系数因0. 800ho=l. 560m<2. 000m, B hs=(0. 800/1. 560)1 ^0. 846 ax=l/2*(A-bc-bp)=1/2*(3. 450-1. 450-0. 640)=0. 680m Xx=ax/ho=0. 680/1. 560=0. 436B x=l. 75/(X x+1. 0)=1. 75/(0. 436+1. 0)=1. 219ay=l/2* (B-hc-bp) =1/2* (2. 800-1. 450-0. 640) =0. 355mX y=ay/ho=0. 355/1.560=0. 228因Xy<0.3 所以X y=0. 3B y=l. 75/(X y+l. 0)=1. 75/(0. 300+1. 0)=1. 3463.计算承台底部最大剪力【8. 5.21-1 [①因为N14二N1+N4二563. 393+(-520. 393)=43. OOOkN因为N23=N2+N3=563. 393+(-646. 189) =-82. 797kN所以Vx=max(|N14|, | N231) =max (43. 000, -82. 797) =82. 797kN因N12=N1+N2=563. 393+563. 393=1126. 786kNN34二N3+N4二-646. 189+-520. 393二-1166. 582kN所以Vy=max(|N12|, |N34|)=max(1126. 786,-1166. 582)=1166. 582kNY o*Vx=l. 0*82. 797=82. 797kNB hs* B x*ft_b*byo*ho=0. 846*1. 219*1. 57*5000*1560=12629. 909kNM y o*Vx=82. 797kNY o*Vy=l. 0*1166. 582=1166. 582kNB hs* B y*ft_b*bxo*ho=0. 846*1. 346*1. 57*5650*1560=15763. 721kNN Yo*Vy=1166. 582kN承台斜截而受剪满足规范要求九、承台受弯计算【& 5. 21-1]【& 5. 21-2]1.承台底部弯矩最大值【8. 5.21-1] [8. 5.21-2] ®因Mdxl4=(N1+N4)*(A/2-l/2*bc)= (563. 393+(-520. 393) )*(3. 450/2-1/2*1. 450)=43. 00kN*mMdx23=(N2+N3)*(A/2-l/2*bc)= (563. 393+(-646. 189))*(3. 450/2-1/2*1. 450)=-82. 80kN*m所以Mx=max( Mdxl41, Mdx23|)=max(|43. 00 , 82. 80 )=82. 80kN*m因Mdyl2=(N1+N2)*(l/2*B-l/2*hc)= (563. 393+563. 393)*(1/2*2. 800-1/2*1. 450)=760. 58kN*mMdy34=(N3+N4)*(l/2*B-l/2*hc)= (-646. 189+(-520. 393)) *(1/2*2. 800-1/2*1. 450)=-787. 44kN*m所以My=max (( Mdyl21, Mdy341) =max (1760. 58 , -787. 441 )=787. 44kN*m2.计算配筋而积Asx二丫o*Mx/(0. 9*ho*fy)=l. 0*82. 80*107(0. 9*1560*360)=163. Smm3 Asxl=Asx/By=163. 8/5=33nnn3/mAsy二Y o*My/ (0. 9*ho*fy)=l. 0*787. 44*107 (0. 9*1560. 000*360)=1557. 9mm： Asyl=Asy/Bx=1557.9/6=276nim3/m3.计算最小配筋率受弯最小配筋率为P min二0.150%4.承台最小配筋面积Aslmin=P min*H*1000=0. 150%*1600*1000=2400mm:因Aslmin>Asxl所以承台底而x方向配筋而积为2400mm:/m选择钢筋20@130,实配而积为2417mm'因Aslmin>Asyl所以承台底而y方向配筋而积为2400mm7m选择钢筋20@130,实配而积为2417mm'十、柱对承台的局部受压验算【附录D】②因为承台的混凝丄强度等级大于等于柱的混凝上强度等级，所以不用验算柱下承台顶而的局部受压承载力。
塔吊方形承台桩基础设计参考
施工组织设计和专项方案编制实用手册
塔吊方形承台桩基础设计参考
设计依据： (1) 建筑结构荷载规范 GBJ7-89； (2) 高耸结构设计规范 GBJ135-90； (3) JL150 塔式起重机安装使用说明书； (4) 建筑桩基技术规范 JGJ94-94； (5) 混凝土结构设计规范 GBJ10-89； (6) 地质勘探资料。
2．计算模型与计算公式
塔式起重机方形承台复合桩基础通常由正方形承台和四根桩共同构成，如图 1（下页）
所示，为方便起见，可以将方形承台按坐标平面的四个象限依次划分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ区。
图 1 中：M—作用在基础上倾覆力矩；
F—作用在基础上的垂直荷载；
t—塔式起重机塔身主弦杆中心线之间的距离；
l—桩与桩中心线之间沿 X 轴方向的距离；
t
⋅
F
+
(l
−
t) ⋅ (l 16 ⋅ l
+
t)
⋅G
±
l−t ⋅M 2 ⋅l
（6）
综上所述，在验算方形承台复合桩基础抗倾覆稳定性和强度条件时应按 M 作用于基 础对角线方向。桩顶作用效用应按（5）式计算，承台弯距按（6）式计算。值得说明的是：
1. 对塔吊基础计算而言，塔机处于非工作状态通常是最不利验算工况。 2. 塔机自重 F 和倾覆力矩 M 由厂家提供，均为设计值。按建筑桩基技术规范 JGJ94-94
R = ηs ⋅ Qsk / γ s + η p ⋅ Qpk / γ p + ηc ⋅ Qck / γ c
（8）
Qck = qck ⋅ Ac / n
（9）
Qck = 130 × 6.0 × 6.0 / 4 = 1170 kN
塔吊承台桩基础设计与计算(考虑土重)
塔吊承台桩基础设计与计算1、首先确定设计参数塔吊型号:QTZ40C,最大4绳起重荷载4t；塔吊无附墙起重最大高度H=32m,塔身宽度B=1.4m；承台基础混凝土强度:C30, 厚度Hc=1.1m，承台长度Lc或宽度Bc=4.0m；承台钢筋级别: HRB400,保护层厚度:50mm；承台基础埋深Hc=2.5m（承台基础上土厚度），γo（土重度）=20KN/m3承台桩假设选用4根φ500×100（PHC-A）预应力管桩，桩顶标高为黄海0.35米参考塔吊说明书可知：塔吊处于工作状态（ES）时：最大弯矩Mmax=875KN·m 最大压力Fmax=320KN 水平荷载FV=20KN 塔吊处于非工作状态（HS）时：最大弯矩Mmax=1020KN·m 最大压力Fmax=280KN 水平荷载FV=60KN 2.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算其中 n——单桩个数，n=4；F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×320=384KNG——桩基承台的自重，G=1.2×25×Bc×Lc×Hc+1.2×20×Bc×Lc×Hc =1488KNMx,My——承台底面的弯矩设计值(KN•m)；Mx,My=1.4×（1020+60×1.1）=1520.4KN•m xi,yi——单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离(m)；xi,yi=1.5m（当塔吊处于X、Y轴时）xi,yi=1.5m×1.414=2.12 m（当塔吊处于Z轴时）Ni——单桩桩顶竖向力设计值(KN)；经计算可得到单桩桩顶竖向力设计值：1.最大压力：N（当塔吊处于Z轴时）=(384+1488)/4+1520.4×2.12/（2×2.122）=826.5KN2.最大拔力：（不考虑承台基础上土厚度）N（当塔吊处于Z轴时）=(384+528)/4-1520.4×2.12/（2×2.122）=-130.6KN 现场实际施工中，要求：单根桩的承载力特征值＞826.5KN；单根桩的抗拔力＞130.6KN 2.2 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M X1,M y1——计算截面处X、Y方向的弯矩设计值(KN•m)；xi,yi——单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离(m)；N i1——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(KN)，N i1=N i-G/n经过计算得到弯矩设计值：M x1=M y1=2×(826.5-1488/4)×2.12=1927.08KN·m（当塔吊处于Z轴时）3.求矩形承台截面受力主筋依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算a1—系数，当混凝土强度不超过C50时，a1取1.0fc —混凝土抗压强度设计值，C30混凝土时，取fc=14.3N/mm2h0—承台的计算高度，h=1050mmfy——钢筋受拉强度设计值，f y=360N/mm2通过计算as= M =1927.08×106/（1×14.3×4000×10502）=0.03056a1fcbh2δ=1-（1-2 as）1/2=1-（1-2×0.03056）1/2=0.031γs=1- δ/ 2=1-0.031/2=0.984A s= M =1927.08×106/（0.984×1050×360）=5182.1 mm2γs h0f yX向，选择27Φ16（@150,实配A=5477.76mm2）Y向，选择27Φ16（@150,实配A=5477.76mm2）4. 矩形承台截面抗剪切的验算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
塔吊基础设计计算书(实例)
作者：来源：东南安全发布时间：2007/05/30
一、工程概况
施工项目为13层住宅，其中地下室一层，建筑总高为42米，结构形式为框剪；塔吊选用昆明产*** 型塔吊。
二、基础计算
1、已知条件：
塔吊总重：920KN[=（自重+其他活载）×增大系数]，塔吊搭设总高为50米，塔吊基础采用桩上承台基础，桩身混凝土采用C20，钢筋采用一级钢；承台基础混凝土为C30，钢筋采用二级钢；根据工程实际情况，采用工程桩桩径进行塔吊基础桩的施工，即桩采用426桩管，振动沉管灌注，成桩直径不少于450mm。
2、受力分析：
从塔式起重设备的工作原理进行分析，该生产设备在以下方面对设备的安全使用关系相当重要：设备的基础，设备结构，设备结构的材料，设备的工作性能和操作系统；在计算中重点求出设备基础的稳定性及设备抗倾覆的能力；因该工程的塔吊设备由生产厂家进行安装和施工中的施工材料垂直运输操作，现只对设备基础进行计算。
根据设备厂家的要求，结合工程实际情况，本设备基础（以下简称基础）不能完全按厂家提供的基础图进行施工，根据基础的受力特点，除求出基础的垂直承载力外，还应求出塔吊在最不利荷载组合下对桩基的抗拔能力。
因此，根据前面的已知条件，同时按由昆明市建筑设计研究院对本施工项目进行的地质勘察报告中第33孔的土层勘察情况对桩基进行设计，该孔土层力学性能指标如下：
土层号名称Li qisk λi ui（1.413）
①, 杂填土 1.3
②粉质粉土0.6 35
④3 粉土 1.8 45
④1 砾砂 4.1 50 0.6
⑥粘土 2 42 0.75
⑥4 粉砂 1.7 48 0.60
⑥1 有机质土 2.4 48 0.75
⑥4 粉砂 2 48 0.6
3、计算
为满足塔吊对基础的稳定性要求，采用四桩承台，则：
920000÷4=230000 N （即单桩最大承载力）
按上述土层力学参数，求单桩极限抗拔力，考虑到本工程基坑开挖3米后对单桩抗拔力的影响，因此，从自然地面下3米开始根据各土层的力学性能指标进行计算：
UK=Σλi .qsik .ui li
=0.60×50×1.413×4.1+0.75×42×1.413×2.0+0.60×48×1.413×1.7+0.75×48×1.417×2.4+0.6×48×1.417×2=536.05Kqa<230Kpa （满足）
桩身配筋计算：
不考虑混凝土的抗拉强度，根据已知单桩总抗拔力为23000N计算，如采用一级钢筋，则：
As=N/fC=230000/210=1095.24mm2
选用8φ14=1231.51>1095.24mm2 (满足) 箍筋φ6＠200/100
承台计算：
设H= 900 b×h=2.3×2.3
按上述条件验算承台斜截面极限承载力，得：
V=βfcb0h0 先求得β=0.0606
按上式求得：V=0.0606×14.3×2300×900
=1794KN>γ0V=1.2×230=270KN(安全等级安一级，则γ0=1.2 满足)
单桩极限承载力，与本基础同直径，桩长相近，但按纵向配筋为7φ12的工程桩通过静载试验，其极限抗压承载力最低为1600KN，同时已求得本基础承台在没含钢筋的情况下其抗剪能力大大超过实际承载力，固对单桩及承台的极限承载力不再进行计算，所以，承台配筋按设备厂家提供的配筋形式进行，即：Φ14@200双向双层，承台底和承台面均同时按此设置。
4、结论
通过上述计算后，各项指标均满足要求，所以，本基础按如下要求进行施工：
1）塔吊基础采用四桩桩上承台基础，桩身混凝土采用C20，钢筋采用一级钢8φ14，桩长从自然地面下开始不少于16米，并不应穿过地质报告中的第⑥4粉砂层。
2）承台基础混凝土为C30，钢筋采用二级钢，Φ14@200双向双层。
3）施工项目的基坑开挖后，应定期对塔吊基础进行沉降观测，在进行塔吊安装前，应对承台的水平度进行校核。