3000m3苯乙烯储罐区的安全设计

第一章概述
1.1苯乙烯基本性质
苯乙烯，又称乙烯基苯，分子式为C8H8，分子量为104.14。

苯乙烯为无色至黄色的易燃油状液体，具有高折射性和特殊芳香气味，溶于乙醇、乙醚、甲醇、丙酮、二硫化碳，不溶于水。

储存时缓慢聚合，在有光、加热或有过氧化物时聚合加快。

苯乙烯有毒，其毒性中等，在空气中最大允许含量为100ppm。

苯乙烯是重要的有机合成单体，主要用于合成丁苯橡胶及聚苯乙烯树脂、聚酯玻璃钢和涂料等。

1.2苯乙烯的危险性分析
1．2．1苯乙烯的危险特性
1．物理危险性
根据常用危险化学品的分类及标志(GB 13690-92)将苯乙烯划为第3.3 类
高闪点易燃液体。

苯乙烯为可疑致癌物，具有刺激性，对人的眼和上呼吸道粘膜有刺激和麻醉作用。

常见神经衰弱综合征，有头痛、乏力、恶心、食欲减退、腹胀、忧郁、健忘、指颤等。

对呼吸道有刺激作用，长期接触有时引起阻塞性肺部病变。

皮肤粗糙、皲裂和增厚。

当苯乙烯浓度较高时，立即引起眼及上呼吸道粘膜的刺激，出现眼痛、流泪、流涕、喷嚏、咽痛、咳嗽等，继之头痛、头晕、恶心、呕吐、全身乏力等；严重者可有眩晕、步态蹒跚。

眼部受苯乙烯液体污染时，可致灼伤。

同时，苯乙烯对环境有严重危害，对水体、土壤和大气可造成污染
2．化学危险性
其蒸气与空气可形成爆炸性混合物，遇明火、高热或与氧化剂接触，有引起燃烧爆炸的危险。

遇酸性催化剂如路易斯催化剂、齐格勒催化剂、硫酸、氯化铁、氯化铝等都能产生猛烈聚合，放出大量热量。

其蒸气比空气重，能在较低处扩散到相当远的地方，遇火源会着火回燃。

其有害燃烧产物为一氧化碳和二氧化碳。

3.苯乙烯的急救措施
皮肤接触：脱去污染的衣着，用肥皂水和清水彻底冲洗皮肤。

眼睛接触：立即提起眼睑，用大量流动清水或生理盐水彻底冲洗至少15分钟。

就医。

吸入：迅速脱离现场至空气新鲜处。

保持呼吸道通畅。

如呼吸困难，给输
氧。

如呼吸停止，立即进行人工呼吸。

就医。

食入：饮足量温水，催吐。

就医。

4.灭火方法：尽可能将容器从火场移至空旷处。

喷水保持火场容器冷却，直至灭火结束。

灭火剂：泡沫、干粉、二氧化碳、砂土。

用水灭火无效。

遇大火，消防人员须在有防护掩蔽处操作。

1．2．2苯乙烯的操作处置、储存与应急处理
操作注意事项：密闭操作，加强通风。

操作人员必须经过专门培训，严格遵守操作规程。

建议操作人员佩戴过滤式防毒面具（半面罩），戴化学安全防护眼镜，穿防毒物渗透工作服，戴橡胶耐油手套。

远离火种、热源，工作场所严禁吸烟。

使用防爆型的通风系统和设备。

防止蒸气泄漏到工作场所空气中。

避免与氧化剂、酸类接触。

灌装时应控制流速，且有接地装置，防止静电积聚。

搬运时要轻装轻卸，防止包装及容器损坏。

储存注意事项：通常商品加有阻聚剂。

储存于阴凉、通风的库房。

远离火种、热源。

库温不宜超过30℃。

包装要求密封，不可与空气接触。

应与氧化剂、酸类分开存放，切忌混储。

不宜大量储存或久存。

采用防爆型照明、通风设施。

禁止使用易产生火花的机械设备和工具。

储区应备有泄漏应急处理设备和合适的收容材料。

应急处理：迅速撤离泄漏污染区人员至安全区，并进行隔离，严格限制出入。

切断火源。

建议应急处理人员戴自给正压式呼吸器，穿防毒服。

尽可能切断泄漏源。

防止流入下水道、排洪沟等限制性空间。

小量泄漏：用活性炭或其它惰性材料吸收。

也可以用不燃性分散剂制成的乳液刷洗，洗液稀释后放入废水系统。

大量泄漏：构筑围堤或挖坑收容。

用泡沫覆盖，降低蒸气灾害。

用防爆泵转移至槽车或专用收集器内，回收或运至废物处理场所处置
1．3苯乙烯的包装方法和运输注意事项
包装方法：小开口钢桶；薄钢板桶或镀锡薄钢板桶（罐）外花格箱；安瓿瓶外普通木箱；螺纹口玻璃瓶、铁盖压口玻璃瓶、塑料瓶或金属桶（罐）外普通木箱；螺纹口玻璃瓶、塑料瓶或镀锡薄钢板桶（罐）外满底板花格箱、纤维板箱或胶合板箱。

运输注意事项：铁路运输时应严格按照铁道部《危险货物运输规则》中的危险货物配装表进行配装。

运输时运输车辆应配备相应品种和数量的消防器材及
泄漏应急处理设备。

夏季最好早晚运输。

运输时所用的槽（罐）车应有接地链，槽内可设孔隔板以减少震荡产生静电。

严禁与氧化剂、酸类、食用化学品等混装混运。

运输途中应防曝晒、雨淋，防高温。

中途停留时应远离火种、热源、高温区。

装运该物品的车辆排气管必须配备阻火装置，禁止使用易产生火花的机械设备和工具装卸。

公路运输时要按规定路线行驶，勿在居民区和人口稠密区停留。

铁路运输时要禁止溜放。

严禁用木船、水泥船散装运输。

第二章 3000m 3苯乙烯拱顶罐的设计
注:大型常压储罐的材料一般用Q235-A Q235-B.2002年国家有关部门取消了Q235-A,现在已不提倡再使用,一般使用Q235-B,其性能更好,国家已大量生产,资源丰富,价格也经济.
2.1设计条件:
内径D=18.90m 罐高H=11.76m, 拱顶曲率半径 R n =D=18.9m
设计压力,正压=2000Pa,负压=500Pa
设计温度–19 ~ 150 度
材质腐蚀裕度1mm 焊缝系数1
储罐材料Q235-A
储罐圈板数6
2.2试设计该罐
2.2.1罐壁厚度
罐壁厚度的计算公式为
[]C p pD
t t +-=φσ2
式中 t --罐壁厚度,m
p --设计点压力,Pa,gH p p ρ+=设
ρ--液体密度kg/m 3
g --重力加速度,m/s 2
H --设计点的液头高度,m
D --储罐直径,m
φ--焊缝系数取, 取φ=1
[]t σ--罐壁材料的许用应力[]t
σ=113MPa 按照上式计算的厚度如下为 表2—1
第一圈的壁厚
Pa p 1000=设
gH p p ρ+=设=1000+905.9=⨯⨯76.1181.90.105Mpa
[]C p pD
t t +-=φσ2
t 1=84.900984.0001.0105
.01113290.18105.0==+-⨯⨯⨯m mm 下面几圈方法类似,得到表格中的数据.
为了保证连接强度,底圈壁板立缝应与底边缘板的搭接焊缝相互错开
200mm.
为了减少焊接应力罐壁板上开孔与壁板立缝错开300,环缝错开200以
上,相邻二层壁板立缝相互错开500,以上.壁板开孔开孔必须设补强圈,允许两块拼接,但拼接焊缝应与壁板环焊缝平行.为了保证焊接质量和提供报警信息,补强圈必须开M10信号孔.
罐身焊缝分立缝,环相向焊缝,先焊立缝,后焊环向焊缝.罐身环向焊缝
搭接,外侧连续焊接,内侧为连续焊接.
罐身底圈板与底板连接为丁字型焊接,由于地板比底板厚,因此壁板需
要坡口,采用细焊条小电流多层施焊,先焊外边,厚焊里边,几个焊工同时对称施焊
2．2.2拱顶的设计
拱顶板由中心顶板,环向肋条,径向肋条,包边角钢组成..
顶罐厚度计算
t=0.42R n
t—顶板计算厚度mm
R n—拱顶曲率半径m
42
.0=
18
⨯
=
.7
mm
.
t94
90
环向肋条,不得与包边角钢和罐壁相焊罐顶板与包边角钢的焊接应采取若顶结构(内侧不焊)。

为了减少焊接变形拱顶板采取分段逆向，对成位置同时焊接，内侧顶板与肋条采取断续接焊。

2．3.3罐底的设计
储罐底板如果渗漏,不但易流出油品，导致火灾，并且修换储罐底板进行焊割施工也十分不便，是非常危险的作业。

由于底板下表面接触罐基容易受潮．而上表面又经常受到所储油品中沉积水分和杂质的影响，容易腐蚀。

所以罐底钢板的厚度应不小于4-6mm；对容积超过50000 m3的油罐．底板厚度至少要在8mm 以上。

同时罐底四周与身板连接处的应力较为复杂．要求采用较厚的钢板做底板外缘的边板。

一般容积小于3000 m3的储罐．边板厚度应为4-6mm；5000 m3-50000 m3的储罐．边板厚度应为8-12mm。

按<<消防法>>和<<钢制焊接常压容器>>JB/T 4735-97的规定1000m3≤V<10000 m3的浮顶罐,罐底厚度为9mm. 实际设计边缘板厚度为9mm,中间板为6mm.
②制造工艺
油罐的罐底是由若干块钢板焊接而成，直接铺在基础上，其直径略大于罐壁底团直径，伸出底圈壁板外缘的宽度一般为罐底边板6倍且不小于40mm。

中幅板与中幅板之间、中幅板与边缘板之间来用搭接焊接，边缘板与边缘板之间采用对接焊接。

焊接接口均采用射线探伤.中幅板一般采用Q235-A边缘板材料应与壁扳材料一致。

因为油罐的底板直接铺放在基础上，罐内液体重量是通过罐底传到基础上，所以底板基本上不受液体静压力的影响，但考虑到腐蚀问题、焊接工
艺及底板不易检修等因素，底板不宜太薄.
2.3贮罐的附件布置
(1 ) 梯子平台，为便于操作人员取样，量油及对罐附件进行维护和管理应设置上罐的梯子，目前应用最广泛的是沿罐设置的盘梯，梯子的起始点应布置在便于操作的通道附近，并靠近在贮罐进出口接合管处，有环形圈梁结构的罐基础，应考虑罐壁上盘梯向下延伸的位置。

斜梯的耗钢量较大，占地面积也大，常用于较小容积的储罐，或多个小容器储罐联合布置在一起的罐组，多个储罐布置成联合的梯子和平台时，不宜将罐顶作为走行的通道。

沿罐顶的周边应设防护栏杆，或至少应在量油孔，透光空以及布置在罐顶周边的附件两侧个1m的范围内局部设栏杆，以便保证操作人员的安全，罐顶周边布置的附件处应设置操作平台，草丛梯子平台通向呼吸阀，透光孔等附件的通道上应做防滑踏步。

(2 )量油孔主要用于测量储罐内的物料液面及取样的量油孔，操作相对频繁，应设在罐顶梯子平台的附近，对于设置盘梯的储罐，量油孔宜设在盘梯包角的内侧，距罐壁约1000mm，量油孔至罐底垂直的部位不得设置障碍物，如加热器，搅拌器等。

(3 )透光孔透光孔宜设在罐顶距罐壁800到1000mm处，并与人孔或清扫孔相对称，当设置的透光孔在两个或两个以下时，应沿尬顶的周边匀称布置。

(4 )人孔人孔设在罐壁的下部，距罐底一般去750mm处，应尽量布置在操作人员进出储罐比较方便的位置，并避开罐内的立柱，加热器等，当人孔的中心距地面的高度大于1200mm时，应在其下方设置操作平台，
(5)清扫孔清扫孔应布置在远离罐前管道带的位置，便于清扫储罐及罐内残渣物的外运。

(6 )放水管放水管应布置在储罐进出口接合管附近的位置，便于阀门集中操作，一般情况下放水管应设在罐壁的底部引出，如带放水管的排污孔，放水管是从罐底的外侧引出，锥形罐底则是从罐底的中心引出。

对于大容量的储罐的进出口结合管的外，其他放水管应沿罐壁匀称布置。

(7 )呼吸阀通气孔。

液压安全阀，阻火器
呼吸阀，通气管。

液压安全阀，阻火器应布置在罐罐顶的中心部位。

位置一台时，布置在罐顶的中心，设置的数量在两台以上时，应以罐顶的中心对称布置
(8)液面计应设在盘梯包角外侧。

远离进出口结合，以避免进出物料液面的计算精度。

(9)高低液位报警器高低液位报警器应设在盘梯包角内侧，并布置在一条垂直线上，高液位报警器开口与盘梯踏步的垂直距离宜为2.2 m ，低液位报警器应避免物料进出口的直接干扰，高低液位报警高度的确定原则如下，H2=H1-h1
式中H2——高液位报警器安装度, m
H1——允许物料的最高储存高度, m
h1——最大进料量条件下，经10 到15min 后，罐内液位下降的高度. M
第三章管道设计
3.1管道设计压力的选取原则：
1.管道压力的设计
①管线的设计压力大于管道的最大工作压力
②装有安全泄放装置的管道设计压力不得低于安全泄放装置的开启压力。

③程设计规定需要计算管道的管道，其管壁厚度数据表中所列的计算压力即位该管道的设计压力与计算压力相对应的工作压力即位该管道的设计压力。

2.计算温度的确定：
在不便于传热计算或实管壁温度的情况下，以正常过程中介质的（或最低）工作温度作为管道设计原则。

金属管道:
a介质温度小于38℃的不保温管道，T=介质最高温度
b介质温度不小于38℃的不保温管道，T=95%介质最高温度
c外部保温管道，T=介质最高温度
3.工艺管道设计原则：
①经济管径一个化工装置管道的投资占整个装置的10%—20%,随管径的增大，管厚增大，还增大阀门和管径尺寸，增加了保温材料的用量，因此，计算管径应尽量选用较高的流速，以减少管径，随流速的增大，管内摩擦阻力就增大。

因此，在建设投资和操作费用之间寻找最佳综合点，该点成本最低。

②压力降压
管道是按阀门全开的情况下计算压力降的，即管道压力必须小于该管道允许压力降，否则流量（指工艺所需要最大流量）将低于所需值。

③工艺控制要求
④满足介质安全输送规定
⑤满足噪声控制要求，管道系统在高速流，节流，气穴等情况下都会产生噪声，确定合理流速
⑥符合管材标准规范
3.2管径及材料的确定
由于设计中,两条管线的管径的尺寸已经给定,设计时应考虑苯乙烯的特性(如腐蚀性,含固体颗粒情况等),流动状况,温度等原因,参照价格和供应情况,同时满足经济,安全性,决定采用何种材质。

在设计中,两条管线的长度和管径已给定,故不需要计算管径和长度。

输送苯乙烯时,温度要低于20℃,压力在-0.5-2KPa,具有腐蚀性查有关资料,应选用无缝钢管。

无缝钢管是化工生产中使用最多的一种管型，他的特点是质量均匀，强度高，因而管壁较薄，根据材质的不同，可以分为普通（碳）钢管，优质钢管，低合金钢管，不锈钢管，根据加工方法的不同，可以分为冷拨管，热扎管。

根据用途可分为高压用，中低压用，低温用等各种钢管。

根据管材标准规范查资料优质钢（20 钢）两管的标准尺寸如表3—1
根据下表3—2来选用钢管
热扎管的最高工作温度为200℃,因此选用优质钢（20 钢）制成的热扎管。

3.3管道的保温设计
3.3.1保温设计的目的：
(1)防止热损失
(2)防止因蒸发造成的热损失
(3)防止内部流体的状态变化
(4)便于控制温度
(5)提高操作人员的安全性操作效率
(6)防止泄露
(7)防止火灾
(8)耐火层
3.3.2保温材料的安装管线保温通常是用保温管壳成型品进行施工。

用的象
硅酸钙的软材料，材料的种类多，对于低压蒸汽或者冷，热水管线等的保温。

保温壳的长度在JIS中根据种类将范围规定为500到1000mm。

没层的厚度随罐路的不同而异。

厚度范
围为20到75mm ，当厚度超过76mm时，要采用双重叠保温。

普通配管部分的保温施工所用的保温管壳正常用渡锌铁丝进行固定，每隔200 --300mm用直径为1.2 mm 的镀锌铁丝捆一道。

铁丝要拧紧。

表面处不得扭弯。

二层保温时。

要先固定好第一层，然后在第一层的上面再固定在第二层保温管壳的接缝不得重叠，
3.4管线的保冷设计
3.4.1保冷目的: ①防止结露②提高经济效益③保证操作稳定
④防止结冰冷冻⑤保护管道
3.4.2保冷材料的选择
管线保冷大都是用发泡的泡沫塑料成型管壳。

这些成型品有从毛坯中截切出来的，也有在圆筒形的模具中经发泡制成的。

截切的保温壳其低温收缩系数一般都比较大，而且桥墩也低。

(1)与保温施工防潮方法不同。

不仅要安装足以防潮的外防护层，还要对长方形和圆形接缝出的密封材料的选择恩台进行细致的研究。

(2)当包冷层的厚度超过75mm时，最好分二层进行施工。

此时，内部温度相当低则对第一层和第二层的包冷材料分别选择不同的材料。

(3)使用聚苯乙烯泡沫官壳时，高温下熔融的沥青或溶剂类物质对聚乙烯有腐蚀作用，所以，不能用这些材料作密封。

可用以醋酸发乙烯醋为主，能溶于乙醇的溶剂作密封。

泡沫塑料官壳由毛坯加工的，也有在圆形模具中经发酵制成的。

截切的官壳一般其温度收缩率大而且强度也比较弱。

(4)泡沫玻璃为无机物，不燃烧。

但其导热率大，则只用于对防火要求高或极低的场合，它是由毛坯截切而成的。

施工时，在接缝处要用密封材料进行密封。

主要用扁钢加以固定。

它质脆易坏，所以，最好不要用铁丝固定。

3.4.2冷缩
1.在低温下，管线材料（金属）及保冷材料都会发生冷缩现象。

应据其收缩量的不同。

相应地变更施工方法：
(1)当保冷材料的冷缩率>>管子的冷缩率时
管子与保冷材料之间可能产生缝隙并发生对流传热，为避免发生，在保冷材料的接缝处填充像石棉和玻璃棉那样的具有缓冲性能的材料。

(2)保冷材料收缩率不太大时
在收缩率比较小或温度不太低，，收缩的绝对值小时，即使产生一定的间隙也没有太大的问题。

另外，当用收缩率比较小的保冷材料进行二层以上的施工时，内层会因温度低而产生间隙。

此时，保冷材料之间不但无间隙，反倒会使外层贴的更紧密。

(3)保冷材料收缩率比管子小时
在保冷材料中变压缩率影响的无机纤维材料和泡沫玻璃。

无机纤维材料因具有弹性，所以能够吸收应力。

因泡沫玻璃是刚体的，受压后会导致损坏。

为防止压缩应力的破坏，在接缝出加入缓冲材料。

2.弯曲、异形处的保冷不规则部分：弯头、三通、阀门、转动机械的保冷，可用成型的预制块，也可用现场发泡的聚氨脂泡沫塑料进行施工。

3.需要维修的部位保冷：
对于法兰、人孔等要使用容易拆除保冷层的预制块。

并用密封材料将连接处黏接，里层用石棉、玻璃棉等天才使之成为易于维修的结构。

第四章泵的选择
4.1．化工用泵的要求：
化工用泵应满足一般工艺要求，并考虑结构简单，操作方便；运转可靠，使用寿命长；性能良好，效率高，并符合装置的运转特性；零部件互换性高，容易更换，维修方便；价格低廉等因素。

因化工用泵所抽送的液体性质和一般泵不同，另外，化工装置的特点要求长期运行，故还必需提出如下要求：
（1）耐液体腐蚀、磨损、使用寿命长（耐腐蚀泵或泥浆泵）。

（2）密封性能可靠（屏蔽泵或磁力泵）。

（3）操作性能稳定、低噪音、小振动、运转周期≥8000小时。

（4）要求高吸入性能，即必需净吸入头NPSHr小的泵（液态烃泵、双吸式离心泵）。

（5）符合流程计量精度要求（计量泵）。

（6）适应低流量、高压力、高扬程的要求（简式泵、高速部分流泵、多级泵）
2．泵型号的确定：
（1）泵型号的选择：
因离心泵结构简单，输送液无脉动、流量调节简单，因此除离心泵难以胜任的场合外，应尽可能的选用离心泵。

（2）泵系列和材料的选择：
根据工艺装置参数和介质特性选择泵的系列和材料。

（3）泵型号的确定：
泵样本给出额定流量Q、额定扬程H、对黏性介质应换算成输送清水时的流量Q和扬程H。

4.2流量的计算
流量：选泵时通常可直接采用最大流量，如不给出最大流量值时，取正常
流量的1.1倍。

苯乙烯1500米8in 输送管道的外径d o =219mm,壁厚为5mm 20℃时的密度ρ=0.9059 g/cm 3，黏度310763.0-⨯=μPa*S
内径d i =219-2mm 2095=⨯=0.209m
灌装时苯乙烯的流速不应小于3m/s,为了限制产生静电,苯乙烯在管道中流动时的流速与管径应满足以下的公式:
u 2d i 64.0≤
u ≤1.75m/s
综上两个条件，为了计算方便取u=1.75m/s
管道的流量Q=h m d u uA i /16.1854
209.014.375.1432
2
=⨯⨯=⨯=π=0.0514m/s 4.2扬程的计算
扬程：一般取正常需要扬程的1.05～1.1倍。

管道阻力 d
u L h f 22
⨯=λ
=⨯⨯⨯=
=
-3
10
763.075.1209.09.905μ
ρ
du R e 434.253
10⨯>4000 湍流 25
.0Re
3164
.0=
λ=0.0122 d u L h f 22⨯=λ==⨯⨯⨯
209
.0275.115000122.02
134.08J 为了计算方便，设局部阻力损失大约为h f *20% 总阻力损失为()=+⨯=∑%201f f h h 160.896 J
由伯努利方程得 ∑+++=+++f S h u
P gz W u P gz 222
222211
1ρρ
所以 ∑+++=+++f L H g
u
g P z H g u g P z 222
2222111ρρ
式中
∑f
h
—— 总阻力损失
W S —— 输送流体的机械能 H L —— 压头
∑f
H —— 损失压头
设 Z 1=0 , Z 2=11.76 m , u 1=1.5 m/s , u 2=0 , P 1= P 2 ∑f
H
=160.84/9.81=16.40m
则 g
u Z H f 2H 2
12L -+=∑==16.40+11.76-(1.75)2/(2*9.81)=28.16m
H e =1.0516.28⨯=29.57m
N e =ρg VH e
=905.9×9.81×0.0514×29.57 =14.178Kw
根据上面所得到数据选择两台相应的离心.
第五章平面布置
根据《石油化工企业设计防火规范》GB50160-92规定（1999年局部修订条文
5.1贮罐区的设置
1．贮罐总和贮罐个数的限制
固定顶罐组总容积不应大于12000m，固定顶贮罐区的总容积为V
总=2*3000=6000m ，小于规定，符合上述条件。

2．贮罐成排布置时，其罐组内的贮罐不应超过两排，由于该设计只有两个贮罐，故可不考虑这条原则。

3贮罐内相邻罐的防火间距
为防止一罐失火殃及邻罐的安全和便于灭火操作，相邻罐之间留有一定的防火间距。

表5—1V>3000m3拱顶罐之间的间距
由于苯乙烯属于乙类易燃液体，根据上表可得：
拱顶罐之间的间距d=0.6D=0.6*18.90=11.34m
为了方便取d=12m.
5.2防火堤的设置
地上可燃液体贮罐一旦发生爆裂或爆炸,可燃液体便会流至罐,而造成漫流和
火灾蔓延。

并使漫流的火焰难以扑灭，因避免造成应设防火堤。

1．防火堤的有效容积的确定
防火堤的有效容积的大小使依据一旦罐组内油罐爆炸，其内部液体流出。

国家规范规定：防火堤的有效容积不应小于一个固定顶贮罐的最大容积。

由于贮罐区只有两个拱顶罐，而且都是3000m3,因此，根据规范可以确定防火堤的有效容积应小于3000m3 ，为了计算方便取V=3000m3 。

2．防火间距的确定
由实践可知，当储罐壁某处破裂火穿孔时，其最大水平喷洒距离相当于罐高的1/2。

因此，立式贮罐拱至防火堤内脚线的距离不应小于罐高的一半。

由拱顶罐的高度H=11.76m3, 拱顶罐至防火堤内脚线的距离L=1
2*H=
1
2
*11.76=5.88m3。

为了方便取L=6 m3。

3．防火堤高度的确定
立式贮罐防火堤的高度应为计算高度再加0.2m ,不应低于1m，且不高于2.2m，在这里做粗略的计算.
贮罐区的面积S=2000m ,V=3000m,
因此，取h=V/S+0.2=3000/2000=1.5+0,2=1.7m
4．为了节约用地，防火堤宜采用砖，石结构建造，其墙体应承受所容纳液体的静压，并不应有渗漏现象。

4．管道穿堤处应采用不燃材料严实密封。

5．在防火堤内雨水沟堤处，应设置防火可燃流出堤外的措施。

6．在由于h=1.7m,故根据有关规定，在防火堤的不同方位上应设置两个以上的人行台阶或坡道，隔堤应设台阶。

见附件中图2苯乙烯罐区内的防火间距及安全距离。

5.3消防车道的设置
1．防车道的设置要求：
（1）工艺装置区，罐区，可燃物料装卸区及其他库区，应设环行消防车道，当受地形条件限制时，可设有回车场的尽头或消防车道。

（2）液化烃，可燃液体的储罐区与消防车道的距离，应使任何储罐中心至不同方向的消防车道的距离均不应大于120m。

（3）当装置宽度大于60m时，应在装置内设置可供消防车道得以贯通式通路，其宽度不应小于4m，净空高度不应小于4.5m。

净宽
（4）罐组与周围消防车道之间，不宜种植绿篱或茂密的灌木丛。

（5）油罐之间宜设宽度不小于3.5m的消防道路与环行消防车道相连。

（6）油罐区消防车道与防火堤坡脚线之间的距离不应小于3m。

（7）消防车道穿过建筑物门洞时,其净宽和净高不应小于4 m,门垛之间的净宽不应小于3m。

（8）消防车道的宽度不应小于3.5m,道路上空有管架等障碍物时,其净高不应小于4 m。

（9）环行消防车道至少应有两处与其他车道连通，尽头式车道应设回车道或面积不小于12m*12m的回车场。

消防车道的设计应遵循上面的规范
总平面设计图见图3。