11层钢筋混凝土框架楼房爆破拆除

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拆除控制爆破技术之楼房拆除爆破

拆除控制爆破技术之楼房拆除爆破摘要：简单介绍控制爆破技术的发展情况，贴出拆除控制爆破技术在楼房拆除中存在的问题，对其进行相应的分析，最后得到解决问题的措施。

关键词：控制爆破技术、楼房拆除、问题、原因、措施1.控制爆破简况1.1概述火药与炸药的同时出现，使人类历史出现了改观。

在与自然界的斗争中，人类利用火药与炸药进行的爆破发挥了移山填海的巨大威力，成为人类征服自然的一种强大手段。

特别是二次世界大战以后，经济发展的需要促进了爆破技术的发展，使危险性很大的爆破方法从旷野进入城市，使工程爆破进入国民经济建设的各个领域。

由于国民经济发展的需要，由于爆破理论、爆破技术的发展，爆破运用范围日益扩大，人们对爆破作用的控制精度要求也越来越高，在矿山、水电、铁路、公路中逐步应用了光面、预裂、缓冲、挤压和微差等控制爆破技术，随着控制爆破技术应用的范围越来越广，技术水平越来越高，目前运用该技术已成功地排除高温凝结物和人体内膀胱结石。

1.2控制爆破的定义目前，国内外对控制爆破的含义还没有统一的认识，仍然是众说纷纭。

不过，原有的工程爆破并不等于控制爆破，这是人们的共识。

我们根据工程和爆破具体条件，通过设计、设计与防护严格控制爆破过程，对爆破效果和爆破危害进行双重控制的爆破，叫做控制爆破。

因此，拆除爆破、水压爆破、聚能爆破、高温爆破、光面爆破、预裂爆破、加工成型爆破、定向爆破等均属于控制爆破。

1.3控制爆破的类型按应用范围可以分为以下几类1.3.1矿山控制爆破光面爆破、预裂爆破、微差挤压爆破、定向爆破等属于矿山控制爆破，不仅在矿山上应用，也应用于水电、交通、铁路等方面。

1.3.2拆除控制爆破大型块体的切割和解体、地坪、路面、跑道的拆除，建筑物和构筑物的拆除，高温凝结物的排除以及水压爆破拆除等均属此例。

1.3.3其他控制爆破包括水下岩塞控制爆破、医疗控制爆破、急救控制爆破和疏松控制爆破等。

1.4楼房爆破倒塌方式根据实际工程总结的经验，按照不同的爆破切口部位和形状，楼房爆破倒塌的方式有以下四种：原地坍塌、定向倒塌、折叠倒塌、连续倒塌。

大厦爆破拆除工程方案

大厦爆破拆除工程方案一、概述随着城市建设规划的不断推进，一些老旧的大厦需要进行拆除，以便为新的建设规划腾出空间。

在一些特殊情况下，大厦拆除工程需要采取爆破拆除的方式，以确保拆除过程的安全和高效。

本方案是针对一座位于城市中心区的10层高建筑物进行爆破拆除的方案设计。

本方案将从拆除目标、爆破方案、安全保障措施等方面进行详细描述。

二、拆除目标1. 建筑概况拆除建筑物为一座10层高的钢筋混凝土框架结构大厦，占地面积为5000平方米，建筑物总高度约为30米。

2. 拆除目标拆除目标是将该建筑物分块拆除，并确保拆除过程中不会对周边建筑物和人员造成伤害。

同时，需要将拆除后的建筑物清理干净，以便后续的新建规划。

三、拆除方案1. 爆破拆除原理爆破拆除是采用炸药或其他爆破装置，对建筑物的结构进行瞬间破坏，以达到快速、高效的拆除目的。

在本次拆除工程中，将采用定向炸药爆破的方式，通过对建筑物结构进行精确布置炸药，然后远程引爆，实现分段破坏的目的。

2. 拆除步骤（1）建筑物调查与测量首先，对建筑物进行详细的调查与测量，确定建筑物的结构形式、强度及脆弱部位。

通过对建筑物的结构进行全面了解，为后续爆破方案制定提供重要参考。

（2）爆破方案设计根据对建筑物结构的调查测量结果，结合爆破拆除原理，制定详细的爆破方案。

方案中需要包括爆破分段、炸药种类和数量、爆破装置的设置位置及引爆方式等内容。

（3）安全保障措施在制定爆破方案的同时，需要制定详细的安全保障措施。

包括对周边建筑物和人员的安全保护措施，以及爆破过程中的临时封闭、疏散和警示措施等。

（4）爆破实施根据上述爆破方案设计，进行实际爆破操作。

在爆破操作过程中，需要严格按照方案要求进行操作，确保爆破过程的安全和高效。

（5）清理和后续处理在爆破拆除完成后，需要对拆除后的建筑物进行清理和处理。

清理工作包括清理爆破残渣、清理爆破区域周边的垃圾和杂物等工作。

四、安全保障措施1. 周边建筑物和人员安全防护在爆破拆除过程中，需要对周边建筑物和人员进行严格的安全防护。

混凝土装配式结构住宅的爆破拆除

混凝土装配式结构住宅的爆破拆除摘要：有别于“现浇混凝土施工方法”，“装配式结构”是将建筑物的主要构件，如柱子、梁、墙板、楼板等，在工厂（或现场）预制后，再吊装建成的建筑施工方法。

它广泛用于工业建筑的钢结构、钢筋混凝土结构施工。

大部份民用建筑都不采用“装配式结构”施工方法。

本文介绍的是复杂环境下，极其少见的混凝土装配式结构住宅的爆破拆除。

关键词：装配式结构；爆破拆除；安全防护Application of Diagonal Delay-blasting Technique in City Demolition BlastingAbstract: Diagonal Delay-blasting technique is a common blasting method adopted by Deep-hole blasting in Open-pit Coal, aiming at enlarging the row pitch, decreasing the line of least resistance and alternating the orientation of rock movement. But there’s few precedent when it is adopted in city demolition blasting, especially in the large-scale city demolition blasting. This article elaborates the successful application of diagonal delay-blasting technique in the One-off demolition blasting programme of the Northeast Auto Parts Market of Shenyang City with the frame structure of 46700m2.Key Words: Diagonal delay-blasting；Demolition blasting；NortheastAuto Parts Market；Frame structure1 引言装配式结构是将建筑物的主要构件，如柱子、梁、墙板、楼板等，在工厂（或现场）预制后，再吊装组成建筑物。

钢筋混凝土支撑的爆破拆除应注意哪些事项

钢筋混凝土支撑的爆破拆除应注意哪些事项钢筋混凝土提振的拆除重振方法主要有二种，一是钻凿法，二是爆破法。

钻凿法无爆破冲击，有利于保护环境，但工效低、施工速度慢，支撑杆件拆除后吊运困难。

爆破法拆除快捷、经济，支撑杆件粉碎性大，但同样灭火冲击波会对主体结构及周围环境产生一定影响，为此多采取松动爆破，另外，爆破前必须对电锯主体结构及周围环境采取有效的安全防护措施。

（1）炸药预埋孔设计采用爆破法拆除混凝土内撑，要桩基预先在混凝土支撑浇注前留设爆破药孔，药孔可采取预埋纸管光茎的方法留设，表30所示为上海某工程的混凝土支撑爆破拆除的炸药预埋孔设计。

单孔药量需先进行小范围的试爆，根据试爆结果最后指明接着单孔药量。

由于在爆破下道支撑时，之上道支撑还在发挥作用，因此爆破时要保护好支承提振杆件的钢立柱。

为此，钢立柱四周预埋孔要相对少些，爆破时最好同时起爆，彼此这样可以使立柱四周压力相互抵销。

为谨慎计，对于围檩，药量也应尽量避免些，并通过试爆，选定最佳药量。

（2）飞石防护措施如果爆破的是下层支撑，可以利用上层支撑作为防护架。

在上层支撑上用钢管或竹竿扎网，并在其上放置两层竹笆中夹杏黄两层草包，上面截叶钢管压牢、扎实，侧面用双层竹排封飞。

如果爆破的是上层支撑点，该道支撑上面再无支撑可善用，则只能搭设钢管脚手架，再在架上全面覆盖双层竹笆，中间夹一层草包，桌面上也是用钢管或竹竿与竹笆压牢、扎实，形成整体，侧面用双层竹笆封严。

在每药孔装完炸药后应用黄砂堵塞，上面再覆盖上草包一层，尽量使飞石渗漏不能冲破覆盖物并减少粉尘。

地下室外墙板水平施工钉发展水平橡胶止水带要用草包盖好;飞石击打范围内裸露的混凝土柱也用草包包好，以免被飞石击打破损。

（3）周围环境保护爆破产生的冲击波将会对基坑挡墙及周围环境产生一定的震动危害，为此可采取延时爆破技术（即依一定的顺序、时间先后逐次爆破）。

为减小爆破支撑时因支撑震动经围檩传递给挡墙及周围环境的冲击波，可以先将支撑与围檩节点处用空压气枪打断，以达到推升应力的作用。

钢筋混凝土框架结构高层建筑物的爆破拆除

该大厦建于８Ｏ年代，当时潍坊市最高建筑，是主体为１４层，钢筋混凝土框架结构，５ｍ，高５南北长３．ｍ，西宽１．ｍ，底层为地下室，上层为５９东８６最最直径１．ｍ的观光厅、２８电梯机房和水箱间。地下室层高３１层层高４８３１层层高３４全ｍ，～２．ｍ，～４．ｍ，楼共有３５根不同断面规格的立柱（１。主、梁表）次４８根，面分别为７ｃ断０ｍ×４ｃ和５ｃ０ｍ０ｍ×４ｃ楼０ｍ，板为厚度１ｃ和１ｃ的现浇钢筋混凝土，６ｍ３ｍ外墙和
段宝福等
口［口］［］］［］］＝］ — ＝＿
＿＿
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立柱长／ｍｃ立柱宽／ｍｃ１０１００７７６６５４３３７００Ｏ０００６４６５４５４４３０００ＯＯＯＯＯＯ
２ｍ。经计算，破后爆堆高度不会超过１ｍ。楼房５爆０共有１立柱，了确保整个大楼向正北方向倒Ｏ排为
维普资讯
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ＥｐｏｉｅＭａｅｉｓｘｌｓｔｒｌｖａ
第３第４期６卷
钢筋混凝土框架结构高层建筑物的爆破拆除
段宝福毕卫国高文乐陈士海张金泉
山东科技大学土建学院（东青岛，６５Ｏ山２６１）

拆除爆破实例-楼房部分

浙江在线1月5日杭州讯：上午7时17分，随着一声闷响，西湖边第一高楼爆破成功。今天上午7点17分，在苦等多时之后，西湖边第一高楼——浙大湖滨校区教学主楼进行爆破，在几声闷响之后，整幢大楼向预定的南面方向轰然倒去，记者看到，大楼并没有解体而是整体倒下。根据媒体前期的报道，爆破方表示此次爆破是采用“单向双切口定向爆破”，两个爆破切口，将大楼分成3部分，化整为零，在爆破布局上，采取从南到北、从下至上，依次起爆的方式。不是将大楼“炸飞”，而是首先将楼的底层爆出缺口，使楼的柱子无法承受大楼的重量，“依靠楼的自重，将自己压垮。” 据了解，西湖边第一高楼——浙大湖滨校区教学主楼，高度67米，共有22层(包括地下层)。该例爆破为国内首例框筒结构建筑爆破拆除，该楼结构为中间框架、两边为筒，主要为钢筋混凝土结构。
ห้องสมุดไป่ตู้
广州石化厂１２栋宿舍楼 2003年10月31日
广州石化厂１２栋宿舍楼 2003年10月31日
广州石化厂１２栋宿舍楼 2003年10月31日
青岛火车站实施定向爆破（2006.12.10）
“五，四，三，二，一，起爆……”今天下午1 点 56分，随着“轰”的一声闷响，青岛火车站内高达 32米的空调检修车间和部分候车室同时倒地。这是青岛火车站改造工程的第一次爆破。两栋建筑共打了2000多个炮眼、用炸药200多公斤，爆破原址将建设西、南两侧的出站口和站前广场。另铁道大厦的爆破方案已经通过了专家和有关部门审批，将于明年一月七日实施爆破，将打40000多炮眼、用1000多公斤炸药，大厦分三截爆破，
拆除爆破实例
--楼房部分
新闻——温州中银“烂尾楼”爆破拆除工程
这座高93.05米（共22层）、建筑面积达1.5万平方米的 “腐败楼”，将在它的最后一刻创下一项全国纪录——成为目前我国采取定向爆破方式拆除的“第一高楼”。由于此次爆破的建筑高、面积大，周边又有住宅区和其他高楼，因此，参加此次投标的企业均被要求必须具有“爆破拆除专业一级资质”。尽管投标的门槛定得很高，但仍然吸引了6家国内一流企业前来报名。他们分别是四川西南交大爆破有限公司、广东宏大爆破工程公司、武汉爆破公司、武汉安全环保研究院、广东中人集团建设有限公司和无锡多通特种工程部。评标委员会由7位专家组成，对所有的标书进行评议、打分。报价中最高的为205万元，最低的只有118万元，按照有关规定要去掉最高价和最低价，最后 “中人集团”以175万元中标。

设计2：钢筋混凝土框架-剪力墙结构楼房的拆除爆破

设计2钢筋混凝土框架-剪力墙结构楼房的拆除爆破设计(1)爆破方案1)采取逐段起爆使楼房呈纵向自西向东逐段倒塌方案;2)对爆破切口内的非承重墙进行预拆除;对爆破切口内的楼梯踏步板和斜梁打断，使相邻平台板间形成三节铰;对爆破切口内的剪力墙用人工、机械或爆破法在保证结构稳定的前提下进行适度预拆除;3)为了尽量减少可能对眼镜厂的危害，在爆破前需要对主楼与眼镜厂综合楼的相邻一跨进行人工预拆除，即将1–8层的横梁和楼板全部切断,9层以上的三根立柱及剪力墙全部拆除,保证主楼有一定的侧向坍塌范围。

4)设计条件未提供周围环境,如倒向的环境距离不能满足楼房预计倒塌距离时,可改定向爆破为单向折叠爆破。

(2)爆破缺口高度计算楼房的高宽比为H:B=64.5:15=4.3,利于定向倒塌。

将楼宽B=15m,楼的质心高度HZ=32.25m,代如下式计算爆破缺口高度Hi为计算结果表明,爆破缺口高度Hi=4m-16.2m,即可实现楼房在爆破失稳后,其质心偏出西外墙以外,保证楼房倒塌倾覆。

考虑外墙为剪力墙结构,C轴的爆破缺口高为12.6m,即3层,B轴的爆破缺口高为8.4m,即2层,A轴只布铰链孔。

此设计的倾倒角为40°可保证楼房失稳后其质心偏出C轴19.6m 。

如果给定环境图,倒向场地长度为50米,可采取单向折叠爆破预切断线倒塌方向mH HmBHH Hz i zzi125.1624 24 22 2=≤= --≥H min —竖向配筋最小屈服高度，H min = 30dj =30×0.022m=0.66m;(题中未给钢筋直径)将B max =1.1m,K=2, H min =0.66m 代入失稳高度公式: h=k( B max + H min )=2(1.1+0.66)=3.52m,取4m 后支撑铰链高度计算h 铰=1.2B min =1.2 ×1.1=1.32m (3) 爆破参数计算 ① 1.1m ×1.1m 柱 W=0.25ml=B － W=1.1 －0.25=0.95m a=2W=0.5m b=0.6a=0.3m每柱炮孔个数N :每排8孔,3排共24孔 Q =qB²h/N=1500 ×1.1 ×1.1 ×3.5 ÷24=265g 每柱药量Q 柱 =6.35kg柱切口内每跨药量Q 柱切 =6.35kg ×3=19.05kg ② 0.24m 外剪力墙 W=0.12ml=2/3δ=2/3 × 0.24=0.16m a=b=0.3mQ =qab δ=1388 ×0.3 ×0.3 ×0.24 =30g假定外剪力墙每隔 1.5m 预处理 1.5m,倒塌方向的剪力墙约剩21.6m 需打孔,每排炮孔为21.6/0.3=72个,采取下1.2m 打5排孔,上0.9m 打3排孔,中间1.4m 不打孔,单层每跨炮孔个数N=576孔墙单层药量Q 墙=17.28kg失稳高度计算h=k( B max + H min )k ¡ª系数， k=1.5～2,由于立柱截面较大,为解体充分，便于破碎和清运，适当加大立柱炸高,取K=2。

复杂环境下11层框架结构楼房控制爆破拆除

收稿日期：０８— ９—２．２００４
２其地势东高西低，）对倒塌及破碎效果、制控
后坐、滑移不利。
３立柱排数少，间跨度大，）排势能转换也快，不易控制后坐。爆堆对地下通道的影响不好预估。
作者简介：谢先启（９０）男；１６一，武汉：武汉爆破公司教授级高级工程师，中国工程爆破协会副理事长．
２总体爆破方案的选择与确定
２１难点分析．１待拆楼房为现浇钢筋混凝土框架结构，）且平面呈异型，梁柱截面尺寸大，其刚性大，塌后不易倒
解体。
信、给排水管线。武珞路车流、流量较大为１１层框架结构，平面呈 “ ’ 形布置，两边对称。总长５．宽ｌ．５ｍ，３．０ｍ。３０ｍ，８２高８４
３０ｍｍ× ０ｍ、５ｍ × ０ｍ。电梯厅及中０５０ｍ２０ｍ４０ｍ
汉市首义文化区总体规划建设需要，将其拆除。需楼房北侧ｌ～ｌ６８ｍ是待拆除的８楼房；侧距围层西
墙２７ｍ，．围墙外有一配电房，．６５ｍ是５层居民楼
Ｋｅｒｓ：ｄｍｏｔｎｂａｔｇｒｍｅｓｕｔｒ；ｈｒｈｅｖｒｎｎｙｗｏｄｅｌｉｌｓｎ；ｆａｔｃｕｅａｓｎｉｍｅｔｉｏｉｒｏ
１工程概况
龙华大厦位于武昌区蛇山南麓武珞路旁，因武
横向有４排立柱，向有８排立柱。立柱尺寸为纵５０ｍｍ× ５ｍ、０ｍ × ０ｍ，５５０ｍ６０ｍ６０ｍ大部分砼梁为

2.2框架结构楼房爆破设计

环境：北38m为煤棚，东15m是大街、50m外是宾馆，西15m是大街。
设计要求：做出可实施的爆破设计，技术设计应包括（但不限于）：爆破方案选择、爆破参数设计、药量计算、爆破网路设计、爆破安全设计计算、安全防护措施等，及相应的设计图和计算表。
高A试卷设计题25分（2016.10. 沈阳）
待拆办公楼建于1991年，楼房整体完好，南北宽14.5m，东西长33m，楼高40m，共11层，建筑面积4000m2。每层12间房屋，中间由走廊隔开，南北各6间，7根南北方向横梁。1、3层内墙较多，形成数个独立房间，2层走廊北侧为大通间，无南北方向横梁，东西两端为辅助间，主要为楼梯，下水道，厕所，垃圾通道和电梯间等。
铰链孔装药量取计算药量的1/2
第1 ～2排柱： 500mm×500mm 柱4根Q=单柱每层7孔×3层 ×4根 ×120=10.08kg 500mm×600mm 柱2根Q=单柱每层7孔×3层 ×2根 ×150=6.3kg 500mm×700mm 柱2根Q=2单柱每层7孔×3层 ×2根 ×170=7.14kg 第1 ～2排柱药量10.08+6.3+7.14=23.52kg
3.爆破参数与装药量计算
3种规格钢筋混凝土立柱500mm×500mm 、500mm×600mm 、500mm× 700mm ，均从500mm侧面打一排水平孔。
（1）孔径d=40mm （2）最小抵抗线：W=B窄 /2=0.25m （3）孔深L=
500mm×500mm 柱=0.5×0.66=0.33m 500mm×600mm 柱=0.6×0.7=0.42m 500mm×700mm 柱=0.7×0.75≈0.52m
2）在爆破切口范围的外墙上挂双层防护网实施近体防护。 3）根据周围保护目标的安全要求，采用多段延时起爆技术，使设计振动速度远小于保护目标的安全允许振速。

框架结构楼房定向爆破拆除

sives and B lasting Procedures M anual[M ]. US Bureau of
M ines Information Circular No. 8925. [ 3 ] 张志呈. 爆破基础理论与设计施工技术 [M ]. 重庆 :重
庆大学出版社 , 1994. [ 4 ] 张新民 ,舒大强. 预裂爆破震动规律的试验研究 [ J ].
第 26卷第 3期 2009年 9月
爆破 BLAST ING
Vol. 26 No. 3 Sep. 2009
文章编号 : 1001 - 487X (2009) 03 - 0066 - 03
框架结构楼房定向爆破拆除
刘国军
(甘肃省化工研究院 ,兰州 730020)
摘要 : 在闹市区繁华地带选择单向折叠爆破方案 ,快速拆除轻质钢筋混凝土楼房。在对楼房进行充分预处理的基础上 ,选择合理的爆破参数及可靠的起爆网路 ,使楼房达到了快速拆除的目的。关键词 : 框架结构 ; 定向爆破 ; 爆破效果中图分类号 : TU746. 5 文献标识码 : A
表 1 爆破参数一览表
柱、梁最小抵抗线孔距孔深单孔药量
/ ( cm ×cm )
/ cm
/ cm / cm
/g
Z - 50 ×60
30
50 30 120
单耗 / ( kg·m - 3 )
0. 8
Z - 50 ×50
25
50 40 100
0. 8
L - 25 ×60 12. 5 30 55
40
0. 8
3 爆破网路设计
采用毫秒导爆管雷管和电雷管混合起爆系统 , 采用孔外毫秒微差延期网路 ;即孔内全部采用同一高段位雷管 ,孔外用毫秒延期雷管进行微差。爆破主网路采用双发毫秒微差导爆管雷管交叉复式连接 ,每层主网路最后通过 2 发并联电雷管引爆。在起爆前将整个楼房电雷管采用串联网路进行连接。这样使每层楼房单独形成双回路网路 ,最后将整栋楼房连接成 1个大串连电爆网路。上下爆破缺口采用先上后下的起爆方式。上下爆破缺口起爆时差为 12段 ( 550 m s) ,第 1 排与第 2 排微差为 9 段 ( 310 m s) ,第 2排与第 3排微差为 7段 (150 m s) 。

控制爆破拆除复杂环境下钢筋混凝土框架

件确定１立柱炸高，采用半秒延期雷管组成非电复式闭合起爆网路，使用多层遮挡和覆盖进行飞石防护控制，使ｒ
拆除爆破达到Ｊ预期效果。，
关键词
爆破拆除
框架结构物
定向倒塌文献标识码Ｂ
中图分类号
Ｔ４．Ｕ７６５
ＤｅｌｈｎｆｉｆｒｅｎｒｔａｅｉｍｐｉｔｄＳｒｏｎｉｇｙＣｏｔｏｌｄＢｌｓｉｇｍｏｉｉｇｏｎｏｃｄＣｏｃｅｅＦｒｍｎＣｏｓＲｅｌ￣ｅｕｒｕｄｎｓｂｎｒｌａｔｅｎ
ｎｎｅｅｔｃｃｍｐｕｄａｄｃｏｅｎｔｔｎｎｔｍｕｔ — ｈｌｅｄｏｅｃｓａｅａｓｄｐｅｅｅｄｆｍｌｎｈｔｏ — ｌｃｒ、ｏｏｎｎｌｓｄｉｉａｉｅ，ｌｓｅｔｒａｖｒａｔｏａｏｔｄｔｄｆｎｒｉｉｏｉｎｒｌｏｏｓｕｇｓｏ，ｃｎｅｕｎｌｅｐｏｐｔｅｅｅｔｓａｈｅｅｙｄｍｏｉｏｌｓｉｇａｄｔｅａｉｎｕｌｉｇｅａｌａｅａｄｓｕｄｏｓｑｅｔｔｒｓｅｉｆｃｃｉｖｄｂｅｌｉｎｂａｔｍｂｅｔｉｎｓａｌｓｆｏｎ．ｙｈｃｖｉｔｎｎｈｂｄｒｎ
ｎｌｚｎｈｅｔｉｚｎｏｄｔｎｆｒｉｆｒｅｔｅａ．Ｔｅｈ－ｅｏｄｄｌｙｄｔｎｔｒｓｔｏｏｅａａａｙｉｇｔｅｄｓｂｌｉｇｃｎｉｏｓｏｅｎｏｃｄｓｅｌｂｒｈａｆｓｃｎｅａｅｏａｏｓａｅｕｅｏｃｍｐｓａｉｉｌｒｄ

十一层钢筋混凝土框架结构楼房爆破拆除

钻孔直径Ｏ＝４０ｍｍ。２．２．４炮孔布置
立柱断面尺寸规格为：３３０ｍｍｘ５５０ｍｍ、４００ｍｍｘ５５０ｍｍ、５５０ｍｍｘ５５０ｍｍ、３３０ｍｍｘ４３０ｍｍ。炮孔布设在建筑物立柱上，采用单排沿柱中心布置，其中，３３０ｍｍｘ５５０ｍｍ采用单孔双药包布置。经计算炮孔总数１４１０个。２．２．５炸药单耗和单孔药量
３２
煤矿爆破
２０１７年第３期总第１２ｌ期
图２起爆网络示意图
起爆网络为每根立柱炮孔采用“ 大把抓” 捆绑２发ＭＳ１导爆管雷管连接一组簇联网路，爆破缺口内各组ＭＳ１导爆管雷管形成网格式闭合起爆网路
２．４爆破安全防护和控制
考虑安全起见，缺口高度确定为６ｍ，即爆破１－２层。
２．２．２立柱爆破高度根据同类工程经验，爆破缺口支撑铰点破坏高度为０．５～１．０ｍ，一般布置３个炮孔，松动爆破处理，前排立柱爆破高度不小于２．５ｍ。
２．２－３钻孔直径。
ｑ＝８００ｇ・ｍ～。
炮孔深度取其厚度０．６倍左右，布孔参数见表２。
表２主要布孔参数
２＿３起爆网络
采用导爆管雷管非电起爆网路，孔内延时、孔外瞬时引爆，如图２所示。五栋建筑爆破缺口分别独立连接成闭合复式交叉起爆网路，独立连接成闭合复式交叉起爆网路，最后，五栋楼的起爆网路连接成—个总起爆网路，主起爆导爆管采用电雷管引爆。

钢筋混凝土框架结构物定向爆破拆除

安徽理工大学在淮南火车站站前奥天娱乐城的原址位置上新建３栋高层学生公寓，中的２已其栋建成并投入使用，还有一栋在建。在已建成和在建的公寓之间是原奥天娱乐城（现存主体钢筋混凝土框架，附属建筑在公寓建设前已人工拆除，钢筋混凝土框架结构内问的隔墙等也已拆除）此处被设计，为学生活动广场，同学们休闲和体育锻炼，供为此，
ＺＮｉＬｕｎＯＧＱ，ＶＹａ（ｎｕＵｉｒｔｏｃｎｅａｄＴｃｎｌｇ，ｕｉｎ２２０，ｈｎ）ＡｈｉｎｖｓｙｆｉｃｎｅｈｏｙＨａａ３０１ＣｉｅｉＳｅｏｎａ
Ａｂｔａｔ：Ａ￣ｉｆｒｅｏｃｅｅｆａｔｃｕｅｗｓｄｍｏｉｈｄｂｏｔｌｄｂａｔｇｉｏｌｘｄｍｏｉｏｓｒｃｎｏｄｃｎｒｔ＿ｍｅｓｒｔｒａｅｌｅｙｃｎｒｌｌｓｎｎｃｍｐｅｅｌｉｎｅｒｕｓｏｅｉｔ
中图分类号：Ｔ４．Ｕ７６５
文献标识码：Ａ
ＤｅｏｉｉｎｏｉｆｒｅｎｒｔａｅｍｌｏｆａＲｅｎｏｃｄＣｏｃｅｅＦｒｍｔＳｒｃｕｅｂｒｃｉｎｌＢｌｓｉｔｕｔｒｙＤｉｅｔｏａａｔｎｇ
Ｋｅｒｓｒｉｏｃｄｃｎｒｔｆｅｓｃｒ；ｅｏｔｎｂａｔｇｉｃｉａｃｌｐｅｏ．ｌｔｃｎｔｙｗｏｄ：ｅｆｒｅｏｃｅａｔｔｅｄｍｌｉｌｉ；ｄｅｔｎｏａｓ；ｎｎｅｃｒｅｎｅｒｍｕｒｕｉｏｓｎｒｏｌｅｉ

11层框架结构楼房爆破拆除

11层框架结构楼房爆破拆除罗　伟1,王明明2,刘治兵3(1.深圳市地健工程爆破有限公司,广东深圳518040;2.深圳市城投爆破工程有限公司,广东深圳518040;3.中煤科工集团淮北爆破技术研究院有限公司,安徽淮北235000)摘要:根据待拆楼的结构特征及周边环境等因素,确定了待拆楼的爆破倾倒方向及技术参数,通过经验公式进行了爆破有害效应验算,并对爆破振动进行了测试㊂爆破效果表明:拆除爆破达到了预期效果,解体充分,爆破振动等有害效应与预测值接近,满足安全要求,可为今后类似工程提供参考㊂关键词:爆破拆除;定向倾倒;框架结构;爆破参数中图分类号:TD235 文献标志码:A 文章编号:1674-3970(2020)04-0034-05收稿日期:2020-07-10作者简介:罗伟(1982 ),男,湖南常德人,硕士,高级工程师,主要从事民用爆破技术与安全方面的研究㊂E -mail :21758788@ ㊂引用格式:罗伟,王明明,刘治兵.11层框架结构楼房爆破拆除[J ].煤矿爆破,2020,38(4):34-38.LuoWei ,Wang Mingming ,Liu Zhibing.Blasting demolition of 11storey frame structure building [J ].Coal Mine Blasting ,2020,38(4):34-38.Blasting demolition of 11storey frame structure buildingLuoWei 1,Wang Mingming 2,Liu Zhibing 3(1.Shenzhen Dijian Engineering Blasting Co.,Ltd.,Shenzhen 518040,China ;2.Shenzhen Chengtou Blasting Engineering Co.,Ltd.,Shenzhen 518040,China ;TEG Huaibei Blasting Technology Research Institute Co.,Ltd.,Huaibei 235000,China )Abstract :According to the structural characteristics of the building to be demolished and the surrounding environment,the blasting dumping direction and technical parameters are determined.The detrimental effect of blasting is checked by empirical formula,and the blasting vibration is tested.The demolition blasting results show that the demolition blasting has achieved the desired effect,fully disintegrated,blasting vibration and other harmful effects are close to the predicted value,and meet the safety requirements,which can provide design reference for similar projects in the future.Key words :Blasting demolition;directional dumping;frame structure;blasting parameters1　工程概况及结构特点某大学科研教学服务中心楼原为社区的行政楼,根据规划需要,须进行拆除㊂由于楼房高度较高,用人工和机械的方法拆除危险性大,为确保安全,决定对其采用定向控制爆破的方法予以拆除㊂待拆楼为11层的钢筋混凝土框架结构,高度约45m,建筑面积约8200m 2,如图1所示㊂楼房呈西北-东南走向,设有2个楼梯间和1个电梯井,长度为39.8m,5跨6排立柱;宽度为20m,2跨3排立柱,主要立柱截面尺寸为65cm×105cm,配筋不详,平面结构如图2所示㊂43图1　待拆楼侧面照单位：m m楼梯楼梯电梯井750075007500750098003980090002000011000图2　待拆楼平面结构待拆楼东南侧为学苑大道,距离学苑大道主道105m,距离学苑大道一侧的居民楼135m;西南侧为校园内绿化用地,西北侧为行政楼,距离110m;东北侧为空地,东侧为教工楼,距离92m㊂周边环境如图3所示㊂行政楼南方科技大学校区居民楼学苑大道待拆楼教工楼110m92m 39.8m 20m105m 135m 图3　待拆楼周边环境2　总体方案设计根据待拆楼的结构特点㊁周边环境及业主对工程施工的安全要求,对爆破方案的技术性㊁经济性和安全性进行了评估与分析,决定采用定向控制爆破技术予以拆除,对室内影响倒塌的楼梯㊁电梯井㊁转角等部位进行预拆除,楼房倒塌方向确定为东北方向㊂3　爆破参数设计3.1　爆破缺口高度爆破缺口形式采用三角形缺口”形式,通过倒塌角理论计算倾覆解体的缺口高度,计算公式为:H 1=L tan α(1)式中:H 1为爆破缺口高度,m;L 为建筑结构倒塌方向宽度,m,现场勘查L =20m;α为倒塌角,一般取25°~40°㊂楼房为框架结构,整体性好,考虑施工安全㊁方便和保证建筑物充分解体,选取较大的倒塌角34°㊂经计算,缺口高度为H 1=13.50m,即爆破3.5层㊂爆破缺口如图4所示㊂图4　爆破3.5层的爆破缺口3.2　爆破参数设计1)炮孔参数最小抵抗线W :立柱短边长65cm,取W =32.5cm;炮孔间距a :a =(1.0~2.0)W ,取a =40cm;炮孔深度L :L =(0.58~0.8)B =45~70cm;2)单孔装药量计算公式[1]为:q =KabH(2)式中:q 为单孔装药量;K 为单位体积用药量系数(单耗);a 为炮孔间距;b 为炮孔排距;H 为构件53的破坏高度㊂根据以上公式和现场试爆效果,前排和中间排立柱炸药单耗选用1000g /m 3,后排立柱选用800g /m 3㊂楼房一层到三层中间4柱布置2排孔,其他为单排孔,且一层后排柱子采取减弱爆破,具体参数见表1㊂表1　爆破参数立柱部位截面尺寸/cm 抵抗线/cm 孔距/cm 孔深/cm 单耗/(g㊃cm -3)单孔药量/g一层前排柱子65×10532.540701000270一层中间4柱85×10535.040531000180一层中间两侧柱子65×10532.540701000270一层后排柱子65×10532.54050800150二层前排柱子65×10532.540701000270二层中间4柱85×10535.040531000180二层中间两侧柱子65×10532.540701000270三层前排柱子65×8532.540701000190三层中间4柱75×10535.040451000140三层中间两侧柱子65×8532.540701000190四层前排柱子65×8532.5407010001904　起爆网路起爆网路采用电-非电起爆网路,孔内全部采用毫秒延期导爆管雷管,按倒塌方向设计延期时间,前排柱采用MS-3段雷管,中间排柱采用MS-5段雷管,后排柱采用MS-9段雷管,孔外采用MS-1段雷管传爆㊂孔内雷管与孔外传爆雷管采用簇联,毎组捆绑2发导爆管雷管㊂各楼层先进行分区,各区独立连接成复式交叉网路,再接入2发电雷管引爆㊂起爆网路如图5所示㊂图5　起爆网路635　安全核算5.1　振动验算1)爆破振动采用下式计算:V =K′K″K (Q 1/3/R )α(3)式中:V 为质点爆破允许振动速度,cm /s;Q 为单段最大药量,kg;R 为保护物与爆破中心的距离,m;K 为与地震波传播地段岩土特性等有关的系数,取200;α为地震波衰减指数,取1.8;K′为高差系数,取0.4;K″为离散系数,取0.7㊂楼房爆破拆除时单段最大药量为38.13kg,代入式(3)计算,距离92m 的教工楼爆破允许振动速度为0.1453cm /s,距离50m 处的地面爆破允许振动速度为0.4353cm /s㊂2)触地塌落振动楼房整体倒塌,产生的塌落振动强度最大,触地塌落振动速度利用式(4)[2]计算:v 1=k t R (MgH /σ)1/éëêêùûúú3β(4)式中:v 1为塌落引起的振动速度,cm /s;M 为下落建筑物的质量,取2800t;H 为建筑物的重心高度,m,取15m;g 为重力加速度,9.8m /s 2;σ为地面介质的破坏强度,MPa,一般取10MPa;R 为观测点到冲击地面中心的距离,m,取40m;k t ,β分别为塌落振动速度衰减系数和指数,取k t =3.37,β=-1.66㊂经计算,在爆破正前方50m 处v 1=0.94cm /s,实际测试,测得的爆破最大振动速度为0.8737cm/s,与爆破验算值0.94cm /s 相接近,均小于安全允许振动速度1.0cm /s,符合GB 6722 2014‘爆破安全规程“的要求㊂爆破振动速度测试的具体数据见表2,爆破振动波形如图6所示㊂表2　爆破振动速度测试数据通道量程/(cm㊃s -1)传感灵敏度/V㊃(m㊃s -1)-1触发电平/%最大值/(cm㊃s -1)主频/Hz 时刻/s 偏移量CH135.71428.0000.10.87373.30.20960.00000CH235.71428.0000.10.43733.60.46600.00000CH335.71428.0000.10.62836.60.32000.00000CH435.71428.0000.10.0089625.00.87100.000000.00.20.40.60.81.01.21.41.6-0.11.81.3-1.30.50.0-0.51.3-1.31.00.50.0-0.5-1.01.3-1.31.00.50.0-0.5-1.0C H 1C H 2C H 3时间/s振速/（c m s -1）图6　爆破振动波形735.2　爆破飞石安全距离计算根据文献[3-4],爆破飞石安全距离S采用式(4)计算㊂S=V2/g(4)式中,V为飞石初始飞行速度㊂控制爆破中,当爆破作用指数为1时,V取20m/s,则S=40m㊂爆破飞石方向不确定,为防止飞石造成事故,实际施工时,柱子四周采用竹夹板包裹防护,且在楼房的东西侧和北侧(爆破切口处)搭设防护排架,排架采用双层竹夹板,距离墙体15~20cm,内侧挂竹笆,外侧挂密目网㊂起爆时,人员及车辆均撤离至100m范围以外[5-8]㊂6　结语起爆后,楼房倒塌方向与设计方向一致,并充分解体,达到了预期效果㊂如图7所示㊂图7　爆破后楼房倒塌楼房爆破拆除前,应精心设计爆破方案,合理选择爆破参数㊂在保证结构安全的前提下,对建筑物进行预处理,合理控制延期时间,有利于结构解体,降低爆破有害效应㊂参考文献:[1]中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局,中国国家标准化管理委员会.爆破安全规程:GB6722 2014[S].北京:中国标准出版社,2014.[2]周家汉.爆破拆除塌落振动速度计算公式的讨论[J].工程爆破,2009,15(1):l-4;[3]王明明,刘治兵.十一层钢筋混凝土框架结构楼房爆破拆除[J].煤矿爆破,2017(3):30-32.[4]陈恒东,罗宁,鲍传齐,等.复杂环境下65m高砖混结构烟囱定向爆破拆除[J].煤矿爆破,2019,37(2):32-34.[5]张云鹏,甘德清,郑瑞春.拆除爆破[M].北京:冶金工业出版社,2002.[6]汪旭光,于亚伦.拆除爆破理论与工程实例[M].北京:人民交通出版社,2008.[7]汪旭光.爆破设计与施工[M].北京:冶金工业出版社,2011.[8]于亚伦.工程爆破理论与技术[M].北京:冶金工业出版社,2004.83。

复杂环境下11层楼房爆破拆除

复杂环境下11层楼房爆破拆除孙向阳,文辉军(湖南中人爆破工程有限公司,湖南长沙 410005)摘要:介绍了采用定向控制爆破技术,在复杂的环境下,短时间内成功爆破拆除一栋11层楼房的工程实例㊂详细论述了爆破方案的选择,㊁爆破缺口㊁爆破参数㊁起爆网路的设计,以及安全防护措施的运用㊂实践证明,该工程的设计方案和施工组织是合理的,为同类工程提供了有益的经验㊂关键词:复杂环境;楼房;爆破拆除;爆破参数;爆破效果;安全防护1工程概况待爆破拆除的楼房是一栋11层高的违章建筑,当地政府要求以爆破的方式在2d内彻底拆除,同时要确保周边建筑物及设施的安全㊂1.1工程结构待拆楼房分东西楼连成一体,呈L形耸立在建筑物的中间㊂该楼11层,高41m,总长度27.5m;东楼比西楼纵向宽8m;1~3层为框架结构,楼层高3.5m,4~11层为砖混结构㊂整楼均为现浇楼板,总建筑面积为4600m2,电梯与楼梯间设在东西楼的结合部㊂该楼已基本竣工,只剩下内部装饰工程㊂楼房的承重柱沿楼房宽度方向为5排,宽度为19m,沿长度方向为8列,长度为31m,承重柱断面尺寸有65cmˑ65cm,60cmˑ60cm等多种结构尺寸㊂1.2周围环境待拆除楼房四周几乎全被建筑物体包围㊂东南面是一栋6层的商务住宅楼,该楼呈扇形面围着待拆除楼房㊂东面距待拆楼20m,南面相距2.6~3.5 m,(待拆楼后墙);西面有一栋在建(已建5层)的框架结构楼,相距2.5m;北面25m处是汽修厂㊂周边环境十分复杂㊂2拆除方案的确定待拆除楼房所处位置对爆破而言难度极大,主要是周边建筑物太近,定向倒塌方向只有北侧有25 m的倒塌空间㊂根据待拆除楼房自身结构特点和周边环境情况,确定以下拆除方案㊂(1)楼房采取定向爆破的方法进行拆除㊂由于周边环境只有北侧一个方向有25m的倒塌空间,为避开保护目标,倒塌方向选择在可利用的空地方向㊂(2)提高爆破切口高度,减小倒塌距离㊂(3)为控制后座,采用后两排支撑柱同时作为支撑轴,并于前三排支撑柱分时差起爆㊂(4)为减少楼体触地振动,在楼体横向上由东向西划分为3个起爆时差㊂(5)采取多种手段加强防护,保证周边建筑物及设施的安全㊂(6)投入较多的施工机具和人员,确保在34h 内(计划早8时进场,次日18时前起爆)完成爆破工作㊂3爆破技术设计3.1爆破部位设计该楼房1~3层为框架结构,4层以上为砖混结构㊂该建筑高宽比(41/19)较大,以满足倾覆条件的重心位移角度为准,爆破高度在8m以上即可使楼体在自重作用下形成倾覆力矩,使之倒塌㊂但为控制水平方向倒塌距离,故采取增加炸高方式,倒塌方向最大炸高取14m,即对1~4层楼房的支撑柱或承重墙实施爆破㊂具体炸高参数见表1和表2㊂表1东楼各楼层立柱炸高参数楼层立柱炸高/mA轴B轴C轴D轴E轴四层1.81.2不炸不炸不炸三层2.22.21.2不炸不炸二层2.22.22.21.2不炸一层3.03.03.03.01.0ISSN1671-2900CN43-1347/TD采矿技术第13卷第5期Minin g Technolo gy,Vol.13,No.52013年9月Se p.20133.2爆破参数设计爆破钻孔使用40mm的钻头,炸药选用乳化炸药㊂爆破参数根据常用公式和经验数据确定,见表3㊂表2西楼各楼层立柱炸高参数楼层立柱炸高/mA轴B轴C轴四层1.8不炸不炸三层2.21.0不炸二层2.22.2不炸一层3.03.01.0 3.3起爆网路设计由于该楼房周围环境十分复杂,为减小爆破振动和楼体触地的振动,将采用分区分段起爆的方法来减少一次起爆药量,并利用时差使其达到充分解体㊁减少后座的爆破效果㊂根据楼房的结构,将东西两部分划分2个起爆区域,纵向划分为3个区段,由东向西依次倒塌㊂采用一次点火,分区逐段延时起爆㊂根据待爆楼房的结构㊁设计倒塌方向和起爆区段的划分,东西两部分纵向起爆时差为150~200ms,横向起爆每区时差为310ms㊂采取孔内延期和孔外传爆相结合的延期起爆方式,孔内用MS5㊁MS9㊁MS11段普通毫秒导爆管雷管,孔外用MS1㊁MS5传爆,见表4㊂表3楼房爆破参数表项目立柱排次立柱截面/cm孔距a/cm孔深L/cm一层二层三层四层(构造柱24ˑ24cm)单耗/(g/m3)单孔药量/g单耗/(g/m3)单孔药量/g单耗/(g/m3)单孔药量/g单耗/(g/m3)单孔药量/g东侧楼房ABCDE65ˑ6545452000301000190--12002301100210------800150------西侧楼房ABC60ˑ604540200190110011801000160200030--800130------表4爆破延时分段表区段划分起爆雷管段别传爆雷管段别延期时间/ms东侧楼房一区1~4层A柱MS5MS-1110二区1~3层B㊁C柱MS9MS-1310三区1~2层D㊁E柱MS11MS-1460西侧楼房一区1~4层A柱MS9MS-5420二区1~2层B㊁C柱MS11MS-55703.4预拆除处理该楼3层以下为框架结构,对爆破范围内的隔墙进行预处理㊂外墙使用挖掘机进行处理;1层楼用小炮机进入拆除全部墙体(除保留后墙外);2~4层的爆破缺口部分的纵向隔墙由人工打通;电梯井除保留4根立柱外,其它墙体全部打掉;打断1~4层楼体踏步㊂由于时间紧迫,预处理并未完全到位㊂3.5控制后坐的技术措施(1)合理确定横向起爆时差,各排支撑柱起爆间隔时差控制在150~200ms㊂(2)保证倒塌反向的后排支撑柱短时间内的支撑力度,后两排立柱同时起爆㊂对最后一排支撑柱的根部进行2个爆破孔的酥松爆破,使该立柱由原来的固定支座变为固定铰支座㊂(3)预拆除时,后排立柱之间的墙体保留,以增加支撑区的横截面积,从而增大支撑区的支撑强度,有效防止后座㊂4 爆破安全控制4.1爆破振动控制本次爆破距爆源中心最近的为南侧的住宅楼,距楼体边缘为3m,最大一次起爆爆源点至保护物的距离为16m,本次爆破控制最大起爆药量为15 k g,依据安全允许的振速计算公式:V=K(Q1/3/R)α(1)计算得:V=32.1(151/3/16)1.57=1.7cm/s,小于国家标准提出的爆破振速值,因此,爆破振动不会对周边建筑物造成损坏㊂4.2塌落振动控制楼房在塌落触地时,对地面的冲击较大,产生塌落振动,其振动大小与其质量㊁重心高度和触点土层的刚度有关㊂建筑物塌落作用于地面造成的振动速161孙向阳,等:复杂环境下11层楼房爆破拆除度可按式(2)计算:V t=K t[(M g H/σ)1/3/R]β(2)式中:M 下落构件的质量,t;H 构件重心高度,m;R 为重心高度落点处距被保护对象的距离,m;σ 地面介质的破坏强度,MPa,一般取10MPa;g 重力加速度,m/s2;β 衰减系数,取1.66;K 衰减系数,取3.37(对于叠落的建筑物还要乘以系数0.3~0.5)㊂该楼房通过分区起爆后,首先触地部分的建筑物质量约1000t,该楼重心高度为14m,距重心高度落点处距被保护对象的距离约为20m,依据此数据计算振动速度得:V t=3.37ˑ0.5[(1000ˑ9.8ˑ14/10)1/3/20]1.66 =2.25cm/s根据计算结果,楼体塌落时产生的振动符合爆破安全规程中对房屋安全允许振速3cm/s振动值的要求,但为了确保周边保护目标的安全,爆破时还将采取减震措施㊂4.3飞石控制控制爆破在无覆盖的条件下,个别飞石的最大飞散距离按经验公式计算:S=k f q d(3)式中:S 飞石最远距离,m;k f 安全系数,通常取1.0~1.5;q 炸药单耗,k g/m3;d 药孔直径,mm,本次为耦合装药㊂经计算得:S=1.5ˑ1.2ˑ32=58m4.4防护措施4.4.1倒塌前方防护(1)构筑阻挡墙㊂在待拆除楼房倒塌方向,靠近汽修厂围墙处,利用已拆除的房屋建筑渣土堆起一道高1~1.5m高的阻挡墙,防止楼房倒塌物向前滚动过远而损坏汽修厂㊂(2)开挖减震沟㊂在待拆除楼房的东侧与凯瑞特大厦之间使用挖掘机开挖深2m的1条减震沟㊂(3)构筑减震坎㊂在倒塌方向上紧贴前墙,利用建筑渣土构筑高1m㊁长与楼房同长㊁宽3m的减震坎两道,间距3m㊂4.4.2倒塌后方防护因待拆除楼房南侧与在建的框架结构的楼房距离太近,最近处只有2m远,为防止待拆除楼房倒塌时个别构件产生后座而损坏框架,对紧临的支撑柱进行防护,使用袋装沙袋,在支撑柱可能受影响处垒砌2~2.5m高的防护墙,保证支撑柱的安全㊂对待拆除建筑与凯瑞特大厦相距5m之内的部分,采取垒筑高1.5m高的沙袋阻挡墙,防止堆渣对保护目标的损坏㊂4.4.3飞石防护(1)选择钻孔方向㊂钻孔方向选择朝向楼内侧,东楼部分钻孔开口在立柱的西侧,西楼部分钻孔开口在立柱东侧,减小孔口部位飞石的破坏作用㊂(2)对爆破部位采取严密的主动防护措施,对立柱防护使用2层3cm的草帘将爆破部位完全包裹,在草袋外捆扎一层铁丝网,在铁丝网外使用1m ˑ1.5m的竹笆将立柱四方围挡,再用铁丝在外捆紧,确保爆破产生的飞石控制在安全距离内㊂4.5爆破振动安全监测爆破时,建设单位请有资质的单位现场布置了3个测震点监测爆破振动㊂3个监测点距楼体边缘距离分别为6m(倒塌方向侧方)㊁20m(倒塌方向侧方)㊁25m(倒塌方向侧前方),所测得的振动速度对应为3.6,1.8,2.8cm/s,小于理论计算振动速度值㊂5爆破效果及思考该楼爆破拆除于2011年12月30日下午17ʒ30开始施工,到2011年12月31日17ʒ30准时起爆,楼房整体向北顺利倒塌,充分解体,用时24h (中间2ʒ00~7ʒ00休息)㊂经爆后现场观察,东楼爆堆高约7m,西楼约6 m;楼房倒塌时没有任何后座,最后一排立柱从二楼横梁上部折断,下部竖立,稍向前倾;后侧的住宅楼体和西侧的在建的框架楼房没有任何倒塌物触及,只有个别窗户玻璃被解体飞石击碎㊂周边其他民宅和设施均完好无损㊂在不到24h的时间内,炸除1栋11层楼房,楼房完全没有产生后座,没有损坏周边房屋和其他外部设施,取得了满意的效果,总结本次爆破可得到以下启示㊂(1)在周围环境十分复杂的条件下,通过合理的设计和采取相应的措施是可以保证对周围的建筑物和设施不产生有害影响㊂261采矿技术 2013,13(5)(2)采用双排立柱做后支撑,较好的起到了防止后座的效果㊂(3)本次施工设计合理㊁组织得当,证明是可以在较短的时间(24h 内)内完成如此规模的建筑物的爆破拆除㊂(4)在倒塌方向的反向没有设置炮孔,并保留了全部墙体,但反方向的住宅楼(距离2~5m )有部分玻璃破碎㊂对楼房构件折断和挤压产生的次生飞石应引起重视㊂参考文献:[1]汪旭光,于亚伦.拆除爆破理论与工程实例[M ].北京:人民交通出版社,2008.[2]史家堉,程贵海,郑长青.建筑物爆破拆除理论与实践[M ].北京:中国建筑工业出版社,췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍췍2010. (上接第73页) 数字压力传感器是一种RS485数字量输出传感器,利用压力直接作用在传感器的膜片上,使膜片产生与介质压力成正比的微位移,使传感器的电阻发生变化,再用电子线路检测这一变化,并转换输出一个对应于这个压力的数字标准信号㊂本设计中,数字压力传感器用于感知导爆管产生冲击波的压力变化情况,并把搜集到的数据传给控制模块,整个过程性能稳定㊁可靠性强㊂2.3 单片机数据处理及延期控制模块主要由单片机组成,对数字压力传感器传输来的数据进行筛选㊁分析,当达到某一设定阈值范围时,即认为该信号有效㊂延期是通过向单片机中写入程序来进行延期,采用STC15L104E 单片机,晶振频率为11.0592MHz ,其单片机内部周期波形如图1所示㊂根据一个机器周期等于6个时钟周期,每一个指令周期(完成一条指令占用的全部时间)包括1~4个机器周期来计算,可得理论延期精度为0.1ms ,考虑到发火时间㊁导爆管传爆时间的偏差等因素所带来的影响,延期精度可达到1ms 左右㊂图1 单片机内部周期波形2.4 结构设计及说明冲击波数码延期雷管结构设计如图2所示㊂控制模块主要由8脚51单片机STC15L104E 和外围电路组成㊂管脚4为单片机的VCC ,为控制模块提供电源;管脚3为单片机的RXD ,接收数字压力传感器传输来的数据;管脚2为单片机的I/O 口输出,控制点火电路板进行点火;管脚1为单片机的GND ㊂电池采用纽扣电池,用时装上,不用时取出,为整个系统供电㊂STC15L104E 单片机管脚说明:GND (接地端),VCC (电源端),TXD (数据发送端),RXD (数据接收端),其它I/O 口为信号输出㊂图2 冲击波数码延期雷管结构设计示意2.5 实现过程当冲击波通过导爆管到达数字压力传感器后,数字压力传感器检测冲击波压力,并把测得压力数据发送给控制模块;控制模块对数据进行筛选㊁判断,当达到设定阈值时,控制模块利用单片机内部写入的程序进行延期;延期结束后,通过单片机的I /O 口输出1个信号,使点火电路板工作雷管爆炸㊂3 结论本方案研究的冲击波数码延期雷管是基于目前国内已广泛使用的毫秒延期导爆管雷管进行研究的,起爆系统和现场操作与导爆管雷管基本一样,能够很好地让我国现阶段的爆破工作人员接受㊂利用向单片机中写入程序进行延期来提高雷管精度和安全系数,可降低雷管的生产成本,便于推广应用㊂冲击波数码延期雷管的研究具有较大的实用和经济意义㊂参考文献:[1]高铭,李勇,滕威.电子雷管及其起爆系统评述[J ].煤矿爆破,2006,74(3):23-26.[2]王维.电子延期非电雷管的研究[D ].武汉:武汉理工大学,2010.(收稿日期:2013-06-18)作者简介:程小冬(1992-),男,国防科学技术大学指挥军官基础教育学院,地雷爆破与破障工程专业学员㊂361 孙向阳,等:复杂环境下11层楼房爆破拆除。

钢筋混凝土支撑爆破拆除工程方案

钢筋混凝土支撑爆破拆除工程爆破方案与施工组织设计二〇一〇年三月一日钢筋混凝土支撑爆破拆除工程爆破方案与施工组织设计设计：审核：二〇一〇年三月一日目录爆破拆除的技术优势 (3)支撑爆破拆除工序简介 (3)关于建设方对爆破工作的几点疑虑 (4)第一章设计依据及原则 (5)1.1设计依据 (5)1.2设计原则 (5)第二章工程概况 (5)2.1工程简介 (5)2.2结构概况 (6)2.3工程特点、难点 (7)第三章爆破方案设计 (8)3.1爆破方案确定原则 (8)3.2爆破方案选择 (8)3.3爆破施工工艺 (9)3.4爆破参数 (10)3.5起爆网路 (19)3.6爆破安全警戒范围 (21)第四章安全措施 (22)4.1安全技术措施 (22)4.1.1爆破地震效应 (22)4.1.2爆破冲击力 (22)4.1.3爆破飞散物 (23)4.1.4爆破噪声 (23)4.1.5爆尘 (23)4.1.6其他安全技术措施 (23)4.2安全管理措施 (24)4.2.1施工人员安全管理 (24)4.2.2火工品安全管理 (25)第五章施工组织设计 (26)5.1施工组织机构设置 (26)5.1.1项目指挥部的建立 (26)5.1.2项目指挥部各部门职责 (26)5.2施工组织 (27)5.2.1预埋孔作业 (27)5.2.2爆前补孔、清孔作业 (28)5.2.3实施爆破作业 (28)5.2.4爆后清理作业 (28)5.3爆破工期安排 (29)5.3.1准备工作 (29)5.3.2爆前施工 (29)5.3.3爆破施工 (30)5.4主要机械设备 (30)5.5警戒方案 (31)5.6应急预案 (33)附录1：全封闭防护棚搭建要求 (43)1、第一道支撑爆破防护 (43)2、第二、三道支撑爆破防护 (45)序言爆破拆除的技术优势一、高效快速，节约工期二、相对于人工、机械拆除，节约成本，并减少噪声扰民三、爆破使混凝土粉碎，钢筋无损伤暴露，提高钢筋回收率特别是本工程一样的大方量水平支撑的拆除工作，运用传统的拆除方式使用的机具设备和电力能源都会很多，特别是工期紧张的情况下，大规模的人海战术不但电力供应可能吃紧而且人多还给给工程带来很大的安全隐患，而爆破拆除由于其特有的施工工艺，在爆破前期几乎不使用任何电源和设备，而且不占用工期。

钢筋混凝土建筑物拆除爆破设计例题

六、高层建筑拆除爆破设计钢筋混凝土框架一剪力墙结构楼房拆除爆破
图2 楼房底层平面结构示意图
六、高层建筑拆除爆破设计
钢筋混凝土框架一A剪力墙结构楼房拆除爆破
C
BA
设计要求：做出可实施的爆破技
术设计，设计内容应包括（但不
限于）：爆破方案选择、爆破参
64.5
数设计、药量计算、起爆网路设
计、爆破安全计算等、安全防护
六、高层建筑拆除爆破设计
钢筋混凝土框架结构楼房拆除爆破
解题思路： 7. 起爆网路设计：可以采用孔内、孔外结合的导爆管雷管延时起爆网路。A轴孔内安放MS2段导爆管雷管，B轴孔内安放MS12 段、C轴和D轴安放MS16段导爆管雷管；孔外由Z7开始用双发 MS3段导爆管雷管从西向东逐跨接力，C轴和D轴之间用MS3段导爆管雷管接力，起爆点为Z7-A轴。逐跨接力有利于爆破体的解体、降低塌落振动和对西侧围墙的保护。 8. 进行安全设计：振动的计算，爆破部位的防护，北侧配电楼房的防护，警戒范围。
中C试卷（2018.9.10. 天津）
围墙 1m
爆区环境及厂房立柱分布图
待保护厂房
皮
皮
皮
带
带
带
廊
廊
廊
待保护厂房
3m
13m 8m
北
D
C
空旷
地
B
Z1 Z2 Z3
Z4
Z5
Z6
Z7
Z8
废弃浓密池
废弃浓密池
A Z9
六、高层建筑拆除爆破设计
钢筋混凝土框架结构楼房拆除爆破
解题思路： 1. 看清题意，将需拆除楼房的结构、尺寸和周围环境搞清楚，将需要画的图画出来。 2. 确定爆破方案：根据楼房框架结构的特性，可以采用定向倒塌的方案；根据楼房的尺寸：东西长36m、南北宽13m和8m，高宽比东侧为20.6/13=1.56、西侧为13.4/8=1.68均适合南北向倒塌；由于北侧有需要保护的配电楼房、西侧有厂区围墙，可以确定倒塌方向应偏向东南方向：采用三角形切口、切口面向南侧，起爆从东向西推进。

混凝土装配式结构住宅的爆破拆除

建筑科学75科技资讯 S CI EN CE & T EC HNO LO GY I NF OR MA TI ON 装配式结构是将建筑物的主要构件,如柱子、梁、墙板、楼板等,在工厂(或现场)预制后,再吊装组成建筑物。

墙体由内、外墙板构成,每块墙板、楼板或屋面板的两侧或四边制有开口卡或制成为钩型对接与预埋件对接,每层柱子或横梁的两端或侧面相对应地制有开口卡或钩型槽,相对应地与每块墙板、楼板或屋面板对接后,再焊接成一个整体,最后在梁柱节点处现浇混凝土加固。

这种结构具有施工安装快捷,抗震性能好,保温隔热隔声性能优良,房屋自重轻,综合造价低等优点,在工业建筑中普遍采用。

民用建筑采用装配式结构非常少见,我公司有幸承揽了复杂环境下这种结构住宅的爆破拆除,现介绍给大家,以供参考。

1 工程实例1.1工程概况沈阳蓄电池厂住宅楼建于1974年,主体与中山路平行,按建筑伸缩缝划分东西两个区,东区长42m,宽10m,高27.4m(9层),由三排14列共41根柱子构成;西区主体长13m,宽10m,高30.2m(10层),由3排5列共15根柱子构成;西区拐角长10.5m,宽7.6m,高21.8m(7层),由3排4列共12根柱子构成;全部共68根立柱。

该楼一层是钢筋混凝土现浇柱,立柱尺寸0.45×0.453,外墙为0.49m厚砖墙,间壁墙为0.12～0.37m厚度不等的砖墙,层高4.5m;二层以上是钢筋混凝土预制柱,立柱尺寸0.4×0.4m,外墙为0.15～0.18m厚度不等的钢筋混凝土板,间壁墙为0.06～0.24m厚度不等的砖墙,层高2.8m;梁全部是钢筋混凝土预制梁,梁尺寸0.175×0.5m;楼板均为预制空心板。

该楼是典型的混凝土装配式结构,这种结构楼房的整体性比砖混结构强,比现浇钢筋混凝土框架结构弱,因此,爆破设计时要充分考虑这种结构的特殊性。

1.2工程环境该楼北临沈阳市交通主干道中山路,距路灯等设施最近4m;东临倍思大厦,最近距离8m;西临民族北街,距楼体1.5m各有一根水泥电线杆和一根钢质电线杆,电力线高度12m左右;南部开阔。