溴化锂直燃机烟气余热利用计算方法

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溴化锂直燃机工作原理

溴化锂直燃机工作原理
溴化锂直燃机是一种利用溴化锂溶液直接燃烧产生热量的装置。

它的主要工作原理可以分为以下几个步骤：
1. 溴化锂直燃机的核心部件是燃烧器，燃烧器内部有一个燃烧室和一个喷嘴。

首先，将溴化锂溶液注入到燃烧器的燃烧室中。

2. 当需要产生热量时，通过控制系统使溴化锂溶液从喷嘴中喷出，并与空气混合。

在燃烧室中，高温的火焰燃烧溴化锂，产生大量的热能。

3. 燃烧后的气体通过燃烧室的排气口排出。

在此过程中，溴化锂溶液会逐渐减少，需要定期添加新的溴化锂溶液来维持燃烧的持续性。

4. 溴化锂直燃机产生的热能可以用于供暖、发电等各种工业和民用领域。

通过合理设计和控制，可以实现高效的能量转换和利用。

总体来说，溴化锂直燃机利用溴化锂直接燃烧产生的高温火焰来产生热能，是一种高效、环保的能源利用方式。

但同时也需要注意溴化锂的储存、运输和处理等方面的安全问题。

关于烟气余热利用新方案设计计算

4. 假设条件 1）、不考虑烟气中灰尘所含热量。 2）、不考虑酸露凝结时的放热。 3）、涉及简单传热计算时，假设空气、烟气的热物理性质为常数。 4）、不考虑换热器、管路散热损失。 5. 计算过程
请参考计算表格实际运行中，烟气出空气预热器温度在 120~150 度，烟气进空气预热器温度在 340~370 度，空气进空气预热器温度在 20 度左右时，出空气预热器的温度在 310~340 度。经计算，空气预热器中烟气的热容量大约是空气的 1.35 倍。很显然，1.利用烟气余热加热空气的方式，由于空气热容量小于烟气，很难将空气进锅炉的温度再进一步升高，所以所获得的收益甚微。2.直接利用烟气加热凝结水，由于烟气的温度已经较低，进入热力系统后大部分热量仍将以冷源损失掉，所以所获收益也不明显。通过详细考察空气、烟气的热容量，为了深度利用烟气余热，并将余热发挥出最大节能效果，采取如下措施：将烟气低温部分回收来热量加热空气，由于空气温度升高，进入空气预热器后所消耗的高温部分烟气热量将减少。由此，将节省下来的空气预热器内温度较高的烟气热量用于回热系统。我们将烟气温降分为以下三个温度段：350~254 度，220~140 度，113~65 度，空气温升也分为三个阶段：190~320 度，80~190 度，20~80 度，对应于烟气三个温降温度段。烟气温降中的 254~220 度、140~113 度，即为我们从中获取的热量段，将两温度段热量分别加热给水取代部分 2#高加抽气和加热凝结水取代部分 6#低加抽气。
Pn hn
①
Pr8 h8
锅炉尾部受热面
⑤
Pr6 h6
②
Pr5 h5 t5 t4 Pr4 h4 t3 ts4 P=0.824 t=172 t=132 Pr3 h3 t2 ts3 t=104 ts2 Pr2 h2 t1 ts1 tsf6 Pr1 h1

溴化锂直燃机工作原理

溴化锂直燃机工作原理
溴化锂直燃机是一种利用溴化锂热化学循环进行能量转换的设备。

它的工作原理可以简述如下：
1. 吸收过程：在吸收器中，溴化锂溶液吸收空气中的水分，形成溴化锂溶液和水溴酸。

这个过程是一个放热反应，吸收器内部温度会升高。

2. 加热过程：吸收器中形成的溴化锂溶液和水溴酸会被泵送到发生器中。

在发生器中，溴化锂溶解，产生水蒸气和溴。

这个过程需要外部热源进行加热，使溴化锂溶解。

3. 蒸汽推进过程：在发生器中产生的水蒸气被推送到蒸汽涡轮机中。

水蒸气的高温高压能量会被转化为旋转能，驱动涡轮机转动。

4. 凝汽过程：水蒸气在蒸汽涡轮机中转化为旋转能后，会流入凝汽器中被冷却。

这个过程中，水蒸气会凝结成水，释放出热量。

5. 冷却过程：在凝汽器中释放的热量会被冷却介质（一般为冷水）吸收，冷却介质温度升高。

以上的过程循环往复，利用溴化锂直燃机，我们可以将空气中的热能转化为动力能，从而驱动发电机等设备工作。

直燃机溴化锂吸收式冷水机组操作规程(制热)

直燃机溴化锂吸收式冷热水机组操作规程（供热）
（MMI控制系统）
一、开机程序：
1．合上机组控制箱电源，切换到“机组监视”画面，确认机组“故障监视”画面上无故障灯亮（冷水断水故障除外）。

2．开机前启动真空泵抽气，每两月至少一次，每次约30分钟，每次操作必须按供热抽真空操作要求进行。

3．确认热水泵出口阀门处于关闭位置后启动热水泵，缓慢打开热水泵出口阀门，调整热水流量（或压差）到机组额定流量（或压差）。

4．打开机组燃料进口阀门。

5．自动运行工况下，在“机组监视”画面上按“系统启动”键，然后按“确认”键、“确认完毕”键，机组进入运行状态。

6．当贮气压力升至采暖设定值时，关闭冷却水进水阀，15分钟后，进行真空泵排气操作。

操作方法见使用说明书。

7．巡回检查机组运行情况，每隔1小时记录一次数据。

二、停机程序
1．按“系统停止”键，机组进入稀释运行状态。

2．关闭机组燃料进口阀门。

3．机组稀释运行停止后，关闭热水泵出口阀门后停热水泵。

4．切断机组控制箱电源。

注意事项：
1．若机房温度低于20℃且停机时间超过8小时，必须将蒸发器冷剂水全部旁通入吸收器。

2．必须按照使用说明书要求定期检查机组安全保护装置，确认其动作正确无误，以确保机组正常运行。

3．按照使用说明书要求检查其它各项内容。

4、操作人员必须仔细阅读说明书，熟习和掌握机组的结构、性能
和调试方法。

非合格操作人员不得操作机组。

溴化锂溶液对直燃机组运行的影响

溴化锂溶液对直燃机组的影响一、溴化锂直燃机组的的工作原理1、溴化锂-水溶液的性质溴化锂-水溶液是由溴化锂固体溶于水而得，常压下溴化锂固体的沸点是1265度，水的沸点是100度，二者相差很大，因此溴化锂溶液沸腾时产生的蒸汽基本上没有溴化锂，只有水蒸气。

溴化锂溶液是一种无色无毒的液体，具有强烈的腐蚀性和吸收性，因此通常情况下都是密封保存的。

2、溴化锂吸收式直燃机组的工作原理机组由高压发生器、低压发生器、吸收器、蒸发器、冷凝器、低温热交换器、高温热交换器等主要部件组成。

稀溶液经发生泵后分两路，一路经高温热交换器到高压发生器由燃烧机加热分离成高温蒸汽和浓溶液，高温蒸汽首先进入低压发生器，加热其中的稀溶液，同时自身降温后进入冷凝器，冷凝成冷剂水后进入蒸发器进行喷淋。

高压发生器中的浓溶液经高温热交换器后进入吸收器，经吸收泵进行喷淋吸收蒸发器中的冷剂水蒸汽成为稀溶液后再次循环，如此往复。

另一路稀溶液经低温热交换器进入低压发生器，经高压发生器中来的高温蒸汽加热后分离成蒸汽和浓溶液后，蒸汽进入冷凝器，浓溶液经低温热交换器进入吸收器后进行喷淋，吸收蒸发器中的冷剂水蒸汽成为稀溶液后再次循环。

以上过程全部在真空状态下进行，蒸发器中的最低压甚至可以达到 6mmHg，再此环境下水的蒸发温度只有 4 度，而溴化锂溶液具有强烈的吸收性，可以吸收周围的冷剂水蒸汽，从而维持一个低压的环境，溴化锂吸收式直燃机组的制冷就是利用这个原理实现的。

二、溴化锂-水溶液对溴化锂直燃机组的影响1、溴化锂-水溶液对机组真空的影响通过溴化锂直燃机组的工作原理我们知道机组的工作是在真空状态下进行的。

不凝性气体是指溴化锂吸收式机组工作时，既不被冷凝，也无法被溴化锂溶液所吸收的气体。

外部泄入机组的空气（O2 、N2 等）及内部因腐蚀而产生的气体，均属不凝性气体。

由于溴化锂吸收式机组是在高真空下工作的。

蒸发器、吸收器中的绝对工作压力仅几百帕，外部空气极易漏入，即使制造完好的机组，随着运转时间的不断增加及自身构造方面的原因（机组难免会有调节阀，视镜等必要的部件），也难免保证机组的绝对气密性。

浅谈直燃型溴化锂吸收式冷热水机组燃油、燃气系统和排气系统的设计与施工

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（、１沈阳理工大学信息科学与工程学院，辽宁沈阳１０５２沈阳理工大学通信与网络工程中心，１１９、辽宁沈阳１０５）１１９
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在安全性方面，非法的第三方在截获加趋势如图１示所密后的数据后，需首先破解ＤＳ密钥，Ｅ将ｆ —一ＰｓｌＤＳＥ密钥恢复之后才能进一步破译原文信｜ ’守ＳＰ－ｐｌＣ８Ｓ息。故混合加密具有与ＲＡ算法相同的破解Ｓ难度，避免了５位的ＤＳ短密钥可能遭遇６Ｅ攻击的危险［３１。在运算速度方面，ＳＲＡ算法涉及大数的运算，解密的速度非常慢，适用于对大数加不据量的信息加密，在实际使用时ＲＡ加密的Ｓ只是５位的ＤＳ密钥，而混合加密处理的６Ｅ总数据是原文数据和ＤＳ密钥的总体，ＥＥＤＳ密钥在加密的总数据量中仅仅占很小的一部分，如果通信数据很长，利用ＲＡ算法处理Ｓ密钥的时间甚至可以忽略不计，对系统的性图１数据包大小为６４时的传输速率能影响非常小。由图１以看出，两种协议下数据的传可混合加密算法具有的良好性能，可以同输速率随数据包个数的增长变化趋势都非常时满足数据量大、通信资源少、实时陛要求较平稳，但是采用ＳＰ — Ｐ议较Ｉｓｃ现ＣＳＳ协Ｐｅ表高Ｈ的空间通信环境。因此，ＤＳＲＡ混出明显的优势，系统的传输效率要远远高将Ｅ与Ｓ其合应用于空间通信系统在理论上是可行的。于ＩｓｃＰｅ。４性能比较因此，ＣＳＳ议与混合加密算法的ＳＰ —Ｐ协

科技成果——溴化锂吸收式冷凝热回收技术

科技成果——溴化锂吸收式冷凝热回收技术适用范围建筑行业采暖供冷、工业领域工艺制冷及供热行业现状本技术主要是针对同时有制冷制热需求的用户，通过采用冷凝热回收技术回收制冷剂冷凝废热，在制冷的同时产生80-90℃的高温热水，降低机组的运行能耗。

以每标准台溴化锂吸收式冷凝热回收机组（制冷量1163kW，卫生热水量400kW）为例，常规形式的直燃机每小时天然气耗量为125m3/h，使用冷凝热回收技术后，机组运行能耗为105m3/h，直燃型冷凝热回收机组每小时运行能耗降低20m3（相当于24.5kgce）。

溴化锂冷凝热回收技术较常规方式可降低15%能耗，减少7%的冷却水流量及电耗等。

与常规电空调加锅炉的模式相比，当电气价比为1：3.75时运行费用相当，每小时节省73kgce。

成果简介1、技术原理在溴化锂吸收式制冷机的高温发生器内增加高温冷凝器，回收制冷蒸气在冷凝过程中放出的冷凝热用于制取空调热水、卫生热水、生产工艺用热或其它热用途。

相当于输入1份驱动热源可以获得1份热的同时获得0.7份冷。

2、关键技术（1）机组内部双效流程及单效循环流程同时存在并且不相互干扰。

（2）机组内部突破常规冷凝热回收供热温度最高50℃的限制。

（3）机组突破常规溴化锂吸收式机组功能单一，实现由制冷机向冷凝热回收、分隔式供热切换的技术难题，机组内部实现不同工况间的转变。

（4）机组制冷、供热负荷间通过机组控制系统实现智能调节。

3、工艺流程图1 主要工艺流程溴化锂冷凝热回收机组由高温发生器、高温冷凝器、低温发生器、低温冷凝器、蒸发器、吸收器等其它管道组成。

在高温发生器内输入热能加热溴化锂溶液，产生高温制冷蒸汽和浓溴化锂溶液，高温制冷蒸汽在高温冷凝器内冷凝产生90℃左右的热水供用户使用，冷凝下的制冷剂在蒸发器内蒸发制冷，产生的制冷蒸汽在吸收器内被发生器内的浓溴化锂溶液吸收变稀。

稀溶液经泵送至发生器内再次加热循环。

主要技术指标机组制冷量范围为233kW-11630kW，冷凝热回收调节范围0%-100%，实现部分冷凝热回收至全热回收的转换。

溴化锂制冷原理及计算

1、水：无毒、不燃烧、不爆炸；气化潜热大（约2500kJ/kg）；常压下的蒸发温度较高，常温下的饱和压力很低。

当温度为25℃时，它的饱和压力为，比体积为kg。

2、溴化锂水溶液：①无色液体，加入铬酸锂后溶液至淡黄色；②溴化锂有强烈的吸湿性，在水中的溶解度随温度的降低而降低，具有吸收温度比它低的水蒸气的能力；例如，当溴化锂水溶液浓度为50％、温度为25℃时，饱和蒸气压力为，只要水的饱和蒸气压大于时，上述溴化锂溶液就具有吸收它的能力。

③溴化锂水溶液中产生的水蒸气总是处于过热状态；如果压力相同，溶液的饱和温度一定大于水的饱和温度；密度比水大，并随溶液的浓度和温度而变；④比热容较小，这意味着加给溶液较少的热量水就会蒸发；⑤粘度、表面张力较大；⑥溴化锂水溶液的导热系数随浓度之增大而降低，随温度的升高而增大；⑦对黑色金属和紫铜等材料有强烈的腐蚀性，有空气存在时更为严重，因腐蚀而产生的不凝性气体对装置的制冷量影响很大。

二、溴化锂吸收式制冷机原理溴化锂吸收式机组根据用途主要分为冷水、热泵、冷热水；根据驱动热源主要分为蒸汽、直燃、热水；根据热源利用方式主要分为单效、双效、多效；根据溶液循环方式主要分为串联、并联、串并联；根据筒体数量可以分为双筒、单筒、多筒。

单效蒸汽型溴化锂吸收式制冷系统的组成：发生器，冷凝器，节流阀，蒸发器，蒸发泵，吸收器，吸收泵，发生泵，溶液热交换器组成。

单效蒸汽型机组的流程：发生器中产生的冷剂蒸气在冷凝器中冷凝成冷剂水，经U形管进入蒸发器，在低压下蒸发，产生制冷效应。

发生器中流出的浓溶液降压后进入吸收器、吸收由蒸发器产生的冷剂蒸气，形成稀溶液，用泵将稀溶液输送至发生器，重新加热，形成浓溶液。

整个系统构成五个回路：热源回路，溶液回路，冷却水回路，制冷回路，冷媒水回路。

溶液回路：（焓-浓度图）①发生过程（2-7-5-4）；②热交换（4-8、2-7）；③稀浓混合（8-9、2-9）；④浓溶液吸收（9’-2）冷媒水回路：①冷凝过程（3’-3）；②节流过程（3-1）；③蒸发过程（1-1’）单效单筒蒸汽型溴化锂冷水机组双效双筒蒸汽型溴化锂冷水机组并联流程三、热力计算1、已知参数：制冷量Q0；冷媒水出口温度t x’；冷却水进口温度t w’；加热热源温度2、设计参数的选择：吸收器、发生器冷却水出口温度tw1、tw2，考虑串连情况：总温升控制在7～9℃。

烟气废热驱动溴化锂制冷机的分析赵春英

2012年10月内蒙古科技与经济Octo ber2012　第20期总第270期Inner M o ngo lia Science T echnolo gy&Economy N o.20T o tal N o.270烟气废热驱动溴化锂制冷机的分析赵春英(包钢集团公司无缝钢管厂,内蒙古包头　014010) 摘　要:对于废烟气废热溴化锂制冷机进行了分析,采用废热利用率和废热制冷率来衡量废热溴化锂制冷机的废热制冷性能指标。

介绍了159机组溴化锂系统运行情况,从理论计算和实际运行两方面进行了节能分析。

关键词:溴化锂;废热;废热利用率;废热制冷率;节能中图分类号:T B65 文献标识码:A 文章编号:1006—7981(2012)20—0085—011　溴化锂制冷原理1.1　溴化锂吸收式制冷原理溴化锂吸收式制冷原理和蒸汽压缩制冷原理有相同之处,都是利用液态制冷剂在低温、低压条件下蒸发、汽化,吸收载冷剂的热负荷,产生制冷效应。

所不同的是,溴化锂吸收式制冷是在利用“溴化锂-水”组成的二元溶液为工质对,完成制冷循环的。

在溴化锂吸收式制冷机内循环的二元工质中,水是制冷剂。

水在真空状态下蒸发,具有较低的蒸发温度(6℃),从而吸收载冷剂热负荷,使之温度降低。

溴化锂水溶液是吸收剂,在常温和低温下强烈地吸收水蒸气,但在高温下又能将其吸收的水分释放出来。

吸收与释放周而复始制冷循环不断。

由于溴化锂水溶液本身沸点很高,极难挥发,所以可认为溴化锂饱和溶液液面上的蒸汽为纯水蒸汽;在一定温度下,溴化锂水溶液液面上的水蒸气饱和分压力小于纯水的饱和分压力;而且浓度越高,液面上的水蒸气饱和分压力越小。

所以在相同的温度条件下,溴化锂水溶液浓度越大,其吸收水分的能力就越强。

这也就是通常采用溴化锂作为吸收剂,水作为制冷剂的原因。

1.2　溴化锂吸收式制冷机的设备组成溴化锂吸收式制冷机主要由发生器、冷凝器、吸收器、蒸发器、节流阀等几部分组成。

溴化锂吸收式热泵供热循环计算

溴化锂吸收式热泵供热循环计算杨玉华;张帆【摘要】从分析溴化锂溶液的热力性质入手,通过对溴化锂吸收式热泵热力计算过程和传热特性的计算机模拟,得到精度较高的应用程序和计算结果,利用该程序,可以在取得实际数据的前提下,为溴化锂吸收式热泵各装置的设计提供理论依据.【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2013(039)022【总页数】3页(P108-110)【关键词】吸收式热泵;供热;循环计算【作者】杨玉华;张帆【作者单位】河北联合大学,河北唐山 063009;北京交通大学,北京100044【正文语种】中文【中图分类】TU833.10 引言利用溴化锂吸收式热泵回收低温余热是一种将低温余热提质转化成高品质热能，从而实现供热并且对环境零污染的技术。

电厂中的低温余热存在量大且集中的特点，工程上热泵的应用，在节能事业的长远发展方面起着举足轻重的作用。

文章从分析溴化锂溶液的热力性质入手，通过对溴化锂吸收式热泵热力计算过程和传热特性的计算机模拟，得到精度较高的应用程序和计算结果。

利用该程序，可以在取得实际数据的前提下，对溴化锂吸收式热泵各装置的设计提供理论依据。

1 溴化锂吸收式热泵介绍吸收式热泵按照制热目的不同，可以分为两类，第一类和第二类吸收式热泵，且常用溴化锂—水为工质对。

文章主要分析第一类吸收式热泵。

溴化锂第一类吸收式热泵(以下简称溴化锂吸收式热泵)工作原理如图1所示。

汽轮机抽汽作为驱动热源，加热发生器中的浓溶液产生高温高压蒸汽，进入到冷凝器中放热，通过节流降压后去蒸发器中吸收低温热源的热量，而后形成的低压制冷剂蒸汽，吸收器中的工质对溶液吸收该蒸汽后经过热交换器被送入发生器重新形成浓溶液［1］。

2 溴化锂工质对的热物性1)水的饱和蒸汽压力:其中，T'为压力为p时水的饱和温度，K;p为温度为T'时水的饱和蒸汽压力，mmHg。

2)溶液的露点温度:其中，t为压力为p时溶液的饱和温度，℃;t'为压力为p时水的饱和温度，或称露点，℃;x为100 kg溴化锂水溶液中含有溴化锂的千克数。

烟气余热回收量计算公式

烟气余热回收量计算公式烟气余热回收是指利用工业生产中产生的烟气中的热能，通过热交换设备将其转化为可利用的热能的过程。

烟气余热回收不仅可以节约能源，减少能源消耗，还可以降低环境污染，提高能源利用效率。

因此，烟气余热回收在工业生产中具有重要的意义。

在进行烟气余热回收时，需要对烟气余热回收量进行准确的计算。

烟气余热回收量的计算公式可以帮助工程师们准确地评估烟气中的热能含量，从而选择合适的热交换设备，实现烟气余热的高效回收。

烟气余热回收量的计算公式如下：Q = m Cp ΔT。

其中，Q为烟气余热回收量（单位，千焦尔/小时），m为烟气的质量流量（单位，kg/h），Cp为烟气的比热容（单位，J/kg℃），ΔT为烟气的温度差（单位，℃）。

在实际应用中，需要根据具体的工艺参数和烟气特性来确定烟气余热回收量的计算公式。

下面将详细介绍烟气余热回收量计算公式中的各个参数。

1. 烟气的质量流量（m）。

烟气的质量流量是指单位时间内通过烟气管道的烟气质量。

在工程实践中，可以通过流量计等仪器来测量烟气的质量流量。

烟气的质量流量是烟气余热回收量计算中的重要参数，它直接影响着烟气中的热能含量。

2. 烟气的比热容（Cp）。

烟气的比热容是指单位质量的烟气在温度变化时所吸收或释放的热量。

不同的烟气成分和温度下，其比热容是不同的。

通常情况下，可以根据烟气的成分和温度来确定烟气的比热容。

在工程设计中，需要根据具体的烟气成分和温度来选择合适的烟气的比热容值。

3. 烟气的温度差（ΔT）。

烟气的温度差是指烟气进入热交换设备前后的温度差。

烟气的温度差直接影响着烟气中的热能含量，是烟气余热回收量计算中的关键参数。

通常情况下，可以通过温度传感器等仪器来测量烟气的温度差，从而确定烟气的温度差值。

通过以上三个参数的测量和计算，可以得到烟气余热回收量的具体数值。

在工程设计中，需要根据实际情况来确定烟气余热回收量的计算公式，从而选择合适的热交换设备，实现烟气余热的高效回收。

第四章-溴化锂吸收式制冷机的热力计算

h3'
( ) Dm,ah7 + Qg = Dm,Dh3' + Dm,a − Dm,D h4
Dm,D Qg
( ) ( ) Qg = Dm,D h3' − h4 + Dm,a h4 − h7
qg = h3' − h4 + f (h4 − h7 ) = h3' + ( f −1)h4 − fh7
Dm,ah7 ξa
热水进口温度没有强制规定，一般为85-150℃。
循环流程的选择
循环流程根据加热热源的参数，可选择单效和双效循环流程。
双效溴化锂制冷机由于溶液回路流程的不同，又可分为串联流程、并联流程（又称分流流程）和串并联流程。
串联流程又有串联流程和倒串联流程之分。
4.2 热力计算
4.2.1 状态点参数的确定 4.2.2 各换热设备的热负荷计算 4.2.3 介质流量计算
两边同除 Dm,D
则 qa = h1' − h8 + f (h8 − h2 )
如采用喷淋，喷淋溶液：能量平衡：
( ) Dm,a − Dm,D h8 + α f Dm,Dh2 =
(Dm,a-Dm,D+αfDm,D)h9 ξ9 Dm,Dh1'
αfDm,Dh2 ξa
(Dm,a-Dmξ,Dr )h8
Q0
冷却水进口温度ta' 32℃，也可根据用户要求。冷却水进口温度越低，制冷机热效率越高。但太低，如
低于 20℃ ，会造成溶液结晶（串联）或冷剂水污染（倒串联），所以一般在25-32℃。加热热源参数
蒸汽，表压大于 0.05-0.15MPa 。一般 pa(absolute) ＝ 0.150.2MPa，用单效；pa＝0.4-0.6MPa，用双效。

余热余压利用项目节能量计算

余热余压利用项目节能量计算（1）采用溴化锂吸收式制冷技术，利用废热制取冷媒水替代冰机制冷项目，改造后停运7台活塞式冰机。

改造前7台活塞式冰机每小时用电量:7×190kW=1330kW 改造后溴化锂吸收式制冷机组配电设备每小时用电量:173.3kW 年运行小时:8000h电折标系数: 0.366kgce/kWh节电折标量：（1330-173.3）×8000×0.366/1000=3387 tce（2）利用工艺废热加热锅炉除氧水两期合成供给热：循环机铭牌出塔气量： 13350NM 3/tHN 3 小时氨产量：16.5 tHN 3 /h 水冷器进口温度：94℃ 出口温度：34℃ C P =7.6kcal/kmil ℃ Q=601868.46.75.16133504.221⨯⨯⨯⨯⨯℃=1.877×107 kJ/h(△T=94-34=60)Q 节约=120×1000×(52-15)×4.1868=1.859×107 kJ/hm 节蒸汽=03.4409.276218590000-=8003kg\h 实际节约为:7.6t\h年节能量=7.6×8000=60800t 蒸汽/年×128.6=7818.88tce 依据：1、2007年1月-2008年4月,除氧水150m 3/h除氧进口温度25℃,出口95℃。

2、2008年5-8月170 m 3/h ，15℃，95℃。

3、2008年9月-2009年6月200 m3/h，15℃，95℃。

4、回收热水：锻烧28t/h、脱碳5t/h、重灰2t/h、干铵3t/h，以上四项合计约40 t/h，温度为100℃。

5、回收热量=()4.003.4409.27622.495100100040=-⨯-⨯⨯T①=()()水汽TTTk/103.01505.154.02.41595100040150=÷=-⨯-⨯⨯-②=()()水汽TTk/108.01708.184.02.41595100040170=÷=-⨯-⨯⨯-③=()()()水汽TTk/075.020087.224.02.41595100040200=÷-=-⨯-⨯⨯-（3）采用无动力氨回收技术回收氨项目采用无动力氨回收改造现等压回收氨以节约动力和蒸氨蒸汽，并增加回收合成氨量。

溴化锂吸收式制冷机的热工计算

1 溴化锂吸收式制冷机的热工计算溴化锂吸收式制冷机的热工计算一般是根据已知条件(空气调节工程或生产工工艺对制冷量的要求/冷媒水温度/冷却水温度/加热介质的温度或压力等),合理选择某些设计参数(传热温差/放汽范围等),从而进行各热交换设备的传热负荷和传热面积等的设计计算。

一热力计算1.已知参数(1) 根据空调工程生产工艺要求的制冷量0Q 和冷媒水进,出蒸发器的温度21,l lt t 。

(2) 冷却水温度1w t ：根据当地自然条件决定。

(3) 工作蒸汽压力h p ：一般选取0.1MP a (表压)的工作蒸汽。

2．设计参数的选定（1）冷却水一般先进入吸收器，出吸收器的冷却水再进入冷凝器。

冷却水总的温升一般取7~9℃考虑到吸收器的热负荷比冷凝器大，因此，冷却水通过吸收器的温升要比通过冷凝器的温升高些。

冷却水出吸收器的温度2w t :2w t =1w t ＋△1w t （℃） (1) 冷却水出冷凝器的温度3w t : 3w t =2w t +△2w t （℃） (2)(2)冷凝温度k t :一般比冷却水出冷凝器的温度高3~5℃ 即k t =3w t +(3~5) （℃）（3）2 (3)冷凝压力k p :根据k t 从水蒸气表查得相应的饱和压力。

(4)蒸发温度0t :一般比冷媒水出蒸发器的温度低2~4℃,即0t =2l t -(2~4) （℃） (4)(5) 蒸发压力0p :根据0t 从水蒸气表查得相应的饱和压力。

(6)稀溶液出吸收器的温度2t :一般比冷却水出吸收器的温度高3~5℃,即2t =2w t + (3~5) （℃） (5)(7)吸收器压力a p :因冷剂水蒸气流经挡水板时的阻力损失，吸收器压力小于蒸发压力，压降△0p 的大小与挡水板的结构和汽流速度有关，一般取△0p =（0.13~0.67）×102a p （0.1~0.5mmHg ）,即a p =0p -△0p =0p -（0.13~0.67）×102(a p ) (6)(8)稀溶液浓度a ξ:根据a p 和2t ,从h-ξ图中查得。

_烟气余热回收利用型溴化锂吸收式冷热水机的研发

烟气余热回收利用型溴化锂吸收式冷热水机的研发大连海事大学　邓洋波☆大连理工大学　解茂昭大连三洋制冷有限公司　岳永亮摘要　介绍了烟气余热回收利用型溴化锂吸收式冷热水机在冷热电三联供系统中的应用。

烟气高压发生器的设计采用数值仿真的方法,重点介绍了参数的选定、液管的布置以及压力损失和换热量的计算,并对数值仿真的计算结果进行了分析。

关键词　冷热电三联供　烟气余热回收利用　溴化锂吸收式冷热水机　高压发生器Research and development for lithium -bromide absorption refrigerating and heating machine with flue gas heat recoveryB y De n g Ya n g b o ★,Xi eMa o z h a o a n d Yu eYo n g l i a n gAbstract Presents the application of lithium -br omide absor ption r ef riger ating and heating machine withflue gas hea t r ecover y in combine d cooling heating and power system.Adopts the numer ical sim ulation f or the high pr essur e gener ator design ,explor es the par am eter selection ,tube arr angement ,pr essure drop and heat tr ansf er c alcula tion ,and analyses the num erical sim ulation r esults.Keyword s combined cooling heating and power supply ,flue gas heat recove ry ,lithium -br omideabsor ption r efr iger ating and he ating machine ,high pressur e gene ra tor★D alian Maritime Un iversity ,Dalian ,Liaon ing Provin ce ,Ch ina0　引言冷热电三联供能削减夏季电力峰值,填补夏季燃气谷值,提高电力和燃气设备的负荷率,减小公共事业的投资,被能源专家大力提倡。

溴化锂节能技术应用

溴化锂技术余热利用节能方案（HRC技术）2014年1月1日一、项目概况我公司是生产尿素、合成氨的中型氮肥企业。

其生产工艺中有95℃的除盐水，流量200m3/h，这份热能正常情况下没有利用。

现希望利用这份余热，通过某节能技术制取工艺用冷，将总流量40000m3/h半水煤气由35℃降温至20℃左右，将总流量50400m3/h变换气由40℃降温至25℃左右，同时希望将除盐水的回水温度降到80℃左右。

双良的HRC技术，正是利用低品位的废（余）热，获得低温冷水。

现对该工艺技术进行可行性分析。

二、节能方案设计1、节能系统描述废热源：生产工艺中的除盐热水，温度95℃，流量200m3/h；废热量: 将95℃热水降到80℃,放热量200*1000*1*（95-80）= 300×104kcal/h。

需冷量：半水煤气 + 变换气总需冷量103×104kcal/h，计算如下A、压缩一入半水煤气温度由35℃降至20℃左右，需冷量：1）将总流量40000m3/h的干半水煤气温度由35℃降至20℃左右，需冷量：a.干半水煤气成分：CO2 10%，O20.5%，CO 28%，H238%，N222%，CH41.5%平均分子量：44*10%+32*0.5%+28*28%+2*38%+28*22%+16*1.5%=19.56b.比热：CO2 0.2kcal/kg.℃， O20.218kcal/kg.℃CO O.25kcal/kg.℃， H23.408 kcal/kg.℃N2 0.25 kcal/kg.℃， CH40.531 kcal/kg.℃平均：0.2*44*10%/19.56+0.218*32*0.5%/19.56+O.25*28*28%/19.56+3.408*2*38%/19.56+0.25*28*22%/19.56+0.531*16*1.5%/19.56=0.365 kcal/kg.℃c.干半水煤气需冷量：40000*19.56/22.4*0.365*（35-20）=191.2×103kcal/h=19.12×104kcal/h 2）半水煤气含水蒸汽量需冷量计算：半水煤气压力为0.14MPa(绝压)，a.在35℃时水蒸汽压为5.6207KPa，含水蒸汽量X Nm3/h：5.6207/（140-5.6207）=X/40000X=1673 Nm3/h 合1344.375Kg/hb. 在20℃时水蒸汽压为2.3346KPa，含水蒸汽量Y Nm3/h：2.3346/（140-2.3346）=Y/40000Y=678.34 Nm3/h 合545.095Kg/hc. 半水煤气温度由35℃降至20℃时，有1344.375-545.095=799.28Kg/h水蒸汽变为冷凝水，需冷量：799.28*（611.2-20）=47.25×104kcal/h有545.095Kg/h水蒸汽只发生温度变化，需冷量：545.095*（611.2-604.3）=0.376×104kcal/h3)总需冷量：(19.12+47.25+0.376)×104=66.75*104 kcal/hB、压缩三入变换气温度由40℃降至25℃左右，需冷量：1）将总流量40000*26%=50400m3/h的干变换气温度由40℃降至25℃左右，需冷量：a.干变换气成分：CO2 28.6%，O20.2%，CO 1.5%，H250.8%，N217.5%，CH41.4%平均分子量：44*28.6%+32*0.2%+28*1.5%+2*50.8%+28*17.5%+16*1.4%=19.21b.比热：CO2 0.2kcal/kg.℃， O20.218kcal/kg.℃CO O.25kcal/kg.℃， H23.408 kcal/kg.℃N2 0.25 kcal/kg.℃， CH40.531 kcal/kg.℃平均：0.2*44*28.6%/19.21+0.218*32*0.2%/19.21+O.25*28*1.5%/19.21+3.408*2*50.8% /19.21+0.25*28*17.5%/19.21+0.531*16*1.4%/19.21=0.387 kcal/kg.℃c.干变换气需冷量：50400*19.21/22.4*0.387*（40-25）=25.09×104kcal/h2）变换气含水蒸汽量需冷量计算：变换气压力为0.90MPa(绝压)，a.在40℃时水蒸汽压为7.376KPa，含水蒸汽量X Nm3/h：7.376/（900-7.376）=X/50400X=416.47Nm3/h 合334.66Kg/hb. 在25℃时水蒸汽压为3.168KPa，含水蒸汽量Y Nm3/h：3.168/（900-3.168）=Y/50400Y=178.03 Nm3/h 合143.06Kg/hc. 变换气温度由40℃降至25℃时，有334.66-143.06=191.6Kg/h水蒸汽变为冷凝水，需冷量：191.6*（614.9-25）=11.3×104kcal/h有143.06Kg/h水蒸汽只发生温度变化，需冷量：143.06*（614.9-608.4）=0.093×104kcal/h3)总需冷量：(25.09+11.3+0.093)×104=36.48*104 kcal/h2、采用HRC技术工艺方案利用以上废热驱动，采用HRC技术将冷水温度从15℃降低到10℃,可获得制冷量为150×104 kcal/h，用于煤气和变换气冷却。

烟气余热利用方案说明

烟气节能器方案简要说明xx公司在xx新建一条生产线，该生产线的一部分工艺采用天然气作为燃料进行加热，产生的废气目前通过烟道排出，浪费了部分能源。

由于新厂地处东北，冬季气温低需要进行供暖，目前使用4台额定功率523kW的燃气常压热水锅炉提供热水满足供暖。

为了充分利用能源，减少排放和生产成本，拟对生产线废气余热进行部分回收，以降低燃气常压热水锅炉的燃气消耗。

一、概况铁岭新厂共有两条生产线，均用天然气作为燃料进行供热。

每条生产线使用后的废气流量为3000m3/h，温度约175℃，通过500×600mm的矩形烟道排放，烟道位置和走向如下图。

箭头所示位置可安装烟气节能器，上下距离约2000mm。

新厂车间供暖面积10000m2，办公区供暖面积2000m2，使用4台功率523Kw、天然气耗量53.5m3/h、进/回水温度85/60℃的燃气常压热水锅炉并联在供热管网的循环管路上进行供暖和供热，整个管网用一台流量187m3/h、扬程44m的离心泵驱动。

二、烟气节能器烟气热水器回收废气一部分余热，将一部分供暖循环水从60℃加热到85℃，用来代替部分天然气。

换热器形式为管壳式，采用双金属复合管作为传热元件，水平装配。

烟气从热水器的下方进入，从热水器的上方流出，供暖循环水从热水器的上方进入，从热水器的下方流出，形成逆向流动。

烟气节能器的设计参数如下表：节能器吊挂在烟道中间，烟侧进出口与烟道焊接在一起。

节能器的上方有压缩气体吹扫口，在节能器下方的烟气入口处安装可抽出的规格为50目的单层不锈钢滤网。

三、实施步骤1.在厂房的主横梁上焊接水平梁，然后向上焊接斜拉梁，向下焊接吊挂梁；2.断开烟道，将节能器吊装到烟道中间，并与烟道焊接，同时节能器的吊耳与吊挂梁进行焊接；3.从供暖循环水主管引水管到节能器的进水和出水口，并用法兰连接；4.引一压缩空气管道连接到节能器附近并与吹扫口连接。

四、节约燃气预测序号项目单位数值1 节能器换热功率kW 4802 节能器每年工作时间h 22003 节能器年回收热量kJ 3.8×1094 节约天然气量m313.35×1042台节能器每年可节约天然气大约26.7×104立方米。

余热余压计算公式

余热余压计算公式
计算余热余压的公式可以根据具体情况有所不同，取决于系统的参数和运行条件。

以下是两种常见的余热余压计算公式：
1. 热力平衡公式
余热余压 = （T燃烧室 - T废气排放） / 温度折算系数
其中，T燃烧室是燃烧室的温度，T废气排放是废气排放口的温度，温度折算系数是用来考虑温度单位的转换因素。

2. 能量平衡公式
余热余压 = （Q燃烧室 - Q废气排放） / Q燃烧室
其中，Q燃烧室是燃烧室释放的热能，Q废气排放是废气排放带走的热能。

请注意，这些公式是基本的估算方法，实际情况可能会更复杂。

在实际计算中，还需要考虑燃烧效率、燃料特性、烟气组成等因素，以获得更准确的结果。

此外，根据具体的工艺或设备，可能还需要考虑其他参数。

因此，在实际应用中，建议参考相关的设计手册、标准或咨询专业工程师进行精确计算。