露顶式平面钢闸门设计答案
闸门重力计算
闸门行走支承系数Kz 材料系数Kc 孔口高度系数Kg闸门行走支承系数Kz材料系数Kc 孔口高度H(m)闸门工作性质系数K 1孔口高宽比修正系数K 2水头修正系数K 3闸门工作性质系数K 1孔口高宽比修正系数K 2水头修正系数K 3④露顶式弧形钢闸门Kg---孔口高度系数,当H<5m时,Kg=0.156;5m≤H≤8m时,Kg=0.13;③潜孔式平面滑动闸门G=0.022×K 1×K 2×K 3×A 1.34×Hs 0.63K 1---闸门工作性质系数,工作闸门,K 1=1.0;检修门与导流门,K 1=0.9;K 2---孔口高度比修正系数,当H/B≥2时,K 2=0.93;H/B<1时,K 2=1.1;其他情况,K 2=1.0;K 3---水头修正系数,当H S ≥60m时,K 3=(H S /A)0.25;H S <60m时,K 3=1.0;②潜孔式平面滚轮闸门G=0.073×K 1×K 2×K 3×A 0.93×H s 0.79Kc---材料系数,闸门材料为普通碳素结构钢时,Kc=1.0;为普通低合金结构钢时,Kc=0.8;Kz---闸门行走支承系数,对于滑动式支承,Kz=0.81;对于滚轮式支承,Kz=1.0;对于台车式支承1)钢闸门 ①露顶式平面钢闸门 ⅰ,5m≤H≤8m G=0.012×K z ×K c ×H 1.43×B 0.88ⅱ，H＞8m G=0.012×K z ×K c ×H 1.65×B 1.85K 1---闸门工作性质系数,工作闸门,K 1=1.1;检修门与导流门,K 1=1.0;K 2---孔口高度比修正系数,当H/B≥2时,K 2=0.93;H/B<1时,K 2=1.1;其他情况,K 2=1.0;K 3---水头修正系数,当H S ≥70m时,K 3=(H S /A)0.25;H S <70m时,K 3=1.0;输入数据输入数据数据输入输入数据浙江水利水电专科学校水利工程系孔口高度H(m)孔口宽度B(m) 闸门重力G(10kN)孔口宽度B(m) 闸门重力G(10kN)式支承,Kz=1.3;;孔口面积A(m3)设计水头H s(m)闸门重力G(10kN)=1.0;孔口面积A(m3)设计水头H s(m)闸门重力G(10kN)=1.0;K c=0.8; 20m时，K b=1.0;。
钢闸门重量计算
备注 B≤10m B>10m
Kb--孔口宽度系数；当B≤5m时，Kb=0.29,5m<B≤10m时，Kb=0.472,10m<B< Kb=0.075，B>20m时，Kb=0.105。
Kc--材料系数；闸门用普通碳素钢取1.0，用低合金钢取0.8。
P 1 h2b 2
KN；
81，滚轮支承取1.0，台车式支承取1.3。 0，用低合金钢取0.8。 6；当5m<H<8m时，取0.13。H>8m时，按下式
29,5m<B≤10m时，Kb=0.472,10m<B<20m时时， 0，用低合金钢取0.8。
FQ （0.10 ~ 0.12）P 1.2G
1.6
FW （0.10 ~ 0.12）P 1.2G
K1 工作门、事故门 检修门、导流门
K2 H/B≥2 H/B<1 其他情况
K3 Hs<60m Hs≥60m
备注 H<5m 5m<H<8m H>8m
KZ--闸门行走支承系数；滑动支承取0.81，滚轮支承取1.0，台车式支承取 Kc--材料系数；闸门用普通碳素钢取1.0，用低合金钢取0.8。
B（孔口宽度） H（孔口高度）
1
1.4
558来自9露顶式弧形钢闸门
G 4.00
Kb 0.472
16.40
0.075
Kc Hs(设计水头） B（孔口宽度） H（孔口高度）
1
2.5
10
3
1
3
平面钢闸门设计
一、设计资料及有关规定1、闸门形式：潜孔式平面钢闸门2、孔口尺寸（宽×高）：7.0m×12.0m3、上游水位：67m4、下游水位：0.1m5、闸底高程：0m6、启闭方式：电动固定式启闭机7、材料：钢结构：Q235-A.F焊条：E43型行走支承：采用滚轮支承止水橡皮：侧止水和顶止水用P型橡皮，底止水用条型橡皮8、制造条件：金属结构制造厂制造，手工电弧焊，满足Ⅲ级焊缝质量检验标准。
9、规范：《水利水电工程钢闸门设计规范SL 1974-2005》二、闸门结构的形式及布置水利水电工程钢结构课程设计1、闸门尺寸的确定闸门高度：12.2m闸门的荷载跨度为两止水的间距：7.0m闸门计算跨度：10+2×0.22=7.44(m)设计水头：67m2、主梁的数目及形式主梁是闸门的主要受力构件，其数目主要取决于闸门的尺寸。
因为闸门跨度L=7m,闸门高度h=12m,L<h。
所以闸门采用6根主梁。
本闸门属中等跨度，为了便于制造和维护，决定采用实腹式组合梁。
3、主梁的布置本闸门为高水头的深孔闸门，主梁的位置可按主梁均匀间隔来布置。
设计时按最下面的那根受力最大的主梁来设计，各主梁采用相同的截面尺寸。
4、梁格的布置及形式梁格采用复式布置与等高连接，水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板所支承。
水平次梁为连续梁，其间距应均匀，以减少计算量。
5、连接系的布置与形式（1）横向连接系，根据主梁的跨度，决定布置5道横隔板，其间距为1.24m，横隔板兼作竖直次粱。
（2）纵向连接系，采用斜杆式桁架。
三、面板设计根据《钢闸门设计规范S74—95》关于面板的设计，先估算面板厚度，在主梁截面选择以后再验算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。
1、估算面板厚度假定梁格布置尺寸如图2所示。
面板厚度按下式计算水利水电工程钢结构课程设计当b/a≤3时，a=1.5,则当b/a >3时，a=1.4,则现列表1计算如下：表1根据上表计算，选用面板厚度t=35mm2、面板与梁格的连接计算已知面板厚度t=35mm ,并且近似地取板中最大弯应力σmax=[σ]=160N/mm2,则面板局部扰曲时产生的垂直于焊缝长度方向的横向拉力P为：P=0.07tσmax =0.07×35×160=392(N/mm )面板与主梁连接焊缝方向单位长度内的剪力：面板与主梁连接的焊缝厚度：角焊缝最小厚度：面板与梁格连接焊缝厚度取起最小厚度四、水平次梁，顶梁和底梁地设计1、荷载与内力验算水平次梁和顶、底梁都是支承在横隔板上的连续梁，作用在它们上面的水压力可按下式计算，即现列表2计算如下表2水利水电工程钢结构课程设计由列表计算后得∑q=7258.8kN/m根据上表计算，水平次梁计算荷载取648.1kN/m，水平次梁为6跨连续梁，跨度为1.24m，水平次梁弯曲时的边跨弯距为:M次中＝0.072ql2=0.072×648.1×1.242=71.9(kN·m)支座B处的负弯距：M次B＝0.106ql2=0.106×648.1×1.24 2=105.4(kN·m)2、截面选择考虑利用面板作为次梁截面的一部分，初选［36a,由附录三表4查得：A=6089mm2；W x=mm3；I x=mm4；b1=96mm；d=9mm 面板参加次梁工作的有效宽度分别按下式计算，然后取其中较小值。
平面钢闸门
此外，由于面板作为主梁的翼缘，当主梁弯曲时，面板与 主梁之间的连接角焊缝还承受沿焊缝长度方向的水平剪力
T=V.S/2I
因此，面板与梁格连接角焊缝的焊脚尺寸hf可近似按下式计
算：
hf
V S [] I tw
w max
ql4 100EI
[w]
面板参加次梁工作的有效宽度B可按下面两式计算的 较小值取用：
①考虑面板兼作梁受压翼缘而不至失稳而限制的有
效宽度：
235 B bl 2 30t f y
②考虑面板沿宽度上应力分布不均而折算的有效宽度
B=ξ1.b
二、平面钢闸门的结构布置
主梁的布置
1、主梁的数目 主梁的数目主要取决于闸门的尺寸和水头的大小。 主梁的数目可为双主梁式和多主梁。 建议：当闸门的跨高比L/H≥1.2时，采用双主梁；
当闸门的跨高比L/H≤1.0时，采用多主梁。 在大跨度的露顶式闸门中常采用双主梁。
2、主梁的位置 ⑴主梁宜按等荷载要求布置，可使每根主梁所需的截面尺 寸相同，便于制造； ⑵ 底主梁到底止水距离应符合底缘布置的要求。 ⑶主梁间距应适应制造、运输和安装的条件； ⑶主梁间距应满足行走支承布置的要求；
平面钢闸门
概述
一、闸门的类型
1、按闸门的工作性质可分为： 工作闸门、事故闸门、检修闸门和施工期导流闸门。
2、按闸门设置的部位可分为： ⑴ 露顶式闸门：设置在开敞式泄水孔口，当闸门关
闭孔口挡水时，其门叶顶部高于挡水水位，并需设置 三边止水。
⑵ 潜孔式闸门：设置在潜没式泄水孔口，当闸门关 闭孔口挡水式，其门叶顶部低于挡水水位，需要设置 顶部、两侧和底缘四边止水。
露顶式平面钢闸门设计答案
露顶式平面钢闸门设计说明书、设计资料⑴闸门型式：露顶式平面钢闸门⑵孔口净宽：8.0 m⑶设计水头：7.0m⑷结构材料：Q235A F⑸焊条：焊条采用E43型手工焊⑻止水橡皮：侧止水用P型橡皮，底止水用条形橡皮；行走支承：采用胶木滑道，压合胶木为MCS 2⑼混泥土强度等级：C20(11)规范：《水利水电工程钢闸门设计规范》(SL 74-1995)图8-1 ¥価钢阿门门叶结构立体示意图、闸门结构的型式及布置1. 闸门尺寸的确定：⑴闸门高度：考虑风浪所产生的水位超高为0.2 m，故闸门高度5.2+0.2=5.4 m⑵ 闸门的荷载跨度为两侧止水间的间距L D=8.0 m⑶ 闸门计算跨度L=L 0+2d=8+2 X 0.3=8.6 m2. 主梁的型式主梁的型式应根据水头和跨度大小而定， 本闸门属于中等跨度(L=5~10),为了便于制造和维护，采用实腹式组合梁，焊接组合截面。
3. 主梁的布置L 8.6根据闸门的高垮比 ==1.65>1.55，决定采用双主梁，为使两根主梁在设计水位时所受H 5.2水压力相等，两根主梁的位置应对称于水压力合力的作用线 臂a >0.12H 和a > 0.4 m ,上悬臂c < 0.45H 和c v 3.6 m 。
且使底主梁到底止水的距离尽量符合底缘布置要求(即 a >30 °)，先取 a=0.12H=0.6 m ，则主梁间距:2b=2(y-a)=2 X (1.67-0.6)=2.14m4. 梁格的布置和形式格采用复式布置和高等连接，三根水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板所支承。
水联结系：根据主梁的跨度，采用布置3道横隔板，横隔板兼作竖直次梁，其横向联8.6结间距为L 盲吃15 mH 5y=- =3 =1.67 m ，并要求下悬3 3 平次梁为连 续梁，其间距上疏下 密，面板各 区格所需要 的厚度大致 相等。
梁格 的布置及具 体尺寸如下 图所示： 5.联结系 的布置和形 式 (1)横向I \、、顶梁"n主梁\/X / / ,“ \ /主孤ZVI导-1215021500I&UO丄;3Ln-(2) 纵向联结系：采用斜杆式桁架，布置在两根主梁下翼缘的竖平面内，并设有 肢角钢的斜杆。
钢闸门重量计算
K3
Hs<60m Hs≥60m
备注 H<5m 5m<H<8m H>8m
KZ--闸门行走支承系数；滑动支承取0.81，滚轮支承取 Kc--材料系数；闸门用普通碳素钢取1.0，用低合金钢取 Kg--孔口高度系数；当H<5m时，取0.156；当5m<H<8 计算G=0.012KzKcH1.65B1.85
备注 B≤10m B>10m
Kb--孔口宽度系数；当B≤5m时，Kb=0.29,5m<B≤10 Kb=0.075，B>20m时，Kb=0.105。 Kc--材料系数；闸门用普通碳素钢取1.0，用低合金钢取
滚轮支承取1.0，台车式支承取1.3。 用低合金钢取0.8。 8m时，取0.13。H>8m时，按下式
10m时，Kb=0.472,10m<B<20m H（孔口高度） 2 5 12 3 7 10
露顶式弧形钢闸门 G 4.00 16.40 Kb 0.472 0.075 Kc 1 1 Hs(设计水头） B（孔口宽度） H（孔口高度） 2.5 3 10 15 3 8
K1 工作门、事故门 检修门、导流门
K2 H/B≥2 H/B<1 其他情况
潜孔式平面滚轮闸门 G 18.64 0.36 0.22 G 17.60 110.33 69.12 K1 1 0.9 1 Kz 1.3 1.3 1.3 K2 0.92 1.1 0.93 Kc 1 1 1 K3 1 1.05 1 Kg 0.156 0.13 A(孔口面积） HS（设计水头） 11.22 0.6 0.4 4 0.73 0.73
溢洪道露顶式平面钢闸门钢筋结构课程设计报告书
钢结构课程设计溢洪道露顶式平面钢闸门1基本资料闸门形式：溢洪道露顶式平面钢闸门；孔口净宽：9.00m；设计水头：5.50m；结构材料：Q235钢；焊条：E43；止水橡皮：侧止水用p形橡皮；行走支承：采用胶木滑道，压合胶木为MCS-2；混凝土强度等级：C20。
2闸门结构的形式及布置（1）闸门尺寸的确定（图1）。
1）闸门高度：考虑风浪所产生的水位超高为m,故闸门高度m= 2）+7.55.5=2.0闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：m L 91=;图1 闸门主要尺寸图3）闸门计算跨度：m d L L 40.92.02920=⨯+=+=（2）主梁的形式。
主梁的形式应根据水头的大小和跨度的大小而定，本闸门属于中等跨度，为了方便制造和维护，决定采用实复式组合梁。
（3）主梁的布置。
根据闸门的高跨比，决定采用双主梁。
为使两个主梁设计水位时所受的水压力相等，两个主梁的位置应对称于水压力合理的作用线m H y 8.13/==(图1)并要求下悬臂a H 12.0≥和m a 4.0≥,上悬臂H c 45.0≤,今取m H a 66.012.06.0=≈=主梁间距 m a y b 4.22.12)(22=⨯=-=则 H m a b H c 45.05.26.04.25.52==--=--=（满足要求） （4）梁格的布置和形式。
梁格采用复式布置和等高连接，水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板所支撑。
水平次梁为连续梁，其间距应上疏下密，使面板各区格需要的厚度大致相等，梁格布置具体尺寸如图2所示。
图2 梁格布置尺寸图（5）连接系的布置和形式。
1）横向连接系，根据主梁的跨度，决定布置3道横隔板，其间距为2.6m,横隔板兼作竖直次梁。
2）纵向连接系，设在两个主梁下翼缘的竖平面，采用斜杆式桁架。
（6）边梁与行走支撑。
边梁采用单复式，行走支撑采用胶木滑道。
3面板设计根据《钢闸门设计规》（SL74-95）及2006修订送审稿，关于面板的计算，先估算面板厚度，在主梁截面选择之后在验算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。
毕业设计答辩
1、水闸上下游翼墙有几种结构型式？你在设计时采用了何种型式？为什么？重力式、悬臂式、扶壁式、空箱式扶壁式重力式墙高在6m 以下比较经济；悬臂式3——5m 比较经济；扶壁式6——10m 比较经济；空箱式适用于10m 以上的。
经比较选用扶壁式比较合理。
2、水闸整体式底板顺水流向长度一般与哪些因素有关？你设计时是如何确定底板顺水流向长度的？与上部结构布置和上下游最大水头差有关。
3、不同地基上地下轮廓线一般如何布置？你设计时如何考虑的？粘性土地基：防渗布置时，应重点考虑如何降低闸底板的渗透压力。
防渗措施一般常用铺盖。
砂性土地基：一般在底板上游一侧设置板桩，有时在铺盖前端设一道板桩。
多层土质地基：设置铅直排水孔并穿过表层。
岩石地基：在闸室底板上游端设置水泥灌浆帷幕，并在其后设排水孔。
4、水闸闸室底板高程是如何确定的？底板高程不同会带来哪些影响？你设计时是如何确定闸底板高程的？ 底板高程应根据河底高程、水流、泥砂、闸址地形和地质、水闸施工及运行等条件来确定。
小型水闸增大底板高程比较经济，对于大、中型水闸降低底板高程比较经济。
多泥砂河道抬高底板高程有利于减少泥砂进入渠道。
上、下游水位差较小时可适当降低底板高程，有利于增大孔口过流能力。
5、用弹性地基梁法计算水闸整体式平底板内力时边荷载是如何考虑的？请作出计算边荷载影响的计算图。
边荷载作用范围很大，一般只取等于地基梁2L 长的范围内的边荷载进行计算即可。
本次设计计算单元为水闸中联，则边荷载为两边的闸室对中联的内力所产生的影响，边荷载左右各15个。
6、水闸整体式底板内力计算一般有哪些计算方法？各种方法的原理是什么？倒置梁法、反力直线法及弹性地基梁法。
7、水闸消能计算时水位与流量组合是如何选择的？设计资料已经给出，（c t h h ''-）最大时的流量为消能计算的设计流量。
8、水闸荷载计算中水平水压力计算一般如何考虑？你在设计时是怎样考虑的？水平水压力按静水压力分布考虑，考虑止水以上及止水以下两部分水压力。
平面闸门的构造汇总
平面闸门构造
平面闸门由活动部分（即门叶）、埋固部分和启闭设备三部分组成。
其中门叶由承重结构[包括面板、梁格、竖向联结系或隔板、门背（纵向）联接系和支承边梁等]、支承行走部件、止水装置和吊耳等组成（见下图1）。
埋固部分一般包括行走埋固件和止水埋固体等。
启闭设备一般由动力装置、传动和制动装置以及连接装置等组成。
平面闸门的基本尺寸根据孔口尺寸确定。
孔口尺寸应优先采用钢闸门设计规范中推荐的系列尺寸。
露顶式闸门顶部应在可能出现的最高挡水位以上有0.3~0.5m的超高。
图1 平面钢闸门门叶的结构组成
1－面板；2－小横梁；3－小纵梁；4－边柱；5－主横梁；
6－吊耳；7－竖向联结系；8－横向联结系；9－支承行走部件；
10－止水装置；11－主轨；12－侧轨；13－反轨；14－止水导轨；15－底槛标签：闸门的类型平面闸门的构造平面闸门的组成
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钢闸门
目录1设计资料2闸门结构的形式及布置3面板设计4水平次梁、顶梁和底梁的设计5主梁设计6 横隔板设计7 纵向连接系8 边梁设计9 行走支撑设计10滚轮滑道设计11 闸门启闭力和吊耳计算露顶式平面钢闸门设计一、设计资料结构材料：Q235钢；焊条：E43；止水橡皮：侧止水用P形橡皮，底止水用条形橡皮；行走支承：采用胶木滑道，压合胶木为MCS-2;混凝土强度等级为C20.闸门形式：溢洪道露顶式平面钢闸门；孔口净宽：9.00m;设计水头：5.5m；二,闸门结构的形式及布置1.闸门主要尺寸图（单位：m）1）闸门的高度：考虑风浪产生的水位超高为0.2m，故闸门高度=5.5+0.2=5.7（m）；2）闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L1=9m；3）闸门的计算跨度：L=L1+2d=9+2×0.2=9.4m。
2主梁的形式。
主梁的形式根据水头合跨度大小而定，本闸门属中等跨度为了便于制造和维护，决定采用实腹式组合梁。
3.主梁的布置据闸门的高跨比，决定采用双主梁。
为使两个主梁在设计水位时所承受的水压相等，两个主梁的位置应对称于水压力合力的作用线y=H/3=1.83m,并要求下悬臂a≥0.12H和a≥0.4m,上悬臂c≤0.45H,今取，a=0.63m≈0.12H=0.66m主梁间距：2b=2(y-a)=2*(1.83-0.63)=2.4m.则c=H-2b-a=5.5-2.46-0.63=2.47m=0.45H并小于2.475m.满足要求。
4.梁格的布置和形式梁格采用复式布置和等高连接，水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板所支承。
水平次梁为连续梁，其间距上疏下密，使面板各区隔需要的厚度大致相等，梁格布置的具体情况见详图。
5.连接系的布置和形式（1）横向连接系，根据主梁的跨度，决定布置3道横隔板，其间距为2.35m ，横隔板兼做竖直次梁。
（2）纵向连接系，设在两个主梁下翼缘的竖直平面内，采用斜杆式桁架。
6.边梁与行走支承边梁采用单复式，行走支承采用胶木滑道。
8X4.5米钢闸门计算书（2012.8.7）3
8X4.5米钢闸门计算书（2012.8.7）3水库溢洪道金属结构设计计算书1.1溢洪闸钢闸门设计1.1.1溢洪闸钢闸门设计1、基本资料单向止水平面定轮露顶式钢闸门，孔口尺寸（宽×高）8×4.5m，双吊点，3孔，闸底板高程54.47m，设计水位4.1m。
校核水位4.5m。
闸门动水启闭。
2、主要构件采用材料及容许值（1）主要构件采用材料闸门选用Q235-B钢，埋件选用QU钢。
轮轴：45号优质钢。
轴承：自润滑轴承。
橡胶止水。
（2）材料容许应力1）钢材：按《水利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95）4.2条规定执行。
容许应力根据表4.2.1-1的尺寸分组按表4.2.1-2采用，连接材料的容许应力按表4.2.1-3、表4.2.1-4采用，大、中型工程的工作闸门及重要的事故闸门表4.2.1-2至表4.2.1-4的数值乘以0.9-0.95的系数。
钢材的容许应力：抗拉、压、弯[σ]=160N/㎜2×0.9=144N/㎜2抗剪[τ]=95N/㎜2×0.9=85.5 N/㎜2局部承压[σcd]=240 N/㎜2×0.9=216 N/㎜2局部紧接承压应力[σcj]=120 N/㎜2×0.9=108 N/㎜22）焊缝焊条采用E43××型焊缝的容许应力抗压[σh c]=160 N/㎜2×0.9=144 N/㎜2抗拉（自动焊）[σh l]= 160 N/㎜2×0.9=144 N/㎜2（半自动焊或手工焊）精确方法检查：[σh l] = 160 N/㎜2×0.9=144 N/㎜2普通方法检查：[σh l]=135N/㎜2×0.9=121.5 N/㎜2抗剪[τh]=95N/㎜2×0.9=85.5 N/㎜2贴角焊缝抗拉、压、剪[σh l]=115 N/㎜2×0.9=103.5 N/㎜23）普通螺栓连接的容许应力精制螺栓：Q235碳素结构钢抗拉[σl l]=125 N/㎜2×0.9=112.5 N/㎜2（1类孔）抗剪[τl]=130N/㎜2×0.9=117 N/㎜2（1类孔）承压[σl c]=290 N/㎜2×0.9=261 N/㎜2粗制螺栓：Q235碳素结构钢抗拉[σl l]= 125 N/㎜2×0.9=112.5 N/㎜2抗剪[τl]=85N/㎜2×0.9=76.5 N/㎜2承压[σl c]=190 N/㎜2×0.9=171 N/㎜24）机械零件的容许应力抗拉、压、弯[σ]=1000 N/㎜2抗剪[τ]=65 N/㎜2局部承压[σcd]=150 N/㎜2局部紧接承压应力[σcj]=80 N/㎜2孔壁抗拉[σl]=100 N/㎜25）铸件选用ZG310-570，其容许应力（《水利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95）表4.2.2）：抗拉、压、弯[σ]=140 N/㎜2 抗剪[τ]=105 N/㎜2局部承压[σcd]=200 N/㎜2局部紧接承压应力[σcj]=110 N/㎜2孔壁抗拉[σl]=155 N/㎜26）混凝土采用C30，其容许的承压应力（二期混凝土）为（《水利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95）表4.2.5）规定：[σh]=11 N/㎜2。
水工钢闸门结构设计(详细计算过程)
6 金属结构设计6.3 金属结构设计计算6.3.1 设计资料（1）闸门型式：露顶式平面钢闸门 （2）孔口尺寸（宽×高）：6m×3m （3）设计水头:3.16m （4）结构材料：Q235钢 （5）焊条：E43（6）止水橡皮：侧止水型号采用P45-A ，底止水型号采用I110-16 （7）行走支承：采用胶木滑道，压合胶木为MCS-2 （8）混凝土强度等级：C25 （9）规范：《利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95）6.3.2 闸门结构的形式及布置 6.3.2.1 闸门尺寸的确定1.闸门高度:考虑风浪产生的水位超高，将闸门的高度确定为3m 。
2.闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L 0=6.0m3.闸门计算跨度：L=L 0+2d=6.0+2×0.15=6.3m6.3.2.2静水总压力闸门在关闭位置的静水总压力如图6.1所示，其计算公式为：229.8344.1/22gh P kN mρ⨯===图6.1 闸门静水总压力计算简图P6.3.2.3 主梁的形式主梁的形式应根据水头的大小和跨度大小而定，本设计中主梁采用实腹式组合梁。
6.3.2.4主梁的布置根据主梁的高跨比，决定采用双主梁。
两根主梁应布置在静水压力合力线上下等距离的位置上，并要求两主梁的距离值要尽量大些，且上主梁到闸门顶缘的距离c 小于0.45H ，且不宜大于3.6m ，底主梁到底止水的距离应符合底缘布置的要求。
故主梁的布置如图6.2所示图6.2 主梁及梁格布置图6.3.2.5 梁格的布置和形式梁格采用复式布置并等高连接，并使用实腹式竖向隔板兼作竖直次梁，使水平次梁穿过隔板上的预留孔而成为连续梁，其间距上疏下密，面板各区格需要的厚度大致相等，具体布置尺寸如图6.2所示。
6.3.3 面板设计根据《利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95），关于面板的计算，先估算面板厚度，在主梁截面选择之后再计算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。
露顶式平面钢闸门设计(附答案)
B=ξ1b( 对跨间正弯矩段）； B=ξ2b(对支座负弯矩段）； 按 5 号梁进行计算，设该梁平均间距 b=(b12+b2) =6602+630 =645 mm，对于第一跨中正弯矩
段，零点之间的距离: l0 0.8l 0.8 2150 1720mm，对于支座负弯矩段取： l0 0.4l 0.4 2150 860mm，根据 L0/b 查表 2—1; 由 l0 1720 2.667 得ξ1=0.80，则 B=ξ1b=0.80×645=516 mm
（2） 主梁荷载：P= 1 H2= 1 ×9.8×5.02=122.5 KN/m， q = p =61.25 KN/m
22
2
（3） 横隔板间隔：2.15m。
（4）
主梁容许绕度：
w L
=
1 600
。
（二）主梁设计 1. 截面选择
（1）主梁内力分析如图： 主梁简支于边梁上，最大弯矩在跨中， 最大剪力在支承处
245×8×74 组合截面形心到槽钢中心线的距离：e= 3811 =38 mm
支座处截面的惯性矩及截面模量为：Ι次 B=5637000+1851×382+245×8×362=10850004 mm4
10850004 Wmin= 108
=100463
mm2
2. 水平次梁的强度验算
支座 B 处弯矩最大，截面模量也较大，跨中弯矩小，故两处截面的抗弯强度都需要验算。
⑾规范：《水利水电工程钢闸门设计规范》 （SL 74-1995）
二、闸门结构的型式及布置 1. 闸门尺寸的确定: ⑴ 闸门高度：考虑风浪所产生的水位超高为 0.2 m，故闸门高度 5.2+0.2=5.4 m ⑵ 闸门的荷载跨度为两侧止水间的间距 LD=8.0 m ⑶ 闸门计算跨度 L=L0+2d=8+2×0.3=8.6 m
钢闸门重量计算
1.6
FW （0.10 ~ 0.12）P 1.2G
K1 工作门、事故门 检修门、导流门
K2 H/B≥2 H/B<1 其他情况
K3 Hs<60m Hs≥60m
备注 H<5m 5m<H<8m H>8m
KZ--闸门行走支承系数；滑动支承取0.81，滚轮支承取1.0，台车式支承取 Kc--材料系数；闸门用普通碳素钢取1.0，用低合金钢取0.8。
B（孔口宽度） H（孔口高度）
1
1.4
5
5
8
9
露顶式弧形钢闸门
G 4.00
Kb
Kc
0.472
1
Hs(设计水 头）
B（孔口宽度） H（孔口高度）
2.5
10
3
16.40
0.075
1
3
15
8
水压力
P(KN)
系数
γ
h
h²
b
9.80
0.5
10
1.4
1.96
1
初估闸门启闭
机的启门力和
FQ （0.10 ~ 0.12）P 1.2G
Kg--孔口高度系数；当H<5m时，取0.156；当5m<H<8m时，取0.13。H>8m时 计算G=0.012KzKcH1.65B1.85
备注 B≤10m B>10m
Kb--孔口宽度系数；当B≤5m时，Kb=0.29,5m<B≤10m时，Kb=0.472,10m<B< Kb=0.075，B>20m时，Kb=0.105。
潜孔式平面滚轮闸门
G
K1
18.64
1
0.36
0.9
第六章平面钢闸门. 文档
第六章平面钢闸门一、单项选择题1、设置在开敞式泄水孔口的闸门，需设置三面止水的闸门称为：【】3 （分数：1分）A. 检修闸门B. 施工导流闸门C. 露顶式闸门D. 潜孔式闸门正确答案：C2、钢闸门结构采用【】法进行结构强度验算（分数：1分）A. 极限应力法B. 极限应变法C. 经验推算法D. 容许应力法正确答案：D3、用来封闭和开启孔口的活动挡水结构是：【】（分数：1分）A. 承重结构B. 行走支承C. 门叶结构D. 主梁正确答案：C4、用来挡水，直接承受水压的是【】（分数：1分）A. 梁格B. 面板C. 垂直支承D. 系杆正确答案：B5、在大跨度的露顶式闸门中常采用的主梁数目是【】（分数：1分）A. 单主梁式B. 双主梁式C. 多主梁式D. 无具体要求正确答案：B 6、对于实腹式主梁的工作闸门，一般使底主梁的下翼缘到底止水边缘连线的倾角不应小于【】（分数：1分）A. 30度B. 45度C. 60度D. 90度正确答案：A 7、水平次梁和竖直次梁直接与面板相连，主梁放在竖直次梁后面的梁格连接形式称为【】（分数：1分）A. 齐平连接B. 降低连接C. 层叠连接D. 竖直连接正确答案：C8、下列关于单腹式边梁叙述正确的是【】（分数：1分）A. 抗扭刚度强B. 广泛用于定轮闸门中C. 便于设置滚轮和吊轴D. 主要用于滑道式支承的闸门正确答案：D9、对于大跨度的闸门，宜采用【】（分数：1分）A. 型钢梁B. 桁架式主梁C. 实腹式组合梁D. 变高度的主梁正确答案：B二、多项选择题10、平面钢闸门的承重结构由下列哪几项构成：【】（分数：2分）A. 面板B. 梁格C. 节点板D. 纵向联结系E. 横向联结系正确答案：ABDE11、闸门的行走支承包括：【】（分数：2分）A. 止水B. 滑道支承C. 吊耳D. 启闭力E. 滚轮支承正确答案：BE12、按照闸门的设置部位，闸门可以分为下列哪几类【】（分数：2分）A. 露顶式闸门B. 潜孔式闸门C. 工作闸门D. 事故闸门E. 检修闸门正确答案：AB13、结构布置图包括：【】（分数：2分）A. 立体图B. 平面图C. 节点图D. 侧面图E. 剖面图正确答案：BDE。
露顶式平面钢闸门：孔口净宽：10.00m设计水头：5.50m.
露顶式平面钢闸门设计一、设计资料闸门形式：露顶式平面钢闸门；孔口净宽：10.00m设计水头：5.50m结构材料：Q235;焊条：E43；止水橡皮：侧止水用P型橡皮，底止水用条形橡皮；行走支承：采用胶木滑道，压合胶木为2MCS;-二、闸门结构的形式及布置（1）闸门尺寸的确定（图1）。
1）闸门高度：考虑到风浪产生的水位超高为0.2m，故闸门高度= 5.5 + 0.2 = 5.7（m）；2）闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L1 = 10m；3）闸门的计算跨度：L = L0 + 2d = 10 +2 ⨯ 0.2 = 10.4(m)；图1闸门的主要尺寸图（单位：m）（2）主梁的形式。
主梁的形式应根据水头的大小和跨度的大小而定，本闸门属于中等跨度，为了方便制造和维护，决定采用实腹式组合梁。
（3）主梁的布置。
根据闸门的高跨比，决定采用双主梁。
为使两个主梁设计水位时所受的水压力相等，两个主梁的位置应对称于水压力的合力作用线y = H/3 ≈1.83 (图1) 并要求下臂梁H a 12.0≥和≥a 0.4 。
上臂梁 H c 45.0≤,今取)(66.012.063.0m H a =≈=主梁间距)(4.22.12)(2m a y b =⨯=-=-则H m a b H C 45.0≈)(47.263.04.25.52===----（满足要求）（4）梁的布置和形式。
梁格采用复式布置和等高连接，水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板所支承。
水平次梁为连续梁，其间距应上疏下密，使面板各区格需要的厚度大致相等，梁格布置具体尺寸如 (图2) 所示。
图2 梁格布置尺寸图（5）连接系的布置和形式。
1）横向连接系，根据主梁的跨度，决定布置 3道横隔板，其间距为 2.35 m ，横隔板兼作竖直次梁。
边梁胶木滑块横向隔板顶梁水平次梁主梁水平次梁主梁底梁104002600260026002600570050136012009108006801002200610239070023902610横梁水平次梁主梁20060012806011101208207405905407002）纵向连接系，设在两个主梁下的翼缘的竖平面内。
水工钢结构课程设计--露顶式闸门(大)
水工钢结构课程设计--露顶式闸门（大）一、露顶式闸门（大）的简介露顶式闸门（大）是一种重要的水利水电项目，它以砌筑拱形基座、水利钢筋混凝土（SRC）拱形壳、固定式调门框架和车轮机构为主要结构，由多套或少套闸板、涨落机构、涨落轮构、动力轴承、支座及其他配件组成，露顶式闸门（大）非常适用于灌溉和其他经济用水，可以满足抗裂性和端部稳定性的要求。
二、露顶式闸门（大）的结构特点1、拱形基座：采用拱形基座，既能够满足结构的强度，又能够满足脆性要求，受力均匀，大大提高了整个结构的稳定性和结构安全性。
2、SRC拱形壳：采用可再生利用的水利钢筋混凝土（SRC），耐气候腐蚀，耐用，结构坚固，实现了结构特性的一致性。
3、闸板：采用多套或少套闸板，可以实现不同的水位控制，是一种能够满足水位和结构强度的优质结构。
4、固定式调门框架：采用固定式调门框架可以调整闸门的水位，闸板的抗拉抗压，实现水位控制和开启闸门。
5、车轮机构：采用车轮机构可以实现闸板的快速开启，大大提高了系统的整体运行效率。
三、露顶式闸门（大）的技术要求1、结构强度：露顶式闸门（大）必须满足设计水位、水流要求，结构强度必须满足设计。
2、结构位移：结构的位移量不得超过设计位移量要求，以确保壳体的端部稳定性。
3、密封性：露顶式闸门（大）的闸板，必须保证水位、水流安全，并具有良好的密封性能。
4、耐久性：结构耐久性要求非常高，需要满足抗气候腐蚀性能要求。
四、露顶式闸门（大）的工程实施1、现场勘探：现场勘探是露顶式闸门（大）结构实施的前提，对具体结构进行勘察，了解水位、水流情况。
2、桩基施工：钢筋混凝土桩基是露顶式闸门（大）结构的基础，必须认真做好砌筑工作，确保结构的稳定性。
3、钢筋混凝土制作：钢筋混凝土、拱形壳必须使用可靠的钢筋混凝土进行制作，保证结构的稳定性和密封性。
4、闸板安装：闸板制作完成后，必须进行严格的安装，使闸板可以正常工作，以达到实际要求。
5、调试检验：露顶式闸门（大）安装完成后，必须进行严格检验，以确保结构安全性，能够正常开启关闭。
露顶钢闸门课程设计
一、设计资料：①闸门型式：露顶式平面钢闸门②孔口尺寸（宽⨯高）： 14 m ⨯ 12 m③上游水位： m④下游水位： m⑤闸底高程： 0 m⑥启闭方式：⑦材料钢结构：Q235-A.F；焊条：E43型；行走支承：滚轮支承或胶木滑道止水橡皮：侧止水用P型橡皮，底止水用条形橡皮⑧制造条件金属结构制造厂制造，手工电弧焊，满足Ⅲ级焊缝质量检验标准规范：《水利水电工程钢闸门设计规范SL 1974-2005》二、闸门结构的形式及布置1.闸门尺寸的确定闸门高度：考虑风浪所产生的水位超高0.2m，故闸门高度=12+0.2=12.2（m）；闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L1=14m；闸门计算跨度：L=L0+2d=14+2*0.2=14.40（m）整个闸门的荷载为作于和闸门距离闸底H/3的P=706.32 KN/m的均布荷载2.主梁的形式主梁的形式根据水头和跨度大小而定，本闸门属偏大跨度，为了方便制造和维护，决定采用实腹式组合梁。
3.主梁的布置①根据闸门的高跨比：当L小于等于H时采用多主梁形式，当L大于等于1.5H 时候采用双主梁形式，根据设计资料为14*12孔口尺寸，本设计采用3根主梁②主梁位置的确定：主梁位置的设计原则是根据每个主梁承受相等水压力的原则确定。
对于露顶式闸门：假定水面至门底的距离为H，主梁的个数为n，第K根主梁至水面的距离为Yk，则Yk=2H/3√n[K1.5 -（K-1）1.5 ]根据公式：Y1=2*12/3√3[11.5 -（1-1）1.5 ]=4.6（m）Y2=2*12/3√3[21.5 -（2-1）1.5 ]=8.5 （m）Y3=2*12/3√3[31.5 -（3-1）1.5 ]=10.9（m）考虑到后面梁格的布置和面板的选取将第三根主梁的位置下调0.5m所以Y3=11.4（m）。
4.梁格的布置和形式对于露顶式大跨度闸门采用复式布置和等高连接，水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板所支撑，水平次梁为连续梁，其间距应上疏下密，使面板各区格需要的厚度大致相等，梁格布置的尺寸详见下图5.连接系的布置和形式①横向连接系，根据主梁的跨度，决定布置7道横隔板，其间距为1.75m，横隔板兼做竖直次梁，②纵向连接系，设在两两主梁下翼缘的竖平面内，采用斜杆式桁架。
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露顶式平面钢闸门设计说明书一、设计资料⑴闸门型式：露顶式平面钢闸门 ⑵孔口净宽：8.0 m ⑶设计水头：7.0m⑷结构材料：Q235F A -⑸焊条：焊条采用E 43型手工焊⑻止水橡皮：侧止水用P 型橡皮，底止水用条形橡皮；行走支承：采用胶木滑道，压合胶木为2-MCS⑼混泥土强度等级：C20⑾规范：《水利水电工程钢闸门设计规范》 （SL 74-1995）二、闸门结构的型式及布置 1. 闸门尺寸的确定:⑴ 闸门高度：考虑风浪所产生的水位超高为0.2 m ，故闸门高度5.2+0.2=5.4 m ⑵ 闸门的荷载跨度为两侧止水间的间距L D =8.0 m ⑶ 闸门计算跨度L=L 0+2d=8+2×0.3=8.6 m2. 主梁的型式主梁的型式应根据水头和跨度大小而定，本闸门属于中等跨度(L=5~10)，为了便于制造和维护，采用实腹式组合梁，焊接组合截面。
3. 主梁的布置根据闸门的高垮比L H =8.65.2 =1.65>1.55，决定采用双主梁，为使两根主梁在设计水位时所受水压力相等，两根主梁的位置应对称于水压力合力的作用线y=H 3 =53 =1.67 m ，并要求下悬臂a ≥0.12H 和a ≥0.4 m ，上悬臂c ≤0.45H 和c ＜3.6 m 。
且使底主梁到底止水的距离尽量符合底缘布置要求（即α>30°），先取a=0.12H=0.6 m ，则主梁间距：2b=2(y-a)=2×(1.67-0.6)=2.14 m 4. 梁格的布置和形式格采用复式布置和高等连接，三根水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板所支承。
水平次梁为连续梁，其间距上疏下密，面板各区格所需要的厚度大致相等。
梁格的布置及具体尺寸如下图所示： 5. 联结系的布置和形式（1）横向联结系：根据主梁的跨度，采用布置3道横隔板，横隔板兼作竖直次梁，其横向联结间距为L=8.64=2.15 m（2）纵向联结系:采用斜杆式桁架，布置在两根主梁下翼缘的竖平面内，并设有4根等肢角钢的斜杆。
6. 边梁与行走支承采用单腹式边梁，行走支承采用双股式滚动行走支承。
三、面板设计1. 估算面板厚度假定梁格布置如图所示，面板厚度由公式t=[]σ92.0kpa，且t max -t min ≤2 mm当b ／a ≤3时，α=1.5，则t==⨯⨯1605.19.0kpa0.068a kp当b/a ＞3时，α=1.4，则t==⨯⨯1604.19.0kpa 0.07a kp现列表计算如下：根据计算结果，选用面板厚度t=8 mm 四、水平次梁、顶梁和底梁的设计 1. 荷载与内力计算水平次梁和顶、底梁都是支承横隔板的连续梁，作用在上面的水压力按q=p 2下上a a +计算 计算列表如下 ：水平次梁计算结构简图及弯矩图如下：水平次梁边跨中的正弯矩为：M 次中=0.077qL=0.077×25.10×2.152=8.93 KN/m支座B 处的负弯矩为：M 次B =0.107ql=0.107×25.10×2.152=12.42 KN/m2、截面选择 []σ M =1601042.126⨯=776253mm考虑利用面板作为次梁截面的一部分，初选槽钢14a 由附表查得：A=1851 2mm ；X W =80500 2mm ；X I =5637000 4mm ；1b =58 mm; d=6 mm面板参加次梁翼缘工作的有效宽度按下式计算，然后取最小值。
B ≤1b +60t=58+60×8=538 mm B=ξ1b( 对跨间正弯矩段）；B=ξ2b(对支座负弯矩段）；按5号梁进行计算，设该梁平均间距b=(b1+b2)2 =660+6302 =645 mm ，对于第一跨中正弯矩段，零点之间的距离:mm l l 172021508.08.00=⨯==，对于支座负弯矩段取：mm l l 86021504.04.00=⨯==，根据L 0/b 查表2—1;由667.264517200==b l 得ξ1=0.80，则B=ξ1b=0.80×645=516 mm 由333.16458600==b l 得ξ2=0.380，则B=ξ2b=0.380×645=245 mm 对于第一跨中，选用B=516 mm ，则水平次梁的组合截面积：A=1851+516×8=5978mm2组合截面形心到槽钢中心线的距离：e=516×8×745978=51 mm跨中组合截面的惯性矩及截面模量为：Ι次中=5637000+1851×512+516×8×232=12635136mm 4，W min =12635136121=104423 mm2组合截面形心到槽钢中心线的距离： e=516×8×745978=51 mm对于支座段，选用B=245 mm ，则水平次梁的组合截面积：A=1851+245×8=3811 mm 2组合截面形心到槽钢中心线的距离：e=245×8×743811 =38 mm支座处截面的惯性矩及截面模量为：Ι次B=5637000+1851×382+245×8×362=10850004 mm4W min =10850004108=100463 mm 22. 水平次梁的强度验算支座B 处弯矩最大，截面模量也较大，跨中弯矩小，故两处截面的抗弯强度都需要验算。
次中σ=min W M 次中=1044231093.86⨯=85.52 N/ mm 2 ＜[]σ=160 N/mm2B 次σ=min BW M 次=100463108.7116⨯=123.63 N/ mm 2 ＜[]σ=160 N/mm 2综上可知水平次梁选用[14a 满足弯应力强度要求。
3. 水平次梁的扰度验算水平次梁为受均布荷载的四跨连续梁，其最大扰度发生在边跨，已求得M 次B =12.42 KN/m ，Ι次B=10850004 mm 4， 四跨连续梁0063.0''=k ，⎥⎦⎤⎢⎣⎡L w =2501=0.004L w =B 30''次I E ql k =0.0063×004.10851006.21015.210.25553⨯⨯⨯⨯=0.0007＜⎥⎦⎤⎢⎣⎡L w =0.004，满足挠度要求。
4. 顶梁和底梁底梁计算简图和弯矩图支座M =0.107q 2l =0.107×15.29×2.152 =7.56 KN ·m需W =[]σ支座M =33625.4747250160106.57cm mm ==⨯ 选用[12σW =62.1373cm ＞需W =325.47cm 底梁弯应力强度验算：σ=23/67.121137.621056.7M mm N W y=⨯=支座＜[]σ=160 N/2cm ，满足弯应力要求。
底梁刚度验算：L w =B 3''次I E ql k =0.0063×466.3911006.21015.229.15553⨯⨯⨯⨯=0.00119＜⎥⎦⎤⎢⎣⎡L w =0.004满足刚度要求。
顶梁采用和底梁相同的槽钢即[12σ，顶梁弯应力强度验算：支座M =0.107q 2l =0.107×2.76×2.152=1.37 KN ·m σ=23/05.22137.621037.1M mm N W y=⨯=支座＜[]σ=160 N/2cm 满足应力强度要求。
顶梁的刚度验算：L w =B 3''次I E ql k =0.0063×466.3911006.21015.276.2553⨯⨯⨯⨯=0.00021＜⎥⎦⎤⎢⎣⎡L w =0.004满足刚度要求。
五、主梁设计 （一）已知条件（1） 主梁跨度：净跨度1l =8.0m ，计算跨度L=8.6m ，荷载跨度l =8.0m （2） 主梁荷载：P=21γH 2=21×9.8×5.02=122.5 KN/m ，q =2p=61.25 KN/m （3） 横隔板间隔：2.15m 。
（4） 主梁容许绕度：⎥⎦⎤⎢⎣⎡L w =6001。
（二）主梁设计1. 截面选择（1）主梁内力分析如图：主梁简支于边梁上，最大弯矩在跨中，最大剪力在支承处max M =)2(4l L ql-=5.563)286.8(64825.61=-⨯⨯ KN ·m max V =245825.612121=⨯⨯=ql KN（2）需要的截面抵抗矩（考虑闸门自重引起的附加应力的影响）W =[]33max 382816092.0105.56392.0cm M =⨯⨯=σ （3）腹板高度h 0选择（刚度条件求得最小梁高h min ）min h =0.96×0.208×[][]L W E L /σ0.96×0.208×()cm 62.73600/11006.292.0106.816052=⨯⨯⨯⨯⨯ec h =3.15/2W=3.1×cm 05.8438285/2=经济梁高选取的梁高h 一般应大于min h 但比ec h 稍小，故应选取h=80 cm 。
（4）腹板厚度选择：腹板厚度w t =11h=81.01180=，选w t =1.0cm （5）翼缘截面选择： 每个翼缘所需截面为：A 1=6800.1803828600⨯-=-h t h W w =34.522cm 下翼缘选用cm t A b cm t 26.17252.34,0.21111====，因此需要选用cm b 251=。
(在cm hh 163255.2-=-之间)，上翼缘的部分截面面积可利用面板，故只需设置较小的上翼缘板同面板相连，选用cm b cm t 14,0.211==。
面板兼做主梁上翼缘的有效宽度B=1b +5t=14+50×0.8=54cm 上翼缘截面面积212.718.0540.214cm A =⨯+⨯= （6）弯应力强度验算：主梁跨中截面的几何特性如下表；主梁跨中截面形心距面板表面的距离y 1=∑∑A Ay '=cm 18.382.20158.7681=截面惯性矩为:4323024715248.20448512800.112cm Ay h t I w =+⨯=+=∑截面抵抗矩为:上翼缘顶边21max 647318.38247152cm y I W ===下翼缘底边22min 591082.41247152cm y I W ===弯应力2min max /53.959101005.563cm KN M M =⨯==σ＜0.92×23=21.16 KN/2cm ，安全 （7）主梁支承端剪应力强度验算()3134.17894.082.418.054cm S =-⨯⨯=，()56.11208.182.412142=-⨯⨯=S 3219.290956.112034.1789cm S S S =+=+=2433max /85.280.110247152109.290910245mm N It S V w =⨯⨯⨯⨯⨯==τ＜[]2/95mm N =τ （8）整体稳定与刚度验算。