桥台计算书
桥台计算书
桥台计算书 Prepared on 22 November 2020桥台计算书设计：葛翔复核：审核：xiangxiang目录112U型桥台计算1 计算依据与基础资料标准及规范标准上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板下部构造形式：重力式U型桥台设计荷载：城市－A级结构重要性系数：规范《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3； 3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPa f =，5S E 2.010MPa =⨯； 采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。
cm ）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=<混凝土最大刚性角40o满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。
墙背填土容重γs=19KN/m3,计算内摩擦角Φ=40o。
桥台c25混凝土容重γk=24KN/m3,基底摩擦系数μ=,地基容许承载力[σ]=2500Kpa。
人群荷载q=3kN/m2，上部构造反力--恒载标准值p1=，上部构造反力--活载标准值p2=。
2 荷载计算桥台及上部结构的荷载计算桥上部反力表上部构造荷载计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩，首先计算各部分重力及其对基础底前趾点“A”弯矩；由上表可知，桥台及台内填土重合计：；桥台及台内填土对A 点弯矩合计：；则桥台及台内填土对基础底中心力臂为：桥台及桥台内填土对基础底偏心弯矩：台后土压力式中：γ——土容重，γ=19KN/m3；B——桥台计算宽度，B=；H——桥台计算高度，H=7m；h——破棱体范围内车辆荷载的等代均布土厚度；μ——主动土压力系数。
U形台的计算书
U形台的计算书目录：一、设计资料二、计算制动力、上部结构恒载及活载竖直力三、计算桥台底截面及基础底截面的重心位置及惯性矩四、桥台自重及台内填土重力及其对基础上截面重心的偏心弯矩五、计算土压力六、荷载组合及截面强度验算重力式桥台（U 型桥台）计算书一、设计资料：1.1上部结构为2-10m 预应力混凝土空心板桥，其中板长9.96m ，计算跨径9.6m 。
1.2 桥梁横断面为8.2m （净宽）+2*0.4（钢筋混凝土墙式护栏），为9梁式，详见下图。
1.3 桥台为重力式U 型台，台身为20号素混凝土，基础为20号片石混凝土（片石含量小于20％），25号素混凝土侧墙，30号钢筋混凝土台帽，具体尺寸见下图。
1.4 支座型号为GYZ 150X28球冠圆板式橡胶支座，支座垫石厚度为8cm 。
1.5 设计荷载：汽车-20级，挂车-100。
1.6 地震基本烈度8度。
1.7 桥面铺装为4cm 厚沥青碎石+10cm 厚40号防水混凝土。
1.8 项目所在区域土质为粉砂土,地基容许承载力[]KPa 1800=σ。
二、计算制动力、上部结构恒载及活载竖直力2.1 根据《桥规》，对于1～2车道，制动力按布置在荷载长度内的一行汽车队的总重量的10%计算，但不得小于一辆重车的30%；在20m 范围内，可布置一辆300KN 重车和一辆200KN 的标准车。
一行列车的10%为：（300+200）*0.1=50 KN 一辆重车的30%为：300*0.3=90 KN因考虑桥台支座为半活动、半固定支座，故考虑桥台制动力为90/2=45 KN 。
2.2 计算上部结构恒载：2.2.1 40号防水混凝土体积9*（10-0.04/2）*0.1=8.982 m 32.2.2 沥青碎石铺装的体积（9-2*0.4）*（10-0.02-0.23）*0.04=3.198 m 32.2.3 桥上两侧墙式护栏的体积2*（0.2404*9.96）=4.789 m 3，2.2.4 一块空心板的体积2.94 m 3，则：9块空心板的体积为9*2.94=26.46 m 3 其中：沥青碎石容重为r=22 KN/m 3，钢筋混凝土容重为r=25 KN/m 3 则上部结构恒载：恒G =225*46.2625*789.422*198.325*982.8+++=538.066 KN2.3 计算活载竖直力：考虑桥上双列布载：汽车-20级：（见图一）［120*（1.019+0.873）+60*0.456］*2=508.8 KN 计冲击力（偏安全），则冲击系数为2655.05456.945*3.0=--=μ则汽车-20级荷载产生的支座反力为g R = 508.8*（1+0.2655）=643.886 KN挂车-100（见图二）则挂车-100荷载产生的支座反力为g R =250*（1.019+0.894+0.477+0.352）=685.5 KN三、计算桥台底截面及基础底截面的重心位置及惯性矩3.1 求底截面重心位置及惯性矩，如图三m y 277.2185.43352.37674.135612.1*2.5262.5*8.9)612.1262.52/612.1(*612.1*2.5 2/262.5*262.5*8.9=-=--+-=即截面重心对基底前缘的距离为2.277m 。
桥台计算书
桥台计算书设计：葛翔复核： GX.Kate审核：xiangxiang目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 主要材料 (1)1.2 计算资料 (2)1.2.1 结构尺寸 (2)1.2.2 墙后填土参数 (2)1.2.3墙体与地基参数 (2)2 荷载计算 (4)2.1 桥台及上部荷载计算 .................................... 错误！未定义书签。
2.1.1 桥上活载反力 (5)2.1.2 不考虑浮力时自重恒载计算 (6)2.2 台背土压力计算 (7)2.2.1 台后填土自重引起的主动土压力 (7)2.2.2 台后活载引起的主动土压力 (8)2.3 作用力汇总 (9)3 偏心距验算 (10)4 地基承载力验算 (10)5抗滑移稳定性验算 (11)6抗倾覆稳定性验算 (11)7 验伸缩缝的选择 (12)U型桥台计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板∙下部构造形式：重力式U 型桥台∙设计荷载：城市－A 级∙结构重要性系数： 1.11.1.2 规范∙《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）∙《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》） ∙《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）∙《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）1.1.3 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3；3）钢筋：采用HRB400，，5S E 2.010MPa =⨯；采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。
1.2 计算资料1.2.1 结构尺寸sk 400MPa f =cm）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=26.57o<混凝土最大刚性角40o满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。
桥台计算(挡土墙)
U型桥台计算书KN墙体重度24 KN/m^3单位：mp1575 KN 钢桥自重铺装防撞墙车辆荷载桥台宽a10.6E 0.7300 KN 275 KN 4 ma20.6M 402.5h10.5G1梯形求重心G128.200墙身部分土压力计算墙后填土倾角β墙北倾角ε内摩擦角φ砂砾石容重h2 4.97梯形上底E 1.396填土为砂砾石019.293019h30.6梯形下底M 39.36500.33670.5236土体宽h40梯形高G21023.302pa1土压力Ka 分子 4 m b10E 1.631658.97470.47070.9655b20.5y=ax+b M 1669.167pa1土压力水平分PA1Z土压力竖直分分母墙与填土摩擦角δδ+εb3 1.5yc G3505.461574.8114322.2414 2.05131029.290.2xc E 2.507土压力作用点水平矩土压力作用点竖向矩0.17450.5109a M 1267.316 2.023333333 2.976330031基础宽 5.114495b G40M M b1=E 01163.035143959.0968069G1梯形求重心20M 0放大脚墙踵竖向土压力E M 梯形上底0.5墙体重1556.963623.58 4.2642659.2538梯形下底0.67564.87345501制动力E M梯形高0.5154 5.57501.3y=ax+b x=（y-b)/a P 2454.2090yc 0.237589A 35.10xc 0.29592269.92YES 45a -5.7143b 1.9285750.349999b1= 1.9285750.5G2梯形求重心梯形上底 1.275梯形下底 3.014495梯形高 4.97y=ax+b x=（y-b)/a 抗滑稳定验算yc 2.14909基地摩擦系数υ0.45xc 1.131158ks= 1.661YES a -5.7143抗倾覆验算b 8.612865kt= 2.606YES b1=8.612865地基承载力验算4.97如图示p1离边缘距离对墙趾o点取矩此表格参照库伦主动土压力计算公式（土力学地基基础p184）G1梯形求重心b1b2hcx=（y-b)/a9.1666679.541667-20200200。
桥台计算书 (1)
桥台计算书设计：葛翔复核：审核：xiangxiang目录112U型桥台计算1 计算依据与基础资料标准及规范标准?上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板 ?下部构造形式：重力式U型桥台?设计荷载：城市－A级?结构重要性系数：规范?《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》）?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）?《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3；3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPaf =，5S E 2.010MPa =⨯；采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。
图1-1桥台一般构造图（单位：cm）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=<混凝土最大刚性角40o 满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。
墙背填土容重γ=19KN/m3,s计算内摩擦角Φ=40o。
桥台c25混凝土容重γ=24KN/m3,k基底摩擦系数μ=,地基容许承载力[σ]=2500Kpa。
人群荷载q=3kN/m2，=，上部构造反力--恒载标准值p1=。
上部构造反力--活载标准值p22 荷载计算桥台及上部结构的荷载计算桥上部反力表上部构造荷载自重恒载计算计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩，首先计算各部分重力及其对基础底前趾点“A”弯矩；由上表可知，桥台及台内填土重合计：；桥台及台内填土对A点弯矩合计：；则桥台及台内填土对基础底中心力臂为：桥台及桥台内填土对基础底偏心弯矩：台后土压力台后土压力按JTG D60-2015规范条计算，式中：γ——土容重，γ=19KN/m3；B ——桥台计算宽度，B=； H ——桥台计算高度，H=7m ；h ——破棱体范围内车辆荷载的等代均布土厚度； μ——主动土压力系数。
桥台计算书
=0.127mm<0.15mm
故跨中裂缝宽度满足要求。 支座处裂缝： σss =
Ms 0.87A s h 0
=103.6Mpa
C1=1.0， C2=1.45，C3=1.0，Es=2e5，d=25 Wfk = C1 C2 C3
σ ss Es 30+d 0.28+10 ρ
=0.122mm<0.15mm
故支座处裂缝宽度满足要求。
x=
f sd A s f cd b
= 51.6 < 2������100 = 200 取 x=200
l
z = 0.75 + 0.05 h (h0 − 0.5x) =3186mm γ0 Md = 1.1x7755 = 8530.5KNm (γ0 = 1.1) fsd As z = 21182KNm γ0 Md < fsd As z 故抗弯承载力满足要求。
f
ε1 =
T id Es As
+ 0.002 cot2 θi
t = bsin θi +ha cos θi ha = s + 6d γ0 D1d = γ0 N1d /sin θ1 =19920KN< tbs fcd ,s =70306KN（γ0 = 1.0） 故撑杆抗压承载力满足要求； （2）系杆抗拉承载力： As=169φ 20(HRB400)=53100mm2 γ0 T1d =16099KN < fsd As = 17523KN（γ0 = 1.0） 故系杆抗拉承载力满足要求； （3）斜截面抗剪承载力： γ0 Vd = 11732KN<
桥台计算书解读
洛嵩高速连接线道路新建工程溢坡中桥（2×30）m桥台（0#）计算书（按钢筋混凝土结构计算）计算：复核：二○一二年十月目录一、盖梁底的台后土压力 (2)1、汽车荷载等代土层引起的土压力 (2)2、台帽背墙高度范围内的土压力 (3)二、基础底的台前土压力 (4)三、台前、台后土压力汇总 (4)四、恒载 (5)1、上部结构恒载 (5)2、下部结构恒载 (5)五、活载 (5)六、支座摩阻力 (5)七、台帽底作用力汇总 (6)八、台帽底截面验算 (6)1、荷载组合系数 (6)2、台帽底荷载组合 (6)3、截面验算 (7)九、桩基计算 (8)1、桩基验算： (8)2、桩长计算 (11)十、桥台盖梁计算 (13)1、设计资料 (13)2、墩帽强度计算（极限承载力法） (14)3、抗剪计算 (15)4、墩帽裂缝验算（极限承载力法） (17)一、盖梁底的台后土压力填土内摩擦角ϕ=30°，填土容重γ=19kN/m 3，台帽正宽14.24m ，台帽底至背墙顶高度为3.65m ，桩基础直径为1.5m ，共有3个，正距为5.1m 。
土压力系数为：2μ=2= =0.3014式中：α—台背与竖直线的夹角，α=0° δ—台背与土的摩擦角，δ=15°β—填土表面与水平面的夹角，β=0° 1、汽车荷载等代土层引起的土压力桥台底的台后土压力应加上活载（汽车荷载）等代土层引起的土压力。
汽车等代土层厚度为：0Gh Bl γ∑=式中：G ∑—破棱体平面内布设的活载轴重；0Bl —破棱体平面面积，B 为破棱体宽度，取14.24m （台帽的宽度），l 0为破棱体长度，按以下公式计算：先求破棱体破裂面与竖直线夹角“θ”的正切值，按规范：tan tan θω=- 式中：α—台背与竖直线的夹角，α=0 δ—台背与土的摩擦角，δ=15° ω=α+δ+ϕ=45°tan θ=0.6529θ=33.14°01tan l H θ=其中H 1为台帽底到背墙顶的高度，H 1=3.65m ；011tan l H θ==2.38m破棱体平面内，横桥向布置3列车，纵桥向布置一个加重后轴，横向折减系数为0.78，其重力为：∑G=3×2×140×0.78=655.2kN0Gh Bl γ∑==1.02m 汽车荷载引起的土压力为：212E h Bu γ==0.5×19×1.02×1.02×14.24×0.3014=42.42kN对台帽底的力臂为：3 3.65 3.653 1.02323 3.652 1.02H H h C H h ++⨯=⨯=⨯++⨯ =1.43m对台帽底的弯矩为：M=EC=42.42×1.43=60.66kN.m 2、台帽背墙高度范围内的土压力 土的单宽强度为：1uh γ=0.3014×3.65×19=20.90kN/m 2式中：h 1为背墙顶至台帽底的距离。
桥台计算书
桥台计算书设计：葛翔复核： GX.Kate审核：xiangxiang目录112U型桥台计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准?上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板?下部构造形式：重力式U型桥台?设计荷载：城市－A级?结构重要性系数： 1.11.1.2 规范?《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》）?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）?《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 1.1.3 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3； 3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPa f =，5S E 2.010MPa =⨯； 采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。
图1-1桥台一般构造图（单位：cm ）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=26.57o<混凝土最大刚性角40o满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。
墙背填土容重γs=19KN/m3,计算内摩擦角Φ=40o。
桥台c25混凝土容重γk=24KN/m3,基底摩擦系数μ=0.3,地基容许承载力[σ]=2500Kpa。
人群荷载q=3kN/m2，上部构造反力--恒载标准值p1=2033.89KN，上部构造反力--活载标准值p2=3211.54KN。
2 荷载计算2.1 桥台及上部结构的荷载计算2.1.1 桥上部反力表2.1 上部构造荷载计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩，首先计算各部分重力及其对基础底前趾点“A”弯矩；由上表可知，桥台及台内填土重合计：15434.46KN；桥台及台内填土对A点弯矩合计：71735.77KN.m；则桥台及台内填土对基础底中心力臂为：桥台及桥台内填土对基础底偏心弯矩：2.2台后土压力式中：γ——土容重，γ=19KN/m3；B——桥台计算宽度，B=15.23m；H——桥台计算高度，H=7m；h——破棱体范围内车辆荷载的等代均布土厚度；μ——主动土压力系数。
桥台桩基础设计计算书
桥台桩基础设计计算书路桥073张金辉荷载计算（一）上部构造恒载反力及桥台台身、基础土重的计算+”该部分的计算列于以下的恒载计算表中。
（弯矩正负规定如下：逆时针方向取“顺时针方向取“一”）该桥台的侧立面图、平面图如图（一）、图（二）所示，在计算桥台混凝土自重时，将其分为11块分别进行计算，最后将其求和累加。
上部构造恒载计算:上部构造恒载=边梁重量+中梁重量+ 桥面铺装重量=15*19.94*10.28+2*19.94*10.72+3.5*(12+5.5)*19.94=4723.587 KN距离承台底形心轴的距离 =1.48 m 对承台底形心轴的弯矩为：1Mx =- — *4723.587*1.48=-3495.454 KN - m2图（二）恒载计算表序号计算式竖直力对基底中心轴偏心弯矩1 0.75 X 0.3 X 2.5 X 25 14.063 0.5 X 2.5+0.1+2=3.35 47.1112 0.5 X 2.5 X 1.37 X 0.3 X 0.5 12.844 1-X 2.5+0.1+2=2.933337.6713 0.3 X 0.3 X( 1.75+5.5 X 3+1.74 )X 25 44.978 0.15+0.1+2=2.25 101.2014 0.5 X 0.3 X 0.3X( 1.75+5.5 X 3+1.74 )X 25 22.489 1-X 0.3+0.1+2=2.2349.4765 1.02 X 0.35 X( 0.3+1.75+5.5 X 3+1.74 )X 25 181.088 2+0.1-0.5 X 0.35=1.925 348.5946 0.33 X 0.85 X 0.47 X 2X 25 6.592 2+0.1-0.35-0.85 X 0.5=1.325 8.7347 1.2 X 1.1 X( 0.3+1.75+5.5 X 3+1.74 ) X 25 669.57 2+0.1-0.5 X 1.2=1.5 1004.3558 6.721 X 1 X 0.8 X 25 134.425 2-0.5=1.5 201.638 6.651 X 1 X 0.8 X 25 133 2-0.5=1.5 199.5 6.567 X 1 X 0.8 X 25 131.35 2-0.5=1.5 197.025 6.485 X 1 X 0.8 X 25 129.7 2-0.5=1.5 194.559 6.721 X 0.5 X 3X 0.8 X 25 201.62512-1-3 X —=030 6.651 X 0.5 X 3X 0.8 X 25 199.512-1-3 X - =030 6.567X 0.5 X 3X 0.8 X 25 19712-1-3 X - =030 6.485 X 0.5 X 3X 0.8 X 25 194.5512-1-3 X - =0310 1.5 X 5.4 X 2.2 X 4X 25 17820 011 1.2 X 3.3 X 1.5 X 6X 25 8910 02•2（二） 土压力计算根据《公路桥涵设计通用规范》，取台背与填土间的摩擦角 土压力按台背竖直（£ =0），回填土为两层:0~1.5m 采用天然级配砂砾回填 卩=40 ° , £ =0, 3= 卯2 =20° , 3 =0, 朋；根据土压力相等的概念来计算1.5m 以下回填土的等效内摩擦角 0Q :% = 2 4^-arcta n [tan( 45°-2)-去]_ifH=6.606+1.5+1.37+0.75-1.5=8.726 m 其中 6.606=( H 1 + H 2+H 3 + H 4)/4r「 ④ 2c 1〕件=竿。
桥台模板工程计算书(yuan)
桥台模板工程计算书桥台模板计算参数1号台桥台尺寸为59.68×1×4.68米，3号台桥台尺寸为77.60×1×4.87米。
本计算书对3号台桥台进行计算。
模板采用244×122×2cm酚醛模板，竖向楞木采用8×8cm方木，横向加固采用φ48×3.5钢管，螺杆采用Ф14。
竖向楞木间距为36cm，横向加固钢管采用双钢管，间距为80cm，对拉螺杆间距取0.75m，梅花行布置，两端用山型卡连接。
Φ48×3.5钢管截面面积A=489mm2，重量为38.4kg/m，截面惯性矩I x=12.19cm4，截面最小抵抗矩W x=5.08cm3，弹性模量E=210000N/mm2，抗弯强度设计值f c=205.00N/mm2。
80×80mm木方截面面积A=6400mm2，重量为0.05KN/m，截面惯性矩I x=341cm4，截面最小抵抗矩W x=85cm3，抗弯强度设计值f m=12N/mm2，弹性模量E=9000N/mm2。
M16对拉螺杆轴向拉力设计值N t b=24.5 kN。
20mm厚酚醛模板抗弯强度设计值取为12N/mm2，弹性模量取为9800N/mm2，剪切强度[f v]=1.9N/mm2。
新浇混凝土容重γ=26KN/m。
桥台模板荷载标准值计算:采用新浇筑混凝土作用于模板的侧压力:P max=Kγh其中：γ为混凝土容重，kN/m；h为有效压头高度，m；K为外加剂影响修正系数，取1.2。
按两台泵车浇筑，每台每小时浇筑10m3，浇筑速度v=0.2m/h，入模温度按20℃考虑。
则：v/T=0.2/20=0.01<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.01=0.47mP m= Kγh=1.2×26×0.47=14.7 kPa混凝土层厚度大于1m，故不计倾倒混凝土时产生的冲击荷载。
自编——桥台计算
桥台宽度B（m） 20.50;δ+φ
25.00
μ
台后土压力计算
土容重（kN/m3）
计算土层高度
18.00
5.00
填土面与水平面夹角β
台背摩擦角δ
0.00
12.50
破裂面与竖直面交角θ
静土压力系数ξ
28.48
0.58
等代土层高度h（m） 0.38
土摩擦角φ 25.00
桥台土压力计算及桥台桩基土压力内力分配计算
挡土宽度B（m） 15.89
挡土高度H（m） 5.00
汽车荷载换算土压力
台后填土破坏棱柱长度l 0（m）
20.50
车道数
车辆荷载值(kN)
4.00
550.00
车辆荷载换算土层厚度h（m）
土容重（kN/m3） 18.00
B×l 0面积车轮总重G(kN) 2200.00 0.38
每个承台桩基根数
承台桩基间距(m)
3
1787.62
2
3.2
外侧桩分配弯矩 （kN.m）
内侧桩分配弯矩 （kN.m）
外侧桩分配轴力（kN） 内侧桩分配轴力（kN）
893.81
893.81
558.63
-558.63
静土压力标准值Ej(kN/m)
129.90
无汽车荷载主动土压力 标准值(kN)
有汽车荷载主动土压力标准值(kN)
0.57
2626.35
3020.59
桥台桩基受土压力弯矩、轴力分配计算
主动土压力着力点土层底面高度C（m）
桥台土压力产生倾覆力矩（kN.m）
1.78
5362.85
桥台桩基承台个数
每个承台承受倾覆力矩 （kN.m）
桥台基础计算
桥台基础计算：（1＃桥台底标高为455.6m ） 一、荷载计算数据：（见表1）二、水平土压力计算： 1. 台后水平土压力：台后填土按容重18.5KN/m 3，内摩擦角φ＝350考虑，则填土与墙背的摩擦角δ＝φ/2＝17.50，墙背倾斜角α＝8.70，基底摩擦系数μ＝0.4。
路面到承台底高5.76m 。
按库伦土压力公式得台后水平土压力：212a a E H BK γ=由计算得库伦主动土压力系数2a K =带入得0.311a K =221118.5 5.7612.50.3111193.0522a a E H BK KN γ==⨯⨯⨯⨯=水平分量00cos()1193.05cos(8.717.5)1070.5x a E E KN αδ=+=⨯+= 竖直分量0sin()1193.05sin(8.717.5)526.7y a E E KN αδ=+=⨯+= 水平分量距基础底高 5.761.9233y H e m === 竖直分量距基础底中心 1.14x e m =水平分量对承台底中心弯矩1070.5 1.922055.36x x y M E e KN m =-=-⨯=-竖直分量对承台底中心弯矩526.7 1.14600.44y y x M E e KN m ==⨯= 2. 台后有车辆时的水平土压力计算： 破坏棱体范围内可容纳的车轮重tg tg θψ=-式中0000358.717.561.2ψϕαδ=++=++=，带入得：061.20.507tg tg θ=-±=026.9θ=破坏棱体宽000.455 5.76tan26.9 3.38B m =+⨯=，可布置2个车轮，Q ＝2*140＝280KN 计算长度L 按车辆扩散长度考虑，取L0＝1.8m ，000tan30 1.8 5.76tan30 5.13L L H m =+=+⨯=换算土层厚 02800.8718.5 3.38 5.13Q h m B Lγ===⨯⨯∑台后有车辆时的土压力为：2011193.0518.50.87 5.7612.50.3111553.452a a a E H BK h HBK KNγγ=+=+⨯⨯⨯⨯= 水平分量00cos()1553.45cos(8.717.5)1393.85x a E E KN αδ=+=⨯+= 竖直分量0sin()1553.45sin(8.717.5)685.86y a E E KN αδ=+=⨯+= 水平分量距基础底高3 5.76 5.7630.87 3.04323 5.7620.87y H H h e m H h ++⨯=⨯=⨯=++⨯ 竖直分量距基础底中心0.97x e m =水平分量对承台底中心弯矩1393.85 3.044231.7x x y M E e KN m =-=-⨯=- 竖直分量对承台底中心弯矩685.860.97665.3y y x M E e KN m ==⨯= 三、支座活载反力及制动力计算：桥上有车，台后无车： （1）汽车荷载反力车辆荷载产生的最大支座反力汽车荷载支反力为1(10.512.36/2209.4)0.752411.4R KN =⨯+⨯⨯= 支座反力作用点距基础中心距离为0.022R e m = 对基础中心弯矩为411.40.0229.1R M KN m =⨯=（2）汽车荷载制动力一车道荷载：H3=90*0.5=45KNM=45x4.87=219.2KN m四、支座摩阻力（滑动支座摩擦系数0.06）H=0.06*1249.04=74.9KN m支座中心距墩底h=4.87mM=74.9*4.87=365KN m从以上对制动力和支座摩阻力的计算结果表明，支座摩阻力大于制动力。
桥台计算整理版
（1）汽车荷载
破坏棱具体长度L0（m）
2.078460969
等代均布土层厚度（m）
0.86869832
等代后单位面积土压力q（KM/M2）
5.21218993
部位 帽梁 柱身
部位 帽梁 柱身
(2)各部分水平压力计算 水平力（KN） 43.31413227 18.27696097
(3)各截面土压力总和及其所产生的弯矩 水平力（KN） 43.31413227 61.59109324
0
对台柱中心弯矩（KN.M）
反力（KN）
0
对台柱中心弯矩（KN.M）
2、水平力计算
1）由台后填土引起的土压力
0.333333333
(1)各截面单位土压力
36.396 24.264
0 0 0
q（KN/M2） 帽梁底（KN/M） 柱底处（KN/M）
6 11.436 21.6
(2)各部分土压力计算
部位
水平力（KN）
偏心矩y1（M） 0.953 0.847
弯矩（KN.M） 41.27836805 130.1330941
（1）挂车荷载
等代均布土层厚度（m）
3.34114739
等代后单位面积土压力q（KM/M2）
20.0468843
(2)各部分水平压力计算
部位
水平力（KN）
偏心矩y1（M）
帽梁
166.5928164
部位 帽梁底 柱底处
垂直力P（KN） 1512.7111
1568.894728
水平力H（KN） 90.86749488 148.7891833
弯矩（KN.m） 49.87064841 248.9556507
耳墙底水平长（m）
桥台计算
（一）α=0φ=35δ=17.5β=0γ=1.8μa=0.2461229Ea=243.59702t Eax=232.32261t e y= 2.127333m Mx=494.22764tmEay=73.251038te x=-1.8mMy=-131.8519tm（二）破坏棱体长度 l 0 =Htg(θ+α)tg θ=-tg ω+((ctg φ +tg ω )(tg ω-tg α ))1/2tg θ=0.5834635θ=30.262004l 0 = 3.7236644城-AΣG=112t h=ΣG/(Bl 0γ）h=0.6188868mα=0φ=30δ=15β=-33.69γ=Ea'=1/2γ(2h+H)HB μaEa=1/2γH 2B μaEa'=290.84208μa=0.217811E'ax=277.38103e y= 2.300118m Mx=638.00904tmEa=21.17123t E'ay=87.457901e x=-1.8mMy=-157.4242tmEax=20.44984te y=0.666667m Mx=-13.6332Eay= 5.479517te x= 2.4mMy=13.15084挂-120ΣG=0t h=0Ea'=243.59702E'ax=232.32261e y= 2.127333m Mx=494.22764tmE'ay=73.251038e x=-1.8mMy=-131.8519tm城-A R=196.8te=0.29mM=57.072tm挂120R=0te=0.29mM=0tmF=μN μ=0.3F=181.29(舍)e f = 5.3m M=84.8tm 群桩中心离承台中心距离ez=0m制动力及温度引起的水平力T=16t (取)E hau =C i C z K h G auCi= 1.3Cz=0.35Kh=0.1Gau=1861.313277tE hau =84.689754tM=448.8557tmEea=1/2γH 2K A (1+3C i C z K h tg φ)K A =cos 2φ/(1+sin φ)2=0.2709901地震水平力着力点eh= 2.5528mEea=10.883107M=27.7824tm1、上部构造+桥台自重+桥上汽车+台后土压力N=2131.364315t Q=232.3226119t M=410.95tm (410.9523)2、上部构造+桥台自重+台后汽车引起土压力+台后土压力N=1948.771178t Q=277.3810258t M=472.09tm (472.0893)3、上部构造+桥台自重+桥上挂车+台后土压力N=1934.564315t Q=232.3226119t M=353.88tm (353.8803)4、上部构造+桥台自重+台后挂车引起土压力+台后土压力N=1934.564315t Q=232.3226119t M=353.88tm (353.8803)5、上部构造+桥台自重+桥上汽车+台后土压力+支座摩阻力(制动力、温度影响力)N=2131.364315t Q=248.3226119t M=495.7523tm (495.7523)6、上部构造+桥台自重+台后汽车引起土压力+台后土压力+支座摩阻力（制动力、温度影响力)N=1948.771178t Q=293.3810258t M=556.8893tm (556.8893)7、上部构造+桥台自重+台后土压力+结构地震力+地震土压力N=1934.564315t Q=327.8954728t M=830.52tm (830.5183)注：（）内数值为群桩中心处所受弯矩Ea=1/2γH 2B μa 台后填土表面无活载时土压力计算台后填土表面有活载时土压力计算（β=0）桥台计算五、地震水平力六、地震时作用于台背的主动土压力七、荷载组合二、土压力计算（具体参数解释详见《公路桥涵设计通用规范》）三、支座活载反力计算四、支座摩阻力1.8tm tm。
U型桥台计算书
一、计算资料（一）结构尺寸基底标高H1=最低水位H2=洪水水位H3=河床标高H4=前墙背坡度m=翼墙背坡度m=桥台宽度W0=翼墙顶宽W1=内空顶宽W2=侧襟边宽W3=翼墙底宽W4=内空底宽W5=基础宽度W=0.00 °（假想台背铅直）26.57 °35.00 °0.00 °（二）墙后填土参数19.00 KN/m³9.00 KN/m³35.00 °17.50 °（取δ=1/2×Φ）18.00 KN/m³（三）墙体与地基参数23.00 KN/m³13.00 KN/m³0.3150 KPa（四）计算荷载3.500 KN/m²180.00 KN 203.60 KNU型桥台计算书0.500 m 2.271 m 0.957 m6.500 m (横桥方向)142.800 m 142.800 m 148.700 m 145.000 m 4.500 m 2.600 m 0.500 m 3.167 m 3.000 m 3.500 m 5.500 m 0.500 m 4.200 m (顺桥方向)7.200 m 1.031 m 5.169 m 1.000 m 0.533 m0.500 m 桥台总高H=雉墙高度h0=胸墙高度h1=基础厚度h2=基础墙趾扩散角=tg -1(B1/h2)=台后填土与水平面夹角β=上部结构反力——活载P2=前墙高度h3=反力位置b0=台帽宽度b1=雉墙顶宽b2=6.200 m 0.300 m 0.600 m 翼墙长度b3=前襟边宽B1=前墙底宽B2=后踵宽度B3=基础长度B=假想台背与铅直面夹角α=基底摩擦系数μ=墙背填土容重γs =墙背填土浮容重γsw =计算内摩擦角Φ=填土与假想台背间摩擦角δ=满足要求。
地基容许承载力[σ]=台后荷载q=上部结构反力——恒载P1=＜ 墙体最大刚性角=襟边填土容重γ1=桥台砌体容重γk =桥台砌体浮容重γkw =二、荷载计算（一）桥台及上部结构的荷载计算1、桥上活载反力2、不考滤浮力时自重恒载计算3、浮力（洪水位时）计算水位：148.700 m4、浮力（最低水位时）计算水位：142.800 m（二）台背土压力计算1、求破裂角θ假设破裂面交于荷载内，采用相应的公式计算：52.50 °A=-tg α=0.0000.5835得θ=30.26 °2、计算破裂面交于台后路面的长度L=H×tg θ=4.201m0.184m 3、主动土压力系数用库仑土压力公式计算0.24614、各深度位置的土压力强a）洪水位时计算水位：148.700 mb）最低水位时计算水位：142.800 m5、桥台后填土自重引起的主动土压力1）洪水位时 计算荷载换算为均布土层，其厚度h q =q/γs==++=δαφψ=+⨯++-=)()(A tg tg ctg tg tg ψψφψθ=-⨯+-⨯++⨯+⨯-=222))cos()cos()sin()sin(1()cos(cos )(cos βαδαβφδφδαααφK2）最低水位时6、桥台后活荷载引起的土压力（洪水水位时与最低水位时活载引起的土压力相同）（三）作用力汇总三、偏心距验算1）洪水位时e0=M/N=0.377 m0.75ρ=0.75B/6=0.525 m2）最低水位时e0=M/N=0.271 m0.75ρ=0.75B/6=0.525 me0＜0.75B/6 OK e0＜0.75B/6 OK四、地基承载力验算1）洪水位时σmax =N/A+M/W=131.61 KPa ＜[σ]=150 KPa σmin =N/A+M/W=63.68 KPa＜[σ]=150 KPa2）最低水位时σmax =N/A+M/W=187.33 KPa ＞[σ]=150 KPa σmin =N/A+M/W=112.30 KPa＜[σ]=150 KPa五、抗滑稳定性验算1）洪水位时Ks=μ*N/F=1.803＞[Ks]=1.32）最低水位时Ks=μ*N/F=1.836＞[Ks]=1.3六、抗倾覆稳定性验算1）洪水位时K0=N*y/M=y/e0=B/(2*e0)= 5.573＞[K0]=1.52）最低水位时K0=N*y/M=y/e0=B/(2*e0)=7.742＞[K0]=1.5七、验算结果汇总OKOKOKOK OK不通过 OKOK。
U型桥台计算书(设计院)
丰平桥的4号U型桥台计算书(2014年11月30日11点15分计算)注：工程文件名:C:\Documents and Settings\Administrator\桌面\丰平桥梁通\3丰平桥.qlt。
原始数据表(单位:kN-m制)注：重要性系数为1。
注：表中一列汽车作用制动力小于或等于0时将由程序自动计算其制动力。
车道荷载数据注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。
车辆荷载数据边孔搭板、边孔、搭板分别加载时对应的冲击系数U台结构体积数量表注：表中“侧墙上体积”指台帽底水平线以上侧墙的体积。
“侧墙下体积”指其余的侧墙体积。
“台身整体体积”指U台较高时侧墙坡未放到基础顶面已交叉，以下部分为整体台身。
截面几何特性表活载支反力表注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。
2、“车列走向”为0指无汽车，-1指汽车从左向右行驶，1指从右向左行驶。
3、“总轴重”指一联加载长度内(边孔或搭板加载)的轮轴总重。
计算水平制动力使用。
4、“边孔、搭板支反力”未计入汽车冲击力的作用。
5、车道荷载均布荷载为7.88kN/m，集中荷载为：边孔、搭板均加载199.1kN，边孔加载199.1kN，搭板加载162kN。
汽车横向折减系数表单项荷载内力表(1:台后布车最不利,桥上无车)注：1、支座摩阻力只计入边跨上部恒载引起的摩阻力，活载、搭板恒载未计入。
2、基底-A土压力引起弯矩13088kNm、竖直力0kN、水平力2527kN，基底-C土压力引起弯矩8773kNm、竖直力0kN、水平力2701kN。
基底-A、基底-B、基底-C分指土压力算至基顶(不计浮力)、土压力算至基顶(计浮力)、土压力算至基底(计浮力)。
3、“汽车荷载”指汽车传递给边跨支反力和搭板支反力的共同作用后截面内力。
单项荷载内力表(2:台后布车最不利,桥上按车列布载)附注：基底-A土压力引起弯矩13088kNm、竖直力0kN、水平力2527kN，基底-C土压力引起弯矩8773kNm、竖直力0kN、水平力2701kN。
桥台 桩基础计算说明书新
桥台桩基础计算说明书新桥台.桩基础计算说明书新驹荣路3号桥桥台计算说明书一基本资料 1.上部构造普通钢筋混凝土单跨箱梁，跨径10m；桥台上用板式橡胶支座，支座厚28mm；桥面净宽35m。
2.设计荷载：车辆荷载。
3.钢筋混凝土一字型桥台，填土高H=3.1m。
4.台高H=3.10m，灌注桩基础。
5.建筑材料台帽、台身、基础均为25号钢筋混凝土。
容重25KN/m。
①空心板自重g1（一期恒载）：g1=3539.8X10X25=8.85KN/m：人行道板及栏杆中立，参照其他桥梁设计资②桥面系自重g2（二期恒载）料，单侧重力15.0KN/m。
桥面铺装采用10cm钢筋混凝土和5cm中粒式沥青，全-4桥铺装每延米总重为：0.1X25X29+0.05X23X29=105.85KN/m每块板分摊的桥面系重力为：g2=（15X2+105.85）/24=5.66KN/m ③铰缝重g-43=（448+1X45）X10X24=0.15KN/m 由此的空心板一期恒载：gⅠ=g1=8.85KN/m；g Ⅱ=g2+g3=5.81KN/m④恒载内力计算结果见下表：g(KN/M)L(m)支点处Q(KN)8.859.642.48二期荷载5.819.627.888荷载合计所以，R恒′=70.368X26R 恒=R恒′+R绿化带+R人行道板（包括砖）=70.368X26+2X0.25X1.5X10X18+2X3.5X （0.05+0.080X25==2192.068KN R 恒对基底形心轴I-I的弯矩为MI恒=0KN·m对基底脚趾处O-O的弯矩为MO恒=2192.068X1.0=2192.068KN·m 三支座活载反力计算R-桥面板恒载.活载按荷载组合I,III,在支坐产生的竖向反力. Ea-台后主动土压力.R 2-台后搭板恒载,活载效应在桥台支坐处产生的反力.《桥规》规定：对于1-2车道。
制动力按布置在荷载长度内的一行汽车车队总重量的10%计算；对于同向3车道按一个设计车道的2.34倍计算，但不得小于90KN。
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桥台计算书桥台计算书设计：葛翔复核： GX.Kate 审核：xiangxiang目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 主要材料 (1)1.2 计算资料 (2)1.2.1 结构尺寸 (2)1.2.2 墙后填土参数 (2)1.2.3墙体与地基参数 (2)2 荷载计算 (4)2.1 桥台及上部荷载计算错误！未定义书签。
2.1.1 桥上活载反力 (5)2.1.2 不考虑浮力时自重恒载计算 (6)2.2 台背土压力计算 (7)2.2.1 台后填土自重引起的主动土压力 (7)2.2.2 台后活载引起的主动土压力 (8)2.3 作用力汇总 (9)3 偏心距验算 (10)4 地基承载力验算 (10)5抗滑移稳定性验算 (11)6抗倾覆稳定性验算 (11)7 验伸缩缝的选择 (12)U型桥台计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板 ∙下部构造形式：重力式U 型桥台 ∙设计荷载：城市－A 级 ∙结构重要性系数： 1.1 1.1.2 规范∙《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）∙《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》） ∙《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）∙《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 1.1.3 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3； 3）钢筋：采用HRB400，，5S E 2.010MPa =⨯； 采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。
1.2 计算资料sk 400MPa f =1.2.1 结构尺寸图1-1桥台一般构造图（单位：cm）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=26.57o<混凝土最大刚性角40o满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。
1.2.2 墙后填土参数墙背填土容重γs=19KN/m3,计算内摩擦角Φ=40o。
1.2.3墙体与地基参数桥台c25混凝土容重γk=24KN/m3,基底摩擦系数μ=0.3,地基容许承载力[σ]=2500Kpa。
1.2.3计算荷载人群荷载q=3kN/m2，上部构造反力--恒载标准值p1=2033.89KN，上部构造反力--活载标准值p2=3211.54KN。
2 荷载计算2.1 桥台及上部结构的荷载计算2.1.1 桥上部反力表2.1 上部构造荷载2.1.2自重恒载计算计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩，首先计算各部分重力及其对基础底前趾点“A”弯矩；由上表可知，桥台及台内填土重合计：15434.46KN；桥台及台内填土对A点弯矩合计：71735.77KN.m；则桥台及台内填土对基础底中心力臂为：桥台及桥台内填土对基础底偏心弯矩：2.2台后土压力台后土压力按JTG D60-2015规范4.2.3条计算，式中： γ——土容重，γ=19KN/m 3； B ——桥台计算宽度，B=15.23m ； H ——桥台计算高度，H=7m ；h ——破棱体范围内车辆荷载的等代均布土厚度； μ——主动土压力系数。
2.2.1破裂角θ破坏棱体破裂面与竖直线夹角θ的正切值按下式计算：式中： ——土内摩擦角，=40o ；71735.771-7.4=0.95m15434.462⨯15434.460.95=14628.27KN.m ⨯1E=B H H+2μγ（2h ）tan =-tan +cot +tan tan -tan θωϕωωα（）（）=++ωαδϕϕϕβ——填土表面与水平线夹角，β=0o ；α——台背与竖直面夹角，α=0o ；δ——台背与填土间摩擦，δ=/2=20o ；则 ，破坏棱体长度在长度内按最不利布置车辆荷载，可布置一个后轴车辆荷载280KN ，在桥台计算宽度内，8m 行车道，可布置两辆车，故2.2.2主动土压力系数用库伦土压力公式计算2.2.3台后有活载时的台后土压力ϕo o o o =++=0+20+40=60ωαδϕo o o o o tan =-tan60+cot40+tan60tan60-tan0θ（）（）tan 70.5183 3.628o H m θ==⨯=o 2280560G KN =⨯=∑5600.53315.23 3.62819G h m B o γ===⨯⨯∑222sin()sin()cos cos()[1]cos()cos()cos(020)[10.1994μϕδϕβααδαδαβ=+-+++-=+=土压力作用点距桥台基底距离c ，土压力对桥台基底弯矩2.2.3台后无活载时的台后土压力当台后无活载时，h=0，土压力计算如下：土压力作用点距桥台基底距离c ，土压力对桥台基底弯矩2.3温降、混凝土收缩、徐变作用、制动力2.3.1温降、混凝土收缩、徐变作用()1B H H+2115.230.1994197720.53321628.94E KN μγ==⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=（2h ）37730.5333.4323720.533H H hc m H h ++⨯=⨯=⨯=++⨯1628.94 3.45537.44M KN m =⨯=∙221E=B H 2115.230.199419721413.66 KN m μγ=⨯⨯⨯⨯=∙72.3333Hc m ===1413.66 2.333298.54M KN m =⨯=∙简支板及桥面连续的施工温度为15o C ～25o C ，计算温度力时的温度取值：“公路桥涵设计通用规范“P35 ，4.3.12-2表，公路桥梁结构的有效温度标准值，混凝土、石桥，温热地区为+34至-3度。
则温升为34-15=19o C ，温降为25-（-3）=28o C 。
桥台为重力式U 台，其刚度可假定为无穷大，桥台与其上支座串联，且桥台刚度假定为无穷大，故它们的集成刚度及为支座刚度，其上有一排24个支座，一排支座的刚度为混凝土的收缩应力，参考1985年” 公路桥涵设计通用规范”P18 ,装配式钢筋混凝土结构的收缩影响力相当于降温（5-10）o C ，平均取7.5o C 。
混凝土徐变影响，按比拟法，参考“公路桥梁伸缩装置”一书(人民交通出版-2001年)P117, 混凝土的徐变与收缩之比为0.165/0.08=2.065，按混凝土收缩与徐变关系换算，相当于降温7.5*2.0625=15.469度。
则温降及混凝土收缩影响力相当于降温28+7.5+15.469=51o C ，它们使上部构造两端向中间收缩，中间必86有一个不动点，其离0号桥台距离：式中 c ——收缩系数，c=0.0000151=0.00051；——桥墩（台）支座顶部集成刚度桥墩（台）距0号台的距离；0242488021120/21120/K Kh N mm KN m =⨯=⨯==i i i c K L Rx c K μ+=∑∑∑⨯i iK L ⨯——活动支座的支座摩阻力，假定不动点以右为正，以左为负，本桥无活动支座，不计此项。
由上部结构降温及混凝土收缩、徐变在各墩台的支座顶产生的水平力为：0号台 2.3.2制动力按规范JTG D60—2015第4.3.5条，一个设计车道上于汽车荷载产生的制动力标准值按本规范 4.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的10%计算，但公路—1级汽车荷载的制动力标准值不得小于165KN 。
在16m 范围内，可布置一辆550KN 的车，一辆车的10%为55KN ；同向行驶双车道乘以2，为110KN<165KN ，则按165KN 计。
0号台为简支梁桥台、固定支座，应计制动力等于165KN 。
2.3作用力汇总表2.3 桥台基础底面外力汇总表R μ0.00051(2112002112016)80.00051211202x m ⨯⨯+⨯==⨯⨯8211200.0005186.17o P xK c KN==⨯⨯=4地基承载力计算按规范JTG D63-2007第4.2.2条计算基础底面积 A=7.415.73=116.402m 2基础底抗力矩基础底应力荷载组合Ⅰ：<地基容许承载力400KN/m 2⨯max min 20679.8934443.05116.4021433.562P =±201.6852153.633/KN m =22115.737.4143.5626W m =⨯⨯=荷载组合Ⅱ：<1.25×400=500KN/m2 以上均在规范JTG D63-2007的允许范围内，承载力满足要求。
5偏心距验算按规范JTG D63-2007第4.2.5条计算基础底核心半径桥台仅受恒载作用时：荷载组合Ⅱ：以上均在规范JTG D63-2007的允许范围内，偏心距验算满足要求。
6抗倾覆及抗滑移稳定性验算6.1抗倾覆稳定性验算max min 20679.8935929.21116.402143.562P =±202.7222152.596/KN m =143.562 1.233116.402W m A ρ===023629.33 1.35317468.35M e m N ===1.5 1.5 1.233 1.849m ρ<=⨯=035963.68 1.73920679.89M e m N ===1.5 1.5 1.233 1.849m ρ<=⨯=按规范JTG D63-2007第4.4.1条计算荷载组合Ⅰ： 荷载组合Ⅱ：以上均在规范JTG D63-2007的允许范围内，抗倾覆满足要求。
6.2抗滑移稳定性验算按规范JTG D63-2007第4.4.2条计算抗滑移稳定性系数式中——竖向力总和；——抗滑稳定水平力总和；——滑动水平力总和； ——基础底面与地基之间的摩擦系数，取0.4。
荷载组合Ⅰ：034477.51 1.66720679.89M e m N ===00 3.7 2.22 1.51.667S K e ===>035963.68 1.73920679.89M e m N ===00 3.7 2.13 1.31.739S K e ===>c k i ipia P H kc H μ+=∑∑∑i P ∑ip H ∑ia H∑μ0.420679.890 4.96 1.31667.8c k ⨯+==>荷载组合Ⅱ：以上均在规范JTG D63-2007的允许范围内，抗滑移稳定性满足要求。
7伸缩缝的选择7.1温降、混凝土收缩及徐变、制动力引起的伸缩量由以上计算知，在桥台的支座上由于温降影响、混凝土收缩及徐变、制动力产生的水平力为251.17KN ，每个支座的水平力为T=251.17/24=10465N支座剪切变形正切值 TAN Φ=T/AG=10465/47143×1.1=0.202支座的水平变形 Δ=支座橡胶层总厚×TAN Φ=70×0.202=14.14mm7.2温升、制动力引起的伸缩量由以上计算知，在桥台的支座上由于温升影响制动力产生的水平力为32+165=197KN ，每个支座的水平力为T=197/24=8208N支座剪切变形正切值 TAN Φ=T/AG=8208/47143×1.1=0.158支座的水平变形 Δ=支座橡胶层总厚×TAN Φ=70×0.158=11.08mm0.420679.890 4.4 1.21880.11c k ⨯+==>7.3伸缩缝选型根据以上计算伸缩缝安装以后，伸缩缝可能拉开14.14mm，可能合拢11.08mm。