模板自重荷载参数

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模板自重荷载参数
篇一：模板荷载计算
3.现浇梁板支模方案
现浇板采用15mm厚双面覆膜竹胶板做面板，下铺方木间距150-200mm，板支撑采用满堂红碗扣钢管架，钢管架立杆间距900mm。

面板四周交接处用海绵毡条塞实，胶带封严以防漏浆。

见图4-6。

图
4-6
现浇板支撑示意图图4-7
所有次梁及外墙简支梁、阳台挑梁配置定型钢模板，其他简支梁配置木模板。

梁模面板：直梁的底模与侧模均采用15mm厚多层板，龙骨：采用50×70mm单面刨光方木。

梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊车运至作业面组合拼装。

然后加方楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧，当梁高大于500时，加对拉螺
杆加固,在梁h/2处加Φ12穿墙螺栓@600。

梁底钢管支撑加固。

所有跨度大于或等于4米的梁，均需在跨中起拱0.3%l，悬挑梁均需在悬臂端起拱0.6%。

梁板支撑固定系统采用Φ48钢管和扣件支撑固定。

现浇板模板采用满堂红钢管脚手架支撑架，梁模支撑当梁断面小于400×700mm，层高小于4.5米时，可采用双排立杆。

4.楼梯支模方案
采用木模板。

板底、板侧模板均采用1.5mm双面覆膜竹胶板做面板，50×70mm方木板楞；踏步板配置木模板，用2根50×70做踏步板背楞，横向踏步梯板宽度用15mm多层板板按踏步设计尺寸。

楼梯模板采用钢管架子支撑。

4.4.2施工准备
1.模板：1.5㎝双面覆膜竹胶板。

2.钢管：采用Φ48和铸铁扣件，作为模板的支撑体系。

3.其他支模用具：Φ32锥形/Φ14对拉螺栓（地下外墙带止水片）、80×100mm方木、钢筋撑子、脱模剂、海绵条（单、双面胶条）、硬质塑料套管、钢丝网片、各种连接螺栓等。

4.机具：空压机、角磨机、扳手、盒尺等。

4.4.7模板计算书(含模板支撑验算)
1.现浇板模板计算
楼板厚度100mm、120mm模板板面采用15mm层板，次龙骨采用50×70mm，e=104n/mm2，i=bh3/12=40×703/12=1.63
×104mm4，方木主龙骨采用50×70mm方木。

1）荷载计算
模板及支架自重标准值：0.3kn/m2
混凝土标准值：2.4kn/m2
钢筋自重标准值：1.1kn/m2
施工人员及设备荷载标准值：2.5kn/m2
楼板按100mm厚算，荷载标准值：F1=9.9kn
荷载标准值：F2=12.38kn
2）计算次龙骨间距
新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以为梁、次龙骨作
为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取250mm。

板厚按120mm 计算。

（1）抗弯强度验算
m12mq1l1fm式中：w8
m——弯距设计值（n.mm）
q1——作用在顶板模板上的均布荷载（n/mm），按《建筑施工手册》（第四版）
表8-69组合。

q1=F4×0.2=12.38×0.2=2.48kn/m
l——次龙骨间距
——受弯应力设计值（n/mm2）
w——截面应力设计值（n/mm2）
，按《建筑施工手册》（第四版）表fm——模板的抗弯强度设计值（n/mm）
2-98取11n/mm22
mfmw
12q1l111n/mm2(满足要求)12bh6
（2）跨度验算
88250152
l1516mm62.48
按模板的的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的
0.677ql41100el2501250
q——作用在模板上的均布荷载（n/mm）
e——模板的弹性模量（n/mm2）,e=1×104n/mm2
i——模板的截面惯性矩（mm4），i=13bh=5.625×104mm4
12
1005.625104104
l519mm0.6772.38250
取抗弯承载力，刚度要求计算的小值，l=516mm，施工次龙骨间距取200＜l1
满足要求。

3）模板支撑验算
用φ48钢架管，间距最大为1200mm，上设u托，最下
一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距大于1200mm，支撑杆有效面积a=1200mm，支撑杆有效面积a=489mm2（内R=41mm）
(1)抗压强度验算
n=8.06×2.12×1.2=11.6kn
[n]=af=489×215=105kn满足
(2)稳定性验算（按中心点最大偏心25mm计算）：
ix=π(d4-d4)/64=π(484-414)/64=1.22×105mm4
ix=(ix/a)1/2=(1.22×105/489)1/2=15.79mm
ix=1800/ix=1800/15.79=114
查q235，b类截面轴压稳定系数φx=0.453
欧拉临界应力
nex=π2ea/λx2=π2×2.06×105×489/1142=76.4kn
初始偏心弯距mx=ne=16×103×25=4×104n.mm
截面塑性发展系数rx=1.0
受压最大纤维毛截面抵抗距
w1x=ix/(d/2)=1.22×105/(48/2)=5083.3mm3
n/φxa+βmxmx/[(1-0.8n)/nex]=175mpa＜215mpa(满
足要求)
2.梁模板计算
1）底模验算：
(1)抗弯强度验算：
a.荷载：底模自重：5×00.4×0.45×1.2=0.108
混凝土自重：24×0.45×0.8×1.2=10.368
钢筋自重：1.5×0.45×0.8×1.2=0.648
振捣混凝土荷载：2×0.45×1.2=1.08
合计：q1=12.204
乘以折减系数0.9则q1×0.9=q2=10.98kn/m
b.抗弯承载力验算：
底模下的楞木间距为0.2m，是一个多等多跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算。

按最不利荷载部之中结构静力表示得。

弯矩系数：km=-0.121
剪力系数：kv=-0.620
挠度系数：kw=0.967
则m=km×ql2=-0.121×10.98×0.22
=-0.0531kn/m=-00531×106n/mm
σ=m/w=-0.0531×106×6/(450×402)
=4.425n/mm2＜fm=13n/mm2
(2)剪力强度验算：
v=kvq1=-0.620×10.98×0.2=1.36kn
剪应力：τ=3v/(2bh)=3×1.36×103/（2×450×40）=0.113n/mm2＜fv=1.4n/mm2
(3)挠度验算：
荷载不包括振捣混凝土载荷。

则q1=11.24则
q2=10.012kn/m
kvq14w0.967×10.012×20xx/（100×9×103×450×403/12）100ei
=0.00717＜［w］=1/720=200/720=0.278（满足要求）
2)侧模验算：
(1)荷载验算：
假设t=30℃，11.2,21,V2m/h则；
a.侧压力：F1=0.22rctoβ1β2v0.5
=0.22×24×200/(30+15)×12×1×20.5
=39.82kn/m
F2=rch=24×0.8=19.2kn/m
取两者较小值，即F2=19.2kn/m
乘以分项系数：F=19.2×1.2=23.04kn/m2
篇二：模板计算荷载
1．模板及支架自重
模板及支架的自重，可按图纸或实物计算确定，或参考表3-3：
表3-3楼板模板自重标准值
2．新浇筑混凝土的自重标准值
普通混凝土用24kn/m3，其他混凝土根据实际重力密度确定。

3．钢筋自重标准值
根据设计图纸确定。

一般梁板结构每立方米混凝土结构
的钢筋自重标准值：楼板1.1kn；梁1.5kn。

4．施工人员及设备荷载标准值
计算模板及直接支承模板的小楞时：均布活荷载
2.5kn/m2，另以集中荷载2.5kn进行验算，取两者中较大的弯矩值；计算支承小楞的构件时：均布活荷载1.5kn/m2；
计算支架立柱及其他支承结构构件时：均布活荷载
1.0kn/m2。

对大型浇筑设备（上料平台等）、混凝土泵等按实际情况计算。

木模板板条宽度小于150mm时，集中荷载可以考虑由相邻两块板共同承受。

如混凝土堆积料的高度超过100mm 时，则按实际情况计算。

5．振捣混凝土时产生的荷载标准值
水平面模板2.0kn/m2；垂直面模板4.0kn/m2（作用范围在有效压头高度之内）。

6．新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值
影响混凝土侧压力的因素很多，如与混凝土组成有关的骨料种类、配筋数量、水泥用量、外加剂、坍落度等都有影响。

此外还有外界影响，如混凝土的浇筑速度、混凝土的温度、振(模板自重荷载参数)捣方式、模板情况、构件厚度等。

混凝土的浇筑速度是一个重要影响因素，最大侧压力一般与其成正比。

但当其达到一定速度后，再提高浇筑速度，则对最大侧压力的影响就不明显。

混凝土的温度影响混凝土
的凝结速度，温度低、凝结慢，混凝土侧压力的有效压头高，最大侧压力就大；反之，最大侧压力就小。

模板情况和构件厚度影响拱作用的发挥，因之对侧压力也有影响。

由于影响混凝土侧压力的因素很多，想用一个计算公式全面加以反映是有一定困难的。

国内外研究混凝土侧压力，都是抓住几个主要影响因素，通过典型试验或现场实测取得数据，再用数学方法分析归纳后提出公式。

我国目前采用的计算公式，当采用内部振动器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列两式计算，并取两式中的较小值（图3-34）：
F
(3-3)
(3-4)
——新浇混凝土对模板的最大侧压力（kn/m2）；
γc——混凝土的重力密度（kn/m3）；
t0——新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用t0=200/(t+15)计算（t为混凝土的温度，℃）；
V——混凝土的浇筑速度（m/h）；
——混凝土的侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的
总高
h
度（m）；
——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓β1
凝作用的外加剂时取1.２；
β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于
30mm时，
取0.85；当坍落度为50~90mm时，
取1.0；当坍落度为110~150mm时，取1.15。

7．倾倒混凝土时产生的荷载标准值
倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值，按表3-4采用。

图3-34混凝土侧压力计算分布图
h—有效压头高度，h=F/γ0(m)
表3-4向模板中倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值
注：作用范围在有效压头高度以内。

计算模板及其支架时的荷载设计值，应采用荷载标准值乘以相应的荷载分项系数求得，荷载分项系数按表3-5采用。

表3-5荷载分项系数
篇三：模板荷载计算
本方案是以木模板、钢管脚手排架的模板支撑系统为研究对象，在泵送、预拌商品混凝土、机械振捣的施工工艺条件下，对施工荷载进行了计算，并应用了统计学原理，获得
不同截面梁、板的施工荷载值，不仅减化了计算工作量，并能方便查找应用。

关键词：模板钢管支撑混凝土施工荷载分项系数侧压力荷载组合1施工荷载计算的计算依据
施工荷载的计算方法应符合《建筑结构荷载规范》
gb50009-20xx的规定。

本文仅适用于木模板、钢管脚手排架、钢管顶撑、支撑托的模板支撑系统；采用泵送、预拌商品混凝土，机械振捣的施工工艺，并依据原《混凝土结构工程施工验收规范》gb50204-92，附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值标准。

2模板支撑系统及其新浇钢筋混凝土自重的计算参数：
模板及其支架的自重标准值应根据模板设计图确定，新浇混凝土自重标准值可根据实际重力密度确定，钢筋自重标准值可根据设计图纸确定，也可以按下表采用：钢筋混凝土和模板及其支架自重标准值和设计值统计表
3施工人员及设备荷载的取值标准：
施工活荷载的取值标准应根据不同的验算对象，对照下表选取，对于大型设备如上料平台、混凝土输送泵、配料机、集料斗等的施工荷载，应根据实际情况计算，并在大型设备的布置点，采取有针对性的加固措施。

施工活荷载标准值和设计值统计表
4混凝土楼板的施工荷载计算：
现浇混凝土楼面板的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及施工活荷载组成，针对验算的具体对象，采用相应的荷载组合方式，现以100mm厚的混凝土楼面板举例，进行施工荷载组合设计值的计算，依此类推得到不同厚度楼板的施工荷载组合设计值，以便查表应用。

100mm楼板施工阶段恒荷载的计算与统计楼板施工活荷载的
计算与统计
100mm楼板的施工荷载组合计算与统计
不同厚度楼板施工荷载组合设计值的统计表
5混凝土梁的施工荷载计算：
现浇混凝土梁的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及振捣混凝土时产生的施工活荷载组成，通过荷载组合，作为梁底板木模板及支架的验算依据，现以300mm×700mm的混凝土梁举例，进行施工荷载组合设
计值的计算，依此类推得到不同截面的混凝土梁施工荷载的组合设计值，以便查表应
用。

300×700mm混凝土梁沿长方向施工荷载的计算和组合
不同载面梁的施工荷载的组合统计表
6模板侧压力的计算
依据原《混凝土结构工程施工验收规范》gb50204-92，附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的
取值规定，按照新浇混凝土对模板侧压力的两个计算公式进行复核，并取二式中的较小值。

F=0.22γcｔoβ1β2F=γch 针对推广应用了预拌混凝土，施工现场普遍采用泵送和机械振捣施工工艺的特点，公式中一些原来不确定的参数逐步可以在混凝土配合比设计时预先得到界定。

式中：F－新浇混凝土对模板的最大侧压力（kn/m2）；
γc－混凝土的重力密度，对于普通混凝土可取24kn/m3；
ｔo－新浇混凝土的初凝时间（h），商品混凝土厂在做
配合试验时，一般都能应施工现场的工艺要求，基本上先设定初凝时间为8～10小时，经过运输到达施工现场后，加之受环境因素的影响，浇筑前所剩余的初凝时间也只有5～8
小时，验算时可偏于安全地取ｔo＝8h；
V－混凝土的浇筑速度（m/h），主要与构件的复杂程度、施工现场的机械设备条件有关，一般在1～5m/h之间；
β1－外加剂影响修正系数，预拌、泵送混凝土的工艺
条件决定了，在混凝土配合比中，必须掺具有缓凝作用的高效减水剂，取1.2；
β2－混凝土坍落度影响修正系数，预抖、泵送混凝土
的工艺要求，坍落度一般为100～150mm，取1.15；
h－混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度（m）。

代入求得的可变参数，得到如下两个与浇筑速度和浇筑
高度有关的简化计算公式，并可计算出在不同浇筑速度和浇筑高度条件下的模板面侧压力：F=0.22γcｔoβ1β2＝0.22×24×8×1.2×1.15×＝58.29×F=γch=24h
按照施工现场实际的混凝土的浇筑速度计算公式，
F=58.29×可得下表：。