移相整流变压器移相角测量误差分析_王念同
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U bc1
·
N2 = N Y +N D
1 0 -1
-1 1 0
0 -1 1
1 α
2Hale Waihona Puke 1 α·U ca 1
2 α α
·
U AB
2 1 +α K +α K2 1 1 -K 3 0
·
0 1 +α K +αK
2 2
1 1 3 1
2 α α
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α
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2
α
U BC
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U CA U ab 1
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代简得 U bc1 =
第 4 期
王念同等 : 移相整流变压器移相角测量误差分析
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2)输入实际的 N Y 和理想的 N D = 3 N Y 及实际试验时的不严格对称的三相电压 , 得到由 电源不对称所造成的测量误差 , 用于实测值的误差校正 。
4 实例应用
利用上述的误差校正方法 , 对上海沪光变压器有限公司和上海同步辐射装置工程指挥部 ( 磁铁电源组) 所提供的 ZSC8 -35/ 0 . 38 联合测试报告进行了电源不严格对称误差校正 。 该 试验采用的是传统的双机并联测量法 。 实测分析数据如下 : 样机参数 : 型号 ZSC8 -35/ 0 . 38 , Δ / Yn -11 . 5 与Δ / Yn 12 . 5 各一台 , N Y = 41 , ND = 71 , N 2 = 10 。 测量方法 : 双机并联 , 电压法 。 外施试验电压 : U AB = 388 . 5 V , U BC = 390 . 75 V , U CA = 388 . 5V。 实测数据与校正计算如表 1 所示 。 该变 压 器设 计 移 相 角 可将 N Y , ND 代入式( 2) 求得 Υ 设计 = 2 α= 2arctan 3/ ( 2 ND / N Y +3)= 30 . 003° 电源移相误差计算如下 : 设 NY = 41 , N D =41 3 , N 2 =10 , 则电源相位计 算可得 U AB = 388 . 5e V U B C = 390 . 75e
第 4 期
王念同等 : 移相整流变压器移相角测量误差分析
· 267 ·
后将正 、 负序分量合成得到需要的计算结果 。 由于移相整流变压器移相角的产生主要在延边 三角形连接中产生 , 因此计算上主要是解决由电源不对称在延边三角形中产生的误差计算 。 移相变压器均为正负移相的 , 由于接线方式的不同必须分别加以处理 。 以下以 Δ / Yn 11 . 5( 以标为 1) 为例进行理论推导 。 1)三相电源分解为正 、负序系统 。
( a)左延三角接 / Y n -11 . 5 相量图
( b) 右延三角接 / Yn -12 . 5 相量图
图 2 外延三角联接整流 变压器电势相量图
由于 2 台变压器的相量图完全对称 , 只是接法不同 , 因此仅分析一组即可 , 见图 2( a) ,按 移相角 α =15° 的要求 , 则 ∠ABX = 45° , ∠AXB = 120 ° , 接相量图的三角函数关系可得 U BX / sin15°= U AB / sin120° , 则 U BX =( 3 -1) U AB / 6 。 同理可得 U A X /sin45 °= U AB /sin120° ,则 UA X = 2/3 U AB 。 因此有 U ZX = U AX - U AZ = U A X -U BX =( 3 -1) U AB / 2 最后得 ND U ZX U ZX = = = 3 NY U AZ U A X -U ZX ( 1)
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1
1 α
2
2 U BY 1 = α
·
U AX 1 + U AX 1 · ·
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( 12)
U CZ 1
·
α α
U ab1
·
U bc 1
·
N2 = N Y + ND
1 0 -1
-1 1 0
0 -1 1
U AX 1
·
U BY 1
·
( 13)
U ca 1 4)将上述移相整流变压器综合 。
·
U CZ 1
U ab 1
2 传统的测量方法及误差分析
2. 1 传统的测量方法 传统的测量相位移的方法是采用测定变压器连接组的方法来测定的 。 现在变压器的初级 加三相对称电压 , 将初 、 次级对应端( 如 A -a) 连接 , 测量几组相关的电压值 , 根据相量图运用 三角函数关系计算出对应的相位差 。 传统测量又分单机测量与双机并联测量 。 其中双机并联测量与实际运行的条件更加吻
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U AB
+
·
( 6) α U BC · 1 U CA 1 1 2 其中 : 复算子 α= ej120° =- +j 3/ 2 , α =ej240° =- +j 3/ 2 。 对于三相三线制的试验 2 2 电源 , 零序分量为零 , 以下仅对正 、负序分量进行处理 。 2)求取初级相绕组的正 、 负序分量 。 设延边段匝数为 N Y , 三角段匝数为 N D , 次级匝数 为 N 2 , 令 K =N Y /( N Y +ND ) , 由图 2( a) 可知 α 1
3 试验电源不严格对称造成测量误差的理论计算
3. 1 基本思想 在实际工业生产现场 , 严格对称的三相电源几乎是不存在的 , 这种不对称一定会反映到测 量结果中来 。 由于高精度的相位移要求 , 由电源不对称引起的误差是不容忽视的 。 如能根据 电源的不对称情况通过理论计算求出由此产生的误差 , 并进行修正 , 则余下的才是变压器自身 的误差 。 Δ
收稿日期 : 2000 -09 -01
图 1 12 脉波双桥串 联原理图
第 4 期
王念同等 : 移相整流变压器移相角测量误差分析
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式不同 。 理论上说阀侧电压可以做到完全相同 , 阻抗电压也可做到基本一致 。 合理地选择每 相初级绕组的外延段匝数 N Y 和三角形匝数 ND 便可达到移相 ±15° 的要求 。 如果采用 2 套这 样的装置 , 阀侧四桥串联 , 而 2 套网侧的电源再利用自耦移相变压器各移相 ±7 . 5 ° , 则可构成 24 脉波的整流电源 。 1. 2 电势相量图与匝数配合 2 台结构完全对称的移相整流变压器次级均为 Y 接法 , 初级分别采用左延和右 延 Δ 接 法 , 形成 / Yn -11 . 5 和 / Yn -12 . 5 连接组的变压器 , 其电势相量图如图 2 所示 。
0 引 言
被列为上海标志性工程首位的第三代同步辐射光源 , 其励磁电源采用移相整流变压器构 成 。 由于该电源高精度要求的纹波系数 , 因而对移相整流变压器的移相角提出 ±15 ° ±0 . 01° 的高精度要求 。 上海沪光变压器有限公司去年配合该工程完成了 2 台模拟样机试制 。 但在移 相角测量的方法和误差分析上仍存在一定的不足 。 本文将针对这一问题进行分析 。
U BY 1 U CZ1 U AB + U B C+ U CA + U AB U B CU CA · · · · · · ·
( 8)
U CA 对式( 7) 、 ( 8) 求逆可得 U AX 1 +
· ·
U BY 1
·
+ +
U CZ1
· ·
1 1 2 = K 1 -K 3 K 1 1 = K2 1 -K 3 K
·
U bc2 =
·
N 2( N Y + ND ) 3N 2 + 3 N Y ND + N 2 Y D
1 +K -1 -K
-K 1 +K -1
-1 -K 1 +K
U AB
·
U BC
·
( 15)
U ca 2
U CA
不对称电源条件下的计算相位差可由对应线电压的相位差求取 : φ a计 = φ ab 1 -φ ab2 3. 3 理论计算的应用 对式( 14) 和( 15) 进行编程计算以适应试验电源的随机变化 , 可以方便地计算每次试验所 存在的电源不对称计算误差 。 但必须指出上述的计算不仅仅是电源不对称的误差 , 同时还包 含了匝比配合的设计误差 , 因此在运用该程序计算时可分别计算 。 1)输入实际的设计匝数 NY 、ND 和虚拟的三相对称电源 , 该计算的结果将得到匝比配合 的设计误差 。
2
· U AB - = 1 1 3 · 1 U AB 0
1
α α
2
U AB
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U AB +
·
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1 = 0 -K
-K 1 0 -K 1 0
0 -K 1
U AX 1
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+ +
U BC
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+
U BY 1
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( 7)
U CA +
·
U CZ1 + U AX 1
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U AB
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-
-
U BC
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=
1 0 -K
0 -K 1
王念同 沈继刚 段悦芬
( 上海工程技术大学电子电气工程学院 上海 200065)
摘 要 论述了移相整流变压器的基本原理 , 并对移相角的传统测量方法进行了误差分 析 , 运用对称分量法对由于试验电源不对称而产生的误差进行了计算与校正 。 关键词 整流变压器 移相 误差分析 测量 中图分类号 T N 422 文献标识码 A
, 则式( 9) 、 ( 10) 可变换为 U AB + U AB · ·
2 1 +α K +α K2 1 = 1 -K 3 0
0
2 1 +α K +α K2
( 11)
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上海工程技术大学学报
第 14 卷
3)将正 、负序分量合并 , 求取初级相电压及次级线电压 。
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U AX 1
· · · ·
K 1 K
2
K K
2
( 9)
1 K K 1
2
U AX 1 U BY 1
·
K 1 K
2
-
( 10)
U CZ1
· · ·
考虑到
2 U B C + = U AB + α
U CA += U AB + α U AX 1 + U AX 1 · ·
·
,
U BC - = U AB - α
2 U CA - = U AB - α
设延边段匝数为ny三角段匝数为nd次级匝数为n2令knynynd由图2a可知u?abu?bcu?ca1k001kk01u?ax1u?by1u?cz17u?abu?bcu?ca1k001kk01u?ax1u?by1u?cz18对式78求逆可得u?ax1u?by1u?cz111k31k2kk21k2kk1u?abu?bcu?ca9u?ax1u?by1u?cz111k31k2kk21k2kk1u?abu?bcu?ca10考虑到u?bcu?ab2u?cau?abu?bcu?ab2则式910可变换为u?cau?abu?ax1u?ax111k312kk2001k2k2u?abu?ab11?762?第4期王念同等
可见匝数比的配合为无理数 , 但变压器的匝数一般为自然数 , 由于匝数比不能完全达到 3 的 要求 。 因此在确定了 ND 和 N Y 的基础上还必须来校核相位移 , 同样按三角函数关系可得 α= arctan 3 2 ND / N Y +3 ( 2)
若满足了 N D/ N Y = 3 的理想条件 , 代入式( 2) 可得 α =15° 。
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上海工程技术大学学报
第 14 卷
合 , 其相量图如图 3 所示 。 2 台变压器原边并联 , 外施三相对称额定电压 , 连接 A 1 - A 2 -a 1 - a 2 测量初 、次级电压及 U b 1 b 2 , 利用余弦 定理使可测定 2 台对应次级电压之间的相位差 : U a 1 b 1 +U a 2 b 2 -U b 1 b 2 φ a = arccos 2 Ua 1b 1 U a 2b 2 其他二相间的相位差可依此类推重复试验测定 。 2. 2 移相角测量误差的定性分析 采用传统 的电压表 测量方法 , 存在 一定的 相移误 差 , 大致可以分为以下几类 :
图 3 移相角测试原理图
2 2 2
1)变压器设计时由于匝数比无理数配合存在的设计误差 ; 2)变压器制造装配由于结构上的对称分布不严存在的制造误差 ; 3)测量时由于空载电流的不对称性及波形畸变产生的电磁误差 ; 4)测量电源不能严格对称而产生的电源不对称误差 ; 5)检测仪表精度及读表产生的测量误差 ; 6)电压互感器等传感元件产生的测量通道误差 。 其中前 3 项误差是由于变压器本身客观存在的误差 , 该误差与产品技术条件规定值比较 应满足一定的允差范围 , 解决这些变压器本身的误差只能从变压器设计和制造工艺上努力提 高 , 也是该变压器移相角应以实测值为准的原因 。 后 3 项误差是由于外部测试条件不理想而造成的测量误差 , 也是我们必须认真研究解决 的问题 。 解决方法是 : 开发与采用高精度的微机相位移测量仪器和采用二路传感器件严格对 称的测量通道来加以解决 。 对于测量电源不严格对称而产生的误差 , 在不具备严格对称电源 的条件下 , 则可通过理论计算进行误差校准来不断完善 。
实
=Δ
测
-Δ
实
计
=( 测 标
标)-( 计 测
-
标)= 测 标)
-
计
( 4) ( 5)
实
=
+Δ
实
=
-( 计 -
式中 :标 为标准相位差 ;测 为实测相位差 ;计 为不对称电源下的计算相位差 ; Δ 位差误差 ;实 为实际相位差 。 3. 2 不对称电源下的相位移计算
为实际相
运用对称分量法将不严格对称的试验电源分解为正序和负序系统 , 分别进行对称计算 , 然
第 14 卷 第 4 期 2000 年 12 月
上 海 工 程 技 术 大 学 学 报 JO U RN AL OF SHA NGHAI UN IV ERSIT Y O F ENGI NEERING SCI EN CE
Vol . 14 No . 4 Dec .2000
移相整流变压器移相角测量误差分析
1 系统简介及外延三角形接法的移相原理
1. 1 系统组成 同步光 源 直 流 励磁 电源 , 阀侧采用两桥串联 构成 12 脉 波 整流 电源 , 网侧 采用 外延 三角 形接 法形成 各移相 +15 ° 和15° , 并联于电网 , 其基本 原理图 如 图 1 所 示 。 采 用该方 案可 以做 到 2 台 变压器的结构完全一样 , 只是 外延 三角 形接 线方
·
3N 2 Y
N 2( N Y + ND ) +3 N Y ND + N 2 D
1 +K -K -1
-1 1 +K -K
-K -1 1 +K
U AB
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U BC
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( 14)
U ca 1
·
U CA
·
5)按以上 4 步骤和相量图 2( b) ,为 Δ / Yn -12 . 5( 下标为 2) 进行推导可得 U ab 2
U bc1
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N2 = N Y +N D
1 0 -1
-1 1 0
0 -1 1
1 α
2Hale Waihona Puke 1 α·U ca 1
2 α α
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U AB
2 1 +α K +α K2 1 1 -K 3 0
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0 1 +α K +αK
2 2
1 1 3 1
2 α α
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α
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U BC
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U CA U ab 1
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代简得 U bc1 =
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王念同等 : 移相整流变压器移相角测量误差分析
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2)输入实际的 N Y 和理想的 N D = 3 N Y 及实际试验时的不严格对称的三相电压 , 得到由 电源不对称所造成的测量误差 , 用于实测值的误差校正 。
4 实例应用
利用上述的误差校正方法 , 对上海沪光变压器有限公司和上海同步辐射装置工程指挥部 ( 磁铁电源组) 所提供的 ZSC8 -35/ 0 . 38 联合测试报告进行了电源不严格对称误差校正 。 该 试验采用的是传统的双机并联测量法 。 实测分析数据如下 : 样机参数 : 型号 ZSC8 -35/ 0 . 38 , Δ / Yn -11 . 5 与Δ / Yn 12 . 5 各一台 , N Y = 41 , ND = 71 , N 2 = 10 。 测量方法 : 双机并联 , 电压法 。 外施试验电压 : U AB = 388 . 5 V , U BC = 390 . 75 V , U CA = 388 . 5V。 实测数据与校正计算如表 1 所示 。 该变 压 器设 计 移 相 角 可将 N Y , ND 代入式( 2) 求得 Υ 设计 = 2 α= 2arctan 3/ ( 2 ND / N Y +3)= 30 . 003° 电源移相误差计算如下 : 设 NY = 41 , N D =41 3 , N 2 =10 , 则电源相位计 算可得 U AB = 388 . 5e V U B C = 390 . 75e
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后将正 、 负序分量合成得到需要的计算结果 。 由于移相整流变压器移相角的产生主要在延边 三角形连接中产生 , 因此计算上主要是解决由电源不对称在延边三角形中产生的误差计算 。 移相变压器均为正负移相的 , 由于接线方式的不同必须分别加以处理 。 以下以 Δ / Yn 11 . 5( 以标为 1) 为例进行理论推导 。 1)三相电源分解为正 、负序系统 。
( a)左延三角接 / Y n -11 . 5 相量图
( b) 右延三角接 / Yn -12 . 5 相量图
图 2 外延三角联接整流 变压器电势相量图
由于 2 台变压器的相量图完全对称 , 只是接法不同 , 因此仅分析一组即可 , 见图 2( a) ,按 移相角 α =15° 的要求 , 则 ∠ABX = 45° , ∠AXB = 120 ° , 接相量图的三角函数关系可得 U BX / sin15°= U AB / sin120° , 则 U BX =( 3 -1) U AB / 6 。 同理可得 U A X /sin45 °= U AB /sin120° ,则 UA X = 2/3 U AB 。 因此有 U ZX = U AX - U AZ = U A X -U BX =( 3 -1) U AB / 2 最后得 ND U ZX U ZX = = = 3 NY U AZ U A X -U ZX ( 1)
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1
1 α
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2 U BY 1 = α
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U AX 1 + U AX 1 · ·
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N2 = N Y + ND
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U ca 1 4)将上述移相整流变压器综合 。
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U CZ 1
U ab 1
2 传统的测量方法及误差分析
2. 1 传统的测量方法 传统的测量相位移的方法是采用测定变压器连接组的方法来测定的 。 现在变压器的初级 加三相对称电压 , 将初 、 次级对应端( 如 A -a) 连接 , 测量几组相关的电压值 , 根据相量图运用 三角函数关系计算出对应的相位差 。 传统测量又分单机测量与双机并联测量 。 其中双机并联测量与实际运行的条件更加吻
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U AB
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( 6) α U BC · 1 U CA 1 1 2 其中 : 复算子 α= ej120° =- +j 3/ 2 , α =ej240° =- +j 3/ 2 。 对于三相三线制的试验 2 2 电源 , 零序分量为零 , 以下仅对正 、负序分量进行处理 。 2)求取初级相绕组的正 、 负序分量 。 设延边段匝数为 N Y , 三角段匝数为 N D , 次级匝数 为 N 2 , 令 K =N Y /( N Y +ND ) , 由图 2( a) 可知 α 1
3 试验电源不严格对称造成测量误差的理论计算
3. 1 基本思想 在实际工业生产现场 , 严格对称的三相电源几乎是不存在的 , 这种不对称一定会反映到测 量结果中来 。 由于高精度的相位移要求 , 由电源不对称引起的误差是不容忽视的 。 如能根据 电源的不对称情况通过理论计算求出由此产生的误差 , 并进行修正 , 则余下的才是变压器自身 的误差 。 Δ
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图 1 12 脉波双桥串 联原理图
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王念同等 : 移相整流变压器移相角测量误差分析
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式不同 。 理论上说阀侧电压可以做到完全相同 , 阻抗电压也可做到基本一致 。 合理地选择每 相初级绕组的外延段匝数 N Y 和三角形匝数 ND 便可达到移相 ±15° 的要求 。 如果采用 2 套这 样的装置 , 阀侧四桥串联 , 而 2 套网侧的电源再利用自耦移相变压器各移相 ±7 . 5 ° , 则可构成 24 脉波的整流电源 。 1. 2 电势相量图与匝数配合 2 台结构完全对称的移相整流变压器次级均为 Y 接法 , 初级分别采用左延和右 延 Δ 接 法 , 形成 / Yn -11 . 5 和 / Yn -12 . 5 连接组的变压器 , 其电势相量图如图 2 所示 。
0 引 言
被列为上海标志性工程首位的第三代同步辐射光源 , 其励磁电源采用移相整流变压器构 成 。 由于该电源高精度要求的纹波系数 , 因而对移相整流变压器的移相角提出 ±15 ° ±0 . 01° 的高精度要求 。 上海沪光变压器有限公司去年配合该工程完成了 2 台模拟样机试制 。 但在移 相角测量的方法和误差分析上仍存在一定的不足 。 本文将针对这一问题进行分析 。
U BY 1 U CZ1 U AB + U B C+ U CA + U AB U B CU CA · · · · · · ·
( 8)
U CA 对式( 7) 、 ( 8) 求逆可得 U AX 1 +
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U BY 1
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+ +
U CZ1
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1 1 2 = K 1 -K 3 K 1 1 = K2 1 -K 3 K
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U bc2 =
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N 2( N Y + ND ) 3N 2 + 3 N Y ND + N 2 Y D
1 +K -1 -K
-K 1 +K -1
-1 -K 1 +K
U AB
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U BC
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U ca 2
U CA
不对称电源条件下的计算相位差可由对应线电压的相位差求取 : φ a计 = φ ab 1 -φ ab2 3. 3 理论计算的应用 对式( 14) 和( 15) 进行编程计算以适应试验电源的随机变化 , 可以方便地计算每次试验所 存在的电源不对称计算误差 。 但必须指出上述的计算不仅仅是电源不对称的误差 , 同时还包 含了匝比配合的设计误差 , 因此在运用该程序计算时可分别计算 。 1)输入实际的设计匝数 NY 、ND 和虚拟的三相对称电源 , 该计算的结果将得到匝比配合 的设计误差 。
2
· U AB - = 1 1 3 · 1 U AB 0
1
α α
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U AB
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U AB +
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1 = 0 -K
-K 1 0 -K 1 0
0 -K 1
U AX 1
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U CZ1 + U AX 1
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王念同 沈继刚 段悦芬
( 上海工程技术大学电子电气工程学院 上海 200065)
摘 要 论述了移相整流变压器的基本原理 , 并对移相角的传统测量方法进行了误差分 析 , 运用对称分量法对由于试验电源不对称而产生的误差进行了计算与校正 。 关键词 整流变压器 移相 误差分析 测量 中图分类号 T N 422 文献标识码 A
, 则式( 9) 、 ( 10) 可变换为 U AB + U AB · ·
2 1 +α K +α K2 1 = 1 -K 3 0
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2 1 +α K +α K2
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3)将正 、负序分量合并 , 求取初级相电压及次级线电压 。
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U AX 1
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K 1 K
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K K
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1 K K 1
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U AX 1 U BY 1
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2 U B C + = U AB + α
U CA += U AB + α U AX 1 + U AX 1 · ·
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U BC - = U AB - α
2 U CA - = U AB - α
设延边段匝数为ny三角段匝数为nd次级匝数为n2令knynynd由图2a可知u?abu?bcu?ca1k001kk01u?ax1u?by1u?cz17u?abu?bcu?ca1k001kk01u?ax1u?by1u?cz18对式78求逆可得u?ax1u?by1u?cz111k31k2kk21k2kk1u?abu?bcu?ca9u?ax1u?by1u?cz111k31k2kk21k2kk1u?abu?bcu?ca10考虑到u?bcu?ab2u?cau?abu?bcu?ab2则式910可变换为u?cau?abu?ax1u?ax111k312kk2001k2k2u?abu?ab11?762?第4期王念同等
可见匝数比的配合为无理数 , 但变压器的匝数一般为自然数 , 由于匝数比不能完全达到 3 的 要求 。 因此在确定了 ND 和 N Y 的基础上还必须来校核相位移 , 同样按三角函数关系可得 α= arctan 3 2 ND / N Y +3 ( 2)
若满足了 N D/ N Y = 3 的理想条件 , 代入式( 2) 可得 α =15° 。
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合 , 其相量图如图 3 所示 。 2 台变压器原边并联 , 外施三相对称额定电压 , 连接 A 1 - A 2 -a 1 - a 2 测量初 、次级电压及 U b 1 b 2 , 利用余弦 定理使可测定 2 台对应次级电压之间的相位差 : U a 1 b 1 +U a 2 b 2 -U b 1 b 2 φ a = arccos 2 Ua 1b 1 U a 2b 2 其他二相间的相位差可依此类推重复试验测定 。 2. 2 移相角测量误差的定性分析 采用传统 的电压表 测量方法 , 存在 一定的 相移误 差 , 大致可以分为以下几类 :
图 3 移相角测试原理图
2 2 2
1)变压器设计时由于匝数比无理数配合存在的设计误差 ; 2)变压器制造装配由于结构上的对称分布不严存在的制造误差 ; 3)测量时由于空载电流的不对称性及波形畸变产生的电磁误差 ; 4)测量电源不能严格对称而产生的电源不对称误差 ; 5)检测仪表精度及读表产生的测量误差 ; 6)电压互感器等传感元件产生的测量通道误差 。 其中前 3 项误差是由于变压器本身客观存在的误差 , 该误差与产品技术条件规定值比较 应满足一定的允差范围 , 解决这些变压器本身的误差只能从变压器设计和制造工艺上努力提 高 , 也是该变压器移相角应以实测值为准的原因 。 后 3 项误差是由于外部测试条件不理想而造成的测量误差 , 也是我们必须认真研究解决 的问题 。 解决方法是 : 开发与采用高精度的微机相位移测量仪器和采用二路传感器件严格对 称的测量通道来加以解决 。 对于测量电源不严格对称而产生的误差 , 在不具备严格对称电源 的条件下 , 则可通过理论计算进行误差校准来不断完善 。
实
=Δ
测
-Δ
实
计
=( 测 标
标)-( 计 测
-
标)= 测 标)
-
计
( 4) ( 5)
实
=
+Δ
实
=
-( 计 -
式中 :标 为标准相位差 ;测 为实测相位差 ;计 为不对称电源下的计算相位差 ; Δ 位差误差 ;实 为实际相位差 。 3. 2 不对称电源下的相位移计算
为实际相
运用对称分量法将不严格对称的试验电源分解为正序和负序系统 , 分别进行对称计算 , 然
第 14 卷 第 4 期 2000 年 12 月
上 海 工 程 技 术 大 学 学 报 JO U RN AL OF SHA NGHAI UN IV ERSIT Y O F ENGI NEERING SCI EN CE
Vol . 14 No . 4 Dec .2000
移相整流变压器移相角测量误差分析
1 系统简介及外延三角形接法的移相原理
1. 1 系统组成 同步光 源 直 流 励磁 电源 , 阀侧采用两桥串联 构成 12 脉 波 整流 电源 , 网侧 采用 外延 三角 形接 法形成 各移相 +15 ° 和15° , 并联于电网 , 其基本 原理图 如 图 1 所 示 。 采 用该方 案可 以做 到 2 台 变压器的结构完全一样 , 只是 外延 三角 形接 线方
·
3N 2 Y
N 2( N Y + ND ) +3 N Y ND + N 2 D
1 +K -K -1
-1 1 +K -K
-K -1 1 +K
U AB
·
U BC
·
( 14)
U ca 1
·
U CA
·
5)按以上 4 步骤和相量图 2( b) ,为 Δ / Yn -12 . 5( 下标为 2) 进行推导可得 U ab 2