16MnDR钢低温压力容器焊缝返修裂纹产生原因分析

PTCA (PART A :PH\ S.TEST.)^2020^ m56m6M 控剌与失玟分析IX)I ： 10.11973 Ihjy-wl202006014
16M nD R钢低温压力容器焊缝返修裂纹
产生原因分析
苗龙
(辽宁红沿河核电有限公司，大连116319)
摘要：某16M n D R钢低温压力容器在焊缝返修后出现裂纹，采用宏观分析、残余应力测试、金
相检验、显微硬度测试、微观分析等方法，对裂纹产生的原因进行了分析。

结果表明：该16MnDR
钢低温压力容器在焊缝返修后产生的裂纹为典型的焊缝金属液化裂纹。

返修操作工艺控制不当，
使得补焊处显微组织异常，补焊处硬度过高、残余应力过大，导致裂纹在封底焊道底部多层焊缝的
层间位置产生。

关键词：16M n D R钢；低温压力容器；焊缝返修；金属液化裂纹
中图分类号:TG115.2 文献标志码：B 文章编号：100卜4012(2020)06-0056-04
Cause Analysis on Crack of Repaired Weld for 16MnDR Steel
Low Temperature Pressure Vessel
M1AO Long
(Liaoning Hongyanhe Nuclear Power Co., Ltd., Dalian 116319, China)
Abstract：A 16MnDR steel low temperature pressure vessel had the crack after repaired weld. The causes of
the crack were analyzed by means of macro analysis, residual stress test, metallographic examination, microhardness test and micro analysis. The results show that the crack of the 16MnDR steel low temperature pressure vessel after repaired weld was a typical liquefying crack of weld metal. Improper control of repair operation process made the microstructure of repair welding abnormal, the hardness of repair welding was too high, and the residual stress was too large, which caused the crack to be produced in the interlayer position of multi-layer weld at
the bottom of the sealing weld bead.
Keywords：16MnDR steel；low temperature pressure vessel；repaired weld；liquefying crack
16MnDR钢是在原主要强化元素锰、硅不变的基 础上，通过添加微量合金元素铌、镍、钒等，以及采用 高纯洁净钢的冶炼方法、微合金化等措施冶炼出来的 钢，该钢具有足够的强度和优良的低温韧性。

目前，16MnDR钢通常用于液化石油气、液氨、液氧、液氮等 相关生产储存容器、输送管道以及寒冷地区服役设 备，最低使用温度可达一40 °C，在压力容器、制冷、化 工设备、车辆等行业得到了广泛的应用[13]。

但是，16MnDR钢低温压力容器结构复杂，且壁厚较厚，焊 接过程中容易出现焊缝与热影响区组织不均匀的情
收稿日期：2020-03-18
作者简介：苗龙（1984 — ).男.工程师.主要从事核电厂金属部 件失效分析和腐蚀防护技术研究，********************况，且焊后存在较大的残余应力，导致焊缝出现裂纹。

尤其在16MnDR钢低温容器局部焊缝返修过程中，预热和焊后热处理条件有限，无法达到制造过程中的 整体热处理效果.更加剧了上述问题的产生[4_6]。

某16M nDR钢低温压力容器，厚40 mm，接头 坡口为60°的V形坡口 .钝边8 mm，对接间隙0〜1mm。

该低温压力容器在返修后出现裂纹，返修时 先通过机械打磨的方式消除缺陷，后采用钨极氩弧 焊进行返修，焊丝牌号为H09MnDR，直径为1.6 mm,焊接电流为80〜120 A，焊前预热和焊后 热处理均采用局部加热方式。

母材和焊丝化学成分 如表1和表2所示，焊接坡口和焊后局部热处理工 艺如图1和图2所示。

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(620 + 20) °C
$ m
400-C
后空冷
2 3
时间/h
图2焊后局部热处理工艺
Fig. 2 Local heat treatment process after welding
笔者对开裂16M nD R钢低温压力容器进行了 理化检验，以期找出返修后裂纹产生的原因，避免同 类缺陷再次发生。

1理化检验
1.1宏观分析
图3为补焊部位的内、外壁宏观形貌。

可见近 容器底部外壁存在一处长度约为200 m m的补焊焊 缝，补焊附近存在近似椭圆（长轴约为700 mm、短 轴约为400 mm)的明显加热痕迹，加热区域呈现不 同的颜色，应为加热不均匀所致。

1.2残余应力测试
依据ASTM E837—2002 Standard Test Method for Determining Residual Stresses by the H ole-drilling Strain-gage M ethod，在低温压力容
器补焊位置附近钻取一个孔径为2.0 mm，孔深为
b)内壁
图3焊缝返修后外壁和内壁宏观形貌
Fig.3 Macro morphology of a) outer wall and
b) inner wall after repaired weld
(2.0〜2.5) m m的小孔，然后在小孔处黏贴上应变 片，通过测量线应变从而计算出孔壁原有的残余应 力值，测试流程如图4所示。

结果表明补焊位置背 面焊缝及热影响区的残余应力较大，最大为265 MPa，为拉应力，已接近于16M nD R钢的屈月艮强度，局部应力过大。

图4残余应力测试流程图
Fig. 4 How chart of residual stress test
1.3金相检验
图5为母材和返修处焊缝显微组织形貌，可见
应力计算
贴应变片
苗龙：
16M n D R钢低温压力容器焊缝返修裂纹产生原因分析
表116MnDK钢低温压力容器母材的化学成分（质置分数）
Tab. 1Chemical compositions of base metal of 16MnDR steel low temperature pressure vessel i;fraction)%项目C S i Mn P S Ni A1Nb V
实测值0.170.31 1.350.0180.006<0.010.02<0.01<0.01
标准值<0.200.15 〜0.50 1.20 〜1.60<0.025<0.012>0.02—-
Tab. 2
表2焊丝的化学成分(质置分数}
Chemical compositions of the welding wire (mass fraction)%
项目C Si Mn P S Cr N i Cu
实测值0.100.24 1.440.0130.0050.020.190.07
标准值<0.12<0.50 1.00 〜1.60<0.020<0.010<0.15<1.00<0.35
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理圯艟验-物理分冊
苗龙：16M n D R 钢低温压力容器焊缝返修裂纹产生原因分析
a )测试位置
补焊处
一焊缝上部
一焊缝中间 一焊缝底部
b )微观
图6
裂纹形貌
Fig.6 ITie a) macro and b) micro morphology of the crack
焊缝底部<
焊缝中间^
麵上部
b )测试结果
图7焊缝处显微硬度测试位置和测试结果
Fig. 7 Microhardness test a) positions and b) results at weld
铁素体沿柱状晶界析出，晶内有细小针状铁素体和 粒状贝氏体，有轻微的过热魏氏组织。

并且，返修部 位存在明显的加热不均匀现象，焊缝的硬度较高，且 补焊位置背面焊缝和热影响区的残余应力已接近于 母材的屈服强度。

由以上理化检验结果可知，返修 操作工艺控制不当。

返修裂纹大体沿熔合线平行扩展，在未混合溶 化区有非金属夹杂物重熔后产生的球滴状物质，裂 纹打开后的断口呈树枝晶形貌特征.断口上有开裂 后低熔点液相沿晶界面凝固的痕迹•为典型的焊缝
母材显微组织为铁素体+呈带状和块状分布的珠光 体，返修处焊缝显微组织为贝氏体+铁素体，大部分 铁素体沿柱状晶界析出，晶内有细小针状铁素体和 粒状贝氏体，有轻微的过热魏氏组织，表明补焊工艺 存在焊接热输入过高现象。

图6为裂纹在焊缝中的位置和其微观形貌。

可 见裂纹位于封底焊道底部位置，该处是焊接热循环 反复加热的部位，裂纹大体沿熔合线平行扩展，在未 混合熔化区有非金属夹杂物重熔后产生的球滴状物 质和显微孔洞，为典型的焊缝金属液化裂纹。

b )焊缝
图5
焊缝返修后母材和焊缝处显微组织形貌
Fig. 5 Microstructure morphology of a) base metal and
b) weld after repaired weld
1.4显微硬度测试
图7为返修后焊缝的显微硬度测试位置和测试 结果，表明返修后焊缝硬度偏高，最高达334 HV 5, 其他焊缝位置显微硬度较为均匀，未见明显异常 情况。

1.5微观分析
图8为裂纹打开后的微观形貌，断口上可见不 连续的裂纹形貌，断口呈树枝晶形貌特征，断口上有 液相沿晶界面凝固的痕迹，为典型的焊缝金属液化 裂纹特征。

2
分析与讨论
母材和焊丝的化学成分均满足标准要求，母材 显微组织为铁素体+呈带状和块状分布的珠光体， 返修后的焊缝显微组织为贝氏体+铁素体.大部分
o o o
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^酲迟栽
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理圯騙腊-物理分冊苗龙：16M n D R钢低温压力容器焊缝返修裂纹产生原因分析
b)高倍
图8裂纹打开后形貌
Fig.8 Morpholog> after crack opening: a) at low magnification；
b) at high magnification
金属液化裂纹特征。

裂纹分布在封底焊道底部多层 焊缝的层间位置.此处为外口碳弧气刨清根位置。

碳弧气刨主要是利用碳棒或石墨与工件间产生的电 弧将金属熔化，并用压缩空气将其吹掉，实现在金属 表面上加工沟槽的方法。

碳化气刨操作时常会出现 操作不当导致夹碳、黏渣、刨槽不正和深浅不匀等缺 陷，进而很容易在后续焊接过程中产生气孔、缩孔以 及未熔合等缺陷。

同时，本次返修过程中存在焊接 热输人较大的情况，容易使焊缝中的低熔点物质在 返修温度较高的环境下发生晶界液化。

并且焊接预 热和焊后热处理均采用局部加热方法，导致补焊处接头位置应力过大，从而形成裂纹。

3结论及建议
该16M nD R钢低温压力容器焊缝返修后产生
的裂纹为典型的焊缝金属液化裂纹。

返修操作工艺
控制不当，使得补焊处显微组织异常，补焊处硬度过 高、残余应力过大，导致裂纹在封底焊道底部多层焊
缝的层间位置产生。

建议严格控制焊接工艺，尤其是封底焊道工序
中碳弧气刨及清理工作，应保证焊道间不能残留锈、油脂、水分等物质。

同时，进行封底焊道焊接时，应
严格按照焊接工艺控制焊接热输入，防止过高的焊
接热输入导致封底焊道底部多层焊缝的层间位置出
现低熔点物质的熔化，从而形成裂纹。

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