混凝体系中铝盐水解行为及作用机制的研究与分析

3
3 混凝体系中铝盐水解行为及作用机制的研究与分析 3
刘 敏 1 戴玉春1 湛含辉2 # 王湘英1
(1. 湖南工业大学包装与材料工程学院 ,湖南 株洲 412007 ;2. 湖南工业大学环保研究所 ,湖南 株洲 412008)
摘要 采用 Ferron 逐时络合比色法对混凝体系中铝盐水解产物分布进行研究发现 ,铝盐在混凝体系发生水解反应获得的产
物中 Al b 形态含量明显高于纯净水系 ,并且碱化度越低的铝盐 ,在适宜 p H 的混凝体系其水解产物中 Al b 形态含量上升越快 ,而 A l c 形态含量变化不明显 。

提出混凝体系中铝盐水解反应的作用机制 ,指出 H CO - 对 H + 浓度的良好控制是保证铝盐水解反应效率 、获 取高浓度 Al b 形态的关键。

关键词 混凝体系 铝盐水解 Al b 形态 反应机制
Behav ior and mechanism of Al salts hydrolysis in different solutions L iu Min 1 , Dai Yuchun 1 , Zhan Hanhui 2 , Wang Xiang 2 ying 1 . (1. College of Packaging and Material Engineering , Hunan University of Technolog y , Zhuz hou Hunan 412007 ; 2. Research Institute o f Environmental Protection , Hunan University of Technology , Zhuzhou Hunan 412008)
Abstract : Series of polymeric alumin um ch loride with different basicity wer e prepar ed in the lab. The mecha 2 nism of alum in um salt hydrolysis was analyzed by employing the Ferron timed complex 2colorimetric method to detect the Al species distribution in coagulation system an d p ur e water sy stem. The effect of basicity and p H on Al species distribution was investigated. The result s sho wed that the Al b concentration in coagulation system was higher than that in pure water system. The p H had neglect effect on Al species distribution in p ur e water sy stem , while higher p H enhanced the for mation of Al b and in sisted the form ation of Al a ,in coagulation sy stem. Existence of HCO - con 2 t rolled the H + concentration of coagulation sy stem , which was the key factor for in creasin g hy droly sis efficiency and obtain in g high concentration of Al b species.
K eywords : coagulation sy stem ; Al salt s hydrolysis ; Al b species ; reaction mechanism
无机铝盐混凝剂的混凝效率很大程度上取决于 混凝过程中铝盐的水解产物形态分布特征 。

有研究 发现 ,一些低碱化度 ( B ) 、低 A l b 形态含量的铝盐在 混凝过程中表现出优越的混凝性能 ,除了与其在混 凝过程中产生大量 Al c 形态所表现出的“静电簇”混 凝效应有关外[ 1 ] ,还与铝盐在混凝体系发生二次水 解反 应 ( 原 位 水 解 反 应 ) 产 生 大 量 Al b 形 态 有 关[ 2 ]2468 ,[ 3 ] 。

笔者就铝盐在混凝体系中的二次水解 行为及产物形态分布展开相关试验和分析 ,重点研 究在混凝体系中获得高 Al b 形态含量的铝盐水解反 应的影响因素和控制条件 ,阐述铝盐水解产物中新 生成的 Al b 形态含量与铝盐的 B 和混凝体系 p H 之 间的关系 ,揭示铝盐在混凝体系中发生水解反应的 作用机制 ,对给水生产和污水处理中混凝剂优选和 混凝过程优化具有参考价值。

1 材料及方法
1. 1 聚合氯化铝的制备并表征
聚合氯化铝 ( PAC ) 的制备采用实验室常温滴碱
方式 。

首先 ,将适量分析纯A lCl 3 ·6 H 2 O 溶解于去 离子水中 ,制备成 0. 4 mol/ L 的贮备液并进行准确 标定 ,然后定量移取上述贮备液于 250 mL 锥形瓶 中 ,并用适量去离子水加以稀释 。

在磁力搅拌机快 速搅拌下 ,缓慢滴加 1 . 0 mol/ L NaO H ,用量随预定 B 而变化 ,最后总铝摩尔浓度为0 . 1 mol/ L 。

所有样 品制备完成后 ,熟化 1 周 ,应用 Ferron 逐时络合比 色法用 T 21901 紫外 - 可见分光光度计进行形态表 征 ,同时用雷磁 P H S 225 数字 p H 酸度计测定
p H , 所得结果见表 1 。

表 1 不同 B 对应的铝盐形态分布及体系 pH
Table 1 Al species distribution of Al salt s with
different basicity
样品
B
Al a / % Al b / % Al c / % p H PAC0 0 85. 3 9 . 4 5. 3 3 . 18 PAC10 1 . 0 33. 0 35 . 7 31. 3 3 . 45 PAC15 1 . 5 21. 3 43 . 5 35. 2 3 . 68 PAC20 2 . 0 6. 5
56 . 5
37. 0
3 . 79 PA C25
2 . 5
1 . 3 50 . 0 48 . 7
4 . 37
第一作者 :刘 敏 ,女 ,1963 年生 ,副教授 ,主要从事混凝剂混凝机理的研究 。

#
通讯作者。

3 国家自然科学基金资助项目( No. 20876037) 。

1. 2 混凝体系和纯净水系的配制为了研究铝盐在
混凝过程中的水解反应行为,
配制以Na HCO3 和NaNO3为组成成分、对p H 具有调节功能的模拟水样作为混凝体系,并与无此调节功能的纯净水系进行对比研究。

纯净水系用去离子水配制,而混凝体系的配制如下:在适量的去离子水中,加入一定量0. 5 mol/ L 的Na HCO3和NaNO3溶液,使2 者摩尔浓度均为5 ×10 - 4 mol/
L 。

用NaO H 和HCl 溶液(均为0. 1 mol/ L) 调节水样p H 。

1. 3 实验方法
1. 3. 1 铝盐在混凝体系和纯净水系中水解产物形
态分布的比较实验
将0 . 1 mol/ L 、B= 0 的铝盐分别加入1 000 mL p H = 6. 50 的混凝体系和纯净水系中,以转速为400 r/ min快速搅拌2 min 后取样,用Ferron逐时络合比色法测定混凝体系和纯净水系中铝盐水解产物的形态分布,并比较实验结果。

1. 3. 2 不同B 的铝盐在混凝体系和纯净水系中水
解产物形态分布的比较实验
将0. 1 mol/ L , B 为0 、1 . 0 、1.5 、2.0 、2.5 的铝盐分别加入200 mL p H = 6 . 50 的混凝体系中, 400 r/ min搅拌2 min 后取样,用Ferron逐时络合比色法测定其水解产物形态分布,重复实验3 次,取平均值作为实验结果。

将上述铝盐分别加入纯净水系中,重复上述实验过程,测定其水解产物形态分布, 与混凝体系中的水解产物形态分布进行对比。

1. 3. 3 铝盐在不同p H 条件下的混凝体系和纯净
水系中的水解产物形态分布的比较实验用NaO H 和HCl 溶液(均为0. 1 mol/ L ) 调节混凝体系的p H 约为4 、5、6、7、8、9 ,并分别加入0. 1 mol/ L 、B为1 . 0 的铝盐,400 r/ min搅拌2 min 后取样,用Ferron逐时络合比色法测定其水解产物形态分布,重复实验3 次,取平均值作为实验结果。

将混凝体系改成纯净水系,重复上述实验,测定铝盐在不同p H 条件下的纯净水系中发生水解反应后的产物形态分布,与混凝体系中的实验结果进行对比。

2 结果与讨论
2. 1 在混凝体系和纯净水系中铝盐水解产物形态
分布的比较
将0 . 1 mol/ L 、B= 0 的铝盐分别加入1 000 mL p H = 6. 50 的混凝体系和纯净水系中进行水解,用Ferron逐时络合比色法分别测定铝盐发生水解反应后的产物形态分布,结果见图1 。

图1 混凝体系与纯净水系中铝盐水解产物形态分
布的比较
Fig. 1 Al species distribution in coagulation sy stem an d
pur e water system
从图1 可以看出,铝盐在混凝体系中发生水解反应,其优势水解产物形态为A l b 形态,其次为Al c 形态;而纯净水系中发生铝盐水解反应,其优势水解产物形态为A l a 形态, 其次为Al c 形态。

有研究表明,在胶体颗粒物表面发生吸附的铝盐形态主要是Al b和Al c 形态,而Al a 的混凝作用是通过水解2聚合转化为Al b 和Al c 实现的[ 4 ] 。

从铝盐在不同水系中发生水解反应所产生的产物形态分布可以看到,显然铝盐在混凝体系中发生二次水解反应后的产物形态分布更有利于提升其混凝效果。

有研究也证明了这个判断, B = 0 的铝盐,在混凝体系继续发生二次水解反应, 改变了其产物形态分布, 提高了Al b 和Al c 含量,从而显现出较优越的混凝性能[ 2 ]2470 ,[ 5 ]185 。

2. 2 不同B 的铝盐对混凝体系和纯净水系中水解
产物形态分布的影响
将0. 1 mol/ L , B为0 、1.0 、1.5 、2.0 、2.5的铝盐分别放入200 mL p H = 6. 50 的混凝体系和纯净水系中进行水解,用Ferron逐时络合比色法分别测定铝盐发生水解反应后的产物形态分布,结果见图2 。

从图2 可以看出,铝盐在混凝体系和纯净水系中发生水解反应,所形成的产物在形态分布上存在明显差异。

对于A l a 形态的含量,随着铝盐B 的增大,在混凝体系中呈现出小范围的波动,而在纯净水系中则呈快速减少的趋势;对A l b 形态的含量,随着铝盐B 的增大,在混凝体系中呈较平缓增加后快速减少的变化趋势,且始终保持在较高水平,而在纯净水系中则表现出较一致的变化趋势,只是增加趋势相对剧烈(在B 为2. 0 时达最大值) ;对于Al c 形态的含量,在混凝体系和纯净水系中除B 为0 时差异明显,在其他B 时非常接近,总体呈现出随着B 的增大而逐渐增大的变化趋势。

解反应的水系条件对其反应程度的影响较大 ,表现 出随着铝盐 B 的降低 ,其在混凝体系和纯净水系中 发生水解反应所获得的产物在形态分布上的差异在 不断扩大 。

这与文献 [ 6 ,7 ] 中稀释对铝盐水解形态 分布的影响所获得的结论相符。

2. 3 反应体系的 p H 对混凝体系和纯净水系中铝
盐水解产物形态分布的影响
将 0. 1 mol/ L 、B 为 1. 0 的铝盐分别加入到 p H 约为 4 、5 、6 、7 、8 、9 的混凝体系和纯净水系中搅拌稀 释 ,测定其水解产物形态分布并进行对比 ,实验结果 见图 3 。

图 2 不同 B 的铝盐在混凝体系和纯净水系中 水解形
态分布的比较
Fig. 2 Effect of B value on Al species distribution in
coagulation system an d p ur e water sy stem
从上述结果可以看出 ,铝盐在混凝体系和纯净 水系中都发生了二次水解反应 ,但其水解反应进行 的程度及其水解产物形态分布存在较大差异 ,表现 出在混凝体系中随着铝盐 B 的减小 ,其水解产物中 Al b 形态含量与纯净水系中的差别扩大 ,而 A l c 形态 含量在 2 种水系中的差异很小 。

可以看到 ,随着铝 盐 B 的增大 ,发生水解反应的水系条件对铝盐水解 形态的影响在减小 ,即表明 B 为 2. 0～2 . 5 时 ,混凝 体系和纯净水系中铝盐水解产物中的 A l a 、A l b 、A l c 形态含量已接近相等 。

显然当 B 为 2. 0～2. 5 时 ,可 供铝盐继续水解的空间较小 ,此时混凝体系与纯净 水系的条件差异已很难影响其水解进度 。

而对低 B 的铝盐而言 ,其组成形态中的中聚和高聚形态含量 较低 ,可供其发生水解反应的空间较大 ,因此发生水
图 3 不同 p H 的铝盐在混凝体系和纯净水系中
水解形态分布的比较
Fig. 3 Effect of p H on Al species distribution in coagulation
system an d p ure water sy stem
由图 3 可知 ,A l c 形态含量受 p H 的变化影响较 小 ,其在混凝体系和纯净水系中的差异也很小 ; 而 Al a 和 A l b 形态含量受水解反应体系的 p H 条件变化 影响较大 。

其中 ,A l a 形态含量在混凝体系和纯净水 系中都表现出随着 p H 的增大而逐渐减小的变化趋 势 ,但在混凝体系中这种变化更明显 , 尤其 p H 为 5. 0～7. 0 时 ,A l a 形态含量大幅减小 ;而对于纯净体 系中 ,这种变化趋势波动范围极小 。

对于 Al b 形态 的含量 ,在纯净水系中 ,随 p H 的增大略微增大 ; 但 在混凝体系中 ,随着 p H 的增大明显增大 ,在 p H 为
6. 0～6. 5 时达到最高值 ,之后随着 p H 的继续增大
略有减小。

3 将 B 为 1 . 0 的铝盐换成 B 为 0 的铝盐 ,重复进 行上述实验 , 将其在混凝体系中获得的水解产物 Al b 形态含量与前者进行对比 ,结果见图
4 。

图 4 不同 B 的铝盐在混凝体系中 Al b 形态分布的比较
Fig. 4 Effect of B value on Al b concentration in
coagulation system
从图 4 可以看到 , B 为 0 的铝盐水解产物 A l b 形
态含量随 p H 变化波动很大 ,而 B 为 1. 0 的铝盐则 表现较平缓 。

说明当 B 为 0 的铝盐在混凝体系中发 生水解反应时 ,对于反应体系 p H 的敏感性比 B 为
1. 0 的铝盐更高 。

尤其是在 p H 为 6 左右 、B 为 0 的
铝盐水解产物中 Al b 形态含量大幅增大 ,甚至超越 B 为 1. 0 的铝盐水解产物中 A l b 形态含量 ,这也可能是 在组成成分为Na HCO 3 和NaNO 3 的混凝体系中获得 的水解产物形态分布进行比较 ,结果见图 5 。

图 5 不同组成成分的混凝体系中 Al b 形态分布的比较
Fig. 5
Effect of composition of coagulation sy stems on
concentration of Al b
由图 5 可以看出 ,铝盐在 2 种组成成分的混凝 体系中的水解行为极相似 ,其水解产物 Al b 形态含 量表现出非常相似的变化规律 。

说明在混凝体系的 组成成分中 , 起主要作用的是 Na HCO 3 缓冲溶液 。

这可能与Na HCO 3 中的 HCO - 能吸收和释放 H + ,调 节反应体系的酸度 ,促进水解反应进行有关。

2. 5 铝盐水解反应后体系 p H 与铝盐水解产物形
态分布的关系研究
2. 5 . 1 对反应前后 p H 变化与铝盐水解产物形态
分布的关系研究
在相同 p H 条件的混凝体系和纯净水系中发生
其表现出优越絮凝性能[ 2 ]2470 ,[ 5 ]185 的重要原因 。

相比
铝盐水解反应 ,所获得的铝盐水解产物 Al b 形态含 B 为 1. 0 的铝盐 , B 为 0 的铝盐对发生水解反应的
水系条件敏感性更高 ,在混凝体系和纯净水系中表 现出的水解产物形态分布的差异更大 ,这说明随着 铝盐 B 降低 ,可供发生水解反应的空间更大 、程度 更深 ,其水解产物形态分布受反应体系的水系性质 和酸碱条件的影响就更大。

综上所述可以发现 ,铝盐在混凝体系和纯净水 系发生水解反应行为特征的不同导致其水解产物在 形态分布上存在明显差异 。

其特征表现为 : 可供发 生水解反应空间越大的铝盐在适宜的 p H 条件下 , 其在混凝体系和纯净水系中发生水解反应后获得的 产物形态分布的差异就越大。

2. 4 缓冲溶液组成与铝盐水解产物形态分布的研究
混凝体系与纯净水系的组成成分的差异在于 : 在混 凝 体 系 中 , 分 别 加 入 摩 尔 浓 度 为 5 ×10 - 4
mol/ L 的Na HCO 3 和NaNO 3 ,Na HCO 3 是一个弱酸
根
盐 ,它在水溶液中可以形成能调节 p H 的缓冲溶液。

为了验证Na HCO 3 的影响 ,将混凝体系中组成成分 由Na HCO 3 和 NaNO 3 的 混 合 物 , 改 为 单 一 组 分
Na HCO 3 ,其他条件相同的情况下 ,测定不同 B 的铝 盐在混凝体系中的水解产物形态分布 。

将其结果与
量差异明显 。

即使在相同的混凝体系中 ,铝盐水解 产物 Al b 形态含量也会随 p H 的不同出现明显差异 。

为了明确混凝体系和纯净水系的 p H 条件与铝盐水 解产物 Al b 形态分布的关系 ,设计了如下实验 ,分别 测定不同 p H 条件下 B 为 0 的铝盐发生水解反应后 体系的 p H 与水解产物中 Al b 形态含量 ,并对比 2 种 水系中的差异 ,结果见图 6 。

由图 6 可以看到 ,在纯净水系中 ,与铝盐水解产 物 Al b 形态的持续低含量相对应的是反应后体系 p H 在 3. 9～4. 5 较低范围内波动 。

而在混凝体系 中 ,伴随水解反应后体系的低 p H (p H 为 4～5) 是铝 盐水解产物 A l b 形态的低含量 ,甚至比对应的纯净 水系 Al b 形态含量更低 ;而对应水解反应后体系 p H 增大的是铝盐水解产物 A l b 形态含量的增大 ,尤其 是当 p H 为 6 . 00 时 。

随着反应后体系 p H 的进一步 上升增大 , 铝盐水解产物 Al b 形态含量有所下降 。

这一结论与文献[ 2 ,3 ]的研究结果基本相符。

从图 6 的分析可以看出 ,导致铝盐水解产物 Al b 形态含量增大的原因在于 :在铝盐水解反应过程中 ,
体系 p H 始终维持在 6. 0～7. 5 。

混凝体系中的组成 成分Na HCO 3 具有抵抗一定酸 、碱的缓冲功能 ,其
可
使体系 p H 维持在较小范围内波动 。

只要水解反应 前体系 p H 在适宜水解反应范围附近 , Na HCO 3 具 有调节 p H 的缓冲功能可使铝盐在发生水解反应后 获得较高含量的 A l b 形态。

而纯净水系无此功能 , 即使初始 p H 处于适宜水解反应范围内 ,也会因为 水解反应释放出 H +
,使体系 p H 下降至适宜水解反 应范围外 ,因此铝盐在纯净水系中发生水解反应获 得的水解产物 Al b 形态含量较低 。

图 6 B = 0 铝盐在 2 种水系中的 Al b 形态含量
与 水解反应后 pH
Fig. 6
The relation between p H after hydrolyzin g an d Al b
concentration f rom Al salt of B = 0 in
two different sy stems
2. 5. 2 不同 B 的铝盐的水解产物形态分布与反应
后体系 p H 之间关系的研究
将不同 B 的铝盐分别加入预先调好 p H 为6 . 50 的混凝体系和纯净水系中 ,搅拌反应 2 min 后取样 , 测定其水解产物形态分布和水解反应后体系的 p H , 结果见图 7 。

从图 7 可以看到 ,铝盐在混凝体系中对体系 p H 的敏感性要明显高于纯净水系 ,并且随着铝盐 B 减
图 7 不同 B 的铝盐水解反应后体系 pH 与 Al b 形态分布
Fig. 7
The relationship of B values to Al b concentration and
p H in two different sy stem s
小 ,混凝体系中 p H 对其水解产物 Al b 形态含量的影 响增大 ;水解反应后混凝体系和纯净水系的 p H 随 着 B 变化不大 ,但 2 种体系在发生水解反应后 p H 相对于反应前均已有较明显的变化 。

在纯净水系 中 ,发生水解反应后体系 p H 从 6 . 50 迅速下降至
4. 5～
5. 5 ,完全偏离最佳水解反应 p H 范围 ,因此铝
盐水解反应效率低下显然与反应过程中的 p H 过低 有关 ;而在混凝体系中 ,铝盐发生水解反应后 ,其 p H 由 6. 50 升高到 7. 5 左右 ,体系 p H 仍处在最佳水解 反应 p H 范围 ,较好地维持了铝盐发生水解反应所 需要的 p H 条件 ,因此铝盐在混凝体系表现出的较 高 Al b 形态含量与此密切相关。

综上所述 ,铝盐在混凝体系中水解反应的效率 提高 ,水解产物 Al b 形态含量增大都与体系内 p H 条 件有关 。

研究结果表明 , 反应过程中保持体系 p H 在 6. 0～7. 5 ,是从铝盐水解产物中得到较高 Al b 形 态含量的关键。

2. 6 混凝体系中铝盐水解反应的作用机制 在混凝
体系中 ,通过使用缓冲体系来控制体系
p H ,在纯净水系没有这一反应机制 ,因此 2 种水系
的铝盐水解产物分布存在较明显的差异 。

3 3
4 3 3 2. 6. 1 混凝体系中铝盐水解反应的作用特点 在混
凝体系中发生的铝盐水解反应 ,主要存在 以下 2 个化学反应平衡[ 8 ] 。

增大 ;另一方面 ,Al c 形态含量增大刺激式 (3) 的化学 平衡向生成 Al b 方向移动 ,促使 Al c 形态含量降低 。

除氢反应效率和铝盐水解形态的选择性这 2 种作用 x A l
3 +
+ y H 2 O ∴Al x (O H) y (3 x - y
) +
+ y H
+
(1) 综合起来导致混凝体系中 Al c 形态含量波动减小 ,呈 HCO - + H + ∴H 2 CO 3
(2)
现浓度基本保持不变 。

而 Al b 形态含量在上述 2 种 式 (1) 表示的是铝盐发生水解反应释放 H +
的
化学反应平衡 。

随着反应的进行 ,当体系中的 H + 不断聚积 、浓度增大 ,会使式 (1) 代表的铝盐水解反 应平衡因产物浓度过大而促使反应平衡向逆方向移 动 ,从而阻碍铝盐水解反应进行 。

而当体系 H + 浓 度过低 ,即 p H 过高 ,如直接向反应体系中加碱 ,较 高的 O H -
浓度会使铝盐发生过度水解反应 ,生成低 作用中 ,其作用方向都是促使 A l b 形态含量增大 ,因 此最终 Al b 形态含量在混凝体系中较纯净水系中表 现出较明显的增大 。

综上所述 ,指出 HCO -
对 H +
浓度的良好控制是 保证铝盐水解反应效率 、获取高浓度 Al b 形态的关键。

3 结 论
聚形态的Al (O H ) -
,降低铝盐作为混凝剂使用的效
(1) 铝盐在混凝体系中水解产物形态分布较在
果 。

因此 ,合理控制好体系的 p H 是保证铝盐水解 反应高效进行 、生成高含量 A l b 形态的关键。

式 (2) 表示的是缓冲溶液中Na HCO 3 吸收 H +
的 化学反应平衡 。

当体系 H + 浓度过高时 ,化学平衡 会自发向正反应方向移动以减小 H + 浓度 ; 而当体 系 H +
浓度过低时 ,化学平衡会自发向逆反应方向 移动以增大 H + 浓度 ,维持整个反应体系的 p H 在较 小的区间波动。

2. 6. 2 混凝体系中铝盐水解反应的作用机制
(1) 除氢反应效率 在铝盐发生水解聚合反应
过程中 ,会向反应体
系内释放大量 H + ,而 H + 浓度的增大会促使水解反 应平衡向逆反应方向移动 ,从而阻碍水解反应的继 续进行 。

在混凝体系中 ,采用能自发调节控制酸度 条件的适宜缓冲体系 ,通过式 (2) 来吸收水解反应释 放出的过多 H + ,可以使铝盐水解产生的 H + ,边产 纯净水系中存在明显差异 , 表现在铝盐水解产物 Al b 形态含量在混凝体系中明显高于纯净水系 , 而
Al a 形态含量在混凝体系中明显低于纯净水系 , Al c
形态含量则在 2 种水系的差异很小。

(2) 随着铝盐 B 减小 ,其水解产物 Al b 形态含量
在 2 种水系中的分布差异逐渐扩大 ,表现出随铝盐
B 减小 ,其在混凝体系中 Al b 形态含量增大加速 。

(3) 铝盐在混凝体系中对体系 p H 的敏感性要
明显高于纯净水系 ,并且随着铝盐 B 减小 ,混凝体 系中 p H 对其水解产物 A l b 形态含量的影响增大。

(4) 提出了混凝体系中铝盐水解反应作用机
制 ,指出 HCO - 对 H +
浓度的良好控制是保证铝盐 水解反应效率 、获取高浓度 A l b 形态的关键 。

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方向移动 ,从而保证水解反应的高效率 ,水解产物中 的 Al b 和 A l c 形态含量持续增大[ 9 ] 。

(2) 铝盐水解形态的选择性
文献[ 10 ] 表明 ,在 A l b 形态的生成过程中存在 以下反应 :
Al a + Al c Ζ A l b (3) 随着体系 HCO -
对 H +
去除率的增大 ,水解反 应效
率的提升 ,A l b 和 A l c 形态含量的增大 ,在适宜的 温度和搅拌剪切条件下 ,式 (3) 的化学平衡会向生成
Al b 方向移动 ,A l b 形态含量增大 ,A l c 形态含量减小。

Al c 形态含量的变化主要受 2 方面的影响 : 一方面 ,
缓释除氢引起铝盐水解反应程度加深 ,A l c 形态含量
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编辑 :贺锋萍 (修改稿收到日期 :2009203230)。