工厂的设计说明书

一、总论
第一节设计依据和范围
1.1.1设计的主要依据
（1）可行性研究报告以及设计计划任务书。

（2）项目工程师或项目总负责人下达的设计工作提纲和总工程师作出的技术决定。

（3）如采用新原料品种、新技术和新设备时，必须在技术上有切实把握并且依据了正式的
试验研究报告和技术鉴定书，经设计单位领导核准后方可作为设计依据。

1.1.2设计的主要范围
（1）啤酒生产工艺流程的选择、设计及论证。

（2）全厂物料衡算，水、汽、冷衡算。

（3）糖化工段设备及重点设备的选型及设计。

（4）发酵工段设备选型及技术论证。

（5）设计的绘图内容。

第二节设计原则
（1）设计工作认真进行调查研究，广泛查阅文献，收集设计必需的技术基础资料，加强技术经济的分析工作，与同类型厂先进技术经济指标作比较。

设计的技术经济指标以达到或超过国内同类型发酵工厂生产实际平均先进水平为宜。

（2）积极合理地采用新技术，力求设计在技术上具有现实性和先进性，在经济上具有合理性。

并根据设备和控制系统在资金和供货可能情况下，尽可能提高劳动生产率，逐步实现机械化、自动化。

（3）设计结合实际，因地制宜，体现设计的通用性和独特性相结合的原则，不能千厂一貌。

发酵工厂生产规模、产品品种的确定，要适应市场的需要，要考虑资金来源，建厂地点，时间，三废综合利用等条件，并适当留有发展余地。

（4）酵工厂设计还考虑了采用微生物发酵的工厂的独特要求，既要注意到周围环境(包括空气、水源)的清洁卫生，又要注意到发酵工厂内车间之间对卫生、无菌、防火等条件的相互影响。

药品、食品类发酵工厂，还应贯彻国家药品、食品有关法律法规，充分体现卫生、优美、流畅，并能让参观者放心的原则。

第三节建设规模和产品方案
1.3.1建设规模
本设计中厂区占地80 000㎡～100 000㎡。

1.3.2产品方案
（1）每年生产280天，成品酒为12度
（2）定额指标
原料利用率：98。

5%
麦芽水分：5%
大米水分：13%
无水麦芽浸出率：75%
无水大米浸出率：95%
（3）各级段损失率
麦汁冷却澄清损失：热麦汁量的8%
主发酵损失：冷麦汁的2.5%
过滤和罐装损失：啤酒量的3.5%
（4）本设计中产品一用有三种规格
250ml瓶装、500ml瓶装、30ml厅装。

第三节主要原辅料供应情况
巫溪镇周围有大量的农作物种植户，会有大量的粮食作物的耕种，加之便利的交通可随时为工厂提供源源不断的原料。

1.4.1厂址概述
1.4.1.1厂址选择原则
（1）厂址符合国家下达建厂计划任务书中所作的规定和要求。

（2）厂址符合当地城镇总体发展规划的要求，与附近工业企业相配合，节约建设投资。

（3）厂址的面积和外形满足啤酒生产工艺的要求，留有适当的空余地。

（4）厂址地形平坦。

（5）厂址符合国家有关卫生、防火、人防等要求。

（6）厂址在当地最高洪水水位之上。

1.4.1.2厂址选择结果
巫溪
1.4.1.3厂址选择原因
（1）地址位于大凌河变，水质良好，水源丰富，有利于原材料的采集。

（2）运输既可以水运又可以陆运，交通方便，便于产品运输直销。

（3）此地大米，小麦收获丰富，原材料可以方便采集，降低成本。

（4）厂址可以稍微远离大凌河，避免污染河流的水质。

第二章总平面布置及运输
第一节设计原则和基本要求
2.1.1设计原则
（1）总平面设计必须符合生产流程的要求。

（2）总平面设计应充分考虑地区主风向的影响，以次合理布置各建、构筑厂房及厂区位置
（3）总平面设计应将人流、货流通道分开，避免交叉。

（4）总平面设计应遵从城市规划的要求。

（5）总平面设计必须符合国家有关规范和规定。

（6）总平面设计应当将占地面积较大的生产主厂房布置在厂区的中心地带，以便其他部门为其配合服务。

2.1.2车间组成
啤酒厂一般由生产车间、辅助车间、动力设施、给水、排水设施、全场性设施等组成。

生产车间：制麦车间，糖化车间，发酵车间
辅助车间：原料预处理车间，过滤车间，灌装车间，仓库
动力设施：变电所，锅炉房，冷冻机房
给水设施：水塔，水池，冷却塔等
2.1.3占地面积估算
估算该啤酒厂占地面积为48000-60000㎡.
2.1.4工厂运输
本工厂以车间连通，全部用高新设备，产品的生产到包装，在到产品出厂，一步到位，全部成流水线作业，减少人员之间的拥挤，运用设备进行运输，传带运输，可以减少必要的劳动时间，并且可以出现少量的人为事故.
工厂布置，地面用水泥，避免打滑，生产的废物有效利用，废水经过处理后排放。

第三章劳动定员
公司总体员工1500人，临时人员400. 生产车间，辅助车间、动力设施车间、给水车间、排水清理车间，人员按情况分配.
第四章车间工艺
第一节工艺流程及相关工艺参数
4.1.1发酵工艺
（1）麦汁进罐温度，第一锅8.5℃，第二锅是8℃，第三锅是8℃，满锅温度8℃。

（2）冷却的麦汁用酵母计量泵定量添加酵母，直接泵入C.C.T发酵，接种量为0.6—0.8%，接种后细胞浓度为（15±3）×106个/L。

（3）麦汁（五锅）在20小时必须满罐。

（4）满罐8℃，开始敞口自然发酵，维持8℃24小时，排冷凝物及死酵母。

（5）进冷控制升温，使温度在24小时升至9.59℃，恒温发酵24小时，然后生温，在24小时升至11℃。

（6）当糖度降至5.5—5.8BX时封罐保压，11℃恒温3—5天，进行双乙酰还原。

（7）当双乙酰降至0.15mg/L以下时，以0.33℃/h速度在12h降至6℃，然后0.25℃/h速度在12h降至5℃，恒温发酵24h，排第一次酵母3—5min.
（8）以0.33℃/h速度降温至-1℃(24h)，恒温24h，排第二次酵母3—5min .
（9）罐压保持在0.15—0.2Mpa，如果压力不够，可通入其它罐旺盛时排出的CO2，使其达到要求，出酒前排第三次酵母。

4.1.2 发酵工艺参数的确定
（1）进罐方法
以前采用冷却麦汁混合酵母后分批进入繁殖罐，使酵母克服滞缓期，进入对数生长期再泵入C.C.T。

而现在采用直接进罐法。

即冷却通风后的麦汁用酵母计量泵定量添加酵母，直接泵入C.C.T发酵。

操作方便，控制容易。

（2）接种量和起酵温度
麦汁直接进罐法，为了缩短发酵时间，大多采用较高接种量，0.6—0.8﹪，接种后细胞浓度为（15±3）×106个/ ml,麦汁是分批进入C.C.T，为了减少VDK前驱位置，α—乙酰乳酸的生成量，要求满罐时间在12—18h之内。

麦汁接种温度是控制发酵前期酵母繁殖阶段温度的，一般低于主发酵温度2—3℃，目的是使酵母繁殖在较低温度下进行，减少酵母代
谢副产物过多积累。

（3）主发酵温度
大罐发酵就国内采用的酵母菌株而言，多采用低温发酵（8--9℃）和中温发酵（10--12℃），低温发酵适用于〈11度麦汁浓度。

中温发酵适用于新菌株，酿造淡爽啤酒，而本设计恰好为12度淡爽啤酒，故选用中温发酵。

（4）VDK还原
大罐发酵中，后发酵一般称做”VDK”还原阶段。

VDK还原初期一般均不排放酵母，就是发酵全部酵母参与VDK还原，这样可缩短还原时间。

（5）冷却、降温
VDK还原阶段的终点，是根据成品啤酒应控制的含量而定，现代优质啤酒要求VDK<0.1mg/L才称还原阶段结束，可降温。

再降温、排酵母、贮酒中，VDK有少量下降，则可达到要求。

本设计采用C.C.T冷却夹套对啤酒降温，有效的起到了还原，使酵母凝聚和絮凝沉淀的效果。

（6）罐压控制
再传统式发酵中，主发酵是在无罐压或微压下进行的。

发酵中是酵母的毒物，会抑制酵母繁殖和发酵速率。

本设计选用的C.C.T发酵，主发酵阶段均采用微压（<0.01MP—0.02MP），主发酵后期才封罐逐步升高，还原阶段才1—2d才升至最高制，这样一来有效的提高了酵母繁殖和发酵速率。

综上所述，本设计选用的圆筒锥底发酵罐大大优越于传统发酵罐。

第二节工艺流程
4.2.1糖化车间工艺流程示意图
大米→粉碎→糊化
↓
麦芽→粉碎→糖化→过滤→麦汁煮沸锅→
↓
麦糟
酒花分离器→回旋沉淀槽→薄板冷却器
↓↓↓
酒花糟热凝固物冷凝固物
4.2.2设备流程
麦芽→麦芽粉碎机→糖化锅→过滤槽→煮沸锅→回旋沉淀槽
↑↓↓
大米→大米粉碎机→糊化锅暂存槽薄板换热器
↓
成品啤酒←装酒机←清酒罐←硅藻土过滤机←发酵罐
4.2.3工艺方法的选择
（1）麦芽粉碎方法
麦芽的粉碎方法随着时间的推移先后出现了干法粉碎，浸湿粉碎，回潮干法粉碎，连续湿法粉碎四种方法。

干法粉碎可调节麦芽粉碎度，根据麦芽质量来控制，此法成本较低，可以节省浸泡这一环节，但粉尘污染较大，本设计采用干法粉碎。

辅料也用同样的方法。

（2）糖化方法
糖化过程是一项非常复杂的生化反应过程，也是啤酒生产中的重要环节。

糖化的目的就是要将原料（包括麦芽和辅助原料）中的可溶性物质尽可能多的萃取出来，并且创造有利于各种酶的作用条件，使很多的不溶性物质在酶的作用下变成可溶性物质而溶解出来，制成符合要求的买麦芽汁收得率。

（3）过滤方法
采用过滤槽法。

此法虽然古老，但槽的结构日新月异，可有效的提高过滤速度，保证分离效果。

由于表面积大，过滤的也较为充分，效率较高。

（4）煮沸设备
煮沸锅的种类有夹套式，内加热式和外加热式。

夹套式是比较古老的加热方式，他加热循环好，但是煮沸麦汁的量受限制，制作也比较麻烦，实用于中小型厂。

外加热式在国内不是很常用。

本设计采用内加热式，麦汁通过垂直安装在煮沸锅内的列管式换热器的列管而被
加热向上沸腾，同时蒸汽被冷凝为液体。

在加热器的上方装有伞型的分布罩，借此使上升的麦汁反射向四周，同时可避免泡沫的形成，保证麦汁在煮沸锅中较好的循环。

（5）麦汁澄清设备
采用回旋沉淀槽。

热麦汁由切线方向进入回旋沉淀槽，在槽内回旋，可产生离心力。

由于在槽内运动，离心力的和其反作用力的合力把颗粒推向槽底部中央，达到沉淀的目的。

由于该设备占地面积小，可缩短沉淀时间，提高麦汁的澄清度，降低了损失。

（6）麦汁暂存槽
麦汁在过滤后温度为78度左右，经薄板换热器使温度升至90度左右，再进入暂存槽，提高了糖化次数，节省了投资能耗，在煮沸锅中加热时可缩短到沸腾的时间。

4.2.4 糖化工艺流程中工艺参数及操作规程
（1）大米的比例为25%，麦芽的比例为75%。

（2）糊化：糊化锅料水比为1：5，投料后升温至50℃，50℃是蛋白酶最适温度，有利于氨基酸的产生，调PH，加入耐温α—淀粉酶，保温10分钟。

加热至90℃，然后升温至100℃，保温30分钟。

（3）糖化：糖化锅料水比为1：3.5，加入39℃的水使其混合后温度为37℃，保持30分钟，升温至51℃，保持75分钟，进行蛋白休止，将换热后的88℃糊化醪打入糖化锅，保持在63℃，保温30分钟，升温至70℃以碘液检查为主，直至变色，表示糖化彻底，升温至78℃，保温5分钟，将醪液泵入过滤槽。

由于采用了高辅糖化，所以投料糖化前应加入耐高温的α—淀粉酶。

（4）pH值的调整：α—淀粉酶最适pH值是5.6～5.8，β—葡聚糖酶最适pH值是4.6～7.0，则加入磷酸调节pH值控制在5.6。

（5）甲醛的加入：在糖化时加入0.025%的甲醛来降低麦汁中花色苷的含量。

（6）过滤：过滤时醪液的温度保持不变，（控制在73--76℃），PH值保持在5.5～7.5之间，洗糟水温度为80℃。

当洗糟残液浓度达到工艺规定值，过滤结束。

（7）酒花的添加：煮沸90分钟，酒花分三次加入
第一次：煮沸5--15分钟，添加总量的5--10%，主要是消除煮沸时的泡沫;
第二次：煮沸30--40分钟后，添加总量的55--60%，主要是萃取α—酸，促其异构;
第三次：煮沸完成前15分钟，加入35%，萃取酒花油，提高酒花香.
4.2.5糖化工艺的控制原理糖化曲线
（1）酸休止，利用麦芽中磷酸酯酶对麦芽中菲订的水解，产生酸性磷酸盐，此工艺条件是：温度为35--37℃，pH在5.2—5.4，时间为30—90分钟
（2）蛋白质休止，利用麦芽中羧基肽酶分解多肽形成氨基酸（α—氨基酸）和利用内切肽酶分解蛋白质形成多肽和氨基酸为45--50℃，形成可溶性多肽为50--55℃，作用时间为10—20分钟。

（3）糖化分解，淀粉分解成可溶性糊精和可发酵性糖，对麦芽中β-淀粉酶催化形成可发酵性糖，最适温度为60--65℃，α—淀粉酶最适活性温度为70℃，这个酶共同作用，最适pH 为5.5—5.6，作用时间为30—120分钟。

4.糖化终了，糖化终了必须使醪中除了α—淀粉酶以外，其它水解酶会失活（钝化），此温度为70--80℃，再此温度范围内主要依据需保留α—淀粉酶的量及考虑到过滤的要求。

采用上限温度，醪黏度小，过滤加快，有害物质溶解多，α—淀粉酶残留少。

（4）酶制剂和添加剂的应用，α—淀粉酶，β-淀粉酶，糖化酶，R-酶等酶制剂再卫生规范下，根据工艺要求，适时适量的使用，对改善工艺和麦汁组分有一定的作用。

4.2.6 糖化工艺的选择及论证
本设计引用了的辅料，而辅料都为不发芽谷物，谷物中淀粉是包含在胚乳细胞壁中的生淀粉，只有经过破除淀粉细胞壁，使淀粉溶出，再经糊化和液化，使之形成稀薄的淀粉浆，才能受到麦芽中淀粉酶的充分利用，形成可发酵性糖和可溶性低聚糊精。

此未发芽谷物的预处理，一般在糊化加水加麦芽后，生温生至煮沸。

而本设计选用的复式浸出糖化法，能很好的完成辅料的酶和煮沸处理。

此法对辅料糊化有两大特点：一是大加水比，二是尽可能利用外加α—淀粉酶，协助糊化、液化，避免添加过多的麦芽，再糊化煮沸时，促进皮壳溶解和形成焦糖，类黑精。

并且此法采用两段式糖化温度，提高了可发酵性糖的含量。

综上所述，复式浸出糖化法对本设计是非常实用的。

第三节物料衡算
4.3.1 糖化物料计算
（1）100Kg混合原料中含浸出物的重量（E）
麦芽：Gm=m×(1-Wm) ×Em=75×(1-5%)×75%=53.44kg
大米：Gn=n×(1-Wn) ×En=25×(1-13%)×95%=20.66kg
则E=Gm+Gn=53.44+20.66=74.10kg
混合原料的收得率=74.1*98.5%/100=72.43%
100kg原料产12度热麦汁量为:
72.43*100/12=603.6kg
12度麦汁在20℃时的比重为1.048
100℃麦汁比20℃麦汁体积增加1.04倍
热麦汁体积=603.58*1.04/1.048=598.97L
冷麦汁量=598.97*(1-0.035)=578L
发酵液量=578*(1-0.015)=569.33L
滤过酒量=569.33*(1-0.01)=563.64L
成品酒量=563.4*(1-0.01)=558L
（2）生产100L12度淡色啤酒的物料计算
100kg原料生产成品酒558L
生产100L12度啤酒需用混合原料为100*100/558=17.92kg
麦芽耗用量=17.92*75%=13.44kg
大米耗用量=17.92*25%=4.48kg
酒花耗用量100L热麦汁加入酒花为0.2kg
100×598.97÷558×0.2%=0.215kg
热麦汁量=100×598.97÷558=107.34L
冷麦汁量=100×578÷558=103.58L
发酵液量=100×569.33÷558=102.03L
滤过酒量=100×563.64÷558=101.01L
成品酒量=100L
（3）年产200000吨12度淡色啤酒的物料计算
每年生产300天，旺季180天，每天糖化39次，淡季120天，每天糖化26次。

每年糖化次数=180×39+120×26=21159次
糖化一次出成品啤酒量=1×3×10421159=312t
糖化一次粮耗量=177.4×312=554.637kg
即糖化一次：大米耗量=3548.2×25%=2661.1kg
麦芽耗量=3548.2×75%=887kg
酒花耗用量100L热麦汁加入酒花为0.2kg 则为42.57kg
热麦汁量=21253.3L
冷麦汁量=20508.8L
发酵液量=20201.9L
滤过酒量=19999.9L
成品酒量=19800L
4.3.2 其它计算（G水）
（1）设：酿造12°淡色啤酒的啤酒头号麦汁的浓度一般为14%～18%，现取16%，糖化时原料利用率Φ=98.5%，原料含水量和糖化时水分蒸发量忽略不计。

100kg混合原料大约需要用水量400kg
糖化用水量=3548.2×400÷100=14192.8kg
糖化用水时间设为0.5h
每小时最大用水量=14192.8÷0.5=28385.6kg
（2）麦糟的计算
原料非浸出物=原料重量×（1-原料水分）×（1-原料浸出率）×原料利用率
麦芽中非浸出物重量：（g1m）
g1m=m×(1-Wm)(1-Em)×Φ= 75×(1-6%)(1-75%)×98.5%=17.4kg
大米中非浸出物重量：（g1n）
g1n=n×(1-Wn)(1-En) ×Φ= 25×(1-13%)(1-95%)×98.5%=1.07kg
因此，100kg混合原料中非浸出物g为：
g= g1m+ g1n=17.4+1.07=18.47kg
设：由过滤槽排出的非浸出物即为麦糟，其含水80--85%，现取82%。

则湿麦糟重量=18.47÷(1-82%)=102.6 kg
（3）麦糟吸麦汁量
当头号麦汁滤出后，残留在麦糟内的液体是被原料中非浸出物吸收的头号麦汁，其吸收率为麦糟的含水率（82%）
麦糟吸收头号麦汁量=102.61×82%÷(1-16%)=100.2kg
（4）头号麦汁收量
由100kg混合原料可得16%的麦汁量为：（原料浸出物含量×原料利用率）+糖化用水量
即：（E×Φ）+ G水=(74.10×98.5%)+400=473kg
由于原料中非浸出物吸收部分麦汁，所以实际头号麦汁收量为：
（5）水量计算
100kg原料约用水450kg,则需用水量
3548.2×450÷100=15966.9kg
用水时间为1.5h,则每小时洗糟最大用水量为
15966.9÷1.5=10644.6kg/h
（6）沉淀槽冷却用水
G=Q÷C÷(t2-t1) (冷却时间为1h)
其中:热麦汁放出热量Q=Gp×Cp(t1’-t2’)
热麦汁比重C麦汁=1.043
热麦汁量Gp=21253.3×1.043=22167.2kg/h
热麦汁比热Cp=0.98Kcal/(kg.℃)
热麦汁温度t1’=100℃t2’=55℃
冷却水温度t1=18℃t2=45℃
冷却水比热C=1
Q=21723.8×0.98(100-55)=977573.5 Kcal/h
G=977573.5÷1÷(45-18)=26420.9kg/h
（7）沉淀槽洗刷用水
每次洗刷用水3.5吨,冲洗时间为0.5h,则每小时最大用水量=3.5÷0.5=7(吨/时)
4.3.3 啤酒生产中蒸汽耗量的计算
4.3.3.1 计算依据
（1）以每锅糖化时投混合原料3548.2kg，按物料平衡计算依据。

（2）糖化工艺采用复式浸出糖化法。

其操作曲线如下
糊化锅糖化锅
大米粉887kg 麦芽2661.1kg
水4335 kg 水10644kg
加水比1：5 加水比1：4
↓↓
50℃(10min) 37℃（30min）
↓(40min) ↓(15min)
90℃(30min) 51℃(75min)
↓15min ↓10min
100℃(30min) 63℃(30min)
↓↓
88.5℃70℃（碘液反应完全）
↓15min
78℃(5min)
↓
麦汁过滤
4.3.3.2 糖化工段热量衡算
设：糖化投料时原水温度为20℃，需加热至39℃才能做投料用水，需加热至80℃才能用做洗糟水，加热蒸汽压力为2.5（kg/cm2）
4.3.3.2.1加热糖化用水耗热量（Q1）
Q1=C1G1 (t2-t1)
式中：G1——糖化用水量，为10644kg；
C1——水的比热，为1.0kcal/(kg·℃)；
t1——糖化用水温度，为20℃；
t2——糖化投料水温度，为39℃；
Q1=10644×1×(39-20)=849391.2KJ
加热糊化用水耗热量（Q’1）
Q’1=G’1 (t‘2-t’1)
式中：G’——糊化用水量，为4335kg；
C’1——水的比热，为1.0kcal/(kg·℃)；
t’1——糖化用水温度，为20℃；
t‘2——糖化投料水温度，为39℃；
Q1=4335×1×(52-20)=582624KJ
4.3.3.2.2糊化醪加热时耗热量（Q2）
(1) 糊化锅醪的比热
C麦芽或大米=C0(1-w%)+C水w%
C0--谷物干物质的比热为0.37 kcal/(kg·℃)
w--谷物的含水量%
所以，C麦芽=0.37(1-6%)+1×6%=0.415 kcal/(kg·℃)
C大米=0.37(1-13%)+1×13%=0.452 kcal/(kg·℃)
糊化醪的比热(C糊)
C糊= =0.91 kcal/(kg·℃)
(2) 糊化锅投料后混合醪的温度（t混）
t米醪=(887×0.452×20+4335×52) ((887+4335) ×0.91)=49.7℃
(3) 糊化锅加热至100℃耗热量（Q21）
Q21=(887+4335)×0.908×（100-50）=296348.5Kcal
(4) 煮沸30min时，水分蒸发耗热量（Q211）
设：再敞口容器中煮沸时每小时蒸发量为5%
则煮沸30min水分蒸发量为（W蒸）:
(887+4335)×0.05×3060=130.55kg
Q211=539.4×W蒸=539.4×130.55=70418.7Kcal
(5) 糊化锅总耗热量（Q2）：
设：热损失为总耗热量的10%
则Q2=( Q21 +Q211) ×1.15=(296348.5+70418.7) ×1.15=1771486KJ 4.3.3.2.3糖化锅耗热量(Q3)
(1) 麦芽醪的比热（C麦醪）
C麦醪= (2661.1×0.408+10644×1)/(2661.1+10644)
=0.88kcal/(kg·℃)
加热醪液所需热量Q‘3
Q‘3= C麦醪* G麦醪（51-37.5）=0.88*25.5*(10644+2661.1)
=663866.3KJ
麦醪的温度（t麦醪）
t麦醪=(2661.1×0.451×20+10644×39)/(( 2661.1+10644) ×0.857)
=37.5℃
(2) 经混合后，对醪得到醪液温度t对
麦醪与米醪混合后的比热（C混）
C混合= =0.889 kcal/(kg·℃)
t对=13305×51+（5222×130.55）×71.6 ÷{(13305+5222-130.55) ×0.9}=63℃
71.6℃比100℃低28.4℃,管壁损失2℃,,需要加冷却器将温度降到71.6℃后,与糖化液对醪后温度为63℃
换热器换热温度为
水18℃→39℃
醪液98℃→71.6℃(此过程在10分钟内完成)
热量=GC△t=5091.45×0.91×(98-71.6) ×6=733902Kcal
G水=5825kg
(3) 混合醪由63℃升至过滤温度78℃，所需要的热量Q31为
Q31=G混合C混合(78-63)=18396.45×0.889×15=1030330KJ
(4) 糖化总损失Q3为
Q3= Q31 =1030330KJ
4.3.3.2.4洗糟水耗热量Q4
设洗槽水平均温度为80℃，每100kg原料用水450kg，则用水量为
G洗=3548.2×450/100=15966.9kg
故Q4=G洗C水(80-18)= 15966.9×1×62=415778KJ
4.3.3.2.5 麦汁煮沸浓缩时耗热量Q5
(1) 麦汁升温至沸点耗热量Q51
由糖化物料横算表可知，100kg混合原料可得到613kg热麦汁，并设过滤完毕后麦汁温度为70℃，由前面计算可知:
G麦汁=21253.3
C麦汁==0.889 kcal/(kg·℃)
故Q51= G麦汁C麦汁(100-70) =2380667KJ
(2) 煮沸过程蒸发耗热量Q511
煮沸强度10％，时间1.5h，则蒸发水分为:
G3=21253.3×10％×1.5=3188kg
故Q511=3188×540×4.2=7230384KJ
(3) 热损失为
Q5111= 10％(Q51+Q511)=10572156KJ
4.3.3.2.6糖化一次总耗热量Q总
Q总=Q1+Q2+Q3+Q洗+Q煮沸
=4673246Kcal
4.3.3.2.7糖化一次耗用蒸汽量D
使用表压为0.3Mpa的饱和蒸汽。

I=652kcal/kg,则：
D= 式中，i为相应冷凝水的焓,561.47KJ/kg;η为蒸汽的热效率，取η=95%。

D= 9548.2㎏
4.3.3.2.8糖化过程每小时最大蒸汽耗量Qmax
在糖化过程各步骤中，麦汁煮沸耗热量为最大，且知煮沸时间为90分，热效率95%，故：
Qmax=Q5/（1.5×95%）=10572156/(1.5×0.95)= 7419056KJ/h
相应的最大蒸汽耗量为
Dmax=Qmax/(I-i)=3429kg/h
4.3.3.3蒸汽单耗
据设计，每年糖化次数为1560次，共生产啤酒30056吨。

年耗蒸汽总量为：DT=9548.21560=14704228kg/a
每吨啤酒成品耗蒸汽（对糖化）：
Ds=14704228/30056=490kg/t啤酒
每昼夜耗蒸汽量（生产旺季算）为：
Dd=9548.26=57289kg/d
4.3.3.4 冷耗平衡计算
（1）近几年来普遍使用一段式串联逆流式麦汁冷却方法。

使用的冷却介质为2℃冷冻水，出口温度为85℃，糖化车间送来的热麦汁温度为94℃，冷却至发酵起始温度6℃。

根据表3-2啤酒生产物料衡算表可知每糖化一次得热麦汁21253.3L，而相应的麦汁密度为1048㎏/m3,故麦汁量为
G=1048×21.253=22273.1（㎏）
又知12°麦汁的比热容为40 KJ/(㎏.K)，工艺要求在1小时内完成冷却过程，则所耗冷量为Q1=GC（t1-t2）/
=22273.1×4.0×(94-6)/1
=7840146.7(KJ/h)
式中--t1和t2 分别为麦汁冷却前后温度（℃）
-- 冷却操作过程时间（h）
根据设计结果，每个锥形发酵罐装5锅麦汁，则麦汁冷却每罐耗冷量为
Qf =5Q1=5×7840146.7
=39200733(KJ/h)
相应的冷冻介质（2℃的冷水）耗量为：
M1 = Q1/[Cm(t2’-t1’)]
=7840146.7/[4.18×(85-2)]
=22598(㎏/h)
式中--t1’和t2’分别为冷冻水的初温和终温（℃）
-- Cm是水的比热容[ KJ/(㎏.K)]
（2）冷量消耗综合表，如表4-3-1所示
表4-3 -1 冷量消耗综合表
耗冷项目每小时耗冷量（KJ/h）冷媒用量（Kgh）每罐耗冷量（KJ）年耗冷量（kJ）麦汁冷却7840146.7 22598 39200733 1.2×1010
表4-3冷量消耗综合表耗冷项目每小时耗冷量(KJ/h) 冷媒用量（㎏/h）每罐耗冷量(KJ) 年耗冷量（KJ）
麦汁冷却7840146.7 22598 39200733 1.2×1010
年产20W吨啤酒原料消耗表
原材料消耗量（吨/年）
麦芽22000
大米9400
酒花100
硅藻土300
消毒水、碱、过滤纸板、酶制剂、硫酸钙、磷酸需用量见下表啤酒年产量
10万吨/年 20万吨/年 30万吨/年备注
需要量
消毒水（吨/年） 20 40 60 国内采购碱（吨/年） 120 240 360 国内采购
过滤纸板（块/年) 1100 2200 3300 德国进口
酶制剂（吨/年） 20 40 60 国内采购
硫酸钙（吨/年） 25 50 75 国内采购磷酸（吨/年） 6 12 18 国内采购
4.3.3.5各种产量包装材料
（1）玻璃瓶
质量符合国家标准GB4544-91《啤酒瓶》，需用量见下表
啤酒年产量
10万吨/年 20万吨/年 30万吨/年需要量
啤酒瓶(万只/年) 16000 32000 48000
啤酒瓶70％用新瓶，30％用旧瓶；新瓶由桂林玻璃厂和南宁玻璃厂供应，旧瓶（生产期2年内）从区内和区外采购。

（2）瓶盖
瓶盖由广东和区内瓶盖厂供应，瓶盖需用量见下表
啤酒年产量
10万吨/年 20万吨/年 30万吨/年需要量
瓶盖(万只/年) 16000 32000 48000
（3）商标
商标由广东和区内商标厂供应，商标需用量见下表
啤酒年产量
10万吨/年 20万吨/年 30万吨/年需要量
商标（万套/年） 16000 32000 48000
（4）纸箱
纸箱由广东、福建和区内纸箱厂供应，纸箱需用量见下表
啤酒年产量
10万吨/年 20万吨/年 30万吨/年需要量
纸箱（万只/年） 1000 2000 3000
（5）辅助材料（胶水、洗瓶剂、润滑剂、洗瓶剂、热溶胶、周转箱）
辅助材料均在国内采购，需要量见下表
啤酒年产量
10万吨/年 20万吨/年 30万吨/年需要量
胶水（吨/年） 110 220 330
洗瓶剂（吨/年） 220 440 660
润滑剂（吨/年） 22 44 66
热溶胶（吨/年） 45 90 135
周转箱（万只/年） 15 30 45
⑹燃料
重油选用250号以下，从国内采购，需要量见下表
4.3.3.5 车间设备选型配套明细表
4.3.3.
5.1 糊化锅、糖化锅的选型
（1）糊化锅容积的计算
糊化锅投料量=9415+1829=11244kg
糊化醪量=11244*（4.5+1）=61842kg
查表得100℃热糊化醪的相对密度为1.0712g/L
则，糊化锅的有效容积=61842/（1.0712*1000）=57.73（m³）
设糖化锅的充满系数为0.8则；
糊化锅的总容积为57.73/0.8=72.2（m³）
故糊化锅的设备容积应选50m³，所需数量为2个。

(2)糊化锅基本尺寸计算
取D/H=2/1（糊化锅直径与圆筒高之比），升气管面积为料液面积1/40，采用球形底，则
D=4.24m
取D=5m H=2.5m
升气管直径d=0.80m
h=1.5m
(3) 加热面积计算
在一次糖化法中，糖化锅的最大传热是糊化醪从45℃加热至70℃这一过程，则最大热负荷Q=1.93×106kcal\h
0.25Mpa压力下蒸汽温度为126.9℃
△tm=56.44℃
按经验k取1500kcal/m3h℃
F=22.78㎡
锅实际加热面积：F′=∏Dh=3.14×5×1.5=23.55㎡＞22.78㎡
煮沸锅加热面积的计算
加热面积F=Q/k△t
糖化醪量=25607×（3.5＋1）=115231.5（kg）
查表得糖化醪的相对密度为1.065kg/L，则
糖化锅有效容积=115231.5÷（1.065×1000）=108.2（㎡）
设糖化锅充满系数为0.8
糖化锅的总容积=108.2/0.8=135.25（㎡）
故糖化锅设备的容积应选100m3，所以需要2个。

4.3.3.
5.2 磁铁分离器选型
是由磁铁和电磁铁组成,考虑到电磁铁需耗电能且结构复杂，维修困难，该设计选择永久磁铁的平板式磁铁分离器，它具有机构简单，维护简便，不耗电能等优点，磁性退化后更换磁铁即可。

4.3.3.
5.3 筛选机选型
发酵工厂常用的是振动筛和转筒筛，该设备的大麦初选机由筛选与风选结合的筛选机，还配套一圆筒分级筛，用于大麦分选后的分级，其生产能力大于10t/h。

4.3.3.
5.4 风选机选型
啤酒原料大米，麦芽等原料中含有杂草等杂质，所以必须用以风选机进行筛选。

糊化糖化设备：采用不锈钢的糊化锅和糖化锅，而且是球形锅底，便于清洗和料液排尽，锅内装备螺旋桨搅拌器，及挡板。

4.3.3.
5.5 过滤设备选型
过滤槽是最古老的也是应用最广泛的麦汁过滤设备，过滤槽配置湿法粉碎较完善，该设备采用的是过滤槽对麦汁过滤，将麦槽跟麦汁分开，与传统的压滤机法，快速渗出法，膜式压滤机法相比麦汁相对浊度较好，节省原料消耗的优点。

酒花添加设备
添加系统可采用2个或两个以上的自动添加罐，避免事故发生，麦汁煮沸时能回收。

数量规范型号
序号设备名称单
位
1 麦芽粉碎机台
2 要求能力2000kg/h MF650型
2 糖化煮沸锅个 2 有效容量50m³
3 糖化过滤槽个 2 有效容量30 m³
4 酒花分离器个 2 直径7.2m，高3m,搅拌器转速5r/min
5 沉淀槽个有效容积25 m³
6 麦汁冷却器台冷却面积32 m³列管式
7 发酵罐个30 500吨/只A3内涂
8 灌装设备套 2 日工作量50万瓶
9 CIP设备套 5 100吨/只
10 硅藻土过滤机台 5 100吨/台J-BS20
11 清酒罐只 5 50吨/只A3内涂
12 杀菌机套YJL96A
啤酒车间主要设备规范表
第五章管道管径及主要泵的计算
在本设计中，根据实际生产经验，糊化锅、糖化锅、过滤槽、煮沸锅、回旋沉淀槽等主要设备的进水进料管均选用公称直径为150mm的YB231－70钢管，外径158mm，壁厚8mm。

倒醪泵选型：选择IS150－125－250型离心泵。