压力前池计算书
水利工程中压力前池的设计与布置
浅谈水利工程中压力前池的设计与布置摘要：在引水渠道末端，将渠底加深，将渠道平面尺寸扩大，形成一水池以便平稳水流和布置压力管道的进水口，此水池称为压力前池。
它是引水渠道和压力水管之间的连接建筑物。
只有对其特点与功用进行充分了解，才能根据实际需要进行设计与布置。
关键词：压力前池；侧堰；泄水道中图分类号：tv732.6 文献标识码：a 文章编号：1674—0432（2012）—08—0208—11 压力前池的作用和组成1.1 压力前池的作用（1）分配水量。
将引水渠道中的流量均匀地分配给各压力水管，并设置闸门控制进入压力水管的流量。
（2）保证水质。
再次拦截和清除水中的污物、泥沙和浮冰等，防止其进入压力水管。
（3）限制水位升高，保证下游用水，渲泄多余水量。
（4）稳定水头，提高机组运行稳定性。
压力前池有一定容积，当机组负荷变化引起需水量变化时，起一定的调节流量和反射水锤波的作用。
1.2 压力前池组成（1）前室和进水室。
进水室为压力水管进水口前扩大和加深部分，一般比渠道宽和深，需要用渐变扩散段（前室）连接渠道与池身，以保证水流平顺、水头损失小、无漩涡发生。
（2）压力墙。
压力墙是布置压力水管进水口的闸墙。
（3）泄水建筑。
常采用侧堰，优点是简单可靠，缺点是前沿较长，水位变化大。
堰顶可加设闸门控制，但必需保证稳妥可靠。
也可采用虹吸式泄水道，其优点是泄流量大，缺点是泄流量变化突然，可能引起水位的振荡，且不能渲泄漂浮物，严寒地区容易封冻。
（4）排污、排沙、排冰建筑物。
污物及泥沙可能自渠首或渠道沿线进入，必须在前池处加以排除，以防进入压力水管。
在严寒地区还要设拦冰和排冰设施，以防止冰凌的危害。
上述各建筑物，除进水室和压力墙必不可少外，其他建筑物则根据电站具体要求而定。
2 压力前池的位置选择与布置方式2.1 位置选择压力前池的位置选择，应根据地形地质条件和运用要求，并结合渠道路线、压力水管、厂房等建筑物及其本身泄水建筑物的相互位置综合考虑确定，力求做到布置紧凑合理、水流平顺通畅、运行协调灵活、结构安全经济。
(整理)压力前池水位计算.
第二章水电站引水道建筑物第一节引水道引水道的功用是集中落差，形成水头，将水流输送到水电站厂房，然后将发电后的水流(称为尾水)排到原河道。
引水道分为无压引水道和有压引水道两类。
无压引水道的特点是具有自由水面，引水道承受的水压不大，适用于无压引水式水电站，河道或水库的水位变化不大。
在结构型式上，无压引水道最常用的是渠道和无压隧洞。
渠道常沿山坡等高线布置，受地形及地质条件制约，其长度和开挖工程量较大，且运行期要经常维护、修理，但由于在地表面施工，因而比较方便，中小型电站常采用渠道引水。
某些特殊情况下，如崎岖的山坡等，可能无法沿着不规则的等高线布置引水道，则对较深的峡谷可采用渡槽越过，对较浅的峡谷用倒虹吸穿越，对山岭用无压隧洞穿过。
有压引水道的特点是引水道内为压力流，承受的水压力较大，适用于有压引水式水电站，河道或水库水位变幅较大。
有压隧洞是最常用的结构型式，它可以利用岩体承受内水压力和防止渗漏。
在很特殊的情况下，有压引水道可采用压力管道。
一、引水渠道(一) 水电站引水渠道的要求水电站的引水渠道与一般灌溉和供水渠道不同。
电网中一天负荷变化很大，水电站一般起调峰作用，引用流量随负荷变化而变化，通常将水电站的引水渠道称为动力渠道。
水电站引水渠道应满足以下基本要求：(1) 有足够的输水能力。
当电站负荷发生变化时，机组的引用流量也随之变化。
为使引水渠道能适应由于负荷变化而引起的流量变化要求，渠道必须有合理的纵坡和过水断面。
一般按水电站的最大引用流量Q max设计。
(2) 水质要符合要求。
防止有害污物和泥沙进入渠道，渠道进口、沿线及渠末都要采取拦污、防沙、排沙措施。
(3) 运行安全可靠。
应尽可能减少输水过程中的水量和水头损失，因此渠道要有防冲、防淤、防渗漏、防草、防凌等功能。
渠道内水流速度要小于不冲流速而大于不淤流速。
渠道的渗漏要限制在一定范围内，过大的渗漏不仅造成水量损失，而且会危及渠道安全。
渠道中长草会增大水头损失，降低过水能力，在易长草季节，维持渠道中的水深大于1.5m及流速大于0.6m/s可拟制水草的生长。
某水电站引水系统水力计算
4.860m 取b 进=5.000m 取B 进=7.500m 取B 前=21.000m 取L 前= （2）参考资料：《水电站建筑物》（王树人 董毓新主编）、《水电站》（成都水力发电学校主编）2 设计基本资料 机组台数 …………………………………………………n 1=2台压力前池计算书1 设计依据及参考资料 （1）设计依据：《水电站引水渠道及前池设计规范》（DL/T 5079—1997）、《小型水力发电站设计规范》（（GB 50071—2002）、《水电站进水口设计规范》（SD 303—88）。
单机引用流量……………………………………………Q 设=12.500m³/s 引渠末端渠底高程………………………………………▽1=1041.000m 单机容量……………………………………………………N=1600kW 引水渠设计引用流量 ……………………………………Q p =25.000m³/s 引渠末端渠道设计水深……………………………………h=2.460m 引渠末端渠道设计流速 …………………………………v 0=2.050m/s 引渠末段渠底宽度…………………………………………b=2.500m 引渠末段渠道边坡…………………………………………m=1 进水室隔墩厚度……………………………………………d=0.000m 进水室拦污栅的允许最大流速 …………………………v 进=0.900m/s 压力钢管根数 ……………………………………………n 2=1根 压力钢管内径………………………………………………D=2.700m3 侧堰布置及水力计算3.1 侧堰堰顶高程的确定 根据《水电站引水渠道及前池设计规范》第4.5.3条的规定，侧堰的堰顶高程应高于设计流量下水电站正常 堰顶与过境水流水面的高差……………………………△h=0.100m 侧堰类型正堰的流量系数 ………………………………m 0=0.427=2100.040m侧堰堰顶高程▽3=▽2 + △h运行时的过境水流水面高程△h(0.1～0.2m)，本工程取△h＝0.100m过境水流水面高程▽2=渠末渠底高程 + 渠道正常水深 根据《水电站引水渠道及前池设计规范》第A.0.3条，对于设一道侧堰的布置，当水电站在设计流量下正常运行，侧堰不溢水；当水电站突然甩全部负荷待水流稳定后全部流量从侧堰溢出，为控制工况。
压力前池水位计算
第二章水电站引水道建筑物第一节引水道引水道的功用是集中落差，形成水头，将水流输送到水电站厂房，然后将发电后的水流(称为尾水)排到原河道。
引水道分为无压引水道和有压引水道两类。
无压引水道的特点是具有自由水面，引水道承受的水压不大，适用于无压引水式水电站，河道或水库的水位变化不大。
在结构型式上，无压引水道最常用的是渠道和无压隧洞。
渠道常沿山坡等高线布置，受地形及地质条件制约，其长度和开挖工程量较大，且运行期要经常维护、修理，但由于在地表面施工，因而比较方便，中小型电站常采用渠道引水。
某些特殊情况下，如崎岖的山坡等，可能无法沿着不规则的等高线布置引水道，则对较深的峡谷可采用渡槽越过，对较浅的峡谷用倒虹吸穿越，对山岭用无压隧洞穿过。
有压引水道的特点是引水道内为压力流，承受的水压力较大，适用于有压引水式水电站，河道或水库水位变幅较大。
有压隧洞是最常用的结构型式，它可以利用岩体承受内水压力和防止渗漏。
在很特殊的情况下，有压引水道可采用压力管道。
一、引水渠道(一) 水电站引水渠道的要求水电站的引水渠道与一般灌溉和供水渠道不同。
电网中一天负荷变化很大，水电站一般起调峰作用，引用流量随负荷变化而变化，通常将水电站的引水渠道称为动力渠道。
水电站引水渠道应满足以下基本要求：(1) 有足够的输水能力。
当电站负荷发生变化时，机组的引用流量也随之变化。
为使引水渠道能适应由于负荷变化而引起的流量变化要求，渠道必须有合理的纵坡和过水断面。
一般按水电站的最大引用流量Q max设计。
(2) 水质要符合要求。
防止有害污物和泥沙进入渠道，渠道进口、沿线及渠末都要采取拦污、防沙、排沙措施。
(3) 运行安全可靠。
应尽可能减少输水过程中的水量和水头损失，因此渠道要有防冲、防淤、防渗漏、防草、防凌等功能。
渠道内水流速度要小于不冲流速而大于不淤流速。
渠道的渗漏要限制在一定范围内，过大的渗漏不仅造成水量损失，而且会危及渠道安全。
渠道中长草会增大水头损失，降低过水能力，在易长草季节，维持渠道中的水深大于1.5m及流速大于0.6m/s可拟制水草的生长。
(整理)压力前池水位计算
第二章水电站引水道建筑物第一节引水道引水道的功用是集中落差，形成水头，将水流输送到水电站厂房，然后将发电后的水流(称为尾水)排到原河道。
引水道分为无压引水道和有压引水道两类。
无压引水道的特点是具有自由水面，引水道承受的水压不大，适用于无压引水式水电站，河道或水库的水位变化不大。
在结构型式上，无压引水道最常用的是渠道和无压隧洞。
渠道常沿山坡等高线布置，受地形及地质条件制约，其长度和开挖工程量较大，且运行期要经常维护、修理，但由于在地表面施工，因而比较方便，中小型电站常采用渠道引水。
某些特殊情况下，如崎岖的山坡等，可能无法沿着不规则的等高线布置引水道，则对较深的峡谷可采用渡槽越过，对较浅的峡谷用倒虹吸穿越，对山岭用无压隧洞穿过。
有压引水道的特点是引水道内为压力流，承受的水压力较大，适用于有压引水式水电站，河道或水库水位变幅较大。
有压隧洞是最常用的结构型式，它可以利用岩体承受内水压力和防止渗漏。
在很特殊的情况下，有压引水道可采用压力管道。
一、引水渠道(一) 水电站引水渠道的要求水电站的引水渠道与一般灌溉和供水渠道不同。
电网中一天负荷变化很大，水电站一般起调峰作用，引用流量随负荷变化而变化，通常将水电站的引水渠道称为动力渠道。
水电站引水渠道应满足以下基本要求：(1) 有足够的输水能力。
当电站负荷发生变化时，机组的引用流量也随之变化。
为使引水渠道能适应由于负荷变化而引起的流量变化要求，渠道必须有合理的纵坡和过水断面。
一般按水电站的最大引用流量Q max设计。
(2) 水质要符合要求。
防止有害污物和泥沙进入渠道，渠道进口、沿线及渠末都要采取拦污、防沙、排沙措施。
(3) 运行安全可靠。
应尽可能减少输水过程中的水量和水头损失，因此渠道要有防冲、防淤、防渗漏、防草、防凌等功能。
渠道内水流速度要小于不冲流速而大于不淤流速。
渠道的渗漏要限制在一定范围内，过大的渗漏不仅造成水量损失，而且会危及渠道安全。
渠道中长草会增大水头损失，降低过水能力，在易长草季节，维持渠道中的水深大于1.5m及流速大于0.6m/s可拟制水草的生长。
水池结构计算范文
水池结构计算范文
首先，对于水池的承载力计算，需要考虑水压力和土壤压力对池壁和
池底的影响。
水压力可通过水的密度、水深和重力加速度来计算，而土壤
压力需要根据土壤的性质以及池壁和池底的渗透性来进行计算。
在计算池壁的承载力时，需考虑到水压力对池壁的作用和反力。
通常，可以使用库仑公式进行计算，即池壁的抗滑稳定性和抗倾覆稳定性。
对于池底的承载力计算，一般可以使用平衡计算法进行。
平衡计算法
要求池底的承载力大于所受水压力和土壤压力的合力，以确保水池的稳定性。
此外，水池的稳定性计算还需要考虑土壤的稳定性、地震力和风力等
外力的作用。
针对不同的外力情况，可以采用不同的计算方法和系数来进
行计算。
例如，对于地震力的计算，根据当地的地震烈度和结构的阻尼特性，可以选择适当的规范和计算方法进行计算。
最后，水池结构的安全性计算是对设计的结果进行验证的过程。
通过
使用有限元分析、结构性能测试和试验等方法，可以对水池结构进行验证，确保其满足设计要求并具有足够的承载力和稳定性。
在进行水池结构计算时，需要注意以下几点：
1.充分了解设计要求和使用条件，如水池容积、使用到的水压力和重
力荷载等，以确保计算的准确性。
2.选择适当的计算方法和工具，如有限元分析软件、土力学计算软件等，以提高计算的精度和效率。
3.采用合理的材料参数和安全系数，以确保计算结果的可靠性和安全性。
4.进行设计的优化和改进，避免结构的浪费和不必要的加固。
总之，水池结构计算是确保水池稳定性和安全性的重要环节。
通过合理的计算和验证，可以保证水池的使用寿命和使用安全。
引水系统水力计算
4.860m 取b 进=5.000m 取B 进=7.500m 取B 前=21.000m 取L 前= （2）参考资料：《水电站建筑物》（王树人 董毓新主编）、《水电站》（成都水力发电学校主编）2 设计基本资料 机组台数 …………………………………………………2台压力前池计算书1 设计依据及参考资料 （1）设计依据：《水电站引水渠道及前池设计规范》（DL/T 5079—1997）、《小型水力发电站设计规范（GB 50071—2002）、《水电站进水口设计规范》（SD 303—88）。
单机引用流量……………………………………………Q 设=12.500m³/s 引渠末端渠底高程………………………………………▽1041.000m 单机容量……………………………………………………1600kW 引水渠设计引用流量 ..........................................25.000m³/s 引渠末端渠道设计水深.......................................... 2.460m 引渠末端渠道设计流速 ....................................... 2.050m/s 引渠末段渠底宽度................................................ 2.500m 引渠末段渠道边坡 (1) 进水室隔墩厚度……………………………………………0.000m 进水室拦污栅的允许最大流速 …………………………v 进0.900m/s 压力钢管根数 ……………………………………………1根 压力钢管内径……………………………………………… 2.700m 3 侧堰布置及水力计算3.1 侧堰堰顶高程的确定 根据《水电站引水渠道及前池设计规范》第4.5.3条的规定，侧堰的堰顶高程应高于设计流量下水电站正 堰顶与过境水流水面的高差……………………………△0.100m 侧堰类型正堰的流量系数 ………………………………0.427=2100.040m侧堰堰顶高程▽3=▽2 + △h运行时的过境水流水面高程△h(0.1～0.2m)，本工程取△h＝0.100m过境水流水面高程▽2=渠末渠底高程 + 渠道正常水深 根据《水电站引水渠道及前池设计规范》第A.0.3条，对于设一道侧堰的布置，当水电站在设计流量下正运行，侧堰不溢水；当水电站突然甩全部负荷待水流稳定后全部流量从侧堰溢出，为控制工况。
压力前池设计施工探讨
压力前池设计施工探讨摘要：本文作者对压力前池的设计与挡土墙的施工进行了分析探讨，供大家参考。
关键词：压力前池；设计；施工；探讨中图分类号：tu984 文献标识码：a 文章编号：按照前池的作用,其主要部分包括:前室、进水室、侧堰、排冰道、泻水渠和冲沙孔等建筑物。
压力前池可以起到平稳水压、均匀分配流量、宣泄多余水量、拦阻污物和泥沙等作用。
前池整体布置时,应使水流平顺,水头损失最少,以提高水电站的出力和电能;前池应建在天然地基的挖方中前池应尽可能靠近厂房,以缩短压力管道的长度; “kswt”水电站的前池由于地形限制,及考虑到新疆气候的原因,布置为曲线型式,采取正向排冰、侧向引水的方式。
前池挡土墙施工要做好清理场地、基底处理,依据规范施工,施工时要做到质量严格把关,安全施工,施工文明等。
1 压力前池的作用1.1 平稳水压、平衡水量减少渠道水位波动的振幅,稳定了发电水头;暂时补充不足水量和容纳多余水量,适应水轮机流量的改变。
1.2 均匀分配流量。
均匀地分配流量给压力管道,管道进口设有控制闸门。
1.3 渲泄多余水量。
另外当电站停机时,给下游供水。
1.4 拦阻污物和泥沙。
前池设有拦污栅、拦沙、排沙及防凌设施,防止渠道中漂浮物、冰凌、有害泥沙进入压力管道,保证水轮机正常运行。
2 压力前池的组成建筑物2.1 前室(池身及扩散段)由扩散段和池身组成。
扩散段保证水流平顺地进入前池,减少水头损失。
池身的宽度和深度受高压管道进口的数量和尺寸控制,以满足进水室的要求。
2.2 进水室及其设备压力管道进水口部分,进口处设闸门及控制设备、拦污栅、通气孔等设施。
2.3 泄水建筑物溢水建筑物一般包括溢流堰、陡槽和消能设施。
堰顶一般不设闸门,水位超过堰顶,前池内的水就自动溢流。
2.4 放水和冲沙设备从引水渠道带来的泥沙将沉积在前室底部,因此在前室的最低处应设冲沙道,并在其末端设有控制闸门,以便定期将泥沙排至下游。
冲沙道可布置在前室的一侧或在进水室底板下作成廊道。
水池计算书
3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2 裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=96.60 kN池壁自重G2=345.56kN底板自重G3=259.20kN水池结构自重Gc=G1+G2+G3=701.36 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=564.57 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1= 0 kN池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 26.40 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 26.40 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh顶板活荷载作用力Gh1= 38.64 kN地面活荷载作用力Gh2= 44.00 kN活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=82.64 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=5.400×6.400 = 34.56 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(701.36+564.57+26.40+0.00+82.64)/34.560= 39.79 kN/m2 3.1.2 修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=18.00kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r地下水位于底板下1m以下，不考虑地下水作用，r=18.00kN/m3(3)根据基础规范的要求，修正地基承载力:fa = fak + ηb γ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)= 280.00+0.00×18.00×(5.400-3)+1.00×18.00×(3.300-0.5)= 330.40 kPa3.1.3 结论: Pk=39.79 < fa=330.40 kPa, 地基承载力满足要求。
水电站压力前池有效容积设计计算研究
水电站压力前池有效容积设计计算研究摘要：在分析了我国中小型水电站压力前池容积功能发挥现状后，对水电站压力前池有效经济容积的合理确定设计计算要点进行了详细分析研究。
最后，结合一工程实例，介绍压力前池容积确定过程中，应该从压力前池基本容积和波动容积等方面，进行综合考虑和计算分析，以确保水电站调节运行过程中具有较高稳定性和节能经济性。
关键词：水电站；压力前池；经济容积abstract: in the analysis of our medium and small size hydropower stations before the function of volume pool pressure situation, pressure of hydropower station before the effective economic volume of the pool reasonable design calculation main point to carry on the detailed analysis research. finally, combined with an engineering example, introduces the pressure in the process of previous pool capacity are, should pressure from previous pool basic volume and volatility volume, considered and calculation and analysis to ensure that adjust the operating process with hydropower station higher stability and energy saving efficiency.keywords: hydropower station; pressure former pool; economic volume中图分类号：s611文献标识码：a 文章编号：在引水式水电站规划设计施工建设过程中，通常需要在引水渠(或无压洞)的末端设置压力前池，以起到降低引水流速、拦阻水中所含杂物、实现短时间调节水量、减小水位波动、以及平稳水电站进水管道水头等作用，也就是说，水电站压力前池施工建设是为了满足水电站在日常运行过程中负荷不断变化，实现经济运行调节的主要水工建筑物[1]。
压力前池计算书
堰顶与过境水流水面的高差……………………………△h=0.100m 0.100m3 侧堰布置及水力计算3.1 侧堰堰顶高程的确定 根据《水电站引水渠道及前池设计规范》第4.5.3条的规定，侧堰的堰顶高程应高于设计流量下水电站正常运行时的过境水流水面高程△h(0.1～0.2m)，本工程取△h＝ 压力钢管根数 ……………………………………………n 2= 压力钢管内径………………………………………………D=1根2.000m 进水室隔墩厚度……………………………………………d=0.000m 进水室拦污栅的允许最大流速 …………………………v 进=0.900m/s 引渠末段渠底宽度…………………………………………b= 引渠末段渠道边坡…………………………………………m= 3.500m 0 引渠末端渠道设计水深……………………………………h= 引渠末端渠道设计流速 …………………………………v 0= 2.850m 1.624m/s 2台1600kW 引水渠设计引用流量 ……………………………………Q p = 单机引用流量……………………………………………Q 设= 引渠末端渠底高程………………………………………▽1=16.200m³/s 16.200m³/s 1041.000m 非自动调节渠道压力前池布置计算书1 设计依据及参考资料 （1）设计依据：《水电站引水渠道及前池设计规范》（DL/T 5079—1997）、《小型水力发电站设计规范》（（GB 50071—2002）、《水电站进水口设计规范》（SD 303—88）。
（2）参考资料：《水电站建筑物》（王树人 董毓新主编）、《水电站》（成都水力发电学校主编）2 设计基本资料 机组台数 …………………………………………………n 1= 单机容量……………………………………………………N=1043.950m 侧堰类型正堰的流量系数 ………………………………m 0=0.4273.2 侧堰堰顶长度、堰上平均水头的确定过境水流水面高程▽2=渠末渠底高程 + 渠道正常水深=1043.850m侧堰堰顶高程▽3=▽2 + △h= 根据《水电站引水渠道及前池设计规范》第A.0.3条，对于设一道侧堰的布置，当水电站在设计流量下正常3.600m 取b 进=5.000m取B 进=7.500m 取B 前=30.000m取L 前=5.2 前池正常水位Z 正常：Z 正常=渠末渠底高程 + 渠道正常水深=1043.850m正常水位。
水池计算方法
水池计算方法举例来说，按悬壁计算的实例：一.设计资料1. 几何信息: (单位: 除注明外,均为mm)梁号1: 跨长= 6000 B×H = 300 × 10002. 荷载条件:均布恒载标准值=0.00kN/m ；活载准永久值系数=0.50均布活载标准值=0.00kN/m ；支座弯矩调幅系数=100.0%梁容重=25.00kN/m3 ；计算时不考虑梁自重:恒载分项系数=1.20 ；活载分项系数=1.40说明: 各梁跨的附加荷载参见[几何及荷载标准值简图]3.配筋信息:抗震等级:非抗震；纵筋种类:HRB400 ；fyk=400 N/mm2混凝土强度等级:C25 ；fc=11.9 N/mm2 ；ft= 1.27 N/mm2；箍筋种类:HPB235 ；fyk=235 N/mm2配筋调整系数=1.0 ；上部保护层厚度=25mm ；as'=25+10 = 35mm下部保护层厚度=25mm ；as=25+10 = 35mm最大裂缝限值=0.400mm ；挠度控制系数C=200二.计算结果：单位说明: 弯矩:kN.m 剪力:kN 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 裂缝:mm 挠度:mm 尺寸:mm内力计算采用有限元计算方法截面配筋方式:单筋-----------------------------------------------------------------------梁号1: 跨长= 6000 B×H = 300 × 1000左中右弯矩(-) : -332.749 -31.250 0.000弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000剪力: 181.500 37.500 0.000上部纵筋: 1011 600 600下部纵筋: 600 600 600箍筋Asv: 435 435 435上纵实配: 4E20(1257) 4E16(804) 4E16(804)下纵实配: 4E16(804) 4E16(804) 4E16(804)箍筋实配: [url=mailto:4d8@250(804]4d8@250(804[/url]) [url=mailto:4d8@250(804]4d8@250(804[/url])[url=mailto:4d8@250(804]4d8@250(804[/url])腰筋实配: 10d10(785) 10d10(785) 10d10(785)上实配筋率: 0.42% 0.27% 0.27%下实配筋率: 0.27% 0.27% 0.27%箍筋配筋率: 0.27% 0.27% 0.27%裂缝: 0.378 0.014 0.000挠度: 0.000 4.296 10.957最大裂缝: 0.378mm<0.400mm最大挠度: 10.957mm<30.000mm(6000/200)按双向板考虑：3.3 荷载计算3.3.1 池壁荷载计算:(1)池外荷载:主动土压力系数Ka= 0.33侧向土压力荷载组合(kN/m2):部位(标高) 土压力标准值水压力标准值活载标准值基本组合准永久组合池壁顶端(5.400) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00地面(0.000) 0.00 0.00 3.33 3.81 1.33地下水位处(-0.500) 3.00 0.00 3.33 7.62 4.33底板顶面(-0.600) 3.33 1.00 3.33 9.31 5.67(2)池内底部水压力: 标准值= 55.00 kN/m2, 基本组合设计值=3.3.2 底板荷载计算(池内无水，池外填土):水池结构自重标准值Gc= 2287.80kN基础底面以上土重标准值Gt= 144.00kN基础底面以上水重标准值Gs= 14.40kN基础底面以上活载标准值Gh= 248.94kN水池底板以上全部竖向压力基本组合:Qb = (2287.80×1.20+144.00×1.27+14.40×1.27+248.94×1.27×0.90)/8 4.360 = 38.30kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:Qbe = (2287.80+144.00+14.40×1.00+1.50×69.960×0.40+10.00×14.400×0.40)/84.360 = 30.18kN/m2板底均布净反力基本组合:Q = 38.30-0.400×25.00×1.20= 26.30 kN/m2板底均布净反力准永久组合:Qe = 30.18-0.400×25.00= 20.18 kN/m23.3.3 底板荷载计算(池内有水，池外无土):水池底板以上全部竖向压力基本组合:Qb = [2287.80×1.20+(6.000×10.000×5.500)×10.00×1.27]/84.360 = 82.22kN/m2板底均布净反力基本组合:Q = 82.22-(0.400×25.00×1.20+5.500×10.00×1.27) = 0.37kN/m2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:Qbe = [2287.80+(6.000×10.000×5.500)×10.00]/84.360 =板底均布净反力准永久组合:Qe = 66.24-(0.400×25.00+5.500×10.00) = 1.24kN/m2 3.4 内力,配筋及裂缝计算弯矩正负号规则:池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负荷载组合方式:1.池外土压力作用(池内无水，池外填土)2.池内水压力作用(池内有水，池外无土)3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度) (3)L侧池壁内力:计算跨度: Lx= 6.300 m, Ly= 6.000 m , 三边固定,顶边自由池壁类型: 普通池壁,按双向板计算基本组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用基本组合内侧-水平跨中 4.08 - - 4.08水平边缘- 78.64 - 78.64竖直跨中2.62 - - 2.62竖直上边缘- 0.00 - 0.00竖直下边缘- 94.38 - 94.38外侧-水平跨中- -30.60 -18.48 -49.08水平边缘-10.49 - -21.71 -32.20竖直跨中- -19.67 -16.74 -36.41竖直上边缘0.00 - 0.00 -0.00竖直下边缘-12.58 - -21.20 -33.79准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用准永久组合内侧-水平跨中 2.48 - - 2.48水平边缘- 61.92 - 61.92竖直跨中1.60 - - 1.60竖直上边缘- 0.00 - 0.00竖直下边缘- 74.31 - 74.31外侧-水平跨中- -24.10 -16.17 -40.27水平边缘-6.38 - -19.00 -25.38竖直跨中- -15.49 -14.64 -30.13竖直上边缘0.00 - 0.00 -0.00竖直下边缘-7.66 - -18.55 -26.21(4)B侧池壁内力:计算跨度: Lx= 10.300 m, Ly= 6.000 m , 三边固定,顶边自由池壁类型: 普通池壁,按双向板计算基本组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用基本组合内侧-水平跨中 4.66 - - 4.66水平边缘- 117.57 - 117.57竖直跨中4.63 - - 4.63竖直上边缘- 0.00 - 0.00竖直下边缘- 177.89 - 177.89外侧-水平跨中- -34.98 -19.39 -54.37水平边缘-15.68 - -20.02 -35.70竖直跨中- -34.72 -12.87 -47.59竖直上边缘0.00 - 0.00 -0.00竖直下边缘-23.72 - -20.53 -44.25准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)部位池外土压力池内水压力温湿度作用准永久组合内侧-水平跨中 2.84 - - 2.84水平边缘- 92.58 - 92.58竖直跨中2.82 - - 2.82竖直上边缘- 0.00 - 0.00竖直下边缘- 140.07 - 140.07外侧-水平跨中- -27.54 -16.96 -44.51水平边缘-9.54 - -17.52 -27.06竖直跨中- -27.34 -11.26 -38.60竖直上边缘0.00 - 0.00 -0.00竖直下边缘-14.43 - -17.96 -32.39(5)底板内力:计算跨度:Lx= 6.300m, Ly= 10.300m , 四边简支+池壁传递弯矩按双向板计算.1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)基本组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中89.12 - 61.76B向跨中42.88 - 28.60下侧-L向边缘0.00 -44.25 -44.25B向边缘0.00 -33.79 -33.79L向跨中- -27.36 -B向跨中- -14.28 -准永久组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中68.37 - 48.07B向跨中32.89 - 22.45下侧-L向边缘0.00 -32.39 -32.39B向边缘0.00 -26.21 -26.21L向跨中- -20.30 -B向跨中- -10.45 -2.池内有水,池外无土时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)基本组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中 1.26 102.30 103.57B向跨中0.61 57.46 58.07L向边缘0.00 177.89 177.89B向边缘0.00 94.38 94.38准永久组合作用弯矩表部位简支基底反力池壁传递弯矩弯矩叠加上侧-L向跨中4.19 80.55 84.75B向跨中2.02 45.24 47.26L向边缘0.00 140.07 140.07B向边缘0.00 74.31 74.31(6)配筋及裂缝:配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋.裂缝计算根据《水池结构规程》附录A公式计算.按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:①L侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm)部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度内侧-水平跨中 4.08 643 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url] 669 0.02 水平边缘78.64 1053 [url=mailto:D16@190]D16@190[/url] 1058 0.20竖直跨中2.62 643 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url] 669 0.01竖直上边缘0.00 643 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url] 669 0.00竖直下边缘94.38 1276 [url=mailto:D16@150]D16@150[/url] 1340 0.19 外侧-水平跨中-49.08 646 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url] 669 0.27 水平边缘-32.20 643 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url] 669 0.17竖直跨中-36.41 643 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url] 669 0.20竖直上边缘-0.00 643 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url] 669 0.00竖直下边缘-33.79 643 [url=mailto:D14@230]D14@230[/url]669 0.17。
第二节 压力前池及日调节池
第二节压力前池及日调节池一、压力前池压力前池是引水渠道和压力管道（或称压力水管）之间的连接结构，见图5-6。
它的作用包括：①加宽和加深渠道以满足压力管道进水口的布置要求；②向各压力管道均匀分配流量并加以必要的控制；③清除水中的污物、泥沙及浮冰；④渲泄多余水量。
此外，当水电站负荷变化因而水轮机引用流量迅速改变时，压力前池的容积可以起一定的调节作用，反射压力水管中的水锤波，同时抑制渠道内水位的过大波动。
正因如此，压力前池是无压引水系统中的平水建筑物。
图12-4为北京模式口水电站压力前池布置图。
由图可见，压力前池由以下几部分组成：（1）池身及扩散段。
它们可以看作是渠道的扩大段。
池身的宽度和深度取决于压力水管进水口的要求。
扩散段的两侧墙及底坡扩散角不宜大于10°，以保证水流平顺，水头损失小，无脱流及漩涡。
（2）压力水管的进水口。
一般为墙式，其布置及设备见第六章。
（3）泄水建筑物。
一般为沿池身一侧布置的侧堰，也可采用虹吸式泄水道。
侧堰简单可靠，但前沿较长、水位变化较大，加设自动控制闸门能提高单宽流量，但必须稳妥可靠。
虹吸泄水道泄流量大，但结构复杂，泄流量变化突然，可能引起水位振荡，不能谊泄漂浮物，易封冻。
泄水建筑物应能在上游最高水位下渲泄进人渠道的最大流量。
（4）排污、排沙、排冰设备。
污物及泥沙可由渠首进人渠道，也可能在渠道沿线进人，必须予以清除，以防进人压力水管。
在严寒地区还要设拦冰及排冰设备。
压为前池一般都布置在靠近厂房的陡坡上，以缩短压力水管的长度。
建筑物和水的重量、水的推力、渠道和前池的渗漏都增加了山坡坍滑的可能性，设计中要特别注意其地基稳定间题。
图12-4 模式口水电站的压力前池（a）平面图；（b）纵剖面图二、日调节池担任峰荷的水电站一日之内的引用流量在零与Qmax之间变化，而引水渠道是按Qmax设计的，这意味着一天内的大部分时伺，渠道的过水能力没有得到充分利用。
如渠道下游沿线有合适的地形建造日调节池，如图11-6所示，则情况可大为改善：日调节池与压力前池之间的渠道仍按Qmax设计，但日调节池上游的渠道可按较小的流量进行设计，当日调节池足够大时（该容量可按水电站的工作方式通过流量调节计算求得），设计流量接近于水电站的平均流量。
泵站出水池稳定计算
泵站出水池稳定计算
进水池为浆砌块石半重力式堤墙，墙高1.5m ，顶宽0.5m ，墙后填料容重γ=18KN/m 3。
因出水池地高程在地下水位以上故地下水位以下土压力不予考虑。
主动土压力计算：
a a a a a K h K h h K h qHK E 22/21212121γγγ+++=
E a ---作用在挡土墙上的主动土压力kN/m;
q---作用在墙后填土面上的均布荷载kN/m 2;
H--- 土压力计算高度m;
K a-----主动土压力系数；
γ---挡土墙墙后填土重度kN/m 3；
γ/---挡土墙墙后地下水位以下填土浮重度kN/m 3；
h 1---墙后地下水位以上土压力的计算高度（m ）;
h 2---墙后地下水位至基底面以土压力的计算高度（m ）。
对于半重力挡土墙主动土压力系数的确定：
ϕββϕ
βββ2222cos cos cos cos cos cos cos ++--=a K
a K ---主动土压力系数；
β---挡土墙墙后填土表面坡度（0）；
ε---挡土墙墙背面与铅直面的夹角（0）；
φ---挡土墙墙后回填土的内摩擦角（0）；φ=18o
经计算a K =0.58;
E a =15×1.572×0.58÷2=10.72kN/m.
抗滑稳定计算
2min max /99.179.115.101.06115.117.2m KN W M A G P =⎪⎭
⎫ ⎝⎛⨯±⨯=±=
∑∑
5.1][11.179.199.1min max =<===ηηP P
最大最小基底应力均满足规范要求。
刘龙水池计算书
水池设计计算书1 计算说明1.1 目的与要求本计算书为。
池的施工图阶段的结构设计计算书。
内容包括池壁和底板的内力计算、配筋计算以及裂缝宽度验算。
通过内力计算以拟定或复核结构的尺寸，通过配筋计算以选取钢筋型号，通过裂缝宽度计算以保证所配的钢筋能够满足裂缝宽度的要求，从而为钢筋图的绘制提供依据。
1.2设计依据1.2.1设计资料1、本工程初步设计报告；2、本工程地勘资料报告；3、《钢筋混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）以下简称《混凝土规范》；4、《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）,以下简称《给排水规范》；5、《给水排水工程结构设计手册（第二版）》以下简称《手册》；6、《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》，以下简称《规程》；7、《水利水电工程地质手册》，以下简称《地质手册》；8、《水工混凝土结构设计手册》，以下简称《水工手册》；9、《钢筋混凝土结构构造手册（第二版）》，以下简称《钢混手册》。
1.2.2参数选择1.3计算原则与假定本计算书分为池壁计算和底板计算两部分。
在池壁计算中，分析试水、完建、检修、洪水和运行工况的荷载作用情况，确定控制工况，然后分别计算控制工况下池壁的内力，再根据钢筋砼抗弯配筋计算和最小配筋率要求进行配筋。
底板计算根据倒置梁理论，假定地基反力直线分布，计算池底板内力并配筋。
池壁自重换算成集中荷载作用于底板的相应位置，池壁承受的弯矩以集中力偶的方式作用于池底板的相应位置。
水池不受地下水位影响，可不进行抗浮验算。
根据《水工手册》，地下式及半地下式水池的抗震性能较好，一般在8度地震区可不进行抗震验算。
水池位于地下，可不考虑温度和湿度的变化作用。
1.4水池结构尺寸的确定1 池壁厚度。
根据《手册》（P810），对于敞口水池，垂直壁板通常做成等厚截面，根据构造要求，水池的壁板及底板厚度不宜小于200mm，池壁厚度设计为300 mm。
2 底板厚度。
底板厚度设计为300mm，并向外挑出500mm。
消防水池计算LB侧计算书范本
矩形水池设计(JSC-4)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》钢筋:d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q -HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖半地上长度L=16.000米, 宽度B=6.500米, 高度H=4.500米, 底板底标高=-4.500米池底厚h3=300米米, 池壁厚t1=250米米, 池顶板厚h1=120米米,底板外挑长度t2=0米米注:地面标高为±0.000.(平面图)(剖面图)1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/米3 , 土饱和重度20.00kN/米3, 土内摩擦角30度修正后的地基承载力特征值fa=260.00kPa地下水位标高-10.000米,池内水深3.300米, 池内水重度10.00kN/米3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 池顶板4.00kN/米2, 地面20.00kN/米2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活载调整系数: 其它1.00活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00不考虑温湿度作用.1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度26.00kN/米3, 泊松比0.20纵筋保护层厚度(米米): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20米米, 配筋调整系数: 1.00构造配筋采用混凝土规范GB50010-20102 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(不考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算(7) 混凝土工程量计算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.米/米钢筋面积:米米2裂缝宽度:米米计算说明:双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=324.48 kN池壁自重G2=1166.88kN底板自重G3=811.20kN水池结构自重Gc=G1+G2+G3=2302.56 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=3069.00 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1= 0 kN池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 0.00 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 0.00 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh顶板活荷载作用力Gh1= 416.00 kN地面活荷载作用力Gh2= 0.00 kN活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=416.00 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=16.000×6.500 = 104.00 米2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(2302.56+3069.00+0.00+0.00+416.00)/104.000= 55.65 kN/米2 3.1.2 结论: Pk=55.65 < fa=260.00 kPa, 地基承载力满足要求.3.2 抗浮验算由于地下水位低于池底标高,不需要进行本项验算3.3 荷载计算3.3.1 顶板荷载计算:池顶板自重荷载标准值: P1=26.00×0.120= 3.12 kN/米2池顶活荷载标准值: Ph= 4.00 kN/米2池顶均布荷载基本组合:Qt = 1.20×P1 + 1.27×1.00×Ph= 8.82 kN/米2池顶均布荷载准永久组合:Qte = P1 + 0.40×Ph= 4.72 kN/米23.3.2 池壁荷载计算:(1)池外荷载:主动土压力系数Ka= 0.33侧向土压力荷载组合(kN/米2):(2)池内底部水压力: 标准值= 33.00 kN/米, 基本组合设计值= 41.91 kN/米3.3.3 底板荷载计算(池内无水,池外填土):水池结构自重标准值Gc= 2302.56kN基础底面以上土重标准值Gt= 0.00kN基础底面以上水重标准值Gs= 0.00kN基础底面以上活载标准值Gh= 416.00kN水池底板以上全部竖向压力基本组合:Qb = (2302.56×1.20+0.00×1.27+0.00×1.27+416.00×1.27×1.00)/104.000= 31.65kN/米2水池底板以上全部竖向压力准永久组合:Qbe = (2302.56+0.00+0.00×1.00+4.00×104.000×0.40)/104.000= 22.14kN/米2板底均布净反力基本组合:Q = 31.65-0.300×26.00×1.20= 22.29 kN/米2板底均布净反力准永久组合:Qe = 22.14-0.300×26.00= 14.34 kN/米23.4 内力,配筋及裂缝计算弯矩正负号规则:顶板:下侧受拉为正,上侧受拉为负池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负荷载组合方式:1.池外土压力作用(池内无水,池外填土)2.池内水压力作用(池内有水,池外无土)(1)L侧池壁内力:计算跨度: Lx= 15.750 米, Ly= 4.080 米 , 三边固定,顶边简支池壁类型: 浅池壁,按竖向单向板计算池外土压力作用角隅处弯矩(kN.米/米): 基本组合:-29.98, 准永久组合:-18.55池内水压力作用角隅处弯矩(kN.米/米): 基本组合:24.42, 准永久组合:19.23基本组合作用弯矩表(kN.米/米)准永久组合作用弯矩表(kN.米/米)(2)B侧池壁内力:计算跨度: Lx= 6.250 米, Ly= 4.080 米 , 三边固定,顶边简支池壁类型: 普通池壁,按双向板计算基本组合作用弯矩表(kN.米/米)准永久组合作用弯矩表(kN.米/米)(4)配筋及裂缝:配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋.裂缝计算根据《混凝土规范》7.1.2条计算.按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:①L侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.米/米, 面积:米米2/米, 裂缝:米米)-----------------------------------------------------------------------【理正结构设计工具箱软件7.0PB1_SP1】计算日期: 09:16:00-----------------------------------------------------------------------附件：工程施工现场应急预案及安全保证措施一、编制原则1、以人为本,安全第一原则。
消防水池计算书
消防水池计算书（一）处理池内没水时荷载1、池壁计算主动土压力系数Ka取1/3土重度r=18KN/m³无地下水池壁4.7m深∵LB/HB=5.3>2 ∴按单向板计算主动土压力q土=rHKa=18x1/3x4.7=28.2KN/m地面荷载产生侧压力q活=10x1/3=3.33KN/m①竖向配筋计算第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 地荷载弯矩Mm 下端支座-41.5 0 -9.2跨中18.6 0 5.2支座基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=65.585KN·m支座准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=46.1 KN·m跨中基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=30.9KN·m跨中准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=21.2KN·m假设壁厚h=250,混凝土强度C30查表可知选筋12@100的裂缝（0.25mm）和承载力弯矩分别为63.33KN·m、67.22KN·m，大于支座计算准永久弯矩46.1 KN·m和基本组合弯矩65.585KN·m，满足要求。
且配筋率0.452%，合适。
所以内外钢筋选配12@100 As=1131mm²/m弯矩图第二种情况水压力q水=rh=10x4.7=47KN/m两种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw下端支座-41.5 -69.22跨中18.6 30.94支座基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=46.4KN*m支座准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=27.72KN*m跨中基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=20.69N*m跨中准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=12.34KN*m池壁内侧、外侧为12@100均满足强度和裂缝要球。
弯矩图②水平配筋计算池壁角隅处最大水平弯矩Mcx第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩水压力弯矩地荷载弯矩Mcx -21.8 0 -5.59 基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=35.512KN·m准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=24.595KN·m池壁外侧水平角隅钢筋为12@200均满足强度和裂缝要球。
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非自动调节渠道压力前池布置计算书
1 设计依据及参考资料
（1）设计依据：《水电站引水渠道及前池设计规范》（DL/T 5079—1997）、《小型水力发电站设计规范》（D （GB 50071—2002）、《水电站进水口设计规范》（SD 303—88）。
（2）参考资料：《水电站建筑物》（王树人 董毓新主编）、《水电站》（成都水力发电学校主编）
2 设计基本资料
机组台数 …………………………………………………n1=2台
单机容量……………………………………………………N=1600kW
引水渠设计引用流量 ……………………………………Q p=16.200m³/s
单机引用流量……………………………………………Q设=16.200m³/s
引渠末端渠底高程………………………………………▽1=1041.000m
引渠末段渠底宽度…………………………………………b= 3.500m
引渠末段渠道边坡…………………………………………m=0
引渠末端渠道设计水深……………………………………h= 2.850m
引渠末端渠道设计流速 …………………………………v0= 1.624m/s
压力钢管根数 ……………………………………………n2=1根
压力钢管内径………………………………………………D= 2.000m
进水室隔墩厚度……………………………………………d=0.000m
进水室拦污栅的允许最大流速 …………………………v进=0.900m/s
堰顶与过境水流水面的高差……………………………△h=0.100m
侧堰类型正堰的流量系数 ………………………………m0=0.427
3 侧堰布置及水力计算
3.1 侧堰堰顶高程的确定
根据《水电站引水渠道及前池设计规范》第4.5.3条的规定，侧堰的堰顶高程应高于设计流量下水电站正常
运行时的过境水流水面高程△h(0.1～0.2m)，本工程取△h＝0.100m
过境水流水面高程▽2=渠末渠底高程 + 渠道正常水深
=1043.850m
侧堰堰顶高程▽3=▽2 + △h
=1043.950m
3.2 侧堰堰顶长度、堰上平均水头的确定
根据《水电站引水渠道及前池设计规范》第A.0.3条，对于设一道侧堰的布置，当水电站在设计流量下正常。