WQ690D

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矿用重工车架及液压支架Q690D高强钢焊接工艺应用浅谈

ｓｕｐｐｏｒｔｆｏｒｔｈｅｗｅｌｄｉｎｇｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｏｆＱ６９０Ｄｈｉｇｈ — ｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｅｅ１．
关键词：Ｑ６９０Ｄ；焊接３－艺；焊接温度控制
・
５８・
价值工程
矿用重工车架及液压支架Ｑ６９０Ｄ高强钢焊接工艺应用浅谈
ＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆＱ６９０ＤＨｉｇｈ－ｓｔｒｅｎｇｔｈＳｔｅｅｌＷｅｌｄｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｉｎＭｉｎｉｎｇＨｅａｖｙＦｒａｍｅａｎｄ
架和液压支架等结构的关键问题之所在。１焊接预工艺规程１．１Ｑ６９０Ｄ钢板的材质及力学性能（见表１）
件的焊接质量。
１．４焊前预热及焊接热输入的控制Ｑ６９０Ｄ高强钢焊接具有热裂纹、冷裂纹、淬硬倾向及氢致裂纹敏感性强等表１化学成分（质量分数％）主要特点。碳当量是判断焊接性最简便的方法之一。Ｑ６９０元素ＣＳｉＭｎＰＳＮｂＶＣｒＮｉＭｏ碳当量计算：ＣＥ＝Ｃ＋Ｍｎ／２０＋Ｓｉ／３０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍ０／１５＋Ｖ／一焉要求 ≤Ｏ１８ ≤０．６Ｏ ≤２．０Ｏ ≤０．０３０ ≤０．０２５ ≤Ｏ．１１ ≤Ｏ．１２ ≤１．ｏｏ ≤０－８Ｏ ≤０＿３Ｏ１０＋５Ｂ＝０．５４８％。从碳当量可看出，焊接时有明显的淬硬倾

完整word版,Q355系列钢执行最新GBT1591-2018

Q355系列钢的问世，以下是初步的材料分类。

Q355B,Q355C,Q355D,Q355E,Q355F,Q355B+AR,Q355B+N,Q355 B+M,Q355B+Z15,Q355B+Z25,Q355B+Z35,Q355C+AR,Q355C+N, Q355C+M,Q355C+Z15,Q355C+Z25,Q355C+Z35,Q355D+AR,Q35 5D+N,Q355D+M,Q355D+Z15,Q355D+Z25,Q355D+Z35,Q355E+A R,Q355E+N,Q355E+M,Q355E+Z15,Q355E+Z25,Q355E+Z35,Q35 5F+AR,Q355F+N,Q355F+M,Q355F+Z15,Q355F+Z25,Q355F+Z35 钢材牌号Q345取消了！根据新标准《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2018规定，2019年2月1日起，取消Q345钢材牌号，改为Q355，跟欧盟标准的S355钢材牌号对应。

Q355是普通的低合金高强度钢，屈服强度355MPa。

根据新标准《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2018规定,2019年2月1日起,取消Q345钢材牌号,改为Q355,跟欧盟标准的S355钢材牌号对应.Q355钢的级别划分及性能要求Q355钢的牌号由代表屈服强度“屈”字的汉语拼音首字母Q、规定的最小上屈服强度数值、交货状态代号、质量等级符号(B、C、D、E、F)四个部分组成。

注1:交货状态为热轧时,交货状态代号AR或WAR可省略;交货状态为正火或正火轧制状态时,交货状态代号均用N 表示。

注2:Q+规定的最小上屈服强度数值+交货状态代号,简称为“钢级”。

示例:Q355ND。

其中:Q ———钢的屈服强度的“屈”字汉语拼音的首字母; 355———规定的最小上屈服强度数值,单位为兆帕(MPa); N ———交货状态为正火或正火轧制;D ———质量等级为D级。

当需方要求钢板具有厚度方向性能时,则在上述规定的牌号后加上代表厚度方向(Z向)性能级别的符号,如:Q355NDZ25。

q690d低合金调质高强钢焊接冷裂纹敏感性研究

图1 Q690D-QT钢板的金相组织
根据美国焊接学会（AWS）
推荐的公式，计算出碳当量
C eq=0.52%，表明Q690D-QT钢具
有一定的淬硬性。

根据日本工业
标准（J I S）中冷裂纹敏感指数
的公式，计算出其冷裂纹敏感指
数为0.247%，表明该种钢材具有
一定的冷裂纹敏感倾向。

（2）试验方法采用O K
AristoRod 69，φ1.2mm的实芯
图2 插销试棒尺寸
图3 小铁研试样尺寸
热加工
表5 小铁研试验结果
试验编号
预热温度/℃
组装间隙率/mm 表面裂纹（%）
断面裂纹（%）
1
60
2.11～031.6260 2.10～020.53100 2.16～019.04100 2.12～016.55100 2.13～0
6.306120
2.11～007120 2.09～008
120 2.15～00
图4 预热60℃小铁研试验断面
剖解情况
图6 预热120℃小铁研试验断面
剖解情况图8 预热100℃焊接时小铁研试件
焊缝根部裂纹形态
图5 预热100℃小铁研试验断面
剖解情况
图7 预热60℃焊接时小铁研试件焊缝
根部裂纹形态
图9 预热120℃焊接时小铁研试件
断面解剖放大图。

Q690DR调质高强度容器板,Q690DR钢板规格,Q690DR钢板订轧

Q690DR调质高强度容器板，Q690DR钢板规格，Q690DR钢板订轧Q690DR调质容器板,Q690DR材料被广泛用于制造高层建筑的结构部件，如梁和柱。

其高强度能够承受大量的压力和重量，同时耐腐蚀性保证了它的长期使用寿命。

Q690DR（-50℃冲击）。

Q690DR低温钢板定轧：舞钢孙凡“Q”：表示钢板屈服强度“屈”首写字母“690”：表示钢板屈服强度下限不小于690MPaR——压力容器“容”的汉语拼音首字母。

Q690DR材质的优势主要体现在以下几个方面：1. 高强度：Q690DR材质具有很高的屈服强度和抗拉强度，能够承受较大的压力和荷载，提供了安全可靠的使用保障。

2. 良好的冷加工性能：Q690DR材质具有良好的塑性和延展性，可通过冷加工方式将其制成各种形状和尺寸的零部件，满足不同工程需求。

3. 优异的焊接性能：Q690DR材质具有良好的焊接可靠性，可以通过各种常用的焊接方法进行连接，使其更加便于制造和安装。

4. 抗腐蚀性能强：Q690DR材质经过特殊的合金化处理和表面处理，具有较好的抗腐蚀性能，能够长期运行于恶劣的工况环境下而不受损。

Q690DR规格尺寸：材质厚度宽度长度提货地Q690DR8*2200*12000舞钢Q690DR10*2200*12000舞钢Q690DR12*2200*12000舞钢Q690DR14*2200*12000舞钢Q690DR16*2200*12000舞钢Q690DR18*2200*12000舞钢Q690DR20*2200*12000舞钢Q690DR22*2500*12000舞钢Q690DR25*2500*12000舞钢Q690DR是一种具有高强度、耐腐蚀性、导热性、导电性、可塑性和焊接性的新型材料。

它在建筑、机械、电子、电气、制造和其他许多领域都有着广泛的应用。

随着科技的不断进步，Q690DR材料的应用领域还将不断拓展，并为相关行业带来更多的便利和创新。

Q690D钢轧后拉伸分层试样的显微组织研究

械、山钢结构件等 … 。板材产品质量问题之一，矿
１试验材料与方法１１试验材料．
试验材料为南钢生产的１ｍ厚的Ｑ９Ｄ钢６ｍ６０板材，主要化学成分为：．３，ｉ．６，其Ｃ０１％Ｓ０２％
ｃｏｔｃｒ．Ａｍｓｐｒｃｓ（ｂＴ）ＣａｐａｏｈｅａｎｔｎｈｓｅｃｐｉａｍｃｏｔｃｒｓａａｎｒｓｕｔｅａｓａｔｌＮ，ｉｐｅｒｎｔｅｄｌａｉ．Ｔｅｅｘｅｔｎｌｉｓｕｔｅｒｍｉｒｕｓｉｅｍｉｏｏｒｒｕｅ
ｓａｎｎｃｏｃｐｎＤＸ．Ｔｅｒｓｌｈｗｔａｅｅｉｒｂｎｐａｌｅｃｏｅ—ｂａｌｒｃａｋｉｈａｎｔ — ｃｎｉｇｍｉｒｓｏｅａｄＥｈｅｕｔｓｏｈｔｈｒｓｉｏｅｒｔｌｓｓｔｂｉｙｌｍｅｌｒｃｎｔｅｂｉｉｍｉａｅ
２１年第４期０１
南钢科技与管理
竖望两讨
Ｑ９Ｄ钢轧后拉伸分层试样的显微组织研究６０
郑建平侯中华廖仕军
（中板厂）
摘要：利用光学显微镜、扫描电镜及能谱分析仪（Ｄ）ＥＸ等手段研究了Ｑ９Ｄ铜板轧后拉伸试样中出６０现的分
ｒｓｎｈｃｅｕｔｎｄｌｎｔｎＡｊｓｎｌｎｒｃｓｐｒｍｅｒａｄｅｍｎｔｇｃｏｔｃｒｅｃｓａ－ｅｏｓｉｒｓｌｉｅｍｉｉ．ｄｕｔｇｒｌｇｐｏｅｓａａｔｓｎｌｉａｎｒｓｕｔｅｄｆｔｃｎｅａｗｈａａｏｉｏｉｅｉｉｍｉｒｕｅｆ

Q355系列钢执行最新GBT1591-2018

Q355系列钢的问世，以下是初步的材料分类。

Q355是普通的低合金高强度钢，屈服强度355MPa。

注1:交货状态为热轧时,交货状态代号AR或WAR可省略;交货状态为正火或正火轧制状态时,交货状态代号均用N 表示。

注2:Q+规定的最小上屈服强度数值+交货状态代号,简称为“钢级”。

示例:Q355ND。

当需方要求钢板具有厚度方向性能时,则在上述规定的牌号后加上代表厚度方向(Z向)性能级别的符号,如:Q355NDZ25。

工程机械专用钢WQ960D和Q690D有何区别

36T
调质高强板
WQ960D
18*1900-3100*9000-13000
60T
调质高强板
WQ960D
20*1900-1800*7800-11000
50T
调质高强板
WQ960D
22*1800-1550*8900-11400
45T
调质高强板
钢号
规格
重量（吨）
调质高强板
WQ960D
8*1700*3000*8000*12000
110T
调质高强板
WQ960D
10*2000*2750*8500-12000
26T
调质高强板
WQ960D
12*1650-2600*9500-13500
27T
调质高强板
WQ960D
14*2000-3020*8000-12000
牌号
屈服强度REH/MPa
/J
厚度/mm
厚度/mm
实验温度/℃
≤50
＞50-100
＞100-150
≤50
＞50-100
＞100-150
0
-20
-40
-60
Q960D
960
-
-
980-1150
-
-
10
34
34
27
27
5、WQ960D常用规格尺寸
3、WQ960D化学成分
牌号
化学成分（质量分数）/%，不大于
CEV
产品厚度
C
Si
Mn
P
S
Cu
Cr
Ni
Mo
B
V
Nb
Ti
≤50
＞50-100

Q690D钢材箱形截面框架柱抗震性能

第50 卷第 9 期2023年9 月Vol.50，No.9Sept. 2023湖南大学学报（自然科学版）Journal of Hunan University（Natural Sciences）Q690D钢材箱形截面框架柱抗震性能杨志军1，王彦博2，杨国涛1†（1.青岛理工大学土木工程学院，山东青岛266520；2.同济大学土木工程学院，上海200092）摘要：为了评价Q690D钢材箱形截面框架柱的抗震性能，在对3个焊接箱形截面钢柱进行低周往复加载试验的基础上，利用经试验结果验证的有限元建模方法，建立30个覆盖4个抗震等级的不同板件宽厚比的有限元数值模型，分别从滞回反应、骨架曲线、延性系数以及塑性发展等方面进行抗震性能分析. 结果表明，Q690D钢材箱形截面框架柱的延性系数较小，在1.68~2.55之间，当轴压比较大时，极限层间位移角会出现小于0.02的情况，不能满足《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）中对钢结构弹塑性位移角限值1/50的要求，在高强钢应用于抗震设计时建议限制轴压比最大不超过0.5；截面塑性发展系数以及构件延性会随着壁板宽厚比以及轴压比的增大而减小. 《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）仅采用壁板宽厚比来区分抗震等级是不合理的，需考虑轴压比不同对抗震性能的影响.关键词：高强钢；箱形截面；宽厚比；轴压比；抗震反应中图分类号：TU391 文献标志码：ASeismic Performance of Q690D Steel Box-section Frame ColumnsYANG Zhijun1，WANG Yanbo2，YANG Guotao1†（1.School of Civil Engineering， Qingdao University of Technology， Qingdao 266520， China；2.College of Civil Engineering， Tongji University， Shanghai 200092， China）Abstract：To evaluate the seismic performance of Q690D steel box-section frame columns，based on a low-cycle horizontal reciprocating loading test on three welded box-section steel columns， the finite element modeling method verified by the test results was used to establish 30 FE models with different width-to-thickness ratios under four seismic grades. The seismic performance was analyzed from the aspects of the hysteretic response，skeleton curve，ductility coefficient，and the development of cross-section plasticity. The results show that the ductility coefficient of the Q690D steel box-section frame column is small， which is between 1.68 and 2.55. When the axial compression ratio is large， the ultimate inter-story drift angle is less than 0.02， which does not meet the required limit value of 1/50 of elastic-plastic drift angle in GB 50011―2010 Code for Seismic Design of Buildings. So， it is recommended that the limit value of the axial compression ratio should not exceed 0.5 in seismic design for high-∗收稿日期：2022-06-28基金项目：国家自然科学基金资助项目（51978351）， National Natural Science Foundation of China（51978351）；同济大学土木工程防灾国家重点实验室开放基金项目（SLDRCE17-02），State Key Laboratory of Disaster Reduction in Civil Engineering，Tongji University （SLDRCE17-02）作者简介：杨志军（1986—），男，山东日照人，青岛理工大学讲师，博士研究生† 通信联系人，E-mail：******************.cn文章编号：1674-2974（2023）09-0069-10DOI：10.16339/ki.hdxbzkb.2023103湖南大学学报（自然科学版）2023 年strength steel structures. The plastic development coefficient and component ductility decrease with the increase of width-to-thickness ratio and axial compression ratio. It is unreasonable that the seismic code only uses the width-to-thickness ratio as the only factor to distinguish the seismic grade， and the influence of the axial compression ratio on seismic performance needs to be considered.Key words：high-strength steel；box-section；width-thickness ratio；axial compression ratio；response高强钢因其具有良好的力学性能、能够减小结构尺寸、增加结构使用空间、减小资源的消耗等优势，在建筑结构、输电塔架以及桥梁结构等实际工程中的应用越来越广泛［1-3］. 然而，相比普通强度钢材结构，高强钢屈强比较大、构件延性性能较差，在抗震设计中的应用受到限制. 相对于 H 形截面钢构件，箱形截面钢框架柱具有闭口截面抗扭能力强、双向受弯性能好等优点，从而得到了广泛应用. 由于箱形截面的翼缘和腹板刚度接近，各国或地区抗震设计规范［4-7］中对不同抗震等级下的翼缘和腹板的宽厚比限值做了相同的数值规定，我国《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）［6］与日本抗震设计规范［7］对板件宽厚比限值为定值，没有考虑轴压比影响，而欧洲规范［5］与美国规范［4］考虑了轴压力对应力分布的影响. 此外，各个国家或地区的抗震设计规范对于板件宽厚比的限值规定主要是基于普通强度钢材的性能研究，而高强钢在材料性质、性能等方面与普通强度钢材有很大不同，因此，现行的抗震设计规范中关于不同抗震等级下板件宽厚比的限值规定是否适用于高强钢，有待研究.目前，国内外针对钢结构柱的抗震性能已经开展了大量研究. Shi等［8］、Wang等［9］及施刚等［10］对由Q460C强度的钢材构成的焊接箱形截面柱和焊接工字形截面柱进行了压弯试验，并进行了有限元数值分析，对抗震设计下的板件宽厚比取值提出了合理的建议. Hai等［11-14］对Q690焊接工字形截面柱分别绕强轴和弱轴进行了大量的试验和数值分析工作，提出了基于结构损伤的高强钢滞回模型. Chen等［15］主要针对高强钢H形薄壁截面进行了试验和数值分析研究，并提出了截面最大承载能力计算公式. 李元齐等［16］对Q500GJ钢材焊接H形截面柱进行了抗震性能试验研究，从耗能能力、延性性能等方面进行了分析，发现试件绕弱轴作用下的延性性能要高于强轴. 王羽琦［17］设计了一种翼缘和腹板分别由高强钢和普通强度钢材组成的混合焊接箱形截面柱，并从残余应力分布以及滞回性能等方面做了对比，为焊接混合强度箱形截面钢柱抗震设计提供了数据支撑. 此外，张晓辉等［18］对近海环境下发生锈蚀的钢柱进行了抗震性能的研究，初步确定了锈蚀钢柱的不同抗震性能水平以及性能指标量化的限值. Ning 等［19-20］及宁克洋等［21-22］对不锈钢箱形及H形截面柱进行了滞回性能和抗震性能的试验和数值分析研究，并提出了合理的抗震设计建议. Moghaddam等［23］在Ning等［20］及宁克洋等［22］研究的基础上对不锈钢箱形截面柱的轴向压缩、面外变形、塑性铰长度以及旋转能力等性能指标进行了分析，提出了关于塑性铰长度和轴向缩短量的预测公式.目前，针对Q460高强钢的抗震性能研究较为充分，工程应用也较为广泛，但Q690高强钢在工程抗震设计中应用较少，对于其抗震性能的研究主要集中在H形截面，针对箱形截面柱的抗震性能的研究很少，陈素文等［24-25］制作了两根Q690D板件宽厚比为13.6的焊接箱形截面柱进行了水平往复加载试验及滞回性能的分析，得出了高强钢二阶效应不可忽略的结论，并且提出了箱形截面钢柱弯矩-曲率的滞回模型，但在进行参数分析时，参数范围不够广泛，也未从构件延性、耗能能力、刚度退化等方面进行抗震性能的定量分析.基于上述，在3个Q690D焊接箱形截面钢柱水平往复加载试验的基础上，利用有限元数值建模方法，进行了5组覆盖4个抗震等级的不同板件宽厚比下的箱形截面钢柱在不同轴压力下的滞回性能数值分析，分别从滞回反应、骨架曲线、延性特征、截面塑性发展等方面进行更为广泛的分析，分析结果可为实际工程和现行规范对高强钢的适用性提供参考.1 试验概况框架柱在地震作用下的轴向力变化是非常小70第 9 期杨志军等：Q690D钢材箱形截面框架柱抗震性能的，可以假定为常数值，而弯矩会随着水平荷载的改变而变化. 假定反弯点位于柱子的中间位置，取反弯点以下部分作为试验研究对象，由此可将框架柱简化为底端完全固结、上端铰接的悬壁柱，柱子垂直方向承受竖向恒载，水平方向承受往复荷载，以模拟地震作用，如图1所示.为了研究Q690D钢材箱形截面框架柱的抗震性能，文献［26］中以截面板件宽厚比以及构件轴压比为变量，设计了3个高强钢焊接箱形截面钢柱，并进行了定轴力作用下的水平往复加载拟静力测试，通过试验得到了高强钢箱形截面柱的破坏形态以及滞回特征.试件详细尺寸参数见表1，其中H、B表示焊接箱形截面的高度和宽度；t w、t f表示腹板和翼缘的厚度；h0为腹板计算高度，h0=H-2t f；b0为翼缘计算高度，b0=B-2t w；n表示轴压比；N表示竖向轴压力；L0表示构件的计算长度. 试验加载装置如图2所示，试验过程中，竖向轴力通过300 t液压千斤顶施加，水平力通过150 t伺服作动器施加.构件滞回性能试验的加载制度按照《建筑抗震试验规程》（JGJ/T 101—2015）［27］的规定执行，垂直方向采用力控制的方式，竖向力的大小根据构件轴压比的大小以及材料名义屈服强度确定，水平方向采用位移控制的方式，水平位移控制幅值以构件理论屈服位移δy的0.5倍数为级差进行加载控制，即取±0.5δy、±1δy、±1.5δy、±2δy……作为试验的回载控制点，为了考虑钢材材料的循环硬化或循环软化效应，除第一级0.5δy外，其余每级水平位移控制幅值往返循环3次. 水平往复加载制度如图3所示.2 有限元模拟与验证2.1 数值模型的建立选用大型有限元计算软件ABAQUS进行数值模拟分析计算，壳单元（S4R单元）适合模拟一个方向的尺度（厚度）远小于其他方向的尺度的结构，因此选用壳单元模拟箱形截面的钢柱壁板. 高强钢采用Mises 屈服准则，材料的非线性性能采用文献［28］提出的多折线随动强化模型以考虑包辛格效应，材料属性依据试验实测数值确定，见表2. 其中，f0.2为塑性形变为0.2%时对应的条件屈服强度，E0为初始弹性模量，f u 为极限强度，A为材料伸长率.建模过程中，将框架柱简化为一端刚接、一端铰表1 试件参数Tab.1 Parameters of test components试件编号B-1-0.35 B-1-0.2 B-2-0.35H×B×t w×t f /（mm×mm×mm×mm）200×200×12×8200×200×12×8200×200×6×8h0/t w15.3315.3330.67b0/t f222223.5n0.350.200.35N/kN1 8401 0501 306L0/mm1 5001 5001 500图1 简化模型Fig.1 Simplified model（a）装置效果图（未含侧向支撑）（b）销轴（c）底座图2 试验装置图Fig.2 Test setup图3 水平往复加载制度Fig.3 Horizontal reciprocating loading protocol71湖南大学学报（自然科学版）2023 年接的悬壁柱. 试件下端采用完全固结的方式模拟，完全限制6个方向的自由度，上端采用可以水平运动的铰接方式模拟，限制侧向两个方向的位移. 在前期对网格大小进行敏感度分析的基础上，在兼顾计算结果精度和计算效率的同时，采用沿着构件的长、宽、高三个方向分别等分的方式划分网格，其中，长度方向上等分为30份，宽度方向上等分为20份，高度方向上等分为150份. 在钢结构框架柱底部固定端，采用“Kinematic coupling”的约束方式将底部截面与设于截面中心位置的参考点进行耦合，以便进行底部完全固结的模拟. 在钢框架柱顶端，通过刚体将柱顶截面转化为刚性面，约束弯矩平面外方向的水平位移. 有限元模型及边界条件如图4所示.考虑板件几何初始缺陷以及焊接残余应力对承载能力以及局部屈曲的影响，施加板件初始缺陷时，首先建立特征值屈曲分析模型，然后提取最低阶屈曲模态作为板件几何初始缺陷的模态，根据《钢结构工程施工质量验收标准》（GB 50205—2020）［29］规定，当板厚度小于14 mm时，箱形截面壁板几何缺陷幅值取3 mm. 焊接残余应力采用文献［30］提出的应力分布模式（图5）.图5中α为残余拉应力与屈服强度之比，β为残余压应力与屈服强度之比，w为拉伸区宽度，t为板厚度.2.2 有限元模型的验证提取有限元模型中M-θ滞回曲线，与试验结果的滞回曲线对比，如图6所示. 可知，3个试件试验与模拟分析的滞回曲线形状及变化趋势基本一致，最大承载力误差在5%以内，其中试件B-1-0.2试验承载弯矩值比模拟值大4.8%，可能是试验过程中双向滑板内部的滚轮在轴压力作用下出现轻微变形，导致摩擦力过大所致. 另外，轴力通过液压千斤顶施加，力的稳定性通过人工操作油压表的方式控制，若在试验过程中竖向力控制不当也会导致试验结果出现偏差.图7展示了其中2个试件试验与有限元模拟破坏形态的对比，因为有限元模拟是一种理想状态下的数值计算，柱子底部的边界条件是一种完全固结的形式，但在实际试验过程中，在往复荷载作用下柱子底部螺栓会有轻微松动的现象，导致构件存在微小的滑移或者转动. 有限元模拟中板件几何初始缺陷是采用模型特征值屈曲分析的最低阶屈曲模态代替，与真实的缺陷有一定差别，残余应力的模拟也与试件真实残余应力有偏差，因此试验结果与有限元模拟结果总会出现一定的偏差. 总体来讲，有限元模拟结果的板件局部屈曲的类型和发生位置与试验结果保持一致，按照2.1节建模的方式来分析高强钢的滞回性能是合理可靠的.为了进一步验证有限元建模方法的准确性，利用文中的有限元建模方式对文献［31］中普通强度钢材的箱形截面钢柱进行水平往复加载模拟，利用OriginPro提取试件HR1滞回曲线试验数据，并与有限元模拟数据进行对比，对比结果见图8，对比结果良好，进一步证明了建模方法的准确性.3 算例设计利用经过试验结果验证的有限元数值模型进行不同参数组配下的Q690D钢材箱形推架截面柱的抗图5 残余应力分布模式Fig.5 Residual stress distribution model 图4 有限元模型及边界条件Fig.4 FEA model and the boundary condition表2 材料属性Tab.2 Material properties板件厚度/mm6812f0.2/MPa801792783E0/ Pa199.2198.9202.5f u /MPa826827817A/%15.016.516.0f0.2/f u0.9700.9580.95872第 9 期杨志军等：Q690D 钢材箱形截面框架柱抗震性能震性能分析，本研究重点讨论板件宽厚比以及轴压比对构件滞回性能的影响. 为了排除长细比的影响，通过改变构件长度的方式确保所有构件长细比保持不变，以板件宽厚比和轴压比为变化参数，板件宽厚比覆盖全部4个抗震等级，轴压比的范围选定为0.1~0.6，探究对Q690D 钢材抗震性能的影响，《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）［6］中不同抗震等级对应的板件宽厚比限值见表3，具体的试件参数组配见表4.表3 不同抗震等级下Q690箱形截面壁板板件宽厚比限值Tab.3 Limit values of width-to-thickness ratio of Q690 box-section columns wall panel under different seismic grades抗震等级宽厚比限值一级19.3二级21三级22.2四级23.4注：在依据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）表8.3.2计算宽厚比限值时，取用钢材名义屈服强度.（a ）B-1-0.35（b ）B-1-0.2（c ）B-2-0.35图6 M-θ滞回曲线对比Fig.6 Comparison of M-θhysteresis curves（a ）B-1-0.35 （b ）B-2-0.35图7 破坏形态对比Fig.7 Comparison of failure modes图8 HR1滞回曲线对比Fig.8 Comparison of HR1 hysteresis curves表4 试件参数设计Tab.4 Parameter design of specimens编号B-19-1B-19-2B-19-3B-19-4B-19-5B-19-6B-20-1B-20-2B-20-3B-20-4B-20-5B-20-6B-21-1B-21-2B /mm 168168168168168168176176176176176176184184t /mm 88888888888888h 0/t 1919191919192020202020202121L 0/mm 1 4721 4721 4721 4721 4721 4721 5451 5451 5451 5451 5451 5451 6181 618n 0.10.20.30.40.50.60.10.20.30.40.50.60.10.2N /kN 353.28706.561 059.841 413.121 766.402 119.68370.94741.891 112.831 483.771 854.722 225.66388.61777.2273湖南大学学报（自然科学版）2023 年4 模拟结果分析4.1 滞回反应滞回曲线是衡量构件在水平往复荷载运动下滞回性能的重要参考，部分代表性构件滞回曲线如图9所示.由图9可知，构件滞回曲线的形状饱满程度以及循环退化行为受到板件宽厚比以及轴压比的显著影响. 加载初期，由于构件材料处于弹性阶段，变形可以恢复，因此，滞回环类似一条直线. 随着水平幅值的增大，当截面材料发展到塑性阶段时，滞回环趋于饱满，开始展现出一定的耗能能力，卸载过程伴随残余变形. 试件B-19-1的板件宽厚比以及轴压比均较小，滞回环最为饱满并且构件达到极限承载力后的强度退化以及刚度退化也最缓慢.轴压比对滞回环的形状产生明显的影响，在轴压比逐渐增大的过程中，滞回环的饱满度越来越差，并且加载后期承载力退化严重，轴压比越大，退化越明显. 宽厚比的增大也表现出同样的规律. 构件循环退化的主要原因是轴压比或者宽厚比越大，板件对屈曲越敏感，板件局部屈曲后，塑性损伤会随着水平往复运动逐步积累，即使在相同的位移幅值下，局部屈曲变形也在持续增加，导致了构件强度以及刚度的循环退化.这表明构件在往复荷载作用下能够产生的循环次数减小，耗能能力变差. 此外，部分试件在加载过程中出现了负刚度，负刚度的出现与材料性质、截面尺寸、轴压比及加载制度等因素有关，在水平加载过程中，当加载位移达到某一值时，板件发生局部屈曲，局部屈曲会造成承载能力的降低，导致负刚度的出现.（a ） B-19-1 （b ） B-19-3 （c ） B-19-5（d ） B-23-1 （e ） B-23-3 （f ） B-23-5图9 部分代表性构件滞回曲线Fig.9 Partial representative hysteretic curve of components续表4编号B-21-3B-21-4B-21-5B-21-6B-22-1B-22-2B-22-3B-22-4B-22-5B-22-6B-23-1B-23-2B-23-3B-23-4B-23-5B-23-6B /mm 184184184184192192192192192192200200200200200200t /mm 8888888888888888h 0/t 21212121222222222222232323232323L /mm 1 6181 6181 6181 6181 6921 6921 6921 6921 6921 6921 7651 7651 7651 76517 651 765n 0.30.40.50.60.10.20.30.40.50.60.10.20.30.40.50.6N /kN 1 165.821 554.431 943.042 331.65406.27812.541 218.821 625.092 031.362 437.63423.94847.871 271.811 695.742 119.682 543.6274第 9 期杨志军等：Q690D钢材箱形截面框架柱抗震性能4.2 骨架曲线骨架曲线是每次循环加载达到的水平力最大峰值的轨迹，反映了构件受力与变形的各个不同阶段及特性，也是确定恢复力模型中特征点的重要依据. 通过构件的滞回曲线可以提取M-θ骨架曲线，图10和图11分别反映的是部分代表性的不同轴压比和不同壁板板件宽厚比组配下的构件骨架曲线对比. 由图10可知，轴压比对于构件开始加载时的初始刚度影响不大，但是随着轴压比的增大，构件的弯矩承载力会逐渐降低. 比如构件B-19，当轴压比由0.1增加到0.6时，截面抗弯承载力降低了43.8%. 轴压力越大的构件，局部屈曲发生得越早，达到最大承载力时对应的加载步越小. 由图11可知壁板板件宽厚比对骨架曲线也有重要影响，壁板板件宽厚比越大，局部屈曲发生得越早，达到最大承载力时对应的加载步越小. 由于算例参数分析采用的是固定板件厚度的方式，当宽厚比变大时，构件的截面尺寸会变大，从而导致截面的整体抗弯刚度变大，最大承载力也相应提高，但宽厚比大的构件达到最大承载力后强度退化会更严重.4.3 延性性能延性性能体现的是构件破坏之前截面塑性变形的能力，是衡量构件抗震性能的重要指标，一般用延性系数（μ=Δu/Δy）来衡量，其中Δy为构件的屈服位移，Δu为构件的破坏位移，可以通过提取骨架曲线自极限荷载下降至85%对应的位移为构件破坏位移. 不同参数组配下的构件延性变化如图12所示. 总体来看，Q690D钢材箱形截面框架柱在板件宽厚比在19~ 23范围内时，延性系数在1.68~2.55范围内，相对于普通强度钢材能够达到的延性系数，Q690箱形截面柱的延性较低. 由高强钢材料试验可知，Q690D钢材的应力应变曲线缺少屈服平台阶段，屈强比较大，极（a）n=0.1（b）n=0.3图11 不同壁板板件宽厚比骨架曲线对比Fig.11 Comparison of skeleton curves with differentwidth-thickness ratios of wall panel（a）h0/t =19（b）h0/t=23图10 不同轴压比骨架曲线对比Fig.10 Comparison of skeleton curves with differentaxial compression ratios75湖南大学学报（自然科学版）2023 年限强度对应的应变减小，且构件达到极限承载力后刚度退化严重，导致延性性能变差，高强钢箱形截面柱仅能够承受有限的塑性变形.由图12延性系数对比分析可知，板件宽厚比以及轴压比对构件延性有重要影响，在选定的参数范围内，延性系数是随着板件宽厚比的增大而减小的. 总体来讲，延性系数也符合随着轴压比的增大而减小的规律，但从计算结果看，有个别构件出现当轴压比增大到一定程度后延性短暂提高的现象，这主要是因为Δu 不能根据预先设定的加载方案直接加载得到，而是由线性插值法确定，导致在确定其值时存在一定的误差. 另外，由于高强钢的塑性变形能力较差，在确定的加载制度下，当轴压比大到一定程度时，在循环荷载作用下，构件滞回曲线会出现在某一方向达到最大承载力后刚度迅速退化并在与最大承载力相同的位移级上失去承载能力的情况，这样会导致无法直接利用公式μ=Δu /Δy 来计算延性系数，只能利用滞回曲线另一方向的数据来计算构件延性，导致结果的不准确.此外，高层民用建筑层数多，高度大，为保证高层民用建筑钢结构具有必要的刚度，避免结构产生明显损伤，《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）［6］规定钢结构弹塑性层间位移角限值为0.02. 图13是所选参数范围内所有试件的极限层间位移角计算值统计，由图13可知，极限层间位移角随着轴压比的增大而减小，这主要是由于轴压力的增大约束了截面转动.板件宽厚比越大，板件对于发生局部屈曲越敏感，越早发生屈曲破坏，也会导致极限层间位移角的减小.试件B-22-6、B-23-6的板件宽厚比及轴压比均较大，其极限层间位移角小于0.02，不满足规范中对结构弹塑性层间位移角的限值要求.初步建议对于Q690钢材箱形截面压弯构件，在翼缘、腹板宽厚比相同时，其宽厚比限值不超过22且限制构件轴压比不超过0.5，轴压比或宽厚比过大会导致构件的延性系数及极限层间位移角进一步减小.同时，通过分析可知，《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）［6］仅采用单一因素壁板宽厚比来区分抗震等级是不合理的，应与轴压比相关联，轴压比越大的构件，对板件宽厚比的限制要越严格，即宽厚比限值越小.4.4 截面塑性发展钢构件横截面的塑性发展程度是进行截面分类的基础，塑性发展能力通过塑性发展系数（M u /M p ）来表征，其中，M u 是考虑二阶效应的极限弯矩，M p 是考虑轴压力影响的截面理论塑性弯矩，所有试件的截面塑性发展系数随板件宽厚比以及轴压比的变化规律如图14所示. 由图14可知，随着板件宽厚比或轴压比的增大，截面塑性发展系数逐渐减小，这是由于板件宽厚比或轴压比越大，板件越易屈曲，导致构件刚度的降低，使得承载力退化，截面塑性发展程度随图12 延性变化Fig.12 Ductility changes图14 塑性发展系数Fig.14 Plastic development coefficient图13 极限层间位移角Fig. 13 Ultimate inter-story drift angle76第 9 期杨志军等：Q690D钢材箱形截面框架柱抗震性能之减小.5 结论主要利用经试验结果验证的有限元建模方法，采用参数分析的方式对Q690D钢材箱形截面框架柱的各项抗震指标进行分析，得到以下结论：1） Q690D钢材箱形截面框架柱的滞回性能受板件宽厚比及轴压比的显著影响. 板件宽厚比及轴压比越小，滞回曲线越饱满，构件在水平往复荷载作用下的强度及刚度的循环退化越缓慢. 相反，随着板件宽厚比或轴压比的增大，构件循环退化较为明显. 2）板件宽厚比或轴压比越大，构件对局部屈曲越敏感，局部屈曲发生得越早，使得承载力退化，截面塑性发展程度随之降低.3） Q690D高强钢能够发展的延性较差，延性系数在1.68~2.55之间，表明高强钢箱形截面塑性变形能力有限. 板件宽厚比以及轴压比是影响延性的重要参数，总体来看，构件延性会随着壁板宽厚比以及轴压比的增大而呈现减小的规律.《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）仅采用单一因素壁板宽厚比来区分抗震等级是不合理的，应与轴压比相关联，轴压比越大的构件，板件宽厚比的限值要越小. 4）构件极限层间位移角在板件宽厚比或轴压力较大时会出现达不到0.02的情况，因此在高强钢应用于抗震设计时，建议限制宽厚比不超过22且轴压比最大不超过0.5，宽厚比或轴压比过大会导致构件的延性系数以及极限层间位移角进一步减小，对构件在地震作用下的延性性能产生不利影响.参考文献［1］YIN F， YANG L， SHI G， et al. Overview of resrearch progress for seismic behavior of high strength steel structures［J］. SteelConstruction， 2020，35（3）：1-25.［2］李国强，王彦博，陈素文，等．高强度结构钢研究现状及其在抗震设防区应用问题［J］．建筑结构学报，2013，34（1）：1-13．LI G Q，WANG Y B，CHEN S W，et al．State-of-the-art onresearch of high strength structural steels and key issues of usinghigh strength steels in seismic structures［J］．Journal of BuildingStructures，2013，34（1）：1-13．（in Chinese）［3］LI G Q， WANG Y B， CHEN S W. The art of application of high-strength steel structures for buildings in seismic zones［J］.Advances Steel Construction，2015，11（4）：492-506.［4］Specification for structural steel buildings： ANSI/AISC 360- 10［S］. Chicago：American Institute of Steel Construction，2010.［5］Eurocode 8，Design of structures for earthquake resistance；Part Ⅰ：General rules，seimic actions and rules for buildings［S］.Brusells Comite Europeen de Normallisation， 2005.［6］建筑抗震设计规范：GB 50011―2010［S］．北京：中国建筑工业出版社，2010．Code for seismic design of buildings：GB 50011―2010［S］.Beijing： China Architecture & Budding Press， 2010.（in Chinese）［7］AIJ. Recommendation for limit state design of steel structures［S］.Tokyo： Architecture Institute of Japan， 2002.［8］SHI G， WANG J J， BAI Y， et al. Experimental study on seismic behavior of 460MPa high strength steel box-section columns［J］.Advances in Structural Engineering， 2014，17（7）： 1045-1059.［9］WANG J J，SHI G，SHI Y J．Experimental research on behavior of 460 MPa high strength steel I-section columns under cyclicloading［J］．Earthquake Engineering and Engineering Vibration，2014，13（4）：611-622．［10］施刚，邓椿森，班慧勇，等．高强度钢材箱形柱滞回性能试验研究［J］．建筑结构学报，2012，33（3）：1-7．SHI G，DENG C S，BAN H Y，et al．Experimental study onhysteretic behavior of high strength steel box-section columns［J］．Journal of Building Structures，2012，33（3）：1-7．（in Chinese）［11］HAI L T，LI G Q，WANG Y B，et al．Hysteretic model of Q690 high-strength steel beam-columns considering cyclic deterioration［J］．Journal of Constructional Steel Research，2020，172：106158．［12］HAI L T，LI G Q，WANG Y B，et al．Experimental investigation on cyclic behavior of Q690D high strength steel H-section beam-columns about strong axis［J］．Engineering Structures，2019，189：157-173．［13］HAI L T，LI G Q，WANG Y B，et al．Experimental and numerical investigation on Q690 high strength steel beam-columns undercyclic lateral loading about weak axis［J］．EngineeringStructures，2021，236：112107．［14］HAI L T，WANG Y B，LI G Q，et al．Numerical investigation on cyclic behavior of Q690 high strength steel beam-columns［J］．Journal of Constructional Steel Research，2020，167：105814．［15］CHEN Z Q，LI G Q，BRADFORD M A，et al．Local buckling and hysteretic behavior of thin-walled Q690 high-strength steel H-section beam-columns［J］．Engineering Structures，2022，252：113729．［16］李元齐，潘斯勇，李丽，等．Q500GJ高强度钢材焊接H形柱抗震性能试验研究［J］．湖南大学学报（自然科学版），2020，47（11）：38-45．LI Y Q，PAN S Y，LI L，et al．Experimental study on seismicperformance of Q500GJ high-strength steel welded H-sectioncolumns［J］．Journal of Hunan University （Natural Sciences），2020，47（11）：38-45．（in Chinese）［17］王羽琦．焊接箱形混合强度钢柱残余应力模型及滞回性能研究［D］．广州：华南理工大学，2020．WANG Y Q．Research on residual stress model and hystereticperformance of welded box-section hybrid strength steel columns77。

TMCP型高强度钢的特点

舞钢率先采用先进的低C贝氏体钢设计理念研制开发了TMCP型焊接无裂纹CF钢，其典型的产品有WDB620，列入水电压力管道和蜗壳制造，舞钢新线建成后，开发了焊接性能优良的Q500-690Mpa级系列产品。

以满足工程机械和水电站建设的需要。

舞钢从德国LOI公司引进了两条调质生产线，调质高强度钢现已形成屈服强度590Mpa-960Mpa级别系列产品。

同时开发了硬度HB360-500系列的调质耐磨钢板，调质高强度钢主要制造泵送机械、煤矿液压支架、挖掘机、汽车吊、履带吊、泵送机械、100T以上矿车底板、等，随着工程机械的大型化、轻量化发展，工程机械用钢的强度级别、质量级别也在逐步提高，有以前的50Kg级、60Kg级发展到现在的100Kg级、130Kg级。

TMCP型高强度钢的特点：A：钢质高纯净度，夹杂物、P、S和H、O、N气体含量全部得到严格控制，B：合理的屈强比控制，通过调整成分和改进工艺，屈强比更趋于合理化，供货钢板Re/Rm在0.80-0.88之间。

C:卓越的低温韧性，本钢种低温韧性优良，供货技术要求可提高到60J，不必担心发生脆性破坏。

D：优良的焊接性，通过改进冶炼工艺，调整钢中合金用量，进一步降低Pcm值，具有焊接前不需预热、焊接后不需热处理的良好焊接性能。

E：良好的钢板板型外观，具有国际先进水平的强力轧机、矫直机保证钢板具有极佳板型、极佳外观质量，便于下料制造使用。

TMCP型高强度钢国内外牌号对照:舞钢HWISCO:牌号有Q500CF、Q550CF、Q690CF。

中国标准GB/YB：牌号有Q500/Q500CF、Q550/Q550CF、Q690/Q690CF。

日本标准：其牌号有JFH-HITEN610、JFH-HITEN690、JFH-HITEN780。

欧洲标准EN：牌号有S500M、S550M、S700M。

Q500CFD钢板的实物质量：A:化学成分，厚度mm，式样熔炼，C-0.03、Si-0.23、Mn-1.45、P-0.007、S-0.003、Ni-0.03、Cr-0.06、Mo-0.27、Nb-0.052、V-0.003、Ti-0.022、Ceq-0.36、Pem-0.15。

包钢Q690D钢板斜Y坡口焊接裂纹试验研究

方面结构的拘束应力较大，一方面多道焊接过程另中存在着氢的积累和聚集问题，方面因素均有增两大氢致裂纹产生倾向，因此产品实际焊接时应优先
选择低氢的焊接材料及焊接工艺，后建议进行及焊时的消氢处理。
０２％，．２分别满足标准Ｇ／１２０ｏ９２（ＣＢＴ６７ —２０＿最
大值为０６％）Ｙ４３－２０［（最大值为．５和Ｂ１７０５３Ｐｊ
０２％）求，．５要当高强钢板的Ｃ在０４～０６．％．％时，明钢材有一定的淬硬倾向，表焊接时需预热才能
程度较苛刻条件下采用ＨＳ一７０焊丝，ｔ０＋Ａ８％
＋ “ ＋＊＋ ”＋・＋一＋一＋ “＋一＋一十・・・＋一＋一＋・＋ “＋・
参考文献
李志设，绍云，忠权．花江斜拉大桥刘葛松
由表５可见，０ｍｍ钢板在预热温度为６３０℃ 、８０℃ 、０＝１０ｏ，组小铁研试件表面裂纹１０ｏ、２Ｃ时两【Ｑ９ＥＱ２Ｅ钢梁焊接预热温度的确定３０／４０
２４表５斜Ｙ坡口焊接裂纹试验结果
包钢科技
第３７卷
Ｃ，０Ｏ２％气体保护焊焊接Ｑ９Ｄ钢板时，６０预热６Ｏ℃ 以上温度可以防止焊接冷裂纹的产生。
（）３由于煤矿机械多采用厚板多层多道焊，一

WQ690D现货资源

工程机械用调质高强钢WQ690(WH80Q)
1）使用范围：
钢板适用于制造要求良好焊接性的煤矿液压支架、重型车辆、工程机械等钢结构件。
钢号
WQ690D
规格
厚度*宽度*长度（mm)
重量（吨）
现货订轧
调质型高强钢
WQ690D
8*1850-2650*6400-9800
11.169T
调质型高强钢
WQ690D
9*1650-2200*8000-12000
24.264T
调质型高强钢
WQ690D
82-90*1800-2680*7400-11200
28.011T
调质型高强钢
WQ690D
92-100*2500-3200*9000-14000
21.663T
调质型高强钢
WQ690D
调质型高强钢
WQ690D
100以上其他规格
定轧
调质型高强钢
21.148T
调质型高强钢
WQ690D
10*1600-3000*7000-9900
12.884T
调质型高强钢
WQ690D13*1Βιβλιοθήκη 50-2800*8000-10000
14.429T
调质型高强钢
WQ690D
14*1800-2600*6520-9000
16.229T
调质型高强钢
WQ690D
15*2100-2550*8200-10000
33.273T
调质型高强钢
WQ690D
22*1850-3600*8000-16000
26.556T
调质型高强钢
WQ690D
23*2100-3520*9000-16000

NM360耐磨钢板

NM360耐磨钢板NM360耐磨板聊城正泰物资供应耐磨板NM500，NM450，NM400，NM360等。

联系人：华先生手机：电话：NM360是高强度耐磨钢板。

命名：N是耐(nai)M是磨(mo)两个中文汉字的第一个拼音字母，360则代表这种钢板的平均布氏硬度热处理：高温回火，淬火+回火（调质）应用：NM360耐磨钢板被广泛应用矿山机械、煤矿机械、环保机械、工程机械等，也常用作为屈服强度≥700MPa高强度结构钢使用。

作用：主要是在需要耐磨的场合或部位提供保护，使设备寿命更长，减少维修带来的检修停机，相应的减少资金的投入。

性能：屈服在800多，抗拉强度在1000上。

绝对低价资源：品名规格材质钢厂/产地价格（元/吨）可供量（吨）WNM360/400/450/500 6*1500-2000*6000-8000 舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 8*1500-2000*6000-8000 舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 10*1500-2000*6000-8000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 12*1500-2200*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 14*1800-2200*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 16*1800-2200*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 18*1800-2200*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 20*1800-2200*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 22*1800-2200*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 25*1800-2200*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 26*1800-2250*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 28*1800-2250*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 30*1800-2250*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 35*1800-2250*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 40*1800-2250*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 45*1800-2250*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 50*1800-2250*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 55*1800-2250*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 60*1800-2250*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 65*1800-2250*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 70*1800-2250*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 75*1800-2250*6000-9000舞钢耐磨板WNM360/400/450/500 80*1800-2250*6000-9000舞钢耐磨板聊城市正泰物资有限公司是一家集钢材贸易、板材配送、部件加工、货运代理于一体的综合性贸易公司。

Q690D

Q690D
一、基本定义
Q690D属于高强度焊接结构钢。

其中Q代表屈服强度，690代表屈服强度值，D 代表钢板的等级;常见的钢板质量等级分别为A、B、C、D、E。

D级钢板的冲击为﹣20°C。

Q690D可称为屈服强度690Mpa的耐低温高强钢。

Q690D钢板较高的屈服强度和抗拉强度，广泛应用于煤矿机械、工程机械，如液压支架、港口起重机、平板运输车。

产地:新钢济钢湘钢
交货状态:TMCP+回火，和调质
执行标准:GB/T1591-2008，GB/T16270-2009
Q690D类似牌号:舞钢WQ690D、ASTM SQ690D 武钢HG785D
二、项目应用及前景
重型机械、海洋工程、金属结构等制造企业与舞钢合作生产Q690D用于其企业生产建设项目中。

在出口美国、加拿大、澳洲、印度、欧洲等前景一片看好。

已经直供欧洲客户万余吨。

技术领先，钢水高度洁净，科研开发能力超强的基地，8mm-
120mm厚。

Q690D化学成分(wt%)
三、力学性能
四、检验、取样、试验方法。

WQ690D钢板执行标准及应用范围

WQ690D
1、WQ690D钢板简介
WQ690D属于高强度焊接结构钢。

其中W代表舞钢生产，Q代表屈服强度，690代表屈服强度值，D代表钢板的等级；常见的钢板质量等级分别为A、B、C、D、E。

D级钢板的冲击为﹣20°C。

2、WQ690D钢板类似牌号：Q690D、S690Q、WH785D、WH80QD
3、WQ690D钢板执行标准：GB/T16270-2009（高强度结构用调质钢板标准）和WTB（舞钢推荐技术标准）
4、WQ690D钢板交货状态：淬火+回火（调质）
7、WQ690D钢板包装、标志和质量证明书
WQ690D钢板的包装、标志和质量证明书符合GB/T247、GB/T2101规定。

8、WQ690D钢板应用：
WQ690D可称为屈服强度690Mpa的耐低温高强钢，具有较高的屈服强度和抗拉强度，广泛应用于煤矿机械、工程机械，如液压支架、港口起重机、平板运输车。

重型机械、海洋工程、金属结构等制造企业已联合舞钢合作生产WQ690D用于其企业生产建设项目中。

X56材质用途技术要求

X56简介：X56管线钢板采取低碳+高锰+微合金化元素的成分,通过优化冶炼以及轧制工艺制成,X56主要用途：油气输送管线用钢板：用于制作石油，天然气输送管道。

主要钢号；X42，L290，X46，L320 X52，L360，X56，L390，X60，L415，X65，L450，X70，L485，X80，L245、S290、S320、S390、S415、S450、S485、S550X56部分现货：品种材质规格宽长数量[吨] 产地备注管线钢板X56 14 2200 8000 19.34 舞钢API国标管线钢板X56 12 2200 8000 18.635 舞钢API国标管线钢板X56 16 2200 9000 32.487 舞钢API国标管线钢板X56 18 2500 10200 13.203 舞钢API国标管线钢板X56 22 2500 11700 33.674 舞钢API国标管线钢板X56 14 2200 8000 11.934 舞钢API国标管线钢板X56 20 2000 8000 21.256 舞钢API国标管线钢板X56 10 2000 8000 9.256 舞钢API国标管线钢板X56 30 2000 8000 60.256 舞钢API国标管线钢板X56 14 2000 8000 26.387 舞钢API国标管线钢板X56 16 2200 8000 51.658 舞钢API国标管线钢板X56 8 2200 8000 61.658 舞钢API国标耐磨板：WNM360E.WNM400E.WNM450A.WNM500A.WRZ360.WRZ400A. 耐磨钢：WSM718R.WSMP20R..调质高强钢板：WQ690D.S960Q.WH100QD.WQ960E.S960Q.WQ890D.A514GrQ/A517Gr Q/E690/EQ70.A514GrF.TMCP高强钢板:E500.Q500E.S500M.调质钢板：EQ47/E460.EQ63/E620. A/SA533B.EQ51/E500.1E0653.1E0682.1E1839.WNM255A核电钢板：16MnD5/18MnD5/20MnD5.15MnNi.20控Gr.军工钢板：603（30CrMnMoRE）GY4(28Cr2Mo).GY5(26SiMnMo).675(30CrNi3MoV)电渣钢板：Q345E类.Q390类.Q420D-Q460D类.Q235D类.容器板：Q245R(HIC)、Q345R(HIC)、SA516Gr70、15CrMoR、Q420R、09MnNiDR、SA387Gr11、SA387Gr22、13MnNiMoR、14Cr1MoR、12Cr1MoVR A48CPR、16Mo3、P355GH、12Cr2Mo1R、P91合金钢：35CrMo、42CrMo、40Cr、10CrMoAL、22SiMn2、30CrMnSiA 承接规格：厚度8-650mm，宽1500-4020mm，长度3000-18800mm可切割及加工异性件，只要您提供图纸及要求，剩下的交给我们！。

SA204MGrA 订货要求

SA204MGrA简介：
本标准适用于锅炉和其他压力容器用的钼合金钢板
SA204MGrA抗拉强度：
本标准中的钢板分为如下三个强度等级：
级别抗拉强度（Mpa）
A 450-585
B 485-620
C 515-655
SA204MGrA订货要求：
SA204MGrA按本标准供应的材料应符合A20/A20M标准的要求。

这些要求包括试验和复试的方法与程序，尺寸和重量的允许偏差，质量和缺陷的修补，标志和装载等。

SA204MGrA材料和制造：炼钢工艺---钢应为镇静钢。

SA204MGrA交货状态：
厚度≤40mm 的钢板通常为轧制状态供应，也可以正火、消除应力处理正火加消除应力处理供应。

厚度＞40mm 的钢板应正火。

调质高强钢板：
WQ690D.S960Q.WH100QD.WQ960E.S960Q.WQ890D.A514GrQ/A517Gr Q/E
690/EQ70.A514GrF.
TMCP高强钢板:E500.Q500E.S500M.
调质钢板：EQ47/E460.EQ63/E620. A/SA533B.
EQ51/E500.1E0653.1E0682.1E1839.WNM255A
核电钢板：16MnD5/18MnD5/20MnD5.15MnNi.20控Gr.
军工钢板：603（30CrMnMoRE）GY4(28Cr2Mo).GY
5(26SiMnMo).675(30CrNi3MoV)。

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WQ690D
一、定义
WQ690D属于高强度焊接结构钢。

其中W代表舞钢生产，Q代表屈服强度，690代表屈服强度值，D代表钢板的等级；常见的钢板质量等级分别为A、B、C、D、E。

D级钢板的冲击为﹣20°C。

Q690D可称为屈服强度690Mpa的耐低温高强钢。

Q690D钢板较高的屈服强度和抗拉强度，广泛应用于煤矿机械、工程机械，如液压支架、港口起重机、平板运输车。

产地：舞钢
交货状态:TMCP+回火、调质
执行标准：GB/T1591-2008，GB/T16270-2009
WQ690D类似牌号：Q690D、SQ690D 武钢HG785D
二、项目应用及前景
重型机械、海洋工程、金属结构等制造企业与舞钢合作生产WQ690D用于其企业生产建设项目中。

在出口美国、加拿大、澳洲、印度、欧洲等前景一片看好。

已经直供欧洲客户万余吨。

技术领先，钢水高度洁净，科研开发能力超强的基地，8mm-120mm厚。

三、化学成分wt
成分C Si Mn P S Ni Cr Mo Nb Ti B
Q690D ≤0.18≤0.60≤2.0≤0.030≤0.025≤0.80≤1.00≤0.30≤0.11≤0.020≤0.004碳当量计算公式：CEV=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15
四、力学性能
牌号检测项目结果描述结果或测定值
Q690D Rp0.2 Mpa ≥640
Rm Mpa ≥730
A50 % ≥14
180°冷弯d=3a完好
﹣20°C冲击功J 47
WQ690D钢板实物进行检验时抗拉、屈服值都略高于标准值100Mpa.
五、检验、取样、和试验方法
WQ690D 钢板的包装、标志和质量证明书符合GB/T247、GB/T2101规定。

六、库存
品种
材质
厚度
宽度
长度
吨位
交货状态
高强板 WQ690D 8 2270 9800 1.397 调质
高强板 WQ690D 8 2270 9600 1.369 调质高强板 WQ690D 8 2270 9800 1.397 调质高强板 WQ690D 8 2270 9400 1.34 调质高强板 WQ690D 8 2270 9850 1.404 调质高强板 WQ690D 50 2500 9000 8.831 调质高强板 WQ690D 50 2500 9000 8.831 调质高强板 WQ690D 50 2500 9000 8.831 调质高强板 WQ690D 60 3200 7100 10.701 调质高强板 WQ690D 60 3200 7100 10.701 调质高强板 WQ690D 60 2950 11000 15.284 调质高强板 WQ690D 60 2950 11000 15.284 调质高强板 WQ690D 60 2950 11000 15.284 调质高强板 WQ690D 60 2950 11000 15.284 调质高强板 WQ690D 25 2400 8900 4.192 调质高强板 WQ690D 25 2800 9700 5.33 调质高强板 WQ690D 25 2400 8900 4.192 调质高强板 WQ690D 30 3050 10000 7.183 调质高强板 WQ690D 30 3050 100 7.183 调质高强板 WQ690D 36 2300 6800 4.42 调质高强板 WQ690D 40 2500 8000 6.28 调质高强板 WQ690D 40 2100 8400 5.539 调质高强板
WQ690D
50
2500
13000
12.756
调质
序号检验项目取样数量/个
取样方法试验方法 1 化学成分（熔炼分析）
1/炉 GB/T20066 TB/T233、GBT4336、
GB/T20125 2 拉伸试验 1/批 GB/T2975 GB/T228 3 弯曲试验 1/批 GB/T2975 GB/T232 4 冲击试验 3/批 GB/T2975 GB/T229 5
无损检验
逐张
按无损检验标准
协商
高强板Q690D 382500 105007.83调质高强板Q690D 382500 105007.83调质高强板Q690D 55 2400970010.051调质高强板Q690D 55 24001150011.916调质高强板Q690D 402500 105007.83调质高强板WQ690D 802500 1200018.84调质高强板WQ690D 702500 9600 13.188调质高强板WQ690D 60 2500 1200014.13调质高强板WQ690D 60 2200 1200012.434调质高强板WQ690D 10019001200017.898调质高强板WQ690D 10023001200021.666调质高强板WQ690D 10023001180021.305调质高强板WQ690D 60 2200 82008.497调质高强板WQ690D 4018005450 3.08调质高强板WQ690D 4018006000 3.391调质高强板WQ690D 14240010000 2.638调质高强板WQ690D 14240010000 2.638调质高强板WQ690D 14240010000 2.638调质高强板WQ690D 14240010000 2.638调质高强板WQ690D 14240010000 2.638调质高强板WQ690D 14240010000 2.638调质高强板WQ690D 14240010000 2.638调质高强板WQ690D 14240010000 2.638调质高强板WQ690D 14240010000 2.638调质高强板WQ690D 14240010000 2.638调质高强板WQ690D 1628009000 3.165调质高强板WQ690D 20 240010000 3.768调质高强板WQ690D 20 240010000 3.768调质高强板WQ690D 20 240010000 3.768调质高强板WQ690D 25 28009700 5.33调质高强板WQ690D 303050100007.183调质高强板WQ690D 302500 9500 5.594调质高强板WQ690D 302500 9500 5.594调质高强板WQ690D 302500 9500 5.594调质高强板WQ690D 303050100007.183调质高强板WQ690D 303050100007.183调质高强板WQ690D 303050100007.183调质高强板WQ690D 303050100007.183调质高强板WQ690D 303050100007.183调质高强板WQ690D 302500 10000 5.888调质高强板WQ690D 302500 10000 5.888调质高强板WQ690D 302500 10000 5.888调质
高强板WQ690D 3623006800 4.42调质高强板WQ690D 402500 8000 6.028调质高强板WQ690D 402500 8000 6.028调质。