pkpm相关参数取值

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PKPM参数说明

一．总信息1．混凝土容重取25kN/m3，（美国规范取24 kN/m3），取27 kN/m3是不合理的。

2．墙元细分最大控制长度，一般取2m；但在计算转换梁时，可取为1m，目的是细化剪力墙在转换梁上的内力出口，减少转换梁内力。

3．在考察结构的刚度比、位移比、周期比、最大位移时，选择“刚性楼板”选项。

4．对于10层以下的结构，选择一次性加载；对于10层及以上的结构，选择模拟施工1；对于带加强层或40层以上的结构，宜选择模拟施工3，但相应计算时间较长。

二．风荷载信息1．地面粗糙程度：乡镇选B，中小城市选C，大城市中心区选D。

2．高度小于等于60m的风压按50年一遇选取；高度大于60m的风压按100年一遇选取。

3．结构基本周期按结构试算后的第一周期填写，在施工图配筋前再按计算第一周期填写。

三．地震信息1．考察位移比时，在刚性楼板前提下，偶然偏心和双向地震分别计算，取不利情况。

2．考察周期比、侧向刚度比时，在刚性楼板前提下计算，偶然偏心和双向地震对上述参数没有影响。

3．考察结构最大位移角时，在非刚性楼板前提下，仅考虑双向地震作用。

4．根据省《高规》补充规定，考察结构构件配筋时，在非刚性楼板前提下，仅考虑双向地震作用。

但根据国标《抗震规范》和《高规》，当结构刚度和质量分布明显不对称时、不均匀时，需要分别考虑偶然偏心和双向地震的不利情况；当结构刚度和质量分布均匀时，仅考虑偶然偏心。

为简单及偏于安全起见，统一为：考察结构构件配筋时，分别考虑偶然偏心和双向地震。

5．当结构有较多斜向剪力墙时，应附加相应的地震作用输入角度。

6．周期折减系数：(1) 框架办公楼、公共建筑、课室：0.7，0.75(2) 框架酒店、住宅：0.6，0.65(3) 短肢剪力墙小高层：30～40米：0.7，0.7545～60米：0.75，0.8(4) 框架－剪力墙办公楼：0.85(5) 剪力墙高层住宅：100米以下：0.9100米以上：0.95(6) 大跨度剧院、体育场馆：0.8，0.85，0.9四．活载信息1．柱墙设计时活荷载：折减2．传给基础的活荷载：折减3．根据省高规补充规定第1.0.2，4.1.7条，除活荷载较大的厂房、仓库、车库或消防车道外，民用高层建筑楼盖的内力计算一般不考虑楼面活荷载不利布置的影响。

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PKPM参数设置1.风荷载风压标准值计算公式为:WK=βzμsμZ W。

其中:βz=1+ξυφz/μz在新规范中,基本风压Wo略有提高,而建筑的风压高度变化系数μE、脉动增大系数ξ、脉动影响系数υ都存在减小的情况。

所以,按新规范计算的风压标准值可能比89规范大,也可能比89规范小。

具体的变化包括下面几条:1)、基本风压:：新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇:新高规3.2.2条规定:对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑,应按100年一遇的风压值采用。

2)、地面粗糙度类别：由原来的A、B、C类,改为A、B、C、D类。

C类是指有密集建筑群的城市市区；D类为有密集建筑群,且房屋较高的城市市区。

3)、凤压高度变化系数：A、B、C类对应的风压高度变化系数略有调整。

新增加的D 类对应的风压高度变化系数最,比C类小20%到50%。

4)、脉动增大系数:A、B、C类对应的脉动增大系数略有调整。

新增加的D类对应脉动增大系数比89规范小,约5%到10%。

与结构的材料和形式有关。

5)、脉动影晌系数：在89高规中,脉动影响系数仅与地面粗糙度类别有关,对应A、B、C类的脉动影响系数分别为,0.48、0.53和0.63。

在新规范中,脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别有关,而且还与建筑的高宽比和总高度有关,其数值都小于89高规。

如C类、高度为5Om、高宽比为3的建筑,υ=0.46,比89高规小28%,若为D类,则小37%。

6)、结构的基本周期：脉动增大系数ξ与结构的基本周期有关(WoT12)。

结构的基本周期可采用结构力学方法计算,对于比较规则的结构,也可以采用近似方法计算:框架结构T=(0.08-1.00)N:框剪结构、框筒结构T=(0.06-0.08)N:剪力墙结构、筒中筒结构T=(0.05-0.06)N。

其中N为结构层数。

2.地震作用1）、抗震设防烈度：:新规范改变了抗震设防烈度与设计基本地震加速度值的对应关系,增加了7度(0.15g〉和8度(0.30g)两种情况(见新抗震规范表3.2.2)。

建筑结构pkpm参数选择

建筑结构(SATWE)的总信息建筑结构(SATWE)的总信息总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构..........按主体结构材料填写混凝土容重 (kN/m3): Gc = 28.00.....应考虑构件装修重量，建议取28kN/m3钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00.....一般取78kN/m3（没有计入构件装修重量）水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00.....一般取0（地震力.风力作用方向，逆时针为正）；当结构分析所得的[地震作用最大的方向]＞15度时, 宜将其角度输入补充验算地下室层数: MBASE= 0.....无地下室时填0竖向荷载计算信息: 按一次性加荷计算方式......多层取[一次性加载]；高层取[模拟施工加载1]，《高规》5.1.9条，高层框剪基础宜取[模拟施工加载2] 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载....选[计算风荷载]地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力....选[计算水平地震力]，《抗规》5.1.1条（强条）特殊荷载计算信息: 不计算............一般情况下不考虑结构类别: 框架结构..........按结构体系选择裙房层数: MANNEX= 0.....无裙房时填0转换层所在层号： MCHANGE= 0.....无转换层时填0墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00.....一般工程取2.0，框支剪力墙取1.5或1.0墙元侧向节点信息: 内部节点........…..剪力墙少时取[出口]，剪力墙多时取[内部]，[出口]精度高于[内部]，参见《手册》是否对全楼强制采用刚性楼板假定是.............计算位移与层刚度比时选[是]，《高规》5.1.5条；计算内力与配筋及其它内容时选[否]风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30 ....取值应≥0.3 kN/m2，一般取50年一遇（n=50），《荷规》7.1.2（强条），附录D.4附表D.4地面粗糙程度: B 类..............有密集建筑群的城市市区选类，乡村、乡镇、市郊等选类，详《荷规》7.2.1条结构基本周期（秒）: T1 = 0.06.....宜取程序默认值（按《高规》附录B公式B.0.2）；规则框架T1=(0.08-0.10)n，n为房屋层数，详见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注；《荷规》7.4.1条，附录E；体形变化分段数: MPART= 1.....体形无变化填1各段最高层号: NSTi = 6.....按各分段内各层的最高层层号填写各段体形系数: USi = 1.30.....《荷规》7.3.1表7.3.1；高宽比不大于4的矩形、方形、十字形平面取1.3，详见《高规》3.2.5条地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC....…..《抗规》3.4.3条，5.2.3条；《高规》3.3.1条2款；一般工程选[耦联]，规则结构用[非耦联]补充验算计算振型数: NMODE= 9.....《抗规》5.2.2条2款，5.2.3条2款；《高规》5.1.13条2款；参见《手册》；[耦联]取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联]取≤层数，参与计算振型的[有效质量系数]应≥90％地震烈度: NAF = 7.00.....《抗规》1.0.4条，1.0.5条，3.2.4条，附录A场地类别: KD = 2.....《抗规》4.1.6条表4.1.6（强条）；见地勘报告设计地震分组: 二组........《抗规》3.2.4条，附录A特征周期 TG = 0.40.....II类场地一、二、三组分别取0.35s、0.40s、0.45s，《抗规》3.2.3条，5.1.4条表5.1.4-2（强条）多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08.....7度取0.08，《抗规》5.1.4条表5.1.4-1（强条）《抗规》5.1.4罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50.....7度取0.50，条表5.1.4-1（强条）框架的抗震等级: NF = 3.....7度H≤30m取3，《抗规》6.1.2条表6.1.2（强条）剪力墙的抗震等级: NW = 2.....7度框剪取2，《抗规》6.1.2条表6.1.2 （强条）活荷质量折减系数: RMC = 0.50.....雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，详见《抗规》5.1.3条表5.1.3（强条）组合值系数周期折减系数: TC = 0.70.....框架砖填充墙多0.6-0.7，砖填充墙少0.7-0.8；框剪砖填充墙多0.7-0.8，砖填充墙少0.8-0.9；剪力墙 1.0；《高规》3.3.16条（强条），3.3.17条结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00.....砼结构一般取5.0；《抗规》5.1.5条1款；《高规》3.3.8条是否考虑偶然偏心: 否........单向地震力计算时选[是]，多层规则结构可不考虑，《高规》3.3.3条；参见《手册》；是否考虑双向地震扭转效应: 是........一般工程选[是]，此时可不考虑上条[偶然偏心]；《抗规》5.1.1条3款（强条）；《高规》3.3.2条2款（强条）斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0.....无斜交构件时取0；《抗规》5.1.1条2款（强条）；斜交角度＞15应考虑；《高规》3.3.2条1款（强条）活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到6层.... 多层应取全部楼层；高层宜取全部楼层，《高规》5.1.8条柱、墙活荷载是否折减不折算............PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条）传到基础的活荷载是否折减折算............PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条）---------柱，墙，基础活荷载折减系数---------.....《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）计算截面以上的层号------折减系数1 1.00 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）2---3 0.85 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）4---5 0.70 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）6---8 0.65 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）9---20 0.60 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）> 20 0.55 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）调整信息 ........................................中梁刚度增大系数： BK = 2.00......《高规》5.2.2条；装配式楼板取1.0；现浇楼板取值1.3-2.0，一般取2.0梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85......主梁弯矩调幅，《高规》5.2.3条；现浇框架梁0.8-0.9；装配整体式框架梁0.7-0.8梁设计弯矩增大系数： BM = 1.00......放大梁跨中弯矩，取值1.0-1.3；已考虑活荷载不利布置时，宜取1.0连梁刚度折减系数： BLZ = 0.70......一般工程取0.7，位移由风载控制时取≥0.8；《抗规》6.2.13条2款，《高规》5.2.1条梁扭矩折减系数： TB = 0.40......现浇楼板（刚性假定）取值0.4-1.0，一般取0.4；现浇楼板（弹性楼板）取1.0；《高规》5.2.4条全楼地震力放大系数： RSF = 1.00......用于调整抗震安全度，取值0.85-1.50，一般取1.00.2Qo 调整起始层号： KQ1 = 0......用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条0.2Qo 调整终止层号： KQ2 = 0......用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0......按突出屋面部分最低层号填写，无顶塔楼填0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00......计算振型数为9-15及以上时，宜取1.0（不调整）；计算振型数为3时，取1.5九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15.....取1.15，《抗规》6.2.4条是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1.....用于调整剪重比，《抗规》5.2.5条(强条)是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0.....一般不调整，《高规》10.2.7条剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ = 1.....《抗规》6.1.10条；《高规》7.1.9条强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0.....强制指定时选用，否则填0，《抗规》5.5.2条，《高规》4.6.4条TOP配筋信息 ........................................梁主筋强度 (N/mm2): IB = 300......设计值，HPB235取210N/mm2，HRB335取300N/mm2；《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）柱主筋强度 (N/mm2): IC = 300......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）墙主筋强度 (N/mm2): IW = 210 .....《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 210......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 210......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 210......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00......《砼规》10.2.10条表10.2.10；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取100，详见《抗规》6.3.3条3款（强条）柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00......《砼规》10.3.2条2款；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取100，详见《抗规》6.3.8条2款（强条）墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00......《砼规》10.5.10条；可取100-300，《抗规》6.4.3条1款（强条）墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV = 0.30......《砼规》10.5.9条；可取0.2-1.2；抗震设计时应≥0.25，《抗规》6.4.3条1款（强条）设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00......《砼规》3.2.2条，3.2.1条（强条）；安全等级二级，设计使用年限50年，取1.00柱计算长度计算原则: 有侧移............一般按[有侧移]，用于钢结构梁柱重叠部分简化: 不作为刚域........一般不简化，《高规》5.3.4条，参见《手册》是否考虑 P-Delt 效应：否................一般不考虑；《砼规》5.2.2条3款，7.3.12条；《抗规》3.6.3条；《高规》5.4.1条，5.4.2条柱配筋计算原则: 按单偏压计算......宜按[单偏压]计算；角柱、异形柱按[双偏压]验算；可按特殊构件定义角柱，程序自动按[双偏压]计算钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85.....用于钢结构梁保护层厚度 (mm): BCB = 25.00.....室内正常环境，砼强度＞C20时取≥25mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1柱保护层厚度 (mm): ACA = 30.00.....室内正常环境取≥30mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否...一般工程选[否]，详见《砼规》7.3.11条3款，水平力设计弯矩占总设计弯矩75％以上时选[是]荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20.....一般情况下取1.2，详《荷规》3.2.5条1款（强条）活载分项系数: CLIVE= 1.40.....一般情况下取1.4，详《荷规》3.2.5条2款（强条）风荷载分项系数: CWIND= 1.40.....一般情况下取1.4，详《荷规》3.2.5条2款（强条）水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30.....取1.3，《抗规》5.1.1条1款（强条），《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条）竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50.....取0.5，《抗规》5.1.1条4款（强条），《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条）特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00.....无则填0，《荷规》3.2.5条注（强条）活荷载的组合系数: CD_L = 0.70.....大多数情况下取0.7，详见《荷规》4.1.1条表4.1.1（强条）风荷载的组合系数: CD_W = 0.60.....取0.6，《荷规》7.1.4条活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L= 0.50.....雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，详见《抗规》5.1.3条表5.1.3（强条）组合值系数剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数 IWF= 1 .......取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，《抗规》6.1.10条，《高规》7.1.9条剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 7.00.....取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，《抗规》6.1.10条，《高规》7.1.9条写在前面：关于pkpm计算是否选取偶然偏心一项，有友对此存疑，近作此详解，以解诸惑！**规范：高规3.3.3条规定，计算单向地震作用时，应考虑偶然偏心的影响，附加偏心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边长的5%。

pkpm参数设置

1.正好我也遇到了同样的问题，我按照高规的规定，一个多层的框架结构取值范围是0.6～0.7，而总工有异议，到底这个该怎么取值？希望大家探讨。

PKPM手册上框架结构的取值范围是0.7～0.8，我的理解是PKPM更保守了，你们认为呢？2.菜单1里的设计参数：总信息：结构体系：包括框架结构，框鉴结构，框筒结构，筒中筒结构，剪力墙结构，短肢剪力墙结构，复杂高层结构，砌体结构，底框结构。

结构主材：钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土。

结构重要性系数：1.1，1.0，0.9。

选择要求按照应该按照不同安全等级或使用年限区别。

底框层数：选择底框结构才会有选项，有1，2，3，3个选择，《抗规》第七节，只有两层底层框架的规定。

地下室层数：选项有1，2，2个选择。

根据实际情况选择。

与基础相连的最大楼层号：根有1，2，3，3个选择，据实际情况选择自然层号。

梁柱钢筋的砼保护层厚度(mm)：根据《混规》9.2.1确定。

框架梁端负弯矩调幅系数：根据《高规》5.2.3.1条确定，默认0.85。

地震信息力的周期折减系数：《高层建筑混凝土结构技术规程》3.3.16，框架结构可取为0.6~0.7材料信息：混凝土容重(kN/m3)：根据荷载规范选取，默认25。

钢材容重(kN/m3)：根据荷载规范选取，默认78。

钢结构钢材：根据设计使用情况采用不同的钢材材料有Q235,Q345,Q390,Q420不同选择。

钢截面净毛面积比值：根据实际情况选择，默认0.85。

墙：主要墙体材料：烧结砖，混凝土，蒸压砖，砼砌块，根据实际情况选择。

砌体容重(kN/m3)：根据荷载规范选取，默认22。

墙主筋类别：有HPB235,HRB335,HRB400,RRB400,冷轧带肋550，根据实际情况选择。

墙水平（竖向）分布筋类别：同上墙水平分布筋间距(mm)：默认200。

墙竖向分布钢筋配筋率（%）：默认0.3。

可根据《抗规》6.4.3条确定。

梁柱箍筋：梁柱箍筋类别：有HPB235,HRB335,HRB400,RRB400,冷轧带肋550，根据实际情况选择。

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PMCAD中设计参数1、考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，【高规5.6.1】设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1。

2、框架梁端负弯矩条幅系数，【高规5.2.3】在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅，并应符合下列规定：装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.7~0.8，现浇框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.8~0.9（一般取为0.85），且调幅后的跨中弯矩不应小于按简支计算的跨中弯矩的1/2。

3、梁柱混凝土保护层厚度，【混规8.2.1】中有详细规定（新规范保护层厚度指以最外层钢筋的外边缘计算混凝土的保护层厚度）。

4、框架的抗震等级，【抗规6.1.2】中有详细规定（表6.1.2中确定的房屋的抗震等级为丙类建筑的抗震等级，甲乙类建筑应提高一度查表6.1.2确定其抗震等级，但抗震设防烈度为9度时，乙类建筑的抗震等级应按特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措施，丁类建筑允许降低一度采取抗震措施，但已为6度时不应再降低）5、抗震构造措施的抗震等级，【抗规3.3.2】建筑场地为1类时，对甲乙类建筑应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施，对丙类建筑应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施，但抗震设防烈度为6度时仍应按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施。

（1类场地时，丁类建筑抗震构造措施也可降低一度同丙类；2类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高一度采取抗震构造措施，丙类建筑按本地区抗震设防烈度采取抗震构造措施，丁类建筑可按本地区抗震设防烈度降低一度采取抗震构造措施；3、4类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高两个等级采取抗震构造措施，丙类建筑7度半和8度半分别按8度9度采取抗震构造措施，丁类建筑7度和8度分别按6度7度采取抗震构造措施）。

6、计算振型个数，【高规5.1.13】计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90%（振型数应为3的倍数，与结构的自由度有关，所选振型数不应大于结构的自由度，当结构按侧刚模型分析时，每层的刚性楼板有三个自由度，总自由度为3n，当按总刚模型分析时，每个节点有两个自由度，总自由度为2mn）。

PKPM参数选择

为了减少用钢量，本院做如下规定。

1.楼板钢筋采用LL550级冷轧钢筋(F=360)，规格为6.7.8.9.10.代号L。

2.柱，剪力墙采用HRB3353.有地下室的地梁及顶板的结构梁HRB400(三级钢)地梁及顶板的结构梁HRB400(三级钢)4.公建包括办公楼，公建(4.公建(包括办公楼，体育建筑)结构梁采用HRB400，住宅建筑结构梁采用HRB3355.地梁，梁及柱(包括暗柱)箍筋采用HPB235(规格6.8)或HRB335(规格10及10以上)恒荷载取值：住宅标准间A：客厅，厨房，阳台，卫生间板底粉刷(或掉顶)：20×0.02=0.40KN/m2板面粉刷：30×0.02=0.60KN/m2板面装修荷载：0.60KN/m2合计1.5KN/m2板厚h=10025×0.1=2.5KN/m2.5+1.5=4KN/m2板厚h=9025×0.11=2.75KN/m2.75+1.5=4.2522板厚h=9025×0.12=3KN/m3+1.5=4.5KN/mB：卧室，书房板底粉刷(或掉顶)：20×0.02=0.40KN/m2板面粉刷：30×0.02=0.60KN/m2面装修荷载：0.20KN/m2合计1.2KN/mC楼梯间板面粉刷：（0.30×0.16)*0.3*0.03*20=0.92KN/m2板底粉刷：0.015/cos30*20=0.35KN/m2板厚100(0.16/2+0.1/cos30)*25=4.894.89+0.35+0.92=6.16KN/m2板厚120(0.16/2+0.12/cos30)*25=5.475.47+0.35+0.92=6.74KN/m2D平屋面或露台40厚刚性防水层：0.04*25=1.0KN/m2保温层：0.5KN/m2防水卷材层0.1KN/m板面焦渣找坡2%0.1*15=1.52地板粉刷0.02*20=0.4KN/m不上人屋面荷载板面焦渣找坡：15*0.1=1.5KN/m2板面焦渣找坡：15*0.1=1.5KN/m220mm厚砼：25*0.02=0.5KN/m2保温层：0.5KN/m2防水卷材层：0.1KN/m2找平层：20*0.02=0.4KN/m2板底粉刷：20*0.02=0.4KN/m2总和：3.4KN/m2E墙体荷载剪力墙剪力墙厚一般为200毫米，短肢剪力墙，一肢长度5b(1000)即可，另一肢长为500.种植屋面荷载草坪草与草花地被：0.05KN/m2300mm厚覆土：18*0.3=5.4KN/m2200mm厚陶粒排水层：9*0.2=1.8KN/m240mm厚砼：25*0.04=1KN/m2保温层：0.5KN/m2防水卷材层：0.1KN/m2找平层：20*0.02=0.4KN/m2板底粉刷：20*0.02=0.4KN/m2总和：9.65KN/m2屋面檐沟荷载保温层：0.5KN/m2防水卷材层：0.1KN/m2找平层：20*0.02=0.4KN/m2板底粉刷：20*0.02=0.4KN/m2雨水：10*0.4=4KN/m2总和：5.4KN/m2板厚屋面板厚120，标准层3600以下板厚100，3600~3900(含)板厚110，3900~4200(含)板120，4200~4600(含)板厚130，4600以上140。

pkpm相关参数

A）水平力与整体坐标角：1．一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。

2．根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用，若程序提供多方向地震作用功能时，应选用此功能。

B）砼容重：钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于25，不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般按结构类型取值：结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构重度26 27 28C）钢材容重：一般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。

D）裙房层数：1：高规第4。

8。

6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。

2：层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。

E）转换层所地层号：1：该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。

（层号为计算层号）F）地下室层数：1：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。

2：当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。

3：地下室一般与上部共同作用分析；4：地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；5：地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。

当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。

当相对刚度为负值，地下室完全嵌固6：根据程序编制专家的解释，填3大概为70%~80%的嵌固，填5就是完全嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层完全嵌固。

到底怎样的土填3或填5，完全取决于工程师的经验。

G）墙元细分最大控制长度：1：可取1~5之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。

pkpm参数取值说明

48
梁端负弯矩调幅系数梁活荷载内 49 力放大系数
50
51
梁扭矩折减系数连梁刚度折减系数
中梁刚度放 52 大系数剪力墙加强区起算层号 53
对于现浇楼板结构，采用刚性楼板假定时，折减系数取值范围0.4～1.0，初始值为0.4 根据工程实际情况输入连梁刚度折减系数，为避免连梁开裂过大，刚度折减系数不宜取值太小。连梁刚度折减系数取值范围0.5～1.0初始值为0.7 初始值为对没有开大洞的现浇楼板应考虑梁刚度增大系 1.0 数。中梁刚度放大系数取值范围1.0～2.0。初始值为1.0 1.没有地下室时，可以保留初始值1，即剪力墙加强区从一层起算。2.有地下室时，通常取地下室最高楼层号，即剪力墙加强区从主塔所在范围的地下室最高一层起算。3.底部框架-抗震墙结构和楼层较少的多层结构，如果不需要设置剪力墙加强区，可以输入一个较大数值。
楼面活荷载按实际情况计算时取1.0；按等效均布活荷载计算是，藏书库、档案库、库房取 0.8，一般民用建筑取0.5。该参数是计算重力荷载代表值时的活荷载组合系数。初始值为 0.5，设计人员可以根据工程实际情况修改。该折减系数只改变楼层质量，不改变荷载总值，即对竖向荷载作用下的内力计算没有影响。初始值为周期折减的目的是为了考虑框架结构和框架-剪 0.8 力墙结构填充墙刚度对计算周期的影响，因为建模时没有输入填充墙，仅考虑其荷载，没有考虑其刚度。根据工程实际情况确定周期折减系数，取值范围0.7～1.0，初始值为0.8 根据规范规定和工程实际情况输入结构的阻尼比，通常钢筋混凝土结构可取初始值0.05，钢结构取0.02，混合结构取0.03。初始值为根据工程实际情况输入特征周期表，初始值为 0.45 0.45 初始值为 0.08

pkpm结构设计参数经典

PKPM结构设计参数本文介绍PKPM计算软件TAT, SATWE和PMSAP的新、旧规范版本之间的变化，这同时也是新旧规范（抗震规范、高层规程、荷载规范、混凝土规范〉的条文变化。

1,.风荷载风压标准值计算公式为:WK= 3 z u s u Z肌共I21 : 3 z=l+ & v 4）z/ uz在新规范中，基本风压Wo略有提高,而建筑的风压高度变化系数U E、脉动增大系数"» 影响系数u都存在减小的情况。

所以，按新规范计算的风压标准值可能比89规范大，也可能比89规范小。

具体的变化包括下面几条：1）、基本风压：：新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇：新高规3. 2. 2条规定:对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑，应按100年一遇的风压值采用。

2）、地面粗糙度类别：由原来的A、B、C类，改为A、B、C、D类。

C类是指有密集建筑群的城市市区；D类为有密集建筑群，且房屋较高的城市市区。

3）、凤压高度变化系数：A、B、C类对应的风压高度变化系数略有调整。

新增加的D类对应的风压高度变化系数最小，比C类小20%到50%4）、脉动增大系数:A、B、C类对应的脉动增大系数略有调整。

新增加的D类对应脉动增大系数比89规范小，约小5%到10%。

与结构的材料和形式有关。

5）、脉动影晌系数：在89高规中，脉动影响系数仅与地面粗糙度类别有关，对应A、B、C类的脉动影响系数分别为,0. 48、0. 53和0. 63o在新规范中，脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别有关，而且还与建筑的高宽比和总高度有关,其数值都小于89高规。

如C类、高度为50m、高宽比为3的建筑,u =0. 46,比89高规小28%,若为D类，则小37%o6）、结构的基本周期：脉动增大系数&与结构的基本周期有关（WoT12） o结构的基本周期可采用结构力学方法计算，对于比较规则的结构,也可以采用近似方法计算:框架结构T=（0. 08-1. 00）N:框剪结构、框筒结构T=（0. 06-0. 08）N:剪力墙结构、筒中筒结构T=（0. 05-0. 06）No其中N为结构层数。

PKPM参数选取

***规则框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大10%左右，其他柱变化不大；
***对于不规则框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增大；
***通过双向地震力、柱按单偏压计算和双向地震力、双偏压计算比较可知，后者计算柱的配筋较前者有明显的增大。建议：若同时勾选双向地震力、柱双向配筋时，要十分谨慎。
计算振型数剪重比有效质量系数
30 1．6 50%
60 3．2 90%
原因：振型整体性差，局部振动明显。
注：要密切关注有效质量系数是否达到了要求。若不够，则地震作用计算也就失去了意义。
三、结构的周期与位移
***周期比：控制结构在大震下，扭转振型不应靠前，以减小震害。
***最大层间位移：按规范要求取楼层竖向构件最大杆件位移称为楼层控制层间位移；
考虑活载不利布置时乘的系数，不要与此混淆；
（7）梁弹性挠度以主梁为主，次梁的挠度计算仅供参考；
（8）恒载一般用“模拟施工一”，也可用“一次性加载”。若有竖吊构件（如
吊柱），必须用一次性加载。
八、框剪结构
***0.2Q一定要考虑；
***可选择“模拟施工二”传基础力。值得注意的是，“模二”不能用于上部结构的计算。
九、地震作用调整
竖向不规则的建筑结构，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数。程序根据层刚度比的计算，自动确定薄弱层并将其效应放大
一旦出现周期比不能满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善。这种改善一般是整体性的，局部小调整往往收效甚微。一句话，周期比控制的不是在要结构足够结实，而是在承载力布局合理性，限制结构抗扭刚度不能太弱。
四、刚度比控制
（1）剪切刚度；
（2）弯剪刚度；
（3）抗规3.4.2中定义的刚度。

PKPM参数取值

PKPM参数取值问题一、ＰＭ参数输入１、在计算底板时，注意梁、板保护层厚度取５０mm；与土直接接触的梁板保护层厚度取５０mm；关于保护层厚度取值问题，可参见二类a环境下,结构构件保护层厚度和裂缝控制的感想２、在计算底板抗浮，按倒楼盖配筋时，注意混凝土容重取０ＫＮ／Ｍ３；３、一般情况下混凝土容重取２６ＫＮ／Ｍ３；４、上部楼层梁柱混凝土保护层厚度统一取３０mm，不再区分２５mm和３０mm；５、楼面恒活荷载输入时，按自动计算现浇楼板自重，且普通住宅装修层荷载按１.６ＫＮ／Ｍ２考虑，其它按实际情况取；６、梁间墙体线荷载，２４０墙体统一按４.２ＫＮ／Ｍ２，１２０墙体统一按３.０ＫＮ／Ｍ２，注意考虑门窗洞口折减和挑板自重；７、地下室外墙按混凝土墙建模，如遇到剪力墙和混凝土墙相临情况，可局部用深梁替代，这样便于ＪＣＣＡＤ导荷布桩．二、结构楼面布置信息：１、板厚一般按板短跨１／３５取值；普通楼层板厚不小于１００mm，屋面板厚不小于１２０mm，对局部露台，当板跨较小时，板厚也可以取１００mm；２、楼梯间板厚取０，电梯间全房间开洞，且注意楼板错层；三、楼面荷载传导计算：１、一般楼面和屋面活荷载按荷载规范取，楼梯间恒载取８.０ＫＮ／Ｍ２，活载对普通多层住宅楼梯取２.５ＫＮ／Ｍ２，对高层住宅或者消防楼梯取３.５ＫＮ／Ｍ２，当梯板为较大跨度或者较厚板厚时，按实际情况取恒载；２、应注意楼梯间实际的导荷方式，如板式楼梯，为两边楼梯梁受力，应选择单向导荷方式；四、画结构平面图：１、一般情况下，普通楼层考虑０.３mm裂缝控制，底板考虑０.２mm裂缝控制，地下车库顶板可根据覆土厚度，先按０.３mm控制，可做一定放大，如按０.２５mm裂缝控制，这个具体工程自己把握，对车库顶板上有消防车情况，可按０.３mm进行裂缝控制；２、对与剪力墙相连的板边界，按固端考虑，对与较大边梁相连的板边界，可考虑边梁的约束作用，适当放大板支座配筋，其余板边界边支座按简支考虑；五、平面荷载校核：１、在布桩时，该项导荷作为参考条件，以ＪＣＣＡＤ为主，如框架剪力墙结构，ＪＣＣＡＤ里面墙体分担的荷载较多，柱分担的荷载较少；反之，ＰＭ导核里面，墙体分担的荷载较少，柱分担的荷载较多；六、分析与设计参数补充定义：１、混凝土容重取２６ＫＮ／Ｍ２；在计算底板抗浮，按倒楼盖配筋时，注意混凝土容重取０ＫＮ／Ｍ３；２、在进行整体计算时，对所有楼层强制采用刚性楼板假定，来查看位移比和位移角，其中计算位移角时，不考虑偶然偏心；对高层位移比应≤１.４；对构件进行配筋时，对所有楼层强制采用刚性楼板假定不选；３、模拟施工加载选加载３；４、风荷载信息栏中，对结构基本周期，按ＳＡＴＷＥ整体计算周期结果，将振型１周期进行返输入；注意体型分段数，对有地下室，裙房结构，应分别分段；５、同时选考虑偶然偏心和考虑双向地震；６、对有斜交抗侧力构件，应注意该项取值；７、对计算振型数，应按实际情况取，且使有效质量系数大于９０％；８、应注意周期折减系数，对不同结构类型取不同值，对框架结构取０.７，框架剪力墙结构取０.８，剪力墙结构取０.９；９、柱墙设计时活荷载不折减，传给基础的活荷载折减，考虑梁活荷不利布置，并填写最高层号；１０、应注意对非住宅办公教室等建筑，设计墙、柱和基础时的折减系数，应按荷载规范取；１１、普通搂层梁梁端负弯距调幅系数取０.８５；１２、梁设计弯距放大系数取１.０，考虑０.３mm裂缝控制；中梁刚度放大系数取１.５，其余按默认值；注意对基础拉梁，无底板的情况，中梁刚度放大系数取１.０；１３、框架－剪力墙结构，０.２Ｑ０调整应从底层到屋顶(主要楼层，一旦结构内收则不往上调整)；１４、一般不考虑梁柱重叠部分简化为刚域，选混凝土柱的计算长度系数执行混凝土规范；一般楼层梁柱混凝土保护层厚度取３０mm，地梁混凝土保护层厚度取５０mm；与土直接接触的梁板保护层厚度取５０mm；１５、柱配筋计算原则，按单偏压计算，再按双偏压校核角柱；一般柱轴压比控制在０.８５以内；１６、一般多层不考虑Ｐ－Δ效应，高层考虑Ｐ－Δ效应；且应查看建筑结构的总信息一栏，结构刚重比EJd/GH**2是否大于2.7,然后判断是否考虑Ｐ－Δ效应；１７、其余按默认值；七、特殊构件补充定义：１、除支撑在梯柱上的梯梁外，一般无需点梁铰接；２、注意标高不在同一标高处的梁，当两边高差大于梁高时，如支座不连续，可以考虑铰接；３、注意指定转换梁；选取角柱；４、注意多塔信息的输入，在该步修改混凝土等级和多塔的层高，各塔一层以上的配筋可按单塔计算来配筋；５、执行第７步生成ＳＡＴＷＥ数据文件及数据检查后，如有人防地下室顶板，点取第１０步人防荷载修改，对地下室非人防区，人防荷载取０；如再需运行第７步时，选择保留用户自定义的人防荷载；八、结构内力配筋计算：１、一般情况层刚度比计算按地震剪力与地震层间位移的比；多层和规则的小高层，地震作用分析方法可选择侧刚分析法，并按ＬＤＬＴ侧刚分解；对高层和不规则小高层地震作用分析方法按总刚分析法；线形方程组解法按ＶＳＳ向量稀疏求解器；２、其余按默认；九、画图：指导思想：出图应规范化，讲究效率，避免个性，对同一小区的类似住宅，应保持统一；批量生产，既安全又要兼顾节省．注意与建筑,电气,暖通,给排水专业的密切配合.１、桩（包括抗压和抗拔），对一个小区由一个人计算完成，提供承载力，标记符号应统一；２、底板厚度，抗浮水位，配筋指导方向．裂缝控制，挡土墙配筋等，应由一个人来协调，具体图纸设计由各设计人完成；３、一个小区不同幢楼的竖向构件，如户型相同，应尽量保持一致，且竖向构件(主要指柱)，考虑１０～２０％的安全系数；４、原则上楼梯、节点全部由一个人来完成，楼梯平面、剖面、节点全部拷贝建筑，节点不能随意拆分，把建筑索引全部照搬过来，去掉建筑填充和粉刷线，再标注板厚(尤其是悬挑板)，标配钢筋．二类a环境下,结构构件保护层厚度和裂缝控制的感想2007-11-0816:251、<<混凝土结构设计规范>>3.3.4条表3.3.4中规定，环境类别为二类，钢筋混凝土裂缝控制等级为三级时，最大裂缝宽度限值为0.2mm；2、<<混凝土结构设计规范>>3.4.1条表3.4.1中规定，室内潮湿环境；非严寒和非寒冷地区的露天环境；与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境，环境类别为二类a。

PKPM参数设置(个人总结)

一、PMCAD中设计参数1、考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，【高规5.6.1】设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1。

3、保护层厚度，【砼规8.2.1】中有详细规定（新规范保护层厚度指以最外层钢筋的外边缘计算混凝土的保护层厚度）。

4、框架的抗震等级，【抗规6.1.2】中有详细规定（表6.1.2中确定的房屋的抗震等级为丙类建筑的抗震等级，甲、乙类建筑应提高一度查表6.1.2确定其抗震等级，但抗震设防烈度为9度时，乙类建筑的抗震等级应按特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措施，丁类建筑允许降低一度采取抗震措施，但已为6度时不应再降低）。

5、抗震构造措施和抗震等级，【抗规3.3.2】建筑场地为1类时，对甲、乙类建筑应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施，对丙类建筑应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施，但抗震设防烈度为6度时仍应按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施。

（1类场地时，丁类建筑抗震构造措施也可降低一度同丙类；2类场地时，甲、乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高一度采取抗震构造措施，丙类建筑按本地区抗震设防烈度采取抗震构造措施，丁类建筑可按本地区抗震设防烈度降低一度采取抗震构造措施；3、4类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高两个等级采取抗震构造措施，丙类建筑7度半和8度半分别按8度9度采取抗震构造措施，丁类建筑7度和8度分别按6度7度采取抗震构造措施）。

pkpm参数选取

pkpm参数选取（一）总信息1）水平力与整体坐标夹角（度）一般情况下取默认值0度，当结构平面比较复杂，L型或Y型或结构平面不规则时，可按0，45度分别输入计算，再看程序算出的最大地震力方向（周期振型地震力输出文件第一项），输入该角度重新计算，按三个角度计算结果的最大值配筋。

2）混凝土容重（KN/m3）一般情况下取混凝土容重25 KN/m3，考虑墙体抹灰、装修等荷载，应大于25 KN/m3，不同结构形式取值不同，可按如下参考，框架结构：26 KN/m3，框剪结构：27 KN/m3，剪力墙结构：28 KN/m3。

3）钢材容重（KN/m3）一般采用默认值78 KN/m3，如考虑装修饰面荷载可酌情增加。

4）裙房层数按实际情况取，无裙房时取0。

此项必须填写，以便确定剪力墙底部加强区高度及裙房的抗震等级。

层数可按建筑图所画层数填写，包含地下室层数。

5）转换层所在层号按PMCAD楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层，转换层所在层号应填入5。

6）嵌固端所在层号这里的嵌固端指上部结构的计算嵌固端，注意嵌固端和嵌固端所在层号的区别，当地下室顶板作为嵌固部位时，那么嵌固端所在层为地上一层，即地下室层数+1；而如果在基础顶面嵌固时，嵌固端所在层号为1。

程序缺省的嵌固端所在层号为“地下室层数+1”，如果地下室层数修改了，注意嵌固端所在层号是否需相应修改，判断嵌固端位置应由设计人自行完成。

7）地下室层数一般按实际情况填写，此参数对计算时回填土对结构的约束作用，风荷载计算，内力组合控制高度，底层内力调整，剪力墙底部加强区高度及地下室外墙设计等均有影响。

8）墙元细分控制最大长度（m）一般可取1.0，结构分析时，墙元细分为一系列的小壳元，为保证分析精度而给的限值。

9）对所有楼板采用刚性楼板假定为避免由于局部振动的存在而影响结构位移比等参数的计算，所以在计算周期位移等指标时勾选此项，在计算内力和配筋时不选用，特别是错层结构，有跃层柱或定义了弹性板和弹性模的结构，都不勾选。

PKPM计算全参数

PKPM计算参数一、总信息1．水平力与整体坐标夹角：一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。

根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。

当计算出来的角度大于15度时，应返填入此项。

2．砼容重：25结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构重度 25 2 6 273．钢材容重：一般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。

4．裙房层数：高规第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施，因此该层数必须给定。

层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。

5．转换层所在层号：该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。

（层号为计算层号）6．地下室层数：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。

当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。

地下室一般与上部共同作用分析；地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。

当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。

当相对刚度为负值，地下室完全嵌固。

7．墙元细分最大控制长度：可取1~5之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。

8．墙元侧向节点信息：内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点。

对于多层结构，应选此项。

外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。

对于高层结构，可选此项。

9．恒活荷载计算信息：一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。

PKPM参数大全

PKPM参数大全PKPM（简称Pohlke和Patoski方法）是结构设计常用的一种参数法。

该方法源于美国草原理工学院的Pohlke、Patoski教授。

PKPM方法适用于框架结构，能够方便快捷地计算结构的受力和刚度。

本文将介绍PKPM中常用的一些参数及其计算方法。

1.杆件长短比（L/r）：杆件的长短比是指杆件长度与其截面半径的比值，用来反映杆件的细长程度。

细长杆件在受力时容易发生侧扭和屈曲，因此长短比超过一定值后，需要进行屈曲稳定分析。

一般情况下，屈曲稳定分析要求杆件的长短比不超过100。

2.一阶矩（M1）和二阶矩（M2）：一阶矩是指结构中截面各杆件受到的外力与该杆件到结构重心的垂直距离的乘积之和。

二阶矩是指结构中截面各杆件受到的外力与该杆件到结构重心的垂直距离的平方乘积之和。

一阶矩和二阶矩的计算可以通过根据杆件的节点坐标和杆件上的荷载来求解。

3.弹性刚度（K）：弹性刚度是指结构在受力下的刚度。

PKPM方法中通常将杆件的弹性刚度表示为杆件长度与截面的刚度比值。

刚度计算方法可以通过杆件的几何参数和材料力学性质来求解。

4.轴向力（N）：轴向力是指杆件受到的沿杆件轴线方向的拉力或压力。

轴向力的计算可以通过杆件上的受力和几何参数来求解。

5.弯矩（M）：弯矩是指杆件在受力时发生的弯曲变形引起的内力。

弯矩的计算可以通过受力和几何参数来求解。

6.剪力（V）：剪力是指杆件在受力时发生的剪切形变引起的内力。

剪力的计算可以通过受力和几何参数来求解。

7. 屈曲载荷（Pcr）：屈曲载荷是指杆件在受力时的临界载荷，即当杆件承受的载荷超过该临界值时，杆件将出现屈曲失稳现象。

屈曲载荷的计算可以通过杆件的几何参数和材料力学性质来求解。

8.挠度（Δ）：挠度是指结构中杆件在受力下发生的弯曲变形引起的位移。

挠度的计算可以通过受力、几何参数和材料刚度来求解。

9.水平变位（Δh）：水平变位是指结构中节点点在水平方向上的位移。

水平变位的计算可以通过节点受力和结构刚度来求解。

PKPM参数

1、水平力与整体坐标角：一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，如果风荷载影响比较大，需要将风荷载最大角度在此输入进行计算，地震方向可以在斜交抗侧力构件中输入。

2、裙房层数：1：高规第3.9.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。

2：层数的输入从结构最底层算起，包括地下室层数。

3、嵌固端层号：这里的嵌固端指上部结构的计算嵌固端，当地下室顶板作为嵌固时，那么嵌固端所在层为地上一层，即地下室层数+1。

4、地下室：土层水平抗力系数的比例系数（M值）按建筑桩基技术规范JGJ94-2008表5.7.5中灌注桩取值。

如果填负数m则表示地下m层无水平位移。

5、刚性楼板假定主要是在周期比和位移比的算不过的时候点此选项，算配筋时不能点此选项，否则计算结果有问题。

6、结构类型框剪结构：高规8.1.3已有明确规定。

a、框架部分承受的地震倾覆力矩不大于结构总地震倾覆力矩的10%时，按剪力墙结构设计，其中框架部分应按框架-剪力墙结构中的框架进行设计。

b、框架部分承受的地震倾覆力矩占结构总地震倾覆力矩的10%~50%时，按框架-剪力墙结构进行设计。

c、框架部分承受的地震倾覆力矩占结构总地震倾覆力矩的50%~80%时，按框架-剪力墙结构进行设计，其最大适用高度可比框架结构适当增加，其中框架部分的抗震等级和轴压比限值宜按框架结构的规定采用。

d、框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的80%时，按框架剪力墙结构进行设计，但其最大适用高度宜按框架结构采用，框架部分的抗震等级和轴压比限值应按框架结构的规定采用，当结构的层间位移角不满足框架—剪力墙结构的规定时，可按本规程第3.11节的有关规定进行结构抗震性能分析的论证。

7、模拟施工加载：SATWE说明中已明确，模拟1：一次集成刚度，分层加载模拟2：一次集成刚度，柱刚度放大10倍，分层加载模拟3：分层集成刚度，分层加载，最符合实际受力情况，一般情况下均选择模拟3。

pkpm参数取值说明

按实际情况输入背风面的体形系数，初始值为 0.5。该值如取0，表示背风面不考虑风荷载影响。地震信息
27 场地类别 28 框架抗震等级剪力墙抗震等级
《抗震规范》 5.2.3、《高层规程》3.3.4 初始值为根据《抗震规范》附录A设置本地区地震分组。《抗震规范》一组初始值为一组。 3.2.3、3.2.4 初始值为根据《抗震规范》附录A设定本地区抗震设防烈《抗震规范》 3.2.2 度。该参数共有六个选项，6(0.05g)； 7 （0.1g） 7(0.10g);7(0.15g);8(0.20g);8(0.80g);9(0.4 0g)。初始值为7(0.1g) 根据规范规定和当地情况输入场地类别，该参《抗震规范》数共用五个选项，0代表上海地区，1、2、3、4 4.1.6 分别代表全国其它地区的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ类场地。
21 体形分段数各段最高层 22 号
各段体形系数
23
设缝多塔背 24 风面体形系数结构规则性 25 信息 26 设计地震分组设防烈度
初始值分段数位 1，第一段最高层号为结构总层数，第一段体形系数为 1.3 初始值为 0.5
根据规范规定和结构的实际情况，输入结构的《荷载规范》体形分段数，各段的最高层号和体形系数。初 7.3.1、《高层规始值分段为1，第一段最高层号为结构总层数，程》3.2.5 第一段体形系数为1.3
初始值为 0.4 初始值为 0.7
《高规》5.2.4 《抗震规范》 6.2.13、《高规》5.2.1 《高规》5.2.2
楼面活荷载按实际情况计算时取1.0；按等效均布活荷载计算是，藏书库、档案库、库房取 0.8，一般民用建筑取0.5。该参数是计算重力荷载代表值时的活荷载组合系数。初始值为 0.5，设计人员可以根据工程实际情况修改。该折减系数只改变楼层质量，不改变荷载总值，即对竖向荷载作用下的内力计算没有影响。初始值为周期折减的目的是为了考虑框架结构和框架-剪 0.8 力墙结构填充墙刚度对计算周期的影响，因为建模时没有输入填充墙，仅考虑其荷载，没有考虑其刚度。根据工程实际情况确定周期折减系数，取值范围0.7～1.0，初始值为0.8 根据规范规定和工程实际情况输入结构的阻尼比，通常钢筋混凝土结构可取初始值0.05，钢结构取0.02，混合结构取0.03。初始值为根据工程实际情况输入特征周期表，初始值为 0.45 0.45 初始值为 0.08

PKPM参数设置

PKPM参数设置SAＴWE参数设置一:总信息?１、水平力与整体坐标夹角(度):一般为缺省。

若地震作用最大得方向大于１5度则回填。

?2、混凝土容重(ＫN/ｍ3):砖混结构2５KN/m３,框架结构26KN/ｍ3、3、刚才容重(KＮ／ｍ３):一般情况下为78。

0 KＮ/ｍ3(缺省值)。

4、裙房层数:程序不能自动识别裙房层数,需要人工指定、应从结构最底层起算(包括地下室),例如:地下室3层,地上裙房４层时,裙房层数应填入7。

?5、转换层所在层号:应按PMCAD楼层组装中得自然层号填写,例如:地下室3层,转换层位于地上2层时,转换层所在层号应填入5。

程序不能自动识别转换层,需要人工指定、对于高位转换得判断,转换层位置以嵌固端起算,即以(转换层所在层号－嵌固端所在层号＋１)进行判断,就是否为3层或3层以上转换。

?6、嵌固端所在层号:无地下室时输入１,有地下室时输入(地下室层数＋１)、?7、地下室层数: 根据实际情况输入。

?８、墙元细分最大控制长度(m):一般为缺省值1。

?９、转换层指定为薄弱层:SATWE中转换层缺省不作为薄弱层,需要人工指定、如需将转换层指定为薄弱层,可将此项打勾,则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中,如不打勾,则需要用户手动添加、?此项打勾与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号得效果就是完全一致得。

10、所有楼层强制采用刚性楼板假定:一般仅在计算位移比与周期比时建议选择。

在进行结构内力分析与配筋计算时不选择。

?1１、地下室强制采用刚性楼板假定:一般情况不选取,按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。

特别就是对于板柱结构定义了弹性板３、６情况。

但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定得话此条无意义。

12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点:一般为缺省勾选。

不勾选得话位移偏小。

?１3、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板与有效翼缘:应勾选,使得墙得无效翼缘部分内力计入框架部分,实现框架,短肢墙与普通强得倾覆力矩结果更合理、?14、弹性板与梁变形协调:相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度,自动实现梁板边界变形协调,计算结构符合实际受力情况,应勾选、１5、墙元侧向节点信息:这就是墙元刚度矩阵凝聚计算得一个控制参数,程序强制为“出口”,即只把墙元因细分而在其内部增加得节点凝聚掉,四边上得节点均作为出口节点,使得墙元得变形协调性好,分析结果更符合剪力墙得实际。

pkpm相关参数取值

SATWE分析与设计参数定义一．总信息：****水平力与整体坐标角：1.一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向大于15度时，应按该方向角输入计算，配筋取大值。

2.根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。

3.有弱联系楼盖的对称结构（哑铃形平面），由于对称性，沿主轴的地震作用不能在连廊上激起剪力，故此不论有无斜向抗侧力构件都应多算几个非主轴方向来保证计算的安全性。

****砼容重：钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于25，不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般按结构类型取值：结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构重度26 27 28****钢材容重：一般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。

****裙房层数：1：高规第4。

8。

6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。

2：层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。

****转换层所地层号：该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。

（层号为计算层号）****地下室层数：1：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。

2：当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。

当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。

PKPM设计参数选取

设计参数的合理选取（1--8）1、抗震等级的确定：钢筋混凝土房屋应根烈度、结构类型和房屋高度的不同分别按〈抗规〉6.1.2条或〈高规〉4.8条确定本工程的抗震等级。

但需注意以下几点：（1）上述抗震等级是“丙”类建筑，如果是“甲”、“乙”、“丁”类建筑则需按规范要求对抗震等级进行调整。

（2）接近或等于分界高度时，应结合房屋不规则程度及场地、地基条件慎重确定抗震等级。

（3）当转换层〉=3及以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部的抗震墙等级宜按〈抗规〉6.1.2条或〈高规〉4.8条查的抗震等级提高一级采用，已为特一级时可不调整。

（4）短肢剪力墙结构的抗震等级也应按〈抗规〉6.1.2条或〈高规〉4.8条查的抗震等级提高一级采用。

但注意对多层短肢剪力墙结构可不提高。

（5）注意：钢结构、砌体结没有抗震等级。

计算时可选“5”，不考虑抗震构造措施。

2、振型组合数的选取：在计算地震力时，振型个数的选取应是振型参与质量要达到总质量90%以上所需要振型数。

但要注意以下几点：（1）振型个数不能超过结构固有的振型总数，因一个楼层最多只有三个有效动力自由度，所以一个楼层也就最多可选3个振型。

如果所选振型个数多于结构固有的振型总数，则会造成地震力计算异常。

（2）对于进行耦联计算的结构，所选振型数应大于9个，多塔结构应更多些，但要注意应是3的倍数。

（3）对于一个结构所选振型的多少，还必需满足有效质量系列化大于90%。

在WDISP.OUT 文件里查看。

3、主振型的判断；（1）对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦联计算时，一般来说前两个或前几个振型为其主振型。

（2）对于刚度不均匀的付杂结构，上述规律不一定存在，此时应注意查看SATWE文本文件“周期、振型、地震力”WZQ.OUT。

程序输出结果中，给出了输出各振型的基底剪力总值，据此信息可以判断出那个振型是X向或Y向的主振型，同时可以了解没个振型对基底剪力的贡献大小。

4、地震力、风力的作用方向：结构的参考坐标系建立以后，所求的地震力、风力总是沿着坐标系的方向作用。