6kV母线快切装置整定计算
6KV供电线路保护整定计算
一、南风井供电线路保护整定1、南风井一路#6112，南风井二路#6209，线路参数：如图：长时负荷电流95A ，2005l h =,最大负荷110A 。
采用LCS612微机线路保护。
两相不完全星形接线保护方式据供电处孙光伟提供短路电流及线路系统参数如下: 6KV 母线侧,S max =146.95MVA,I max （3）=13.467KA ； S min =65.865MVA,I min （3）=6.036KA ； Z max =0.27Ω；Z min =0.602Ω选南风井进线末端为短路点2d 。
查表《煤矿井下供电三大保护细则》对于22YjV 370-⨯电缆010.306R km =Ω 010.061X km =ΩLJ 395-⨯架空线 020.38R km =Ω 020.06X km =Ω 22YjV 350-⨯电缆 030.429R km =Ω 030.063X km =Ω010.490.3060.15L R =⨯=Ω 010.490.0610.0299L X =⨯=Ω 02 2.250.380.855L R =⨯=Ω 02 2.250.060.135L X =⨯=Ω 030.150.4290.0644L R =⨯=Ω 030.150.0630.0094L X =⨯=Ω0102030.150.8550.0644 1.069()LL L L R R R R =++=++=Ω∑0102030.02990.1350.00940.174()LL L L XX X X =++=++=Ω∑系统阻抗小于系统电抗1，故忽略。
1.069()L R R ==Ω∑∑0.1740.270.444()LXX X X =+=+=Ω∑∑线路总阻抗2222max1.0690.444 1.157()Z R X =+=+=Ω∑∑∑在最大运行方式下，线路在南风井母线上的短路电流为：2(3)max63003144()1.732 1.1573e d I A Z ===⨯∑高压电机入线口两相电流为3d 点。
6KV供电线路保护整定计算
* *一、南风井供电线路保护整定1、南风井一路#6112，南风井二路#6209，线路参数：如图：长时负荷电流95A ，2005l h =,最大负荷110A 。
采用LCS612微机线路保护。
两相不完全星形接线保护方式据供电处孙光伟提供短路电流及线路系统参数如下: 6KV 母线侧,S max =146.95MVA,I max （3）=13.467KA ； S min =65.865MVA,I min （3）=6.036KA ； Z max =0.27Ω；Z min =0.602Ω 选南风井进线末端为短路点2d 。
查表《煤矿井下供电三大保护细则》对于22YjV 370-⨯电缆010.306R km =Ω 010.061X km =ΩLJ 395-⨯架空线 020.38R km =Ω 020.06X km =Ω22YjV 350-⨯电缆 030.429R km =Ω 030.063X km =Ω 010.490.3060.15L R =⨯=Ω 010.490.0610.0299L X =⨯=Ω 02 2.250.380.855L R =⨯=Ω 02 2.250.060.135L X =⨯=Ω 030.150.4290.0644L R =⨯=Ω 030.150.0630.0094L X =⨯=Ω0102030.150.8550.0644 1.069()L L L L R R R R =++=++=Ω∑0102030.02990.1350.00940.174()LL L L XX X X =++=++=Ω∑系统阻抗小于系统电抗1，故忽略。
1.069()L R R ==Ω∑∑0.1740.270.444()LXX X X =+=+=Ω∑∑线路总阻抗2222max1.0690.444 1.157()Z R X =+=+=Ω∑∑∑* *在最大运行方式下，线路在南风井母线上的短路电流为：2(3)63003144()1.732 1.157d I A ===⨯高压电机入线口两相电流为3d 点。
6KV整定计算
6KV 微机电动机综合保护整定原则（WDZ-430）装置类型电动机综合保护测控装置制造厂家 南京东大金智电气自动化有限公司保护配置 电流速断保护，负序过电流保护，接地保护，过热保护，过热禁止再启动保护，堵转保护,长启动保护、正序过流保护、过负荷保护、欠压保护。
2.1电流速断保护按照躲过电动机起动电流最大值整定 2.1.1速断动作电流高值I sdgst K sdg I K I ⨯=式中，I st ：电动机启动电流，一般为额定电流的6－10倍，实际取6倍 K K ：可靠系数，可取K K =1.3－1.5 实际取1.5 2.1.2速断动作电流低值 I sddI ssd 可取0.7-0.8I sdg ,实际取0.7I sdg 2.1.3速断动作时间t sd当电动机回路用真空开关出口时,取t sd =0s （装置自带固有延时0.06s ），当电动机回路用F ＋C 真空接触器出口时，速断保护退出。
2.2电动机启动时间t qd按电动机的实际启动时间并留有一定裕度整定，可取t qd =1.2 倍实际启动时间。
2.3负序过流保护2.3.1负序动作电流I 2dz2.3.1.1负序过流一段保护I 2dz 按躲过正常运行时允许的负序电流整定，一般地： 保护断相和反相等严重不平衡时，可取I 2dz =（0.6-0.8）I e ；实际取I 2dz =0.8I e ；经延时跳闸。
2.3.1.2负序过流二段保护I 2dz 按躲过正常运行时允许的负序电流整定，一般地：可取I 2dz =（0.2-0.4）I e ；实际取I 2dz =0.4I e ，经延时发信。
2.4接地保护接地保护装置的一次动作电流I 0dz ，按照躲过被保护分支外部单相接地故障时，从被保护元件流出的电容电流整定。
实际按经验取200mA ，并经延时0.5S 跳闸。
2.5过热保护过热保护涉及发热时间常数T fr 和散热时间T sr 二个定值。
2.5.1发热时间常数T fr发热时间常数T fr 由制造厂提供的电动机过负荷能力数据进行估算 如在X 倍过负荷时允许运行t 秒，则可得： T fr =(X 2-1.052) t制造厂提供的资料：过负荷倍数X=1.8 允许运行时间t=2分钟 实际取T fr ＝5.0分钟 2.5.2过热告警定值θ a过热告警定值θa 取0.7 发信号。
2009年6kv整定计算
2009年 6KV系统整定计算机运区供电队2009-3-32009年 6KV 系统整定计算一、广场站原始资料6KV 母线短路阻抗及电流参数 X sysmax ：0.706 I k3max1：13.5KA X sysmin ：0.704 I k3min1：8.5KA603/604北翼：300/5，架空线路LGJ-3×120mm 2 2.412Km,1#--4#电机400KW ，400KW,710KW,747KW.K1K2Ik3max2Ik3min2Ik3max1Ik3min1Xsysmax Xsysmin X ∑max X ∑min1、短路电流计算：短路阻抗：架空线阻抗标么值（查煤矿电工手册第二分册矿井供电上表2-2-13），计算阻抗X ∑max ：2.741 阻抗X ∑min ：2.739 短路电流3max 23.524k I KA ==（查煤矿电工手册第二分册矿井供电上公式2-4-9） 3min 2 3.520k I KA ==（查煤矿电工手册第二分册矿井供电上公式2-4-9）。
100:基准容量 采用定时限保护 2、动作电流计算：'lmaocrel c ret iI I K K K K =Krel:可靠系数, 取值1.2-1.4Kc:接线系数,当继电器接于相上为1,Kret:返回系数:0.85 Ki:电流互感器变比;'lm I :被保护线路最大计算负荷电流则:10001.2123.520.8560aoc I A =⨯⨯=⨯（查煤矿电工手册第二分册矿井供电上公式5-2-3）；取25A 灵敏系数校验:2min 1.5k eaoc iI Km I K =≥2min k e I ：被保护线路末端最小两相短路电流过流校验：0.86635201.97 1.52560M K ⨯==>⨯（查煤矿电工手册第二分册矿井供电上公式5-2-4）；s se t t t =+∆se t ：末端相邻元件保护整定时间t ∆：时间阶段,对DL 继电器取0.5S,GL 继电器取0.7Ss t ：保护装置整定动作时间过流时限T=0.5+0.25=0.75S （查煤矿电工手册第二分册矿井供电上公式5-2-6）； 3、速断计算：3max K e rel rel CiI I K K K =rel K ：可靠系数，取值1.2-1.4C K ：接线系数,取1i K ：电流互感器变比3max K e I ：被保护线路末端三相最大短路电流1.21352470.4860rel I A ⨯⨯==（查煤矿电工手册第二分册矿井供电上公式5-2-1）；取70A速断校验：取保护最小长度β=15%*maxmin*syslXlZ=⨯relK：可靠系数，取值1.2-1.4α：系数最小与最大运行方式系统计算电抗之比β：15%被保护线路允许的最小保护范围*maxsysX：保护装置安装处最大三相短路计算电抗标么值*lZ：被保护线路每公里阻抗标么值min0.7061.341.01l Km==（查煤矿电工手册第二分册矿井供电上公式5-2-2）；实际安装长度＞minl。
电厂厂用电快切整定
厂用电快速切换整定原则1 6KV 厂用母线在切断工作电源时电动机反馈电压变化特点假设有图1所示的厂用电系统，工作电源由发电机端经厂用高压工作变压器引入，备用电源由电厂高压母线或由系统经起动/备用变引入。
正常运行时，厂用母线由工作电源供电，当工作电源侧发生故障时，必须跳开工作电源开关1DL ，此时厂用母线失电，由于厂用负荷多为异步电动机，电动机将惰行，母线电压为众多电动机的合成反馈电压，称其为残压，残压的频率和幅值将逐渐衰减。
1．1 300MW 机组母线反馈电压特性以极坐标形式绘出的某300MW 机组6KV 母线残压相量变化轨迹(残压衰减较慢的情况)如图2所示。
图１ 厂用电一次系统（一段）简图 图２ 母线残压特性示意图1．2 300MW 直流炉机组母线反馈电压特性6KV 母线反馈电压V和备用电源电压V 之间相角差Φ和时间t 的参数表16KV 母线反馈电压VD 和备用电源电压VS 之间相角差Φ和时间t 的参数表2（不同负荷变化完全不同）表2中610ms 时为经捕同期合上备用电源，电源中断过程中最低电压为43.1%U n 经0.05S 电压恢复至52%U n 。
300MV 汽4炉机组6KV 母线反馈电压特性0.4S0.7S0.1S0.5S0.9S0.6S 0.2S4DL3DL1DL 2DL1．4 断路器合闸时间小于100ms 是应用快切的先决条件，所以快切过程中反馈电压和备用电源频差△f<0.8Hz 、相角差Φ≤25°，电压差△U 〈43% U n 。
2 厂用电快切装置整定2．1 频差闭锁整定频差闭锁值一般按实测数据选定。
一般由于200MW 及以上机组的频差特性相似，当装置有捕同期合闸功能时，闭锁频差取⊿fB=4~5Hz ；装置仅有快切功能时，取⊿fB=2~3Hz 。
2．2 快切闭锁相角整定电动机在自启动过程中，按允许合闸角60º计算，快切按实际频差1f ∆计算，断路器合闸时间按快切发出合闸脉冲至断路器合上的全部时间)(s t H 计算，则合闸过程角1α∆为：1α∆=360º⨯1f ∆⨯H tH t 约在60ms 时1f ∆取0.6Hz ，15≤ϕº；60ms ＜H t ＜100ms 时，1f ∆取0.7～0.8 Hz ，；28≤ϕº；快切闭锁角+∆θ=60 º- 1α∆。
变电站计算
白家庄变电站6KV高开柜继电保护整定计算（2011.03.20）
一、6KV整定计算公式
1、过流保护
I aoe
K rel
KL
3
I
(3) d min
2 Iaq Ki
10.854 “+” 13.0315 “+”
1÷ 1÷
0 “+” 0 “+” 17.0715 × 14.8940 ×
4.04
“= ”
4.04
“= ”
91.6
“= ”
91.6
“= ”
1.2 × ÷
1× 0.85 ÷
取定值：
6 0.5秒
“=”
1.732 ×
2÷
开关柜
(1)、CT：
200 /
(2)、所带负荷：照明变压器、整流室备用
最大工作 电流70：
5
40
取3倍
210
(3)、电缆：YJLV29-3×120-
50 m(出线)
10 m(进线)
架空线路：LGJ-3×120-
1200 m
(4)、保护方式：定时限过流保护 时限0.5秒 速断保护
(5)、保护装置种类：测控单元
(6)、整定计算:
X
* L
X
* d
X
* m
in
X* max
I (3)
d min
I (3)
max
过流保护 I aoe
灵敏度校验
KL
3
6kV变电所整定值及短路电流计算
6kV变电所低压保护整定书6kV 变电所整定值及短路电流计算一、整定值计算617#已知有八条支路：装车仓 :总功率P ＝2×30+2×15＝90KW根据cos P ϕ=额定电流 33144I A === 主井绞车：总功率P ＝100KW根据cos P ϕ=额定电流33160I A === 28米平台：总功率P ＝60KW根据cos P ϕ=额定电流3396I A === 矸石皮带：总功率P ＝2×45＝90KW 根据cos P ϕ= 额定电流33144I A ===水源井：总功率P ＝2×15+2×15＝60KW 根据cos P ϕ= 额定电流3396I A === 副井绞车：总功率P ＝110KW根据cos P ϕ= 额定电流33112I A === 2#锅炉：总功率P ＝45KW根据cos P ϕ= 额定电流3372I A === 循环泵：总功率P ＝30KW 根据cos P ϕ= 额定电流3348I A === 装车仓 :总功率P ＝2×45+2×30＝120KW根据cos P ϕ=额定电流 33144I A ===机修房 :总功率P ＝30KW根据cos P ϕ=额定电流3348I A === 则 617＃动变二次侧额定电流为I 总＝144+160+96+144+96+112+48+72=872A由变压器1221U I U I = 求得 2211400872556300U I I A U ⨯=== U 1: 高压侧额定电压U 2: 低压侧额定电压I 1: 高压侧额定电流I 2: 低压侧额定电流cos ϕ：功率因数因此，高压柜整定值为I G =55*1.5=82.5A由于有富裕量的考虑，整定值取90A 618#已知有七条支路：407防破碎 :总功率P ＝2×30＝60KW根据cos P ϕ=额定电流 96I A === 主井绞车：总功率P ＝160KW 根据cos P ϕ=额定电流33160I A === 28米平台：总功率P ＝60KW根据cos P ϕ=额定电流3396I A === 1#锅炉：总功率P ＝45KW根据cos P ϕ= 额定电流3372I A === 3#锅炉：总功率P ＝45KW 根据cos P ϕ= 额定电流3372I A === 副井绞车：总功率P ＝110KW根据cos P ϕ=额定电流112I A === 循环泵：总功率P ＝30KW根据cos P ϕ=额定电流3348I A === 则 618＃动变二次侧额定电流为 I 总＝96+160+96+72+72+112+48=656A由变压器1221U I U I = 求得 2211400656426300U I I A U ⨯=== U 1: 高压侧额定电压U 2: 低压侧额定电压I 1: 高压侧额定电流I 2: 低压侧额定电流cos ϕ：功率因数因此，高压柜整定值为 I G =42×1.5=63A由于有富裕量的考虑，整定值取70A。
6KV定值整定
6KV电动机整定1、速断保护（1）动作电流高定值I op.h，按躲过电动机最大起动电流计算，即I op.h=K rel K st I mnI mn=I MN/n TA式中K rel----可靠系数取1.5K st----电动机起动电流倍数（在6~8之间）I mn----电动机额定电流二次值I MN----电动机一次额定电流n TA----电流互感器变比K st一般取7（2）动作电流低定值I op.l计算a、按躲过电动机自起动电流计算。
电动机自起动电流系指厂用电切换或母线出口短路切除后，厂用店电压恢复过程中电动机的电流：I op.l= K rel Ka st I mn式中K rel----可靠系数取1.3K st----电动机自起动电流倍数，一般取5b、按躲过区外出口短路时电动机最大反馈电流计算。
厂用母线出口三相短路时，根据以外实测，电动机反馈电流的暂态值为5.8~6.9，考虑保护固有动作时间为0.04~0.06s，取K fb=6，即I op.l= K rel K fb I mn式中K rel----可靠系数取1.3K fb----区外出口短路时最大反馈电流倍数，取K fb=62、负序过电流保护（1）负序动作电流计算。
正常运行时电动机负荷电流接近I MN时，取I2。
op.set=0.6I mn;电动机正常负荷电流小时，取I2。
op.set=0.4I mn（2）动作时间常数整定值T2。
op.set计算。
T2。
op.set=（I2/I2。
op.set-1）t op.max+Δt式中T2。
op.set----负序过电流保护动作时间常数定值（S）I2-----高压线路非全相运行或不对称短路时电动机最大负序电流（A）t op.max-----高压线路非全相运行或不对称短路后备保护最长动作时间（S）Δt------时间级差，取0.5s一般T2。
op.set=2~3s3、单相接地零序过电流保护（1）一次动作电流整定值3I0.op.set计算按躲过电动机起动时零序不平衡电流计算。
6KV厂用电动机保护定值的整定计算
速断
100/5
MP--3000
过负荷
100/5
MP--3000
零序电流
MP--3000
低电压
6300/100
ZJY--620
环锤碎煤机
250
30.9
速断
100/5
MP--3000
过负荷
100/5
MP--3000
零序电流
MP--3000
低电压
6300/100
ZJY--620
细粹碎煤机
900
104.9
2
1.5S
零序电流
一次电流值
10
0S
低电压
68V
0.5S
细粹碎煤机
速断
Idz=1.6×6×104.9/30=33.568
15.15
35
0S
过负荷
Idz=1.2×104.9/0.85×30=4.936
5
1.5S
零序电流
一次电流值
10
0S
低电压
68V
0.5S
给水泵
过流
Idz=1.2×356/0.85×100=5.025
过负荷
200/5
MP--3000
零序电流
MP--3000
低电压
6300/100
ZJY--620
三、整定计算
设备
名称
保护
名称
计算过程(A)
灵敏
系数
整定
值(A)
动作
时间
引风机
速断
Idz=1.6×6×160/40=38.4
2.478
40
0S
过负荷
Idz=1.2×160/0.85×40=5.647
发电厂6KV变压器及馈线保护定值计算说明
1 6kV变压器及馈线保护定值计算说明
（一）简要说明
1、低压用变压器综合保护
低压厂用变压器及凝结水泵变频器均采用WDZ-440EX型微机综合保护，该保护装置包括高压侧过电流速断保护、高压侧定时限过电流保护、高压侧负序过流一段保护、高压侧定时限零序过流保护、低压侧零序过流保护、非电量保护等。
其余综合保护现场可根据具体情况决定保护是否投入。
干式变压器温度定值设置如下：
超高温跳闸温度150℃；高温报警温度130℃；风速启动温度100℃；风扇停止温度80℃。
6kV 变压器综保中超高温跳闸开关量输入对应动作时间整定为1秒，高温报警输入对应动作时间整定为5秒.。
大于等于2000kVA的变压器另设WDZ-441EX型微机差动保护。
2、6kV馈线综合保护
6kV馈线采用WDZ-410EX型微机综合保护, 该保护装置包括过电流速断保护、过电流保护、高压侧定时限零序过流保护等。
其余综合保护现场可根据具体情况决定保护是否投入。
（二）算例
例1：厂区变保护整定计算(F-C）:
例2：空冷变保护整定计算(断路器，带差动）
例3：汽机变保护整定计算(断路器）。
快切装置整定
300MV 汽4炉机组6KV 母线反馈电压特性电动机在自启动过程中，按允许合闸角60º计算，快切按实际频差1f ∆计算，断路器合闸时间按快切发出合闸脉冲至断路器合上的全部时间)(s t H 计算，则合闸过程角1α∆为：1α∆=360º⨯1f ∆⨯H tH t 约在60ms 时1f ∆取0.6Hz ，15≤ϕº；60ms ＜H t ＜100ms 时，1f ∆取0.7～0.8 Hz ，；28≤ϕº；快切闭锁角+∆θ=60 º- 1α∆。
如果用差压闭锁，则差压闭锁值B U ∆为：B U ∆=2sinn U（+∆θ/2）式中NU——额定二次电压，32º＜+∆θ＜47º如果初始相角差ϕ较大时为提高快切装置动作成功率，+∆θ可适当放大一些。
（3）捕同期切换整定原则在快切装置被闭锁，或断路器合闸时间H t ＞100ms 快切功能停用时，由捕同期功能完成合上备用电源时，其合闸原则应选定在第一周后期和第二周前期。
为简化计算，可取保守的近似值：ϕ=300º～420º（或-60º～60º）范围内（理论上允许ϕ的范围值比上述大）。
2f ∆是捕同期过程中的频差实测值，2f ∆=2.7～3Hz ，一般取2f ∆=2.85Hz ，则合闸角2α∆≈360º⨯2f ∆⨯H t ，捕同期导前角或开放角-∆θ为：-∆θ=2α∆ 。
（4）残压闭锁电压1U 整定原则在快切和捕同期失败或由于断路器合闸时间H t ＞100ms 不具备快切要求时，备用电源自投可用慢切功能，但应在反馈电压较小时才允许合闸。
此电压可按备用电源断路器合上时，不超过40%NU为计算原则。
当H t ＞100ms 时，准确的计算应按反馈电压实际衰减曲线由合闸瞬间反馈电压U =40%NU 点向前推H t 后的反馈电压值(即残压闭锁电源IB U )所以IBU ＞40%NU。
6KV母线厂用快切装置
厂高变厂用分支开关 控制回路
6KV母线厂用快切装置
6KV母线厂用快切装置
开关储能回路
6KV母线厂用快切装置
断路器储能有手动储能和电动储能，基本上是弹簧 机构断路器。两种储能的最终目的都是把弹簧压缩，将 能量储存在弹簧中。手动储能一般只在检修时采用，或 者是在紧急情况下又没有控制电源时采用。分合闸时， 利用的弹簧的弹力。而手动储能和电动储能都是为要压 紧合闸弹簧，使其具备一定的弹性势能，具有使断路器 合闸的能量。手动储能是纯机械的，电动储能是利用电 动机进行机械动作，压紧弹簧。大容量开关在带载操作 时，动作时间越短电弧产生的越少，容量越大需要的操 作力越大，为此操作这种开关时需要加外力，一般是弹 簧助力，，也就是把弹簧压缩，储能开关是用电机把弹 簧压缩。合闸时按动控制按钮使弹簧释放，瞬间合上开 关。
7.后备电源失电
此处“后备电源”指工作向备用切换时的备用电源或备用向工 作切换时的工作电源。后备电源真实失电时，切换然毫无意义。 因此，当后备电源失电时装置应闭锁切换。
但是，如果因为PT检修等原因，使装置检测不到正常的后备电 源电压，而此时实际上可以进行切换。
考虑到上述需求，本装置设计了“后备失电闭锁切换”投退功能， 该功能投入时，只要装置检测不到后备电源，即行闭锁切换。该功 能退出时，即使检测到后备失电，装置仍将起动切换，只是此时只 能实现残压切换和长延时切换了。
2.串联切换
正常串联切换由手动起动，先发跳工作（备用）开关命令，在 确认工作（备用）开关已跳开且切换条件满足时，合上备用（工作） 电源。正常串联切换适用于差频系统间或同频系统固有相位差很大 的两个电源切换，此种方式下可有四种实现方式：快速、同期捕捉、 残压、长延时。快切不成功时可自动转入同期捕捉、残压、长延时。
继电保护整定原则
继电保护整定原则一、6kv变（配）电所电源盘过流保护装置的整定计算原则1. 过流保护1）.按躲开最大负荷电流计算动作值。
继电器动作电流为I dz=K k K jx I zd /K h式中K k——可靠系数，取1.2~1.3K jx——接线系数，星形接线为1，两相电流差接线为3I zd——最大负荷电流(矿井总负荷电流)K h——电流互感器变比K f——继电器返回系数，取0.852）. 以保护最远点二相短路电流I(2)dmin校核灵敏系数。
K l=I(2)dmin/I dz>22.速断保护1）按躲开母线最大三相短路电流计算动作值。
继电器动作电流为I dz=K k K jx I(3)dmax /K h式中K k——可靠系数，取1.2~1.3K jx——接线系数，星形接线为1，两相电流差接线为3I(3)dmax——母线最大三相短路电流K h——电流互感器变比2）以保护最远点二相短路电流I(2)dmin校核灵敏系数。
K l=I(2)dmin/I dz>2二、6kv线路变（配）电所馈出线路保护装置的整定计算原则1.速断保护1）按躲开线路末端最大三相短路电流计算动作值。
继电器动作电流为I dz=K k K jx I(3)dmax /K h式中K k——可靠系数，取1.2~1.3K jx——接线系数，星形接线为1，两相电流差接线为3I(3)dmax——被保护线路末端最大三相短路电流K h——电流互感器变比2）以保护安装处最小二相短路电流I(2)dmin校核灵敏系数。
K l=I(2)dmin/I dz>23）校核最小保护范围。
被保护线路实际长度L应大于保护线路最小允许长度L min。
2.过流保护1）.按躲开最大负荷电流计算动作值。
继电器动作电流为I dz=K k K jx I zd /K h K f式中K k——可靠系数，取1.2~1.4K jx——接线系数，星形接线为1，两相电流差接线为3I zd——被保护线路最大工作电流K h——电流互感器变比K f——继电器返回系数，取0.852）.以被保护线路末端最小二相短路电流I(2)dmin校核灵敏系数。
厂用电MFC 2000-6 快切整定值
装置型号：MFC 2000-6 CT变比：1000/5计算整理：审核：审批：2013年1月6日1/2控制字、软压板计算整理：审核：审批：2013年1月6日2/2整定值说明：1、正常并联切换压差、正常并联切换频差、正常并联切换相差、正常并联跳闸延时：正常并联切换，是指手动并联切换方式。
并联切换实现方式必须为快速切换。
当工作开关（备低开关）两侧的压差、频差和相差分别小于正常并联切换压差、正常并联切换频差和正常并联切换相差时，装置发合命令，合上待合开关，并经过正常并联跳闸延时后，跳开另一侧开关。
2、同时切换合备用延时：如果实现方式为同时切换，则发跳工作开关（备低开关）命令后，还需要经过此定值所设定的延时，才发出合备低开关（工作开关）的命令。
3、备用高低压合闸延时：发合备用高开关命令后，经过本延时，装置才发合备用低开关命令。
4、快速切换频差、快速切换相差：如果实现方式为快速切换，则当待合开关两侧的频差和相差小于快速切换频差、快速切换相差，装置发合命令。
5、同捕切换频差：本定值是越前相角切换的必要条件之一。
缺省值为5HZ。
6、同捕恒定越前相角：当待合开关两侧的频差小于同捕切换频差时，只要开关两侧的角差在本定值范围内，装置则发合闸命令。
MFC2000-3越前相角整定范围为-30~-120，由于MFC2000-6定值不能为负，所以本装置定值整定范围为30~120，程序内部计算时自动将定值添加负号。
7、同捕恒定越前时间：此整定值一般根据备用开关合闸回路固有总延时来进行整定。
8、残压切换电压幅值：如果实现方式为残压切换，则母线电压小于本定值时，装置发合命令。
缺省值为25％。
9、失压启动电压幅值、失压启动延时：当母线电压小于失压启动电压幅值，且持续时间超过失压启动延时，装置失压启动条件满足。
缺省取值分别为40％，1s。
由于失压启动时电压比较低，装置合开关时多用残压切换和长延时方式，而快速切换和同期捕捉切换由于工况不满足要求，往往不能成功。
6kV电动机保护定值整定计算
开式循环泵额定功率：315kW，额定电流：37.8A，CT变比：75/5，另序CT变比：150/5,二次额定电流： IN＝37.8/15=2.52A保护型号：WPD-240D1 正序保护：按躲过电动机起动电流整定：1) IS1=(KK/KR) =(1.15/0.9) IN≈1.25 IN=3.15A2) 反时限跳闸电流≧2 IS1即≧6.3 A3) 反时限K1值时间常数设自起动倍数为8 IN，循环泵起动时间为10S，则K1值使用的倍数：I= KK*8 IN=1.1*8 IN=8.8 IN=(8.8/1.25) IS1=7 IS1其中KK为可靠系数。
用反时限公式计算t=10s，而I/ IS1=7的K1值为：2.864）电流速断：I≧KK*8 IN=1.2*8* IS1/1.25=8 IS1=25. 2 A2、负序保护设正常运行时的负序不平衡电流Ibp2＝0.1 IN1）IS2=（KK/KR）Ibp2＝(1.3/0.9) Ibp2＝0.15 IN＝0.38A2）反时限跳闸电流≧2 IS2≧0.76 A3）K2根据厂家建议取为0.54）速断值根据厂家建议取≧8 IS2（带0.15S秒延时）取3.04A3、零序零序电流按躲过相间短路时零序CT的不平衡电流整定：零序电流取一次电流Idz=23A （见统一计算） T=0S4.过负荷(过热)保护:根据过负荷判据: t=t1/{[K1(I1/Is)2+K2(I2/Is)2]-1}其中: t:保护动作时间(S)t1:发热时间常数I1:电动机运行电流的正序分量(A)I2: 电动机运行电流的负序分量(A)Is:电动机实际二次额定电流K1:正序电流发热系数启动时K1 =0.5，正常运行时K1 =1 ，K2=6热告警系数取0.80根据开式循环泵启动时间 T=10S 取t1=3105低电压保护根据电动机自启动的条件整定: Udz=Umin/Kk* KfUmin:保证电动机自起动时，母线的允许最低电压一般为（0.65～0.7）Ue Kk:可靠系数，取1.2Kf：返回系数，取1.2Udz= Umin/Kk* Kf＝65％Ue/ Kk* Kf=65％*100/1.2*1.2=45(V)允许电机自起动整定时间 T=10.0低电压保护动作时间9秒。
电源快速切换(快切)装置整定计算
2.4 快速切换
快速切换，亦称快速合闸，是速度最快的一种合闸方式。同时满足以下两个条件，可以 执行快速切换。 a) b) 当前频差绝对值小于快速切换频差定值； 当前相差绝对值小于快速切换相差定值；
快速切换频差一般按实测数据整定：Krel△fmax，式中△fmax 为快速切换合闸过程中实际 最大频差值，Krel 取 1.3-1.5。若无实测数据，本定值可取 1.0~2.0Hz。 快速切换相差整定按如下两个步骤整定。 a) 允许合闸极限角δlim 计算。
2.12 低频失步起动
当进线负荷电流正常运行情况下很小时，无流起动有时无法判别进线电源对侧开关跳开 的异常情况。此时可以考虑使用低频失步起动。当如下条件都满足时，经延时判低频失步起 动。 a) b) #1 母线（#2 母线）频率低于#2 母线（#1 母线）频率，且频差大于低频失步频差定 值； #1 母线（#2 母线）电压低于低频失步电压定值；
低频失步频差定值：按躲过进线电源正常运行时出现的最大频差整定，一般可取 0.30~1.00Hz。 低频失步电压定值：按躲过正常运行是电压短时下降可能出现的最小值整定，一般可取 90%~95%Un。 低频失步起动延时定值的整定考虑两个因素：一是，能躲过可能的数据扰动；二是，考 虑和上级快切装置低频失步起动的配合。建议最上级快切装置延时取 30-100ms，以下各级 以 500ms 延时级差递增。 注意：因 TV 断线或者母线短路故障情况下条件 a 和 b 也可能满足，所以一般要求，快 切装置应自带其他内部判据，以使得低频失步起动判据不误动。
工业企业电源快速切换装置 整定计算
目录
1 2 引用标准................................................................................................................................... 3 整定计算................................................................................................................................... 3 2.1 并联切换 ----------------------------------------------------------------------------------------- 3 2.2 同时切换合闸延时 ----------------------------------------------------------------------------- 3 2.3 串联/同时/并联切换选择原则 ---------------------------------------------------------------- 3 2.4 快速切换 ----------------------------------------------------------------------------------------- 4 2.5 同捕越前时间切换 ----------------------------------------------------------------------------- 4 2.6 残压切换 ----------------------------------------------------------------------------------------- 4 2.7 长延时切换 -------------------------------------------------------------------------------------- 5 2.8 快速/同捕/残压/长延时切换投退原则 ------------------------------------------------------ 5 2.9 无流定值 ----------------------------------------------------------------------------------------- 5 2.10 失压起动 ----------------------------------------------------------------------------------------- 5 2.11 无流起动 ----------------------------------------------------------------------------------------- 5 2.12 低频失步起动 ----------------------------------------------------------------------------------- 6 2.13 逆功率起动 -------------------------------------------------------------------------------------- 6 2.14 有压定值 ----------------------------------------------------------------------------------------- 7 2.15 初始相角差 -------------------------------------------------------------------------------------- 7
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6kV母线快切装置整定计算：
正常运行时厂用电采取手动切换方式。
可实现工作电源与备用电源之间的相互切换。
正常运行时采取手动并联切换。
即手动并联切换指手动起动切换，如并联切换条件满足要求，装置先合备用（工作）电源开关，经一定延时后再自动跳开工作（备用）电源开关——并联自动[并联半自动则由人工跳开工作（备用）电源开关]。
1．手动并联切换定值：
（1）母线与目标电源电压差：取5%
（2）母线与目标电源频率差：取0.2Hz
（3）母线与目标电源相角差：取10度
（4）并联切换时采用：半自动
（5）手动并联切换模块投退：投入
2．手动串联切换定值：
手动串联切换指手动起动切换，先发跳工作电源开关指令，不等开关辅助接点返回，在切换条件满足时，发合备用（工作）电源开关命令。
故正常运行时不采用手动串联切换方式。
3．事故切换方式选择：
事故串联切换：由保护接点起动，先跳开工作电源开关，在确认工作电源开关已跳开且切换条件满足时，合上备用电源开关。
事故同时切换：由保护接点起动，先发跳工作电源开关指令，在切换条件时（或经用户延时），发合备用电源开关命令。
事故切换只能由工作电源切换至备用电源。
故采用事故串联切换，以防止备用电源合上时因工作电源未跳开而误投入故障点。
切换条件采用：快速、同期判别、残压及长延时切换。
4．母线低电压起动切换方式选择：
（1）母线低电压起动定值：一般按60%~70%额定电压整定，取70%Ue。
（2）母线低电压起动延时：按最小值0.5秒整定。
（3）切换条件采用：快速、同期判别、残压及长延时切换。
5．工作电源开关偷跳起动切换方式选择：
切换方式可选择串联切换或同时切换，为统一起见，选用串联切换。
切换条件采用：快速、同期判别、残压及长延时切换。
6．快速切换定值：
（1）母线与目标电源频率差：取1Hz。
（2）母线与目标电源相角差：取20度。
（3）快速切换时母线低电压闭锁定值：一般按60%~70%额定电压整定，取60%Ue。
（4）快速切换时母线低电压闭锁功能投退：投入。
（5）同时切换合备用延时：因不采用同时切换，故可不整定。
7．同期判别切换定值：
（1）母线与目标电源频率差：取10Hz。
（2）同期切换时母线低电压闭锁定值：按最大值50%整定。
（3）同期切换时母线低电压闭锁功能投退：投入。
8．残压切换定值：
一般按10%~30%额定电压整定，取30%Ue。
9．长延时切换定值：
按最小值2秒整定。
10．开关固有时间：
（1）工作低压侧开关固有合闸时间：按开关说明书整定。
（2）备用低压侧开关固有合闸时间：按开关说明书整定。
（3）备用高压侧开关固有合闸时间：0.06S。
（4）备用电源高压侧开关状态：正常运行时采用120开关合闸运行方式，故选用热态。
11．低电压减载定值：不整定。
12．去耦合定值：
由于在同时切换过程中，发跳工作开关指令后，不等待其辅助接点断开后就发合备用开关指令，如果工作开关跳不开，势必将造成两电源并列。
此时如去耦合功能投入，装置将自动将刚合上的备用开关再跳开。
由于不采用同时切换功能，故去耦合功能退出。
13．备用分支保护定值：不整定。
14．目标电源低压整定：
（1）目标电源低压定值：一般按70%~90%额定电压整定，取80%Ue。
（2）目标电源低压延时：一般按0~0.5秒整定，取0.3S。
（3）目标电源低压投退：投入。
15．相位校准定值：由于工作电源与备用电源之间不存在相位差，故整定为0度。
16．工作分支CT及备用分支CT设定：
按15%额定电流整定：I=0.15*962/(1200/5)=0.6（A）
17．母线PT断线判别：投入。
18．打印机参数设定：
（1）打印起动前周波数：取10周。
（2）打印起动后周波数：由于长延时定值取2秒，故打印起动后周波数取120周。
（3）自动打印功能投退：退出。
19．通信参数：出厂已设定。