无梁楼盖 v1.6
无梁楼盖计算范文
无梁楼盖计算范文无梁楼盖是指没有横梁的楼顶结构，又被称为平屋顶结构。
它的设计和计算包括了屋面的强度、刚度等方面。
本文将对无梁楼盖的计算进行详细介绍。
无梁楼盖的计算主要包括以下几个方面：1.楼面荷载计算：楼面荷载是指建筑物楼面上的荷载，主要包括活荷载和恒荷载。
活荷载是指建筑物使用过程中产生的荷载，如人员、家具、设备等，通常由国家相关标准规定。
恒荷载是指建筑物自身重量产生的荷载。
根据设计标准和需求，计算出楼面上的活荷载和恒荷载，并加以合并得到总荷载。
2.屋面尺寸确定：根据建筑设计信息，确定无梁屋面的尺寸。
屋面尺寸的确定涉及到建筑物的布置和功能需求，需要考虑到空间使用的方便性和经济性。
3.材料选择：根据屋面尺寸和所需的荷载承载能力，选择适合的楼盖材料。
常见的无梁楼盖材料有钢筋混凝土、钢板、木材等。
选择材料时，需要考虑材料的强度、重量、可用性等因素。
4.结构计算：根据楼面荷载和选择的材料，进行无梁楼盖的结构计算。
结构计算主要包括屋面板的厚度、梁板的尺寸、支撑结构的布置等。
需要考虑到结构的强度、刚度和稳定性，确保无梁楼盖的安全使用。
5.施工技术：根据计算结果，确定无梁楼盖的施工技术和方法。
施工技术包括无梁屋面的搭建、支撑结构的安装、材料的连接等。
需要保证施工质量和工期的要求。
无梁楼盖的计算需要建筑工程师和结构工程师的合作，确保计算结果的准确性和可靠性。
计算过程中需要遵循相关的设计规范和标准，如国家标准《建筑结构荷载规范》等。
同时，还需要考虑到建筑物的安全使用和经济性，确保设计方案的可行性。
总之，无梁楼盖的计算是建筑设计过程中重要的一部分，它需要综合考虑建筑物的功能需求、荷载特点和结构特点。
只有通过科学合理的计算和设计，才能得到安全可靠的无梁楼盖结构。
无梁楼盖
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八、冲切计算
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• 《混规》9.1.11-2：箍筋直径不应小于6mm，且应做成封闭式，间距 不应大于h0/3，且不应大于100mm。 • Asvcal表示在45度冲切锥体即h0范围内箍筋间距范围内单面、一个梁 箍筋间距内配置的箍筋面积。 • Asv取两者的较大值。
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无梁楼盖
（盈建科重庆技术 王总）
北京盈建科软件有限责任公司 (Beijing YJK Building Software Co., Ltd.)
一、概述
• 无梁楼盖是一种双向受力的板柱结构，是在对于建筑物净空与层高限 制较严格的建筑物经常使用的楼盖形式。 • 由于没有梁，钢筋混凝土板直接支承在柱上，故与相同柱网尺寸的肋 梁楼盖相比，其板厚要大些，但无梁楼盖的建筑构造高度比肋梁楼盖 小，这使得建筑楼层的有效空间加大，同时，平滑的板底可以大大改 善采光、通风和卫生条件，故无梁楼盖常用于多层的工业与民用建筑 中，如商场、书库、冷藏库、仓库等，水池顶盖和某些整板式基础也 采用这种结构形式。 • 无梁板的延性较差，板在柱帽或柱顶处的破坏属于脆性冲切破坏。
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2、弹性楼板3
• 假定楼板平面内刚度无限大，平面外刚度为有限值。程序采用中厚板 弯曲单元计算楼板平面外刚度。
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3、弹性楼板6
• • 假定楼板平面内刚度和平面外刚度均为有限值。程序采用壳单元计算楼板的面内刚度 和面外刚度。 从力学模型的角度看，弹性楼板6相对最符合楼板的真实受力情况，可以应用于任何工 程。但从工程设计的角度看，在采用弹性楼板6假定时，部分竖向楼面荷载将通过楼板 的面外刚度直接传递给竖向构件，导致梁的弯矩减少，相应的配筋也会减少。这与采 用刚性楼板假定不同，因为采用刚性楼板假定时，所有的竖向楼面荷载都通过梁传递 给竖向构件。这点差异会造成采用弹性板6假定和采用刚性楼板假定的梁配筋安全储备 不同，而过去所有关于梁的工程经验都是与刚性楼板假定前提下的配筋安全储备相对 应的。 在程序中，弹性板6假定主要是针对板柱结构和板柱-抗震墙结构提出的。对于复杂的 板柱结构和板柱-抗震墙结构，传统的等代框架法难以应用。对于这类结构，采用弹性 楼板6假定是比较合适的，既可以真实的模拟楼板的刚度和变形，又不存在梁配筋安全 储备减少的问题。
无梁楼盖的计算方法
无梁楼盖的计算方法近些年来，随着科学技术的不断向前发展，多种科学技术手段已经逐渐的运用到了各种建筑的建设过程当中。
其中，无梁楼盖就是一种比较新型的建筑方式，这种建筑方式具有多个方面的有点，因此被大量的运用到了建筑的建设过程当中。
但是，无梁楼盖也存在着受力复杂方面的特点。
为了保证无梁楼盖的建设质量，无梁楼盖在进行设计的过程当中必须采取计算方法进行准确的计算。
对此本文主要对无梁楼盖几种常用的计算方法进行了分析介绍。
标签建筑；无梁楼盖；受力复杂；计算方法；分析介绍1、前言无梁楼盖是一种比较新型的楼盖建设方式，与传统的楼盖建设方式存在着很大的区别。
现阶段，为了最大限度的提高楼盖的建设质量以及减小施工的复杂程度，无梁楼盖才被逐渐的运用到了楼盖的建设过程当中。
无梁楼盖在进行设计的过程当中，必须对其受力情况进行准确的分析计算，然后才能指导楼盖的施工。
因此，我们很有必要对我国现阶段无梁楼盖常用的几种计算方法进行分析阐述。
2、无梁楼盖的优点正是因为无梁楼盖具有多个方面的优点，无梁楼盖才逐渐的被运用到了楼盖的建设过程当中同时也得到了相关人士的认可。
无梁楼盖就是指在楼盖进行施工建设的过程当中，省去了梁肋的设置，而是直接将施工材料的全部载荷让柱子进行承担。
正是因为无梁楼盖建设方式的特殊性以及将楼盖的所有载荷都由柱子来承担，那么对无梁楼盖的整体以及局部受力情况要求非常的高。
从总体来看，无梁楼盖是楼盖建设过程当中一种整体的发展趋势，所具有的优点主要体现在以下几个方面：第一，结构高度变小。
这主要是因为无梁楼盖在进行施工的过程当中去除了全部的梁肋，使得楼盖的整体建设高度降低；第二，板底平整也是无梁楼盖的一个比较突出的优点；第三，整体性比较好，并且从构造方面来看也比较的简单；第四，施工程序的复杂程度也大大的被降低，所建设楼层的整体高度随着无梁楼盖高度的降低会显著的增加。
总之，无梁楼盖是一种适应现代建筑的新型楼盖建筑方式，是非常值得大力推广的一种建设方式。
无梁楼盖的计算
无梁楼盖的计算无梁楼盖在车库和商场比较有用，尤其在非抗震区。
现在谈谈无梁板的设计：设计：关于无梁板的内力计算，一般的，软件都不是很好用，pkpm提出过相关计算方法，我觉得也不是很完善，它只提到位移，周期计算。
对于施工图设计并不完善。
计算机计算方法是有限元分析法。
一般的，手算计算方法有：等代框架法，经验系数法。
等代框架就是把板带等效成相应刚度的梁，再与柱子组合成框架参与计算，这个在计算水平作用时候还要注意等代框架取板的宽度，计算结构位移和周期都是有用的，不过有一点要注意，柱子刚度不准确了，如果双向都要等代就比较麻烦。
pkpm提到过用弹性板和真实柱子来计算，我想应该准确一点。
我曾经比较过没有水平力下的弯矩基本上没有什么变化。
如果合用经验系数法的条件，用经验系数法很简单，也计算的比较准确。
经验系数法就是按边跨条件定义边跨的内力，内跨用0.65Mo与0.35Mo来分配内力。
所以首先必须计算在简支下的跨中弯矩Mo。
无梁楼盖要注意的就是计算跨度的问题，计算模型，计算荷载。
如果还有柱帽和托板，还要注意内力会往支座处倾斜，这个时候要注意截面设计的位置，和节点构造。
板厚的取值应该根据长跨的来确定。
计算模型就是简化为一个方向的单向板，X，Y向都要计算100％的荷载，相当于计算2次单向板，分别计算受力钢筋。
构造：一般的无梁楼盖的构造主要就是暗梁，柱头构造，板面抗裂构造。
暗梁注意暗梁宽度和钢筋面积大小，箍筋刚度和密度，要在施工过程中经得起工人的踩压而不变形，这个靠经验，板比较厚（250以上）的情况，建议用10，或12的钢筋做箍筋，做稀一点也可以。
柱头处注意钢筋截断的长度，尤其是有托板的情况下要重视。
另外一个重要的构造就是板筋的搭接问题，对于无梁板什么地方受拉什么受压要清楚，搭接要符合规范，必要时候要在施工图中说明！板面通筋很重要，有人分析尽量不要大于200的间距，尤其是长度比较大的和温差有明显的位置，要计算一下板面通筋的量。
无梁楼盖两种计算模式结果对比
无梁楼盖两种计算模式结果对比无梁楼盖是指楼板上不设置梁的一种结构形式。
在建筑设计中，无梁楼盖可以采用两种计算模式，即孤立柱法和连续柱法。
本文将详细介绍这两种计算模式的具体原理和结果对比。
一、孤立柱法孤立柱法是指将无梁楼盖的计算问题分解为楼板和柱子分别进行计算的方法。
具体来说，将楼板以无梁矩形板进行计算，然后再将弯矩集中到四个柱子上，利用单片楼板与四个孤立柱之间的协同作用来进行计算。
孤立柱法的计算步骤如下：1.首先进行楼板的计算，采用垂直荷载法进行计算，根据楼板所受到的荷载大小进行受力分析，计算楼板所受到的弯矩和剪力；2.然后将计算出的楼板弯矩集中到四个孤立柱上，根据楼板受力点的位置和弯矩大小，计算出每个孤立柱所受到的弯矩和剪力；3.最后，根据孤立柱所受到的荷载大小和弯矩大小，进行孤立柱的计算，计算出孤立柱的截面尺寸和受力性能。
使用孤立柱法进行无梁楼盖的计算，其优点是计算简单、直观，可以通过分析单个孤立柱的截面尺寸来确定整个楼盖的结构设计。
然而，孤立柱法忽略了楼板和孤立柱之间的连续性，未能充分利用楼板和柱子之间的共同协作效应。
因此，在一些结构设计中可能存在不足之处。
二、连续柱法连续柱法是指将无梁楼盖的计算问题看作是楼板和柱子之间的连续体系进行计算的方法。
具体来说，将楼板和柱子看作是一个整体，利用连续性原理来进行受力分析和计算。
连续柱法的计算步骤如下：1.首先进行楼板和柱子之间的连续体系模型的建立，将楼板和柱子连接起来，考虑楼板和柱子之间的连续性；2.然后进行楼板的计算，采用垂直荷载法进行计算，根据楼板所受到的荷载大小进行受力分析，计算楼板所受到的弯矩和剪力；3.接下来，进行柱子的计算，根据连续体系的受力平衡和变形条件，计算出每个柱子所受到的荷载大小和弯矩大小；4.最后，根据柱子所受到的荷载大小和弯矩大小，进行柱子的计算，计算出柱子的截面尺寸和受力性能。
使用连续柱法进行无梁楼盖的计算，其优点是能够充分考虑楼板和柱子之间的连续性，利用楼板和柱子之间的共同协作效应，提高结构的整体性能。
无梁楼盖 v1.6
一、总信息：二、荷载计算：1、 恒载： gk ＝0.5*25+38.5=51 kN/m2 活载： p ＝0 kN/m22、板面荷载标准值：qk ＝51+0=51 kN/m2 设计值：q ＝1.2*51+1.3*0=61.2 kN/m23、柱帽承受集中轴向压力标准值： Nk=51*8.4*6=2570 kN二、弯矩及配筋计算：按五跨等跨梁计算弯矩，计算简图如下：0.07820.03320.0469-0.105-0.0791-0.0791-0.105支座弯矩(等代框架法)负二层底板无梁楼板计算书各截面弯矩系数（荷载全跨布置）跨内最大弯矩1M2M 3M B M CM D M EM1、X向弯矩及配筋计算：取内跨计算，柱帽宽度取c=3.5m，板带宽取 B=3.5m，h0＝500-35=465mm，则X向总弯矩标准值：M总k＝qk*ly*（lx-2/3*c）2＝11262.16 kN*mX向总弯矩设计值：M总＝q*ly*（lx-2/3*c）2＝1861.11 kN*m＝13514.6 kN*m（抗弯配筋计算（简化）：As ＝267.26*1000000/(0.9*360*465)＝1773 mm2配φ18@120 (As＝2120), ρ＝0.425% 最大裂缝宽度：＝0.315 mm（2）、柱上板带最大正弯矩：M3＝116.21 kN*m抗弯配筋计算（简化）：As ＝116.21*1000000/(0.9*360*465)＝771 mm2配φ12@130 (As＝869), ρ＝0.174% 最大裂缝宽度：＝0.193 mm（3）、跨中板带最大负弯矩：Mc ＝89.09 kN*m抗弯配筋计算（简化）：As ＝89.09*1000000/(0.9*360*465)＝591 mm2配φ12@200 (As＝565), ρ＝0.114%不满足！最大裂缝宽度：＝0.329 mm（4）、跨中板带最大正弯矩：M3＝95.08 kN*m抗弯配筋计算（简化）：As ＝95.08*1000000/(0.9*360*465)＝631 mm2配φ12@160 (As＝706), ρ＝0.142% 最大裂缝宽度：＝0.232 mm)08.09.1(max teeqsskcr d c E w ρσψα+=)08.09.1(max teeqsskcr d c E w ρσψα+=)08.09.1(max teeqsskcr d c E w ρσψα+=)08.09.1(max teeqsskcr d c E w ρσψα+=2、Y向弯矩及配筋计算：取内跨计算，柱帽宽度取c=3.5m，板带宽取 B=8.4/2＝4.2m，h0＝500-35=465mm，则Y向总弯矩标准值：M总k＝qk*lx*（ly-2/3*c）2＝5759.6 kN*mY向总弯矩设计值：M总＝q*lx*（ly-2/3*c）2＝1861.11 kN*m＝6911.52 kN*m（1）、柱上板带最大负弯矩：Mc ＝97.63 kN*m抗弯配筋计算（简化）：As ＝97.63*1000000/(0.9*360*465)＝648 mm2配φ12@110 (As＝1028), ρ＝0.206% 最大裂缝宽度 ：＝0.12 mm（2）、柱上板带最大正弯矩：M3＝42.45 kN*m抗弯配筋计算（简化）：As ＝42.45*1000000/(0.9*360*465)＝281 mm2配φ12@130 (As＝869), ρ＝0.174% 最大裂缝宽度 ：＝0.071 mm（3）、跨中板带最大负弯矩：Mc ＝32.55 kN*m抗弯配筋计算（简化）：As ＝32.55*1000000/(0.9*360*465)＝216 mm2配φ12@200 (As＝565), ρ＝0.114% 最大裂缝宽度 ：＝0.121 mm（4）、跨中板带最大正弯矩：M3＝34.74 kN*m抗弯配筋计算（简化）：As ＝34.74*1000000/(0.9*360*465)＝230 mm2配φ12@160 (As＝706), ρ＝0.142% 最大裂缝宽度 ：＝0.085 mm)08.09.1(max teeqsskcr d c E w ρσψα+=)08.09.1(max teeqsskcr d c E w ρσψα+=)08.09.1(max teeqsskcr d c E w ρσψα+=)08.09.1(max teeqsskcr d c E w ρσψα+=。
地下车库的无梁楼盖设计
地下车库无梁楼盖设计无梁楼盖结构体系又称板柱结构体系，这是相对梁板结构体系而言的。
在我国，无梁楼盖结 构体系是近年来发展较为迅速的一项建筑结构新技术。
一般认为：无梁楼盖较之传统的密肋梁楼 盖具有整体性好、建筑空间大，可有效地增加层高等优点；在施工方面，采用无梁楼盖的建筑物 具有施工支模简单、楼面钢筋绑扎方便，设备安装方便等优点，从而 大大提高施工速度。
但是, 历次地震中无梁楼盖结构均出现了高于梁板楼盖结构的破坏实例。
因此，无梁楼盖体系（板柱结 构体系）的抗震性能较差已形成共识，现行规范对此有专门的严格的规定。
本着安全、合理、经济的原则，笔者认为我集团华东地区地上建筑一般情况不宜采用板柱结构体系。
但地下建筑由于 地震作用小，采用无梁楼盖结构是否可行呢本文就针对此问题进行探讨。
—、经济性分析在华东地区，一般地下车库柱距米，柱截面较大或项目档次较高时柱距采用米。
考虑有效净高米，设备所需高度米，排水所需高度米，故采用无梁楼盖时，层高可控制在米左右；采用梁板 楼盖时，层高米左右，两者相差米。
地下建筑对层高较敏感，尤其是地下水位埋深较浅的地区。
基坑支护和开挖量随深度增加而增加，而且抗浮承载力要求也变高。
一方面无梁楼盖自重大于梁 板楼盖对抗浮有利；另一方面层高的减小可以减小水浮力，节省抗拔桩。
综上，就常用柱距的单 建式地下车库而言：采用无梁楼盖，楼盖本身的结构成 本有所提高，但建筑层高可减少米左右, 且可以减少土方量、减少降水费用、降低桩基成本、支护成本、墙柱工程量、外防水工程量、模 板工程量，另外因便于施工还可能缩短工期。
因此，此时无梁楼盖一般情况下综合成本最优，许多工程实例也证明了这一点。
目前许多人仍以无梁楼盖体系直接增加了楼盖本身的结构成本为由拒绝采用，这是一个误区。
二、技术性分析1 v柱网无梁楼盖的柱网宜采用正方形或矩形，矩形柱网长短边之比不宜大于，最大跨和最小 跨的 柱距不宜大于，以避免柱承受楼板的不平衡弯矩。
无梁楼盖
按框 架内力分析得出的柱内力，可直接用于 柱的截面设计。对于梁的内力，还需分配给相应 的板带。即将梁的弯矩乘以表中的系数，得出柱 上板带和跨中板带的弯矩设计值，用以进行板带 的截面设计。
方形板的的柱上板带和跨中板带的弯矩分配比值
截 面 边支座 柱上板带 跨中板带 0.90 0.10 端 跨 内支座 0.75 0.25 内 跨中 0.55 0.45 跨 支座 0.75 0.25
无梁楼盖的内力计算
• 按弹性理论计算:经验系数法、等代框架法。 经验系数法 • 按经验系数法计算时，应先算出两个方向的 截面总弯矩设计值，然后将总弯矩分配给同 一方向的柱上板带和跨中板带。 • 应用该法计算时，板面荷载取全部均布荷载， 不考虑活荷载的不利布置。
• 对x方向板的总弯矩设计值：
M 0x 1 2 2 （g q）l（ c） y lx 8 3
• 等代框架梁就是各层的无梁楼板，故等代框架梁 的高度取板厚； • 等代框架梁的宽度为：在竖向荷载作用下，取与 梁跨方向相垂直的板跨中心线间的距离lx或ly，在 水平荷载作用下，取板跨中心线间距离的一半。 • 等代框架梁的跨度分别取为（lx-2c/3）与（ly2c/3），其中C为柱帽顶宽（或直径）； • 等代柱的截面即原柱截面，柱的计算高度，对于 楼层取层高减去柱帽的高度；对于底层，取基础 顶面至该层楼板底面的高度减去柱帽高度， • 当仅有竖向荷载作用时，可近似按分层法计算。 • 按等代框架计算时，应考虑活荷载的不利组合， 当活荷载不超过75%的恒荷载时，可按满布荷载 法进行计算。
跨中 0.55 0.45
矩形板的柱上板带和跨中板带的弯矩分配比值
0.50~0.60 0.60~0.75 0.75~1.33 1.33~1.67 1.67~2.0
无梁楼盖
无梁楼盖无梁楼盖是由瑞士设计师于1910年发明的，无梁楼盖不设梁，是一种双向受力的板柱结构。
由于没有梁，钢筋混凝土板直接支承在柱上，故与相同柱网尺寸的肋梁楼盖相比，其板厚要大些，但无梁楼盖的建筑构造高度比肋梁楼盖小，这使得建筑楼层的有效空间加大，同时，平滑的板底可以大大改善采光、通风和卫生条件，故无梁楼盖常用于多层的工业与民用建筑中，如商场、书库、冷藏库、仓库等，水池顶盖和某些整板式基础也采用这种结构形式。
无梁楼盖根据施工方法的不同可分为现浇式和装配整体式两种。
无梁楼盖也采用升板施工技术，在现场逐层将在地面预制的屋盖和楼盖分阶段提升至设计标高后，通过柱帽与柱整体连接在一起，由于它将大量的空中作业改在地面上完成，故可大大提高进度。
其设计原理，除需考虑施工阶段验算外，与一般无梁楼盖相同。
此外，为了减轻自重，也可用多次重复使用的塑料模壳，形成双向密肋的无梁楼盖。
目前，我国在公共建筑和住宅建筑中正在推广采用现浇混凝土空心无柱帽无梁楼盖，板中的空腔宜是双向的，可由预制的薄壁盒作为填充物构成。
无梁楼盖因没有梁，抗侧刚度比较差，所以当层数较多或有抗震要求时，宜设置剪力墙，构成板柱—抗震墙结构。
根据以往经验，当楼面活荷载标准值在5kN／m2以上，柱网为6m~6m时，无梁楼盖比肋梁楼盖经济。
无梁楼盖是在对于建筑物净空与层高限制较严格的建筑物经常使用的楼盖形式。
无梁楼盖的结构组成与传力无梁楼盖结构体系包括楼板、柱帽两大部分，其中多数无梁楼盖的楼板中还会有由钢筋加强板带形成的暗梁，保证受力的整体性。
无梁楼盖的传力路经比较简单，荷载一般按以下路径传递：楼板_ 柱帽_ 柱_ 基础_ 地基。
由于柱顶处平板直接将荷载传递给柱，因此会在柱顶形成集中受力区域，产生柱头对于楼板的冲切破坏。
为了防止这种破坏的发生，往往在柱顶设置柱帽，以增大柱头与楼板的接触面积，有利于荷载的合理分布。
当然，当荷载不太大时，也可不用柱帽。
常用的矩形柱帽有无帽顶板的、有折线顶板的和有矩形顶板的三种型式。
无梁楼盖施工方案
无梁楼盖施工方案1. 简介无梁楼盖是一种常用的建筑结构形式，也是现代建筑中常见的选项之一。
与传统的梁柱结构相比，无梁楼盖具有更大的空间灵活性、更好的视觉效果和更高的建筑品质。
本文将介绍无梁楼盖的施工方案。
2. 施工材料2.1 混凝土混凝土是无梁楼盖中最常用的施工材料之一。
它具有良好的抗压强度和耐久性，能够承受楼盖荷载并提供稳定的结构支撑。
混凝土可以根据具体施工要求选择不同的配合比，以满足强度、耐久性等要求。
2.2 钢筋钢筋通常被用于加固混凝土结构，提高其抗弯和抗拉性能。
在无梁楼盖的施工过程中，钢筋主要用于加固楼盖的支撑点和连接节点。
根据设计要求，选择合适规格的钢筋，如HRB400等。
2.3 膨胀螺栓膨胀螺栓是一种可靠的连接元件，常用于无梁楼盖的施工中。
它通过在连接处形成膨胀力，使两个构件之间产生摩擦力，从而实现可靠的连接。
在无梁楼盖的施工过程中，膨胀螺栓被广泛应用于楼盖的支撑点和连接节点。
3. 施工步骤3.1 地基处理在施工前，需要对地基进行处理，以确保其承载力满足设计要求。
首先，清理地表杂物，清除浮土和软弱土层。
然后，根据设计要求，进行加固处理，如加厚填土、灌注桩等。
3.2 模板安装模板是无梁楼盖施工过程中的重要组成部分，用于支撑混凝土浇筑。
根据楼盖的几何形状，制作适应的模板。
安装模板时要注意其稳定性和准确性，确保模板不会变形或移位。
3.3 钢筋布置在模板安装完成后，根据设计要求，在模板上布置钢筋。
钢筋的布置应按照设计要求进行，包括主筋、箍筋等。
钢筋的连接点应采用膨胀螺栓或焊接等可靠的连接方式。
3.4 混凝土浇筑在钢筋布置完成后，开始进行混凝土的浇筑。
混凝土的浇筑过程应注意以下几个方面：控制浇筑速度，保证一致性；避免空鼓和漏浆现象；避免引入杂质和水泥渣滓；采取震动措施，保证混凝土的密实性。
3.5 养护混凝土浇筑完成后，需要进行养护以确保其强度和耐久性。
养护包括：保湿、覆盖防晒、控制温度等。
根据混凝土的种类和施工环境，确定合适的养护方法和时间。
无梁楼盖计算的探讨
无梁楼盖计算的探讨无梁楼盖结构体系具有结构高度小、板底平整、构造简单、整体性好、建筑空间大、可有效地增加层高、施工方便等优点。
但其同时也具有受力复杂，抗震性能差等缺点。
本文系统介绍了无梁楼盖的设计方法，在设计中需要重点验算的部位和一些构造要求标签无梁楼盖；计算方法；内力1引言无梁楼盖即是在楼盖中不设置梁肋，将板直接支承在柱上，楼面荷载直接通过柱子传至基础。
无梁楼盖又分为板柱结构和板柱）剪力墙结构。
板柱结构由楼板、柱和柱帽组成；板柱）剪力墙结构由楼板、柱、柱帽和剪力墙组成。
在我国，无梁楼盖结构体系是近年来发展较为迅速的一项建筑结构新技术，常用于冷库、商场、仓库、书库等建筑。
较之传统的密肋梁结构体系它具有结构高度小、板底平整、构造简单、整体性好、建筑空间大、可有效地增加层高等优点。
并且，采用无梁楼盖体系的建筑物的地震效应也要明显小于层高较大的梁板结构体系的建筑物。
在施工方面，采用无梁楼盖结构体系的建筑物具有施工支模简单、楼面钢筋绑扎方便，设备安装方便等优点，从而大大提高了施工速度。
因此，采用无梁楼盖结构具有明显的经济效益和社会效益。
但无梁楼盖结构体系也有其自身的缺点：由于取消了肋梁，使无梁楼盖结构体系的抗弯刚度减小、挠度增大，柱子周边的剪应力高度集中，可能会引起局部板的冲切破坏；侧向刚度比较差，层数较少时可以设置板柱结构来抵抗水平荷载，当层数较多或要求抗震时，一般需要设剪力墙、筒体等来增加侧向刚度。
对无梁楼盖进行工程设计的研究具有一定的实际意义。
2 内力计算方法通常在进行无梁楼盖设计时，可以采用三种方法：弯矩系数法、等效框架法、精确计算法。
2.1 弯矩系数法弯矩系数法是在弹性薄板理论的分析基础上，给出柱上板带和跨中板带在跨中截面、支座截面上的弯矩计算系数；计算时，先算出总弯矩，再乘以相应的弯矩计算系数即可得到截面的弯矩。
采用弯矩系数法时，必须符合下列条件：①每个方向至少有三个连续跨；②任一区格板的长跨与短跨之比值不大于115；③同方向相邻跨度的差值不超过较长跨度的1 /3；④可变荷载和永久荷载设计值之比q /g≤3。
无梁楼盖施工方案
无梁楼盖施工方案
无梁楼盖施工方案
无梁楼盖是一种钢筋混凝土结构，在设计上省去了传统梁的设置，直接将楼板板材作为承重构件。
无梁楼盖工程具有结构简洁、施工方便等优点，并且能够提高建筑使用空间的利用率。
下面是一个无梁楼盖的施工方案。
1. 施工前准备：
- 确定无梁楼盖的设计方案，并获得相关设计文件；
- 准备好施工所需的人力、材料、机械设备等资源；
- 搭建好临时工棚和施工所需的安全防护措施；
- 检查施工区域的地基稳定性和平整度，必要时进行修整。
2. 钢筋安装：
- 根据设计要求，将楼板钢筋按照规格剪断、弯曲和折弯，并
通过电焊等方式进行连接；
- 将钢筋根据设计图纸和标高要求放置在楼板位置，并进行初
步调整和固定。
3. 模板安装：
- 确认楼板区域的尺寸和施工平面，选择适当的模板进行安装；- 按照设计要求，安装水平板、竖直板和倾斜板等模板，并进
行必要的固定和支撑。
4. 混凝土浇筑：
- 在钢筋安装和模板安装完成后，进行混凝土浇筑；
- 根据设计要求和施工计划，分段进行混凝土浇筑，将混凝土倒入模板中，并通过振捣、均匀铺摊和抹平等方式进行浇筑。
5. 养护与拆模：
- 混凝土浇筑完成后，进行适当的养护，保湿和保温等措施，以确保混凝土的强度和耐久性；
- 在混凝土达到设计强度要求后，进行拆模并进行清理，以准备下一阶段的施工。
总结：无梁楼盖的施工方案主要包括钢筋安装、模板安装、混凝土浇筑、养护和拆模等工作。
在施工过程中，应严格按照设计要求和施工计划进行操作，确保施工质量和安全。
同时，还需要合理调配资源，提高工作效率，保证施工进度和质量的要求。
无梁楼盖的优缺点
无梁楼盖的优缺点发布时间：2021-05-20T07:55:46.728Z 来源：《房地产世界》2021年2期作者：刘国瑞秦龙[导读] 无梁楼盖体系是一种不设主次梁，将楼板支承在柱上，楼面荷载直接通过柱子传至基础的板柱结构体系。
无梁楼盖结构体系具有传力途径简洁直接、净空利用率高、造型美观、有利于通风、便于布置管线和施工的优点，用于地下车库、仓库、商场等时，其综合经济性比传统梁板结构有很大优势。
无梁楼盖体系传力途径简洁直接，所以在满足同样设计安全度的基础上，其抗垮塌冗余度没有普通梁板结构大，延性稍差。
这种条件下，破坏经常是突发性的，没有预警期。
刘国瑞秦龙中国建筑第二工程局有限公司北京 100000摘要：无梁楼盖体系是一种不设主次梁，将楼板支承在柱上，楼面荷载直接通过柱子传至基础的板柱结构体系。
无梁楼盖结构体系具有传力途径简洁直接、净空利用率高、造型美观、有利于通风、便于布置管线和施工的优点，用于地下车库、仓库、商场等时，其综合经济性比传统梁板结构有很大优势。
无梁楼盖体系传力途径简洁直接，所以在满足同样设计安全度的基础上，其抗垮塌冗余度没有普通梁板结构大，延性稍差。
这种条件下，破坏经常是突发性的，没有预警期。
关键词：无梁楼盖；优缺点；地下室某商住楼项目建筑面积：169223.08m2，地上建筑面积：138152.41m2，地下室建筑面积：31070.67m2，其地下室顶板采用的是现浇无梁楼盖。
整个地下室在使用中呈现简洁美观，便于消防管线和通风布置。
1 现浇无梁楼盖在高层地下室中的应用优缺点高层建筑对抗震等级以及稳定性要求较为严格，需要对地下室现浇无梁楼盖进行专项安全设计，现浇无梁楼盖的设计方案中，具有明显的应用优势，由于无梁楼盖顶板施工无需利用梁柱与钢筋混凝土板作为直接支撑，因此其结构更加简单、传力路径更加合理，由于地下室顶板设计为无梁楼盖，使地下室的净空率更高、造型相对美观，有利于地下室使用中的消防管线和通风布置。
《无梁楼盖应用技术》课件
无梁楼盖是新技术在建筑领域的应用，具有高效、环保、美观等特点，是未 来发展的趋势。
什么是无梁楼盖
悬浮建筑
无梁楼盖是指在不设置梁的情 况下，用各种建筑系统和技术 构造屋面的建筑形式。
树状建筑
无梁楼盖是建筑中的一种新兴 形式，它的独特设计和采用先 进的技术，可以使建筑物看起 来更加美观。
无梁楼盖的种类
钢结构无梁楼盖
采用钢材的无梁楼盖，不仅结 构稳定，而且节约材料。
预制混凝土无梁楼盖
预制混凝土的无梁楼盖，结构 严密，材料永久性强。
钢筋混凝土无梁楼盖
钢筋混凝土的无梁楼盖，具有 很高的抗压强度。
设计要点
断面设计
设计者需要针对地 形和区域气候等的 特点，进行合理的 断面和构造的设计。
材料选择
无梁楼盖在仓库和物流中心等领域实现了高效 的空间布局和优化的运输流程。
无梁楼盖在医院、学校、图书馆等公共建筑领 域广泛应用，可以使这些场所看起来更加美观。
总结
无梁楼盖的未来
无梁楼盖是未来建筑领域的发 展趋势，将会越来越广泛地应 用到各个领域。
市场发展前景
无梁楼盖在市场上应用广泛， 具有很大的市场发展前景。
施工流程
1. 打地基：采用基础桩等技术使基础结构更加牢固。 2. 安装基础桩：在地基上安装具备足够承载力的桩基。 3. 安装钢架结构：在基础桩支撑的基础上，安装各种钢架结构。 4. 安装屋面板：将屋面板与钢架结构进行连接，形成一体化的建筑结构。 5. 安装墙板：在钢架结构上安装墙板，完成整个建筑体的形成。 6. 安装门窗和楼梯：在完成主体结构后，安装门窗和楼梯等各种装饰的设计。 7. 完善内外饰面：最后进行外饰面和内饰面的装修，使建筑物更加美观。
无梁楼盖课件
本章学习要点
1、掌握各种类型的混凝土楼盖的结构布置、受力特 点及适用范围。
无梁楼盖
二．装配整体式楼盖
装配整体式楼盖是将预制构件吊装就位后，再 现浇一部分混凝土，使预制构件连成整体楼 盖，这种楼盖比装配式楼盖的整体性好，又 比现浇楼盖省模板。（因为预制构件吊装到 位后，自身可作为模板）
1、预制板上做后浇层，（层面一般为50 m m， 提高楼盖的整体性）；将预制板的板缝加大 （60 m m～150 m m），在板缝中配置钢筋， 这样，预制板的承载力可提高20％。
B.扩大了板在柱上的支 承面积，避免了板在柱 边冲切破坏 C.减小了板的跨度及弯无梁楼盖 矩
D.柱帽的形式：
无顶板柱帽：用于楼板荷载较小的情况 折线型柱帽：板至柱的传力过程平缓，适用于
楼板荷载较大的情况 有顶板柱帽：传力稍次于折线型柱帽，但施工
方便。
无梁楼盖
4、柱子的受力特点：――
无梁楼盖
三．楼板的型式及受力特点 1、楼板的型式：主要有钢筋混凝土平板、双
尺寸不宜过大（为0.4L）。同时，柱与外墙边形成
狭窄的空间，给适用带来不便；但从受力角度讲，
边跨悬挑可以减小板的跨中弯矩，同时，减少柱及
柱帽的形式。
无梁楼盖
无梁楼盖
2、柱截面形式：一般为正方形，边柱做成矩 形。根据建筑的要求，也可将柱截面做成 圆形。
3、柱帽：它是无梁楼盖的重要组成部分。
A.柱帽使楼盖和柱连接成整体，使整个结构 形成空间框架结构，增强了结构的抗侧刚 度。
无 梁 楼 盖
• 1.冲切承载力计算公式 • 规范规定： • 1)对于不配箍筋或弯起钢筋的钢筋混凝土平板，
抗冲切承载力按下式计算：
•
(9.20)
• 式中：Fl——抗冲切承载力，即柱所承受的轴向 力设计值减去柱顶冲切破坏锥体范围内的荷载设
计值，Fl＝N－p(c＋2h0)(d＋2h0)；
• um——距柱帽周边h0/2处的周长(图1.62)；
• ft——混凝土抗拉强度设计值；
• h0——板的截面有效高度。
图1.62 集中反力设计值作用下板抗冲切承载力计算 1.冲切破坏锥体的斜面；2.距柱帽周边h0/2处的周长；3.冲切破坏锥体的底面线
• 2)当冲切承载力不满足式(9.20)的要求，且板厚受 到限制时，可配置箍筋或弯起钢筋。受冲切截面 应满足下式：
图1.57 柱帽的主要型式
• 无梁楼盖(图1.58)具有平整的天棚，较好的采光、 通风和卫生条件，可节省模板并简化施工(支模简 单)，当采用升板法施工时更可加快施工进度。当 楼面活荷载标准值在5kN/m2以上，且柱距在6m以 内时，无梁楼盖比肋梁楼盖经济。无梁楼盖适用 于多层厂房、商场、书库、仓库、冷藏库以及地 下水池的顶盖等建筑。
• 按施工方法的不同无梁楼盖可分为现浇式和装配 整体式。装配整体式是在现场浇筑基础、预制柱， 然后将柱插入基础杯口并固定，浇筑地坪，再分 层浇筑楼板和屋面板，然后逐层将屋面板和楼板 分阶段升提至相应标高，临时固定后浇筑柱帽， 使其黏结成整体，这种施工方法即为升板法。
图1.58 无梁楼盖
• 无梁楼盖的四周边可支承在墙上[图1.59(a)]或支 承在边柱的圈梁上[图1.59(b)]也可悬臂伸出边柱 之外[图1.59(c)]。后一种方法可使边区格与中区 格的弯矩值接近，减少钢筋用量以及柱和柱帽的 形式，但房屋四周有一条狭窄缝隙，影响建筑的 使用。
无梁楼盖简介及设计方法
一 无梁楼盖简介
9《抗震》6.1.14 地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，在地上结构相 关范围内（不大于20m，地下一层侧向刚度大于地上一层的2倍）应 采用现浇梁板结构。相关范围以外宜采用梁板结构（可以采用无梁楼 盖）。
《抗震》14.3.2 （单建式）地下建筑的顶板、底板和楼板宜采用梁板结 构。当采用板柱-抗震墙结构时，应在柱上板带中设构造暗梁，其构 造要求与同类地面结构的相应构件相同。
一 SATWE结构整体的空间结构分析
• 1.虚梁（100x100）在结构设计中是一种无刚度、无自重的梁， 不参与结构计算。
（1）为SATWE或PMSAP软件提供板的边界条件； （2）传递上部结构的竖向荷载。对于厚板转换结构中不落地 的剪力墙，只有在该剪力墙下布置虚梁，才能将该剪力墙引起 的竖向荷载传递下来。 （3）为弹性楼板单元的划分提供必要条件。因此，设计人员 应重复利用本层柱网和上层墙、柱节点网格来布置虚梁。
二 SLABCAD有限元分析计算
• 3.SLABCAD有限元计算
二 SLABCAD有限元分析计算
• 4.SLABCAD后处理
二 SLABCAD有限元分析计算
• 4.SLABCAD后处理
二 SLABCAD有限元分析计算
• 5.板带交互设计及验算
二 SLABCAD有限元分析计算
• 5.板带交互设计及验算
二.无梁楼盖平法施工图及构造详图
1.无梁楼盖平法施工图示例
二.无梁楼盖平法施工图及构造详图
2.柱帽平法施工图示例
二.无梁楼盖平法施工图及构造详图
3.柱上板带ZSB纵向钢筋构造
二.无梁楼盖平法施工图及构造详图
4. 跨中板带KZB纵向钢筋构造
二.无梁楼盖平法施工图及构造详图
无梁楼盖的结构设计简介
无梁楼盖的结构设计简介无梁楼盖是由楼板、柱和柱帽组成的板柱结构体系，楼面荷载直接由板传给柱及柱下基础。
因此这种结构缩短了传力路径，增大了楼层静空，并且节约了施工模板。
但楼板较厚，楼盖材料用量较多；楼盖的抗弯刚度较小，柱子周边的剪应力集中，可能会引起板的冲切破坏。
由于无梁楼盖结构改善了采光、通风和卫生条件，常用于冷库、商场、仓库、书库等建筑。
在地震作用下无梁楼盖体系中板柱节点将产生不平衡弯矩，这种不平衡弯矩的反复作用将严重影响节点的承载力，因此无梁楼盖体系中板柱节点是抗冲切和抗震的薄弱环节，节点的破坏是导致结构倒塌的主要原因。
由于板柱节点在剪力和不平衡弯矩作用下的受力性能和破坏机理非常复杂，目前对这一问题的研究不够深入，我国目前的抗震规范、混凝土结构设计规范等技术标准中只有板节点的抗冲切验算方法，没有节点在不平衡弯矩作用下的分析和设计方法，因此，对其如何进行工程设计的研究具有一定的实际意义。
同济大学对此进行了大比例尺试验研究，解决了工程实际中的问题，详细内容可参考有关资料。
无梁楼盖的类型：按楼面结构形式分为平板式和双向密肋式；也可在双向密肋的空隙内，填以轻质块材。
按有无柱帽分为无柱帽轻型无粱楼盖和有柱帽无梁楼盖。
按施工程序分为现浇式无梁楼盖和装配整体式无梁楼盖。
采用升板法施工的无梁楼盖是装配整体式的一种。
按平面布置可分为边缘设置悬臂板和不设置悬臂板的。
有悬臂板的可减少边跨跨中弯矩和柱的不平衡弯矩，同时也减少了柱帽类型。
一、一般规定（1） 无梁楼盖的柱网通常布置成正方形或矩形，以正方形更为经济。
（2） 无梁楼盖每个方向不宜少于三跨，以保证有足够的侧向刚度。
当楼面活荷载在 5kN/㎡以上时，跨度不宜大于6m 。
（3） 无梁楼盖的楼板通常采用等厚平板，板厚由受弯、受冲切计算确定，并不宜小于区格长边的1/35~1/32，也不小于150mm 。
（4） 为改善无梁楼盖的受力性能，节约材料，方便施工，可将沿周边的板伸出边柱外侧，伸出长度（从板边缘至外柱中心）不宜超过板缘伸出方向跨度的0.4倍。
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xxx 使用荷载
C30 HRB335 均布荷载 不考虑
概况
混凝土强度 钢筋强度 荷载方式 活荷不利布置 裂缝控制限值
40
(kN/m ) 板跨(X向) 板带宽(Y向) 板厚 活载p 板面恒荷
2
板厚
3.000 3.400 250 40 0 (m) (m) (mm)
250
(mm) 保护层厚度 初选钢筋直径 柱帽宽度(bce) 40 12 800 1.2 1.3 1 (mm) (mm) (mm) 组合系数 准永久值系数 柱帽高度 桩造价 桩综合单价 钢筋造价 混凝土造价 0.7 0.6 600 259.9264706 元/m2 125 4.6 385 元/m 元/kg 元/m3 柱帽重量 假定桩长 5.6 20 kN m
通长筋 截断筋 通长筋 通长筋 通长筋
直径,间距 d12@300 d12@300 φ 12@200 直径,间距 φ 12@200 φ 12@200
长度(mm) 3000 1220 3000 长度(mm) 3000 3000
As(mm2/m) 364.60 364.60 536.25
2
As(mm /m) 536.25 536.25 合计重量(kg/m) 板跨方向总重量(kg) 3.00 中间跨
12 200 φ 12@200 565 1.05 0.23% 0.097
Y向配筋(分离式配筋信息) 柱上板带配筋 支座负筋(50%) 支座负筋(50%) 支座正筋(100%) 跨中板带 跨中负筋(100%) 跨中正筋(100%)
通长筋 截断筋 通长筋 通长筋 通长筋
直径,间距 d12@220 d12@220 φ 12@200 直径,间距 φ 12@200 φ 12@200
长度(mm) 1360 3400 长度(mm) 3400 3400
As(mm /m) 499.65 499.65 536.25
2
2
As(mm /m) 536.25 536.25 合计重量(kg/m) 板跨方向总重量(kg)
重量 0.00 5.33 14.31 重量 14.31 14.31 48.27 72.41
454.41
462.34
100
-5.93
427.14
柱上板带跨中挠度(mm) fd/L 板中心挠度(mm)
跨中板带跨中挠度
X方向 0.504 1/5949
Y方向 0.896 1/3795
752
718
5949
3795
573 X向配筋信息
X向板跨
3m
柱上板带 支座负筋 跨中正筋 (mm )
2
净跨度ln 边跨
ln
边跨
3133.33
(mm)
板带宽
跨中板带 支座负筋 跨中正筋 (mm2) 30.64 23.82 514.24 497.40 0.21% 0.21% 536.25 4.21 (mm2)
柱上板带 支座负筋 跨中正筋 (mm2) 0.3 mm 58.01 45.10 999.30 941.82 0.40% 0.21% 999.30 7.84 104.41 10.24 12 110 φ 12@110 1028 1.03 0.41% 0.229 (mm2) 25.23 19.61 421.31 409.51 0.17% 0.21% 536.25 4.21
(kN/m ) (kN/m )
2
2
0.3
mm
恒载分项系数 活载分项系数
支座弯矩调幅系数:
结构模型总信息
X方向跨数 X方向长度
10 30
跨 m
Y方向跨数 Y方向长度
10 34
跨 m
造价指标(元/m 2 )
钢筋综合价(元/kg) 砼综合价 相当每平米钢筋量(kg) 每平方米混凝土体积(m ) 3 每立方米钢筋量(kg/m ) 每平方米造价(元) 按分离式配筋钢筋总重(kg) 平均每平米钢筋重量(kg/m2) 3 每立方米钢筋量(kg/m ) (分离式)每平方米造价(元) 每根桩荷载标准值(kN) X方向 3.989 1/752 5.235 Y方向 4.730 1/718 1/573
跨中板带 支座负筋 跨中正筋 (mm2) 19.34 15.03 321.29 313.94 0.13% 0.21% 536.25 4.21 (mm2) 20.64 16.04 343.30 335.05 0.14% 0.21% 536.25 4.21
裂缝控制限值 每延米弯矩设计值M(kNm/m) 每延米弯矩标准值Mk(kNm/m) 需配钢筋(mm /m)(抗弯) 需配钢筋(mm2/m)(抗裂缝) 配筋率 最小配筋率 规范钢筋(mm /m) 钢筋重量(kg/m2) 板块钢筋总重量(kg) 相当每平米钢筋量(kg) 选配钢筋直径(mm) 钢筋间距(mm) 实有钢筋(mm /m) 配筋增大比例 实有配筋率ρ 计算裂缝(mm)
2
(mm ) 15.28 11.88 252.98 248.07 0.10% 0.21% 536.25 4.21
2
裂缝控制限值 每延米弯矩设计值M(kNm/m) 每延米弯矩标准值Mk(kNm/m) 需配钢筋(mm2/m)(抗弯) 需配钢筋(mm2/m)(抗裂缝) 配筋率 最小配筋率 规范钢筋(mm /m) 钢筋重量(kg/m2) 板块钢筋总重量(kg) 相当每平米钢筋量(kg) 选配钢筋直径(mm) 钢筋间距(mm) 实有钢筋(mm /m) 配筋增大比例 实有配筋率ρ 计算裂缝(mm)
2 2 2
91.92 71.45 1640.26 1492.19 0.66% 0.21% 1640.26 12.88 149.17 14.62 16 120 φ 16@120 1676 1.02 0.67%
40.96 31.84 693.97 664.87 0.28% 0.21% 693.97 5.45
3
边跨 4.6 385 26.15 0.25 104.59 216.53
含桩造价
476.45
内跨 4.6 385 21.35 0.25 85.42 194.48 157.35 15.43 61.70 167.21 486.95
含桩造价
平均综合造价
含桩造价
23.08 92.32 202.42
0.1 0.2 0.3
重量 8.59 3.49 12.63 重量 12.63 12.63 49.96 84.94 (m)
0
1
2
3
X向
4
5
Y向配筋信息 Y向板跨
3.40 m
柱上板带 支座负筋 跨中正筋 (mm2) (mm2) 50.06 38.91 855.55 812.62 0.34% 0.21% 855.55 6.72
2733.33
(mm)
板带宽 中间跨
3.40
(m)
0
跨中板带 支座负筋 跨中正筋 (mm ) 14.32 11.13 236.84 232.44 0.09% 0.21% 536.25 4.21
2
跨中板带 支座负筋 跨中正筋 (mm ) 23.32 18.12 388.75 378.51 0.16% 0.21% 536.25 4.21
(mm ) 38.09 29.61 643.72 618.39 0.26% 0.21% 643.72 5.05
2
(mm ) 31.17 24.23 523.33 505.95 0.21% 0.21% 536.25 4.21
2
(mm ) 18.68 14.52 310.12 303.20 0.12% 0.21% 536.25 4.21
2
柱上板带 支座负筋 跨中正筋 (mm ) 0.3 mm 42.95 33.39 729.21 697.32 0.29% 0.21% 729.21 5.72 93.60 9.18 12 150 φ 12@150 754 1.03 0.30% 0.143
2
3.00 0 3.40 3.00 3.40
0 0
2 2
69.95 54.37 1219.38 1135.53 0.49% 0.21% 1219.38 9.57 117.53 11.52 14 120 φ 14@120 1283 1.05 0.51%
5
4
12 170 φ 12@170 665 1.03 0.27%
12 200 φ 12@200 565 1.05 0.23%
12 200 φ 12@200 565 1.05 0.23%
12 200 φ 12@200 565 1.05 0.23% 0.088
12 200 φ 12@200 565 1.05 0.23% 0.067
12 200 φ 12@200 565 1.05 0.23% 0.072
3 Y向 2
1 0
X向配筋(分离式配筋信息) 柱上板带配筋 支座负筋(50%) 支座负筋(50%) 支座正筋(100%) 跨中板带 跨中负筋(100%) 跨中正筋(100%)
12 130 φ 12@130 870 1.02 0.35%
12 200 φ 12Байду номын сангаас200 565 1.05 0.23%
12 160 φ 12@160 707 1.02 0.28%
12 200 φ 12@200 565 1.05 0.23% 0.118
12 200 φ 12@200 565 1.05 0.23% 0.091