300MW机组调试过程中轴振大的处理
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第 ５卷 ３ ２ ）７年 ２ Ｘ （ 月
云 南
电 力 技
术
Ｖ ｌ． ｏ ３ ５Ｎ ｏ ． １
Ｆ ｅ ｂ ． ２ ０ ０ ７
ＹＵ Ｎ Ｎ Ａ ＮＥ Ｌ Ｅ Ｃ Ｔ Ｒ Ｉ ＣＰ Ｏ ＷＥ Ｒ
３ ０ ０ Ｍ Ｗ 机组调试过程中轴振大的处理
王龙军
（ 云南电力试验研究院 （ 集团）有限公司电力研究院，云南 昆明 ６ ００ ５ １） ５
参考文献
【 ］ 陆颂元．汽轮发电机组振动 【 １ Ｍ 〕．北
京： 中国电 力出 版 社， ２ 侧 刃 ．
〔 ２ ］施维新 汽轮发电 机组振动及事故〔 Ｍ 〕． 北京：中国电力出 版社，１ ９９ ．
计算＃ ３ 瓦处加重：
Ｐ Ｉ＝ ＝ （一Ａ ３０ ）／ ３ １二１ ａ ７ ４ ７乙 ３ ５ ３ ０ ；Ｐ Ｚ ＝
卫竺
２ ？ ／
７１ ／
２ ７ ／
从当 时 采集的 数据分析， 发现拓瓦高频分量振 幅明显， 分析为＃ ５ 瓦、 拓 瓦油挡与轴有碰磨现象， 但此碰磨为良 性的， 随着夕 】 刀甲 ｍ转速暖机时间的 一 延长， 朽、 拓碰磨趋于平稳即碰磨消失。
收稿 日 期： ２ Ｘ （ 拓一 １一 ０ １
＋Ａ ４ ０ 尸 ＝ ７ ７ 乙３ ４ ４ 。
考虑带满负荷后的热变量振动， ３ ０Ｍ ｗ时＃
３ 、料 瓦振动为： ３＝ Ａ ２ ３ ＋ ５ １ 二 ４卜 ７ ｍ； ４二 Ａ ７ ７ 一 ７ ＝ ７ ０ 卿 预计在３ ０Ｍ Ｗ满负荷工况下＃ ３、＃ ４ 轴振动 已降至优良 范围； ３、 ＃ 料 瓦振幅均比预计的振幅
刃 户 ｎ舀 劲、 翻日 几 旧
竺孟 满 。 Ｊ ， 名 咭一￣
一‘ 一 ， 卜口 Ｊ 一 车￣ 伞一 一
向 振动已 增至５ ２阿 ； 机组继续升速至３ 侃 。 甲 ｍ
定速后各瓦振动幅值
衰１ 机组３ ０ ｏｒ ０ Ｐ ｍ定速后各瓦振动幅值
ｌ ＃ 提 ３ ＃ 料 朽 拓
只 了
＿ 二 二拼声 ／
： 一 ＿ ＿ ＿ ： ＿ 一 ＿ 一
丈二， 、
Ｊ二 。，．‘二
叶 」 ． ［ １ １ 对汁 弓 一 ．
（ 卿） （ 卿） （ 林 ｍ ） （ 林 刀 ． ） （ 林 田 ）（ 林 ｍ ）
Ｘ ２ １ ３ ０ ７ ４ ８ ５ ９ ７ ８
３ ａ １ ＝△ 刀Ｐ ｔ二（ ３ １一Ａ Ａ ３０ ）／ Ｒ 二０ ． １ ０ ３ 乙１ ８ ３ ０ ；Ｑ ４ １二八 ／Ｐ Ａ ｔ二（ ４ １一Ａ Ａ ４０ ）／ Ｒ二
０ ． １ ０ ２ 乙３ ４ ７ ０
动平衡将机组振动降至合格范围是可行和必要的。 振动是由工频分量为主的质量不平衡经过动平衡 之后能达到预期的效果。转子带负荷引起的热变 量不平衡可以通过加重进行平衡， 使振动降至合
且振动主要表现为工频。
２ 振动情况诊断
） １ 从机组冲转过程的数据来看， 振动以工频 为主； 在３ 创 刃 ｐ ｒ ｍ空负荷试验各工况下， 工频振 幅占 通频振幅的９ ０％左右， 且相位稳定； ２ ） 从停机降速的波德图来看， 振动仍以工频 为主； 工频振幅占 通幅振幅的９ ０％左右。 ３ ） 机组在空负荷排汽缸温、 油温变化的状况 下， 振动仍以 工频为主， 相位无明显变化。 在排出了其它振动故障后，判断引起 ３ Ｘ振 动的原因主要为质量不平衡。
裹３ 定速３ ０ ０ ０ Ｐ ｒ ｍ后各瓦振动
通频／ 工颇
１ ＃
加／
１ ４ 乙１ ３ ２２ ４ 乙５ ０
２ １ ／ ７／ ２
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６ 乙２ ４ ６ １ ３ 乙２ ０ ８２ １ 乙１ ８ ０５ ６ 乙１ ９ ３ ２ ９ 乙１ ７ ２ ２ ８ 乙１ ３ ５ ２
时， ＃ ３瓦 ｘ方向振幅达 １ ５卜 ８ ｍ ， 其中 ｌ ｘ为 ５卜 ｍ 左 右； 加重 效 果 与预 计 基 本相 符。 １ ０卿 乙 ８ ３ ５ ５ “ ； ３ 瓦Ｙ方向 ＃ 振幅 达９ ７卿 ， 其中 增大１ Ｉ Ｘ为９ ４叨 乙 １ １ ５ 。 ； ４ 瓦ｘ方向振幅达 １ ＃ ３叩 ， ５ 结论 ０ 其中ｌ ｘ为１ ２林 ０ ｍ 乙 １ ４ ３ “ ； 其余各瓦 振动幅 值均 在新机调试过程中， 根据实际情况进行高速
泛
了 二 咒二 厂
Ｙ
２ ５
３ ３
５ ４
４ １
５ ６
４ ８
田 １ 停机时３ Ｘ波德圈
表２ ３ ００ 甲 ｍ定速后， ３ 小时时各瓦振动幅值
通频／ 工频
供
纽里 ２
２１ ／
（ 林 ｍ ）
７ ３ 乙１ ２ ２ ６ 乙１ ０ ４ ５ 乙２ ８
肠／ 叨／ ３ ３ ／
（ 卫 里 ２
５ ／ ８
机组停机后分别在＃ ３、＃ ４ 瓦上各加重３ ０９ 乙 １ ０。 ２ ， 重新冲 转过临 界转速时振动无明 显变化。
瓦 振 动幅 值 均 在５ ０林 ｍ以 下。
从３ ０Ｍ Ｗ与定速３ 以 Ｘ ） 印 ｍ时的数据可以看
Ａ ）’ （ ４ 二 Ａ ）一 （ ４ ４ｌ ａ ｘ ３ ）９ Ｘ （ 乙１ ２ ０ ０ 二 ７ ９ 乙１ ５ ６ ０ 计算将＃ ３ 瓦处所加重３ ０９ 乙 １ ２ ０取下后应加 重： Ｐ ＝（ 一 Ａ ３ ０ ， ）／ 。 ３ １ 二 １ ５ ８ ２ ９ 乙 １ “ 计算在＃ ３ 瓦处加重 １ ５ ２９ ８ 乙 １ “ 后对料 瓦的影
１ ３乙１ ２ ３ ２ 乙７ ０ 乙１ ５ ７ 乙！ ８ ２ ０ 乙３ ５ ０ ３ ６ ６
２ １ ／ 沥／ ６／ ５ ３ ／ ２
２ 万
５ ‘１ ４ 卯
３ 万 ３ 乙２ ２ ７８
１ ２乙２ ０ ８１ ９乙１ ９ ２５ １ 乙１ ３ ８２ ９ 乙１ ２ １１ ８ 乙１ ０ ２
从上表可以看出各瓦振动均在优良 范围。
机 组 除３ ｘ 外， 各瓦 振动均在优良 范围内 ， ３ 振动情况分析
第３ ５卷
３ ｏＭ ｃ Ｗ 机组调试过程中轴振大的处理
２ ０ ０ ７年第 １ 期
机组并网带负荷后，随着负荷的增加， ３轴 ＃ 振逐渐上升，负荷３ ０Ｍ Ｗ时： ３ 瓦Ｘ方向振幅 ＃
坚 持 谈 页落 夕 为 主
簇 多实 安 全 措 施
确 保 安 全 生 产
响：Ａ ４ ＝Ａ ）‘ （ ４ ＋ ４ｌ Ｑ ｘ Ｐ ＝ ８ ５ 乙 ３ ５ ９ ０
出： ３ ｘ 振动比 并网 前 增大５ １卿 ， ４ ｘ比 并网 前减 小７ 叩， 除 ３ 瓦外各瓦振动均在优良 ＃ 范围内。 从
采集的甩 ５ ０％、１ ０％负荷及带负荷过程的振动 趋势图可以看出， 机组振动主要以工频为主、相 位稳定， 再次说明引起机组３ Ｘ振动的原因主要 为质量不平衡。 由于锅炉侧有泄漏。 机组被迫停机。停机后 重新进行分析、检查， 发现厂家实加重量比证明 书中 加重量偏大， 从打闸停机的频谱图分析， 转 子在低速下振动特性良好； 转子一阶平衡良 好； 将厂家加重取下１ ７ １ ５ ９ 。 重新开机升速至３ 《 Ｘ ） Ｋ 甲 ｍ
可见＃ ３ 瓦＃ ４ 瓦存在一定矛盾关系， 为了将＃ ３ 、 料瓦振动均降至８ ０卜 ｍ以内， 重新计算后决 定在＃ ３ 瓦处加重Ｐ 二 １ ５ ３ ５ ９ 乙 ３ ３“ ５ ， 对加重后的振 动进行计算如下：
３＝ Ａ 心ｌ ｘ Ｐ ＋Ａ ３０ ‘ ＝ ２ ３ 乙 ７ ７ ０ ；Ａ ４＝ ４ｌ ａ ｘ Ｐ
在７ ０林 ｍ以下。打闸 停机重新进行加重。
４ 动平衡的计算
） １ 按单平面加重法： 以 ＃ ３瓦处减重 １ ７ １ ５ ９ 乙 ３ ０。 ４ 后定速 ３ （ ０ 刃 甲 ｍ 格范围。 时振动为Ａ ３０ ＝ １ ８ ０ 乙 ３ ５ ５ ０ ， Ａ ４ ０ ＝ １ ２乙 ０ １ ４ ３ ０ ；以 应视实际轴系情况在机组调试期间采用高速 ３ 瓦处减重前 ３ ＃ （ Ｘ ｘ 〕 甲 ｍ振动为 Ａ ３１ ＝ ７乙 ６ １ ０， ８ ４１ Ａ 二 ２ ０ 乙 ３ ５ ０ 。 计算影响系数如下： ． 动 平 衡进 行消 振。
摘要： 文中 主要介绍在３ ０Ｍ ｗ机组新机调试的过程中， 冲转及３ 〔 ｘ ） 甲 ｍ定速时 振动正常， 在带负 荷过 程中 振动增大的分析处理过程及现场高 速动平衡。
关键词：汽轮机 振动 工频 现场高速动平衡 中图分类号： Ｔ Ｍ ２ ６ 文献标识码： Ｂ 文章编号： ００ １ ６一 ７ ４５（ ３ ２ ０６ ）０ ０一 ０ ０ ２一 ３ ２ ０
（ 一 Ａ ４ ０ ）／ ４１ ａ 二 ｌ （ ０ 刃乙 ３ ３ ６ ０
计算将＃ ３ 瓦处所加重３ ０９ 乙 １ ０“ ２ 取下后们、
料 瓦的振动：
３０ Ａ ‘ ＝Ａ ３ ０一ａ ３ ｌｘ ３ ）９ Ｘ （ 乙１ ０ ０二１ ２ ６ ３ 乙 ４ ０ ；
１ ２ ２ 脚， 其中ｌ ｘ为１ １ ８ 叩乙 １ ５ “ ； ３ 瓦Ｙ ＃ 方向 振 幅９ ３卜 ｍ ， 其中ｌ ｘ为８ ９叩 乙 １ ３ ３ “ ； ４ 瓦ｘ ＃ 方向 振幅３ ２ 卜 ｍ ， 其中ｌ ｘ 为２ ７ 卿乙 ２ ２ ０ ； ＃ ４ 瓦Ｙ 方 向 振幅５ １ 林 ｍ ， 其中Ｉ Ｘ为５ ０ 林 ｍ 乙 １ ３ １ “ ； 其余各
１ 机组振动情况
某厂３ ０Ｍ ｗ汽轮发电机组为亚临界、 一次中 间再热、 单轴、双缸双排汽冷凝式机组，高中压 转子采用整锻结构， 高中压缸为双层合缸， 低压 缸为对称分流式双层结构， 机组轴系由高中压转 子、低压转子及发电机转子构成，高中压转子与 低压转子， 低压转子与发电机转子之间都用刚性 联轴器连接， 轴系 共有６ 道轴瓦： ｌ、 ＃ ２ 为可倾 ＃ 瓦， 仍一 拓 均为椭圆瓦。 该机组在首次冲转过程中， 在低转速下，各 瓦振动良 好， ２ 以 刃 甲 ｍ高速暖机过程中， 各瓦振 动平稳， 最大 ５ 瓦６ ＃ ８林 ｍ ； 但此时发现＃ ３ 瓦ｘ方
云 南
电 力 技
术
Ｖ ｌ． ｏ ３ ５Ｎ ｏ ． １
Ｆ ｅ ｂ ． ２ ０ ０ ７
ＹＵ Ｎ Ｎ Ａ ＮＥ Ｌ Ｅ Ｃ Ｔ Ｒ Ｉ ＣＰ Ｏ ＷＥ Ｒ
３ ０ ０ Ｍ Ｗ 机组调试过程中轴振大的处理
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（ 云南电力试验研究院 （ 集团）有限公司电力研究院，云南 昆明 ６ ００ ５ １） ５
参考文献
【 ］ 陆颂元．汽轮发电机组振动 【 １ Ｍ 〕．北
京： 中国电 力出 版 社， ２ 侧 刃 ．
〔 ２ ］施维新 汽轮发电 机组振动及事故〔 Ｍ 〕． 北京：中国电力出 版社，１ ９９ ．
计算＃ ３ 瓦处加重：
Ｐ Ｉ＝ ＝ （一Ａ ３０ ）／ ３ １二１ ａ ７ ４ ７乙 ３ ５ ３ ０ ；Ｐ Ｚ ＝
卫竺
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７１ ／
２ ７ ／
从当 时 采集的 数据分析， 发现拓瓦高频分量振 幅明显， 分析为＃ ５ 瓦、 拓 瓦油挡与轴有碰磨现象， 但此碰磨为良 性的， 随着夕 】 刀甲 ｍ转速暖机时间的 一 延长， 朽、 拓碰磨趋于平稳即碰磨消失。
收稿 日 期： ２ Ｘ （ 拓一 １一 ０ １
＋Ａ ４ ０ 尸 ＝ ７ ７ 乙３ ４ ４ 。
考虑带满负荷后的热变量振动， ３ ０Ｍ ｗ时＃
３ 、料 瓦振动为： ３＝ Ａ ２ ３ ＋ ５ １ 二 ４卜 ７ ｍ； ４二 Ａ ７ ７ 一 ７ ＝ ７ ０ 卿 预计在３ ０Ｍ Ｗ满负荷工况下＃ ３、＃ ４ 轴振动 已降至优良 范围； ３、 ＃ 料 瓦振幅均比预计的振幅
刃 户 ｎ舀 劲、 翻日 几 旧
竺孟 满 。 Ｊ ， 名 咭一￣
一‘ 一 ， 卜口 Ｊ 一 车￣ 伞一 一
向 振动已 增至５ ２阿 ； 机组继续升速至３ 侃 。 甲 ｍ
定速后各瓦振动幅值
衰１ 机组３ ０ ｏｒ ０ Ｐ ｍ定速后各瓦振动幅值
ｌ ＃ 提 ３ ＃ 料 朽 拓
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（ 卿） （ 卿） （ 林 ｍ ） （ 林 刀 ． ） （ 林 田 ）（ 林 ｍ ）
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３ ａ １ ＝△ 刀Ｐ ｔ二（ ３ １一Ａ Ａ ３０ ）／ Ｒ 二０ ． １ ０ ３ 乙１ ８ ３ ０ ；Ｑ ４ １二八 ／Ｐ Ａ ｔ二（ ４ １一Ａ Ａ ４０ ）／ Ｒ二
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动平衡将机组振动降至合格范围是可行和必要的。 振动是由工频分量为主的质量不平衡经过动平衡 之后能达到预期的效果。转子带负荷引起的热变 量不平衡可以通过加重进行平衡， 使振动降至合
且振动主要表现为工频。
２ 振动情况诊断
） １ 从机组冲转过程的数据来看， 振动以工频 为主； 在３ 创 刃 ｐ ｒ ｍ空负荷试验各工况下， 工频振 幅占 通频振幅的９ ０％左右， 且相位稳定； ２ ） 从停机降速的波德图来看， 振动仍以工频 为主； 工频振幅占 通幅振幅的９ ０％左右。 ３ ） 机组在空负荷排汽缸温、 油温变化的状况 下， 振动仍以 工频为主， 相位无明显变化。 在排出了其它振动故障后，判断引起 ３ Ｘ振 动的原因主要为质量不平衡。
裹３ 定速３ ０ ０ ０ Ｐ ｒ ｍ后各瓦振动
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５ பைடு நூலகம் ４ ／
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时， ＃ ３瓦 ｘ方向振幅达 １ ５卜 ８ ｍ ， 其中 ｌ ｘ为 ５卜 ｍ 左 右； 加重 效 果 与预 计 基 本相 符。 １ ０卿 乙 ８ ３ ５ ５ “ ； ３ 瓦Ｙ方向 ＃ 振幅 达９ ７卿 ， 其中 增大１ Ｉ Ｘ为９ ４叨 乙 １ １ ５ 。 ； ４ 瓦ｘ方向振幅达 １ ＃ ３叩 ， ５ 结论 ０ 其中ｌ ｘ为１ ２林 ０ ｍ 乙 １ ４ ３ “ ； 其余各瓦 振动幅 值均 在新机调试过程中， 根据实际情况进行高速
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田 １ 停机时３ Ｘ波德圈
表２ ３ ００ 甲 ｍ定速后， ３ 小时时各瓦振动幅值
通频／ 工频
供
纽里 ２
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７ ３ 乙１ ２ ２ ６ 乙１ ０ ４ ５ 乙２ ８
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机组停机后分别在＃ ３、＃ ４ 瓦上各加重３ ０９ 乙 １ ０。 ２ ， 重新冲 转过临 界转速时振动无明 显变化。
瓦 振 动幅 值 均 在５ ０林 ｍ以 下。
从３ ０Ｍ Ｗ与定速３ 以 Ｘ ） 印 ｍ时的数据可以看
Ａ ）’ （ ４ 二 Ａ ）一 （ ４ ４ｌ ａ ｘ ３ ）９ Ｘ （ 乙１ ２ ０ ０ 二 ７ ９ 乙１ ５ ６ ０ 计算将＃ ３ 瓦处所加重３ ０９ 乙 １ ２ ０取下后应加 重： Ｐ ＝（ 一 Ａ ３ ０ ， ）／ 。 ３ １ 二 １ ５ ８ ２ ９ 乙 １ “ 计算在＃ ３ 瓦处加重 １ ５ ２９ ８ 乙 １ “ 后对料 瓦的影
１ ３乙１ ２ ３ ２ 乙７ ０ 乙１ ５ ７ 乙！ ８ ２ ０ 乙３ ５ ０ ３ ６ ６
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从上表可以看出各瓦振动均在优良 范围。
机 组 除３ ｘ 外， 各瓦 振动均在优良 范围内 ， ３ 振动情况分析
第３ ５卷
３ ｏＭ ｃ Ｗ 机组调试过程中轴振大的处理
２ ０ ０ ７年第 １ 期
机组并网带负荷后，随着负荷的增加， ３轴 ＃ 振逐渐上升，负荷３ ０Ｍ Ｗ时： ３ 瓦Ｘ方向振幅 ＃
坚 持 谈 页落 夕 为 主
簇 多实 安 全 措 施
确 保 安 全 生 产
响：Ａ ４ ＝Ａ ）‘ （ ４ ＋ ４ｌ Ｑ ｘ Ｐ ＝ ８ ５ 乙 ３ ５ ９ ０
出： ３ ｘ 振动比 并网 前 增大５ １卿 ， ４ ｘ比 并网 前减 小７ 叩， 除 ３ 瓦外各瓦振动均在优良 ＃ 范围内。 从
采集的甩 ５ ０％、１ ０％负荷及带负荷过程的振动 趋势图可以看出， 机组振动主要以工频为主、相 位稳定， 再次说明引起机组３ Ｘ振动的原因主要 为质量不平衡。 由于锅炉侧有泄漏。 机组被迫停机。停机后 重新进行分析、检查， 发现厂家实加重量比证明 书中 加重量偏大， 从打闸停机的频谱图分析， 转 子在低速下振动特性良好； 转子一阶平衡良 好； 将厂家加重取下１ ７ １ ５ ９ 。 重新开机升速至３ 《 Ｘ ） Ｋ 甲 ｍ
可见＃ ３ 瓦＃ ４ 瓦存在一定矛盾关系， 为了将＃ ３ 、 料瓦振动均降至８ ０卜 ｍ以内， 重新计算后决 定在＃ ３ 瓦处加重Ｐ 二 １ ５ ３ ５ ９ 乙 ３ ３“ ５ ， 对加重后的振 动进行计算如下：
３＝ Ａ 心ｌ ｘ Ｐ ＋Ａ ３０ ‘ ＝ ２ ３ 乙 ７ ７ ０ ；Ａ ４＝ ４ｌ ａ ｘ Ｐ
在７ ０林 ｍ以下。打闸 停机重新进行加重。
４ 动平衡的计算
） １ 按单平面加重法： 以 ＃ ３瓦处减重 １ ７ １ ５ ９ 乙 ３ ０。 ４ 后定速 ３ （ ０ 刃 甲 ｍ 格范围。 时振动为Ａ ３０ ＝ １ ８ ０ 乙 ３ ５ ５ ０ ， Ａ ４ ０ ＝ １ ２乙 ０ １ ４ ３ ０ ；以 应视实际轴系情况在机组调试期间采用高速 ３ 瓦处减重前 ３ ＃ （ Ｘ ｘ 〕 甲 ｍ振动为 Ａ ３１ ＝ ７乙 ６ １ ０， ８ ４１ Ａ 二 ２ ０ 乙 ３ ５ ０ 。 计算影响系数如下： ． 动 平 衡进 行消 振。
摘要： 文中 主要介绍在３ ０Ｍ ｗ机组新机调试的过程中， 冲转及３ 〔 ｘ ） 甲 ｍ定速时 振动正常， 在带负 荷过 程中 振动增大的分析处理过程及现场高 速动平衡。
关键词：汽轮机 振动 工频 现场高速动平衡 中图分类号： Ｔ Ｍ ２ ６ 文献标识码： Ｂ 文章编号： ００ １ ６一 ７ ４５（ ３ ２ ０６ ）０ ０一 ０ ０ ２一 ３ ２ ０
（ 一 Ａ ４ ０ ）／ ４１ ａ 二 ｌ （ ０ 刃乙 ３ ３ ６ ０
计算将＃ ３ 瓦处所加重３ ０９ 乙 １ ０“ ２ 取下后们、
料 瓦的振动：
３０ Ａ ‘ ＝Ａ ３ ０一ａ ３ ｌｘ ３ ）９ Ｘ （ 乙１ ０ ０二１ ２ ６ ３ 乙 ４ ０ ；
１ ２ ２ 脚， 其中ｌ ｘ为１ １ ８ 叩乙 １ ５ “ ； ３ 瓦Ｙ ＃ 方向 振 幅９ ３卜 ｍ ， 其中ｌ ｘ为８ ９叩 乙 １ ３ ３ “ ； ４ 瓦ｘ ＃ 方向 振幅３ ２ 卜 ｍ ， 其中ｌ ｘ 为２ ７ 卿乙 ２ ２ ０ ； ＃ ４ 瓦Ｙ 方 向 振幅５ １ 林 ｍ ， 其中Ｉ Ｘ为５ ０ 林 ｍ 乙 １ ３ １ “ ； 其余各
１ 机组振动情况
某厂３ ０Ｍ ｗ汽轮发电机组为亚临界、 一次中 间再热、 单轴、双缸双排汽冷凝式机组，高中压 转子采用整锻结构， 高中压缸为双层合缸， 低压 缸为对称分流式双层结构， 机组轴系由高中压转 子、低压转子及发电机转子构成，高中压转子与 低压转子， 低压转子与发电机转子之间都用刚性 联轴器连接， 轴系 共有６ 道轴瓦： ｌ、 ＃ ２ 为可倾 ＃ 瓦， 仍一 拓 均为椭圆瓦。 该机组在首次冲转过程中， 在低转速下，各 瓦振动良 好， ２ 以 刃 甲 ｍ高速暖机过程中， 各瓦振 动平稳， 最大 ５ 瓦６ ＃ ８林 ｍ ； 但此时发现＃ ３ 瓦ｘ方