30m现浇箱梁支架专项方案

绵阳市二环路
皂角铺车站跨线桥
30m现浇箱梁碗扣式满堂支架搭设及拆除专项施工方案
中铁十五局集团有限公司
绵阳市二环路工程第十二标段项目部
二〇一二年九月
绵阳市二环路工程
皂角铺车站跨线桥
30m现浇箱梁碗扣式满堂支架搭设及拆除专项施工方案
设计：
计算：
复核：
中铁十五局集团有限公司
绵阳市二环路工程第十二标段项目部
二〇一二年九月
目录
一.编制依据 (4)
二.工程概况 (4)
2.1梁体构造 (4)
2.2结构标准 (5)
2.3技术标准 (5)
三. 支架结构设计 (2)
3.1扣件钢管脚手架的材质要求 (2)
3.2支架构件 (2)
3.3支架布置 (2)
四.支架搭设与预压 (6)
4.1支架搭设材料要求 (6)
4.2搭设工艺流程 (7)
4.3支架搭设 (7)
4.4安装上下人行步梯 (7)
4.5支架施工要求 (7)
4.6搭设注意事项 (10)
4.7支架预压 (12)
五.支架结构检算 (12)
六.支架拆除 (12)
6.1拆除顺序 (12)
6.2施工安全注意事项 (14)
七.安全施工 (15)
7.1安全目标 (15)
7.2安全施工措施 (15)
八．文明施工 (15)
8.1文明施工目标 (15)
8.2文明施工措施 (16)
附件1：现浇箱梁满堂支架受力检算 (15)
附件2：现浇箱梁满堂支架设计图 (15)
皂角铺车站跨线桥30m现浇箱梁
碗扣式满堂支架搭设及拆除施工专项方案
一.编制依据
1.1 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008
1.2 《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）。

1.3 绵阳市二环路工程第十二标段《施工图》与其它设计、地质资料。

1.4 我单位现有的施工技术力量及以往的类似施工经验。

二.工程概况
皂角铺车站跨线桥位于绵阳市中心城区西南侧，属新皂镇辖区。

桥梁所在路段呈东南——西北走向，皂角铺车站跨线立交桥起点里程为K21+839.55，终点里程为K22+439.146，全长599.596m；于二环路里程K21+977.739处跨越宝成铁路左线。

皂角铺车站跨线桥第一跨为一孔30m箱梁，桥梁单幅宽16.5m，梁长30m。

位于皂角铺车站跨线桥0#-1#墩。

2.1梁体构造
箱梁为单箱三室直腹板断面，等高度，变截面结构，梁顶宽度为16.5m，箱梁根部12.1m,梁高为2.0m,箱梁底板下缘为直线。

箱梁两头端部1.2m为实心段，距梁端1.7m处底板厚40cm、顶板厚35cm，跨中22.92m长梁段底板厚20cm、顶板厚25cm。

主梁悬臂为2.2米，翼缘外侧厚15厘米，根部为55厘米，采用折线变化。

翼缘厚度在端横梁设置伸缩缝处统一加厚至45厘米。

箱梁中设置两块45厘米厚中隔横板。

箱梁横桥向底板保持水平，顶板横坡由腹板高度的变化形成。

图1跨中处典型断面
2.2 技术标准
桥梁设计载荷：汽车荷载：公路--I级；
桥梁安全等级：一级；
桥梁结构设计基准年限：100年；
道路等级：快速路；
设计行车速度：80km/h；
抗震：桥梁设防强度：7度;
桥面纵坡：1.99%；
桥面横坡：1.5%；
桥梁全宽：35m,(计入2m中央分隔带)单幅桥宽16.5m。

三.支架结构设计
3.1扣件钢管脚手架的材质要求
（1）钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管，其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

（2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》）(GB15831)的规定。

（3）脚手架下，立杆使用底座垫木尺寸为:400cm×20cm×5cm；
3.2支架构件
满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。

3.3支架布置
根据桥梁设计高度和承重要求，根据梁体混凝土的自重荷载，考虑施工荷载以及其它
荷载的影响，预留足够的施工安全储备，进行现浇梁支架的检算（检算资料详见满堂支架设计计算书）。

现浇支架自下而上由钢管立柱，分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。

满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管，碗扣连接。

钢管纵向间距均为0.6m，横向布置方式：0.9m×3（冀板）+0.6m×22（底板）+0.9m×3冀板），即横向29列。

钢管竖向步距为0.6m，为确保支架的整体稳定性，立杆与水平杆之间用剪刀撑进行联结。

立杆底部、顶部设置顶托以便调整标高，顶部顶托上纵向铺设一层10cm×15cm方木作为下分配梁，上分配梁10×15cm方木铺设于下分配梁上，间距20cm，上分配梁上方整体大块钢模。

支架构造应符合下列规定:
（1）立杆间距和水平杆步距应根据支架所承受的荷载通过设计计算确定，并利于支架安装、拆除作业。

立杆底端和顶端的碗扣节点应设置纵、横向水平杆；底层水平杆兼作扫地杆时，其与底座支承板的高差为35cm。

(2)每根立杆的底部应设置可调底座，底座螺杆插入立杆内的长度不得小于15cm，伸出立杆的长度不应大于15cm。

底座下宜设置垫木，垫木长度应大于三跨。

(3)每根立杆的顶部应设置U形可调顶托，顶托上设置方木承受荷载。

严禁采用水平杆直接承受梁体荷载。

顶托螺杆插入立杆的长度最小为15cm，伸出立杆的长度最大为30cm、最小为10cm。

(4)剪刀撑设置应符合下列规定：
A支架四周及中间纵、横向每隔四排从底到顶连续设置竖向剪刀撑，剪刀撑水平倾角在45°～60°之间。

B支架高度大于6m时，其顶部和底部应设置水平剪刀撑；水平剪刀撑设置间距应不大于6m。

由于本工程架高小于12m，在距顶部、底部各1.2m、4.8m处各设一道水平剪刀撑，共4道。

C剪刀撑采用与支架立杆规格相同的钢管，用旋转扣件与立杆扣接；当剪刀撑不能与立杆扣接时，应与该立杆相邻的水平杆扣接；扣接点距碗扣节点的距离最大为15cm。

D剪刀撑使用Φ48×3.5mm、长度6m的钢管，每根剪刀撑扣接的立杆和水平杆数量不得小于4根。

E剪刀撑应采用搭接接长，搭接长度大于100cm，搭接处应等间距设置3个旋转扣件扣紧，扣件边缘至杆端的距离要大于10cm。

3-1 支架搭设纵断面图
3-2 支架搭设横断面图
四.支架搭设与预压
4.1 支架搭设材料要求
（1）脚手架各种杆件采用外径48MM、壁厚3.5MM的3号钢焊接钢管，使用生产厂家合格的产品并持有合格证，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》
GBT700中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4∽6米，小横杆、拉结杆2.1∽2.3米，使用的钢管必须平直光滑，不得裂缝、结疤、分层。

错位、硬弯、毛刺和深的划道等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。

(2）扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-1995规定要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。

扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处最小距离不小于5MM，扣件活动部位转动灵活，旋转扣件两旋转面间隙要小于1MM，扣件螺栓拧紧力距60 N•M时扣件不得被破坏。

旧的扣件使用前必须严格进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

（3）作业平台上的脚手板(平台铺板)采用5CM厚，宽度为30CM的落叶松或木板，腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透疥者不得使用。

（4）安全网有产品生产许可证和质量合格证及建筑安全监督管理部门发放的准用证。

（5）经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

（6）构配件的偏差应符合表4-1所示。

表4-1：构配件允许偏差
4.2搭设工艺流程
在牢固的混凝土基础上横向、纵向弹线定位→摆放底托→竖立杆搭设并扣紧→安装纵、横向横杆，并与立杆扣紧→装第二层及以上支架→加设剪力撑→(安装调节杆)→安装顶托→在顶托上居中安装纵向方木→铺设横向方木。

4.3支架搭设
现浇箱梁支架采用碗扣式满堂支架作为主体，主构件主要包括：纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。

满堂支架纵向间距60cm，横向间距60~90cm，步距60cm，以钢管作为剪力撑，采用可调节底座和上托进行调整箱梁底板纵坡，支架顶部设置纵向10×15cm方木，其上铺设10×15cm分配方木，间距20cm。

考虑到模板加工为整体大块钢模，翼板与腹板为整体结构，模板竖向支撑杆置于支架顶部纵向方木上，在模板的斜撑和竖向撑杆部位，延长支架立杆，并与模板背楞顶紧。

为了保证碗扣件支架的稳定性，必须按设计要求安装斜撑杆，安装时尽量布置在节点上，且用扣件连接牢固。

顶托安装：根据梁底高程变化决定顺桥向控制断面间距，横向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。

然后用明显的标记标明顶托的伸出量，以便校验。

最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量控制在30㎝以内。

4.4安装上下人行步梯
地基处理→立杆定位→摆放底托→立竖向钢管并用交叉拉杆扣紧→安装纵横向连接钢管，并与立杆扣紧→装第二层及以上支架→加设剪力撑→安装横向承力杆→安装两侧扶手→铺设踏步→安装安全网
4.5支架施工要求
（1）支架安装前应根据支架设计图在垫层顶面标识出支架立杆的平面位置线。

（2）支架安装应从一端向另一端或从跨中间向两端延伸，按照垫木、底座、立杆、水平杆（水平加固件）、剪刀撑的顺序自下向上逐层搭设，每层高度按1.8-2.4m。

(3)垫木和底座应准确地放置在位置线上。

底座的轴心线应与地面垂直，垫木与垫层之间空隙应填塞密实。

(4)碗扣式钢管支架的首层应采用不同长度的立杆交错布置，使相邻立杆的接头设置在不同步距内。

(5)支架立杆在1.8m高度内的垂直度偏差不得大于5mm; 支架全高的垂直度偏差应小于支架高度的1/600，且不得大于35mm。

(6)水平杆安装时应控制直线度和水平度；各层水平框架的纵、横向直线应小于立杆间
距的1/200，相邻水平杆的高差应小于±5mm。

(7)剪刀撑、交叉支撑等加固件应与立杆和水平杆等同步安装，扣件、锁臂等应安装齐全并及时拧紧，扣件螺栓的拧紧扭力矩不应小于40N·m、且不应大于65 N·m。

(8)立杆顶托上的下层承重方木接头一般应设置在顶托上，否则应采用绑条钉牢，并加垫木支垫；同一断面上的承重方木接头数量不应超过50％。

上层方木应交错搭接在下层方木上。

(9)各层支架安装过程中，应及时校正杆间距、垂直度、纵横向直线度和水平杆水平度等，避免误差累积导致支架质量不合格。

(10)支架施工应满足表4-2、4-3中质量要求。

A基础质量要求
4-2：满堂式支架基础质量检查表
B支架质量要求
表4-3：碗扣式钢管支架质量检查表
注：H为支架总高度。

4.6搭设注意事项
碗扣支架搭设之前，先按技术放线布置好支架立杆位置，然后搭拼支架。

第一层搭设好后，必须由工程技术人员抄平检查平整度，如高差不符合要求，必须用底托调平。

在立杆上必须加设纵横向剪刀撑，倾斜角度为45°～60°，剪刀撑使用6米钢管。

搭设时用线坠或水平尺控制立杆的垂直度，防止立杆偏心受力。

顶托外露部分不超过30cm，底托丝杆外露部分不超过30cm，自由端超过30cm长的杆件要增加水平杆锁定；底托与地面之间要密贴，达到面受力，严禁形成点受力。

横向方木接头不能有空隙，且不能悬空，若有空隙用扒钉十字交叉连接，大方木间用木楔塞紧，且用钉子钉牢；若有悬空可采用不小于1.5m长的10×15cm方木两端支撑在顶托上，且方木间用扒钉连接。

横向钢管间若有空隙，用粗钢筋焊接或用直扣件将两钢管连接成一体，钢管接头的布置必须错开。

为了保证支架整体稳定性，采用钢管和扣件将桥墩与支架抱紧连接，高度方向上每隔2.4m设一道。

确保碗扣支架的稳定性。

纵横向扫地杆布设1道，采用φ48的钢管，设置在基础以上35cm处。

4.7 支架预压
为检验支架的弹性变量及检验地基础的承载力，消除因支架竖向非弹性变形对标高的影响，应在底模铺装后，对支架进行预压，预压材料采用沙土（吨袋）。

（1）支架预压方式
底模安装前先安装好临时支座，底模、侧模安装后开始支架预压，但预压前采用胶合板和彩条布铺在模板上，保护模板不被受损和污染。

采用沙袋按各段设计荷载120%进行预压，预压重量等于梁体重量的120％。

梁体重量983T,预压重量为1180T。

空心箱体部分采用沙袋预压；腹板部分采用预制砼块预压或整捆钢筋预压。

支架搭设时预压前，顶部预留抛高要计算地基相对沉降量，支架弹性和非弹性值等。

地基相对沉降量以地基处理时试验检测后计算确定，支架的非弹性变形值参考下表数据。

支架的弹性变形运用沙普软件程序节点计算确定。

根据以往施工经验，支架施工沉留值在15~20mm左右，待预压沉降观测后调整。

根据沉降计算结果，拟定类似地基及支架方案预留沉降选用1.0cm。

注意的问题：
A、采用沙袋法预压，沙袋逐袋称量，设专人称量、专人记录；称量好的沙袋一旦到位就采用防水措施，准备好防雨布。

每捆钢筋也要全部覆盖。

B、派专人观察支架变化情况，一旦发生异常，立即进行补救。

C、要分级加载，加载的顺序接近浇筑砼顺序，不能随意堆放，卸载也分级并测量记录。

D、通过第一施工段预压并沉降后，将实测沉降量（地基沉降量、支架变形量）作为一个参数值直接运用。

（2）沉降观测点的设置
支架压载观测点布置：箱梁模板上的测点布置16个断面，即每2m一个断面，每个断面分别在地板布设3个点，每侧冀板上布设2个点。

在垫木下的钢板处设观测点，布置方式与梁部相同。

卸载：压载完毕后进行卸载，卸载时间在同跨内先中间后两边对称同时进行。

预压时主要观测的数据有：支架底座沉降—地基沉降；卸载后顶板客恢复量以及支架的侧位移量和垂直度，按测得的沉降量及设计标高，重新调整模板标高。

测量时，依据《工程测量规范》（50026—89），采用苏光DSZ2型水准仪配合双面木尺，按四等水准测量要求进行观测，并用悬线重锤测支架水平位移量。

沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形具体数值为多少，并在卸载后全面测得个测点的回弹量。

根据各点对应的弹性、非弹性变形数值及设计梁体挠度来调整模板的高程，通过支架顶部微调装置进行调整、加固。

（3）卸载及支架调整
卸载后记录地基及支架、木材变形的反弹量，当弹性变形恢复后结束观测，绘出观测曲线，最终计算出每个施工段支架体系的沉降量及弹性变形量，并根据此沉降量及弹性变形量调整相应竖杆标高。

预压过程中必须随时观测地基、支架变形情况，发现问题及时采取措施进行处理，以保证安全。

（4）预拱度设置
根据砼自重＋1/2活载引起的挠度与预应力引起的反拱之差设置；每个墩顶位置箱梁的预提高度为弹性变形值S1，每跨跨中预提高度为弹性变形值+S1设计预拱度（砼自重+1/2活荷载引起的挠度－预应力引起的反拱）；其余位置的预提高度均以每跨墩顶预提高度为
最小值，跨中预提高度为最大值按二次抛物线分配。

支架在荷载作用下的非弹性压缩δ2=2mm ；支架在荷载作用下的弹性压缩δ3=σL/E=30KN*L/A*E=0.3L(mm)；支架基地在荷载作用下的非弹性变形δ4=1mm 。

五.支架结构检算
支架验算见附件1：现浇箱梁满堂支架受力检算。

六.支架拆除
6.1拆除顺序
拆除的顺序一般为：安全网→栏杆→剪刀撑→纵横向水平杆→立杆。

拆除过程应遵循由上而下，先搭后拆的原则，不准分立面拆架或上下两步同时拆架，做到一步一清，一杆一清。

先松顶托，使底板、腹板、翼缘板与梁体分离，拆除时必须从跨中对称向两侧拆除，支架拆除宜分两阶段进行，先从跨中向两侧对称松一次顶托，再对称从跨中向两侧拆支架。

支架拆除时先翼缘板后底板。

在拆除剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托中中间，再解端头扣。

支架拆除工程中应有技术人员在现场指挥，以防拆架产生过大的瞬时荷载引起不应有的施工裂缝。

拆下的钢管及扣件都要成堆放置好，营造一个井然有序的施工现场。

6.2施工安全注意事项
（1）拆架前全面检查待拆支架，进行拆架技术交底。

（2）拆架现场必须设置警戒区域，张挂醒目的警戒标志，警戒区域内严格禁止非工作人员通行，地面应有专人负责。

（3）如遇大风、雨、雪等恶劣天气应停止拆架，夜间实施拆架，必须具备良好的照明设施。

（4）拆架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中要精力集中，工具不用时应及时放入工具带中。

（5）正确穿戴防护用品，交底应穿软底鞋子，翼缘板板位置应佩戴安全带。

（6）所有高处作业人员，应严格按照高处作业规定执行和遵守安全距离，拆除工艺要求。

（7）拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除层内剩余的材料、物件及垃圾块，所有清理物都应安全运至地面，严禁高空抛掷。

（8）所有杆件和扣件在拆除时要分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。

（9）不得在杆件上堆积过多材料、工具，避免拥挤作业。

（10）拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。

七.安全施工
7.1安全目标
（1）杜绝较大及以上施工安全事故；（2）杜绝质量一般及以上事故；（3）杜绝较大及以上道路交通责任事故；（4）杜绝较大及以上火灾事故；（5）控制和减少一般责任事故。

7.2安全施工措施
（1）支架拼装、使用过程中各种作业必须分工明确，统一指挥，要设专职指挥员、专职操作员、专职技术员和专职安全检查员，要有严格的施工组织及安全防范措施，以确保施工安全。

（2）满堂支架现场拼装完毕后，要进行全面安全检查，确认合格后才能正式投入使用。

（3）对满堂支架施工各工种人员必须进行上岗前安全技术培训和考核，特殊工种必须持证上岗。

（4)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。

（5)混凝土输送管、布料杆及塔架拉结缆风绳不得固定在脚手架上。

（6)大模板不得直接堆放在脚手架上。

（7)遇6 级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业。

（8)脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术主管同意，确定补救措施后放可实施。

（9)严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。

（10)脚手架应与架空输电线路保持安全距离，工地临时用电线路架设及脚手架接地防雷
（11)措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ461）的有关规定执行。

（12)使用后的脚手架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。

八．文明施工
8.1文明施工目标
环境整洁、纪律严明、设备完好、物流有序、信息准确、生产均衡，创文明施工样板
及安全标准工地。

8.2文明施工措施
（1）做好文明施工的宣传教育工作
（2）强化施工现场管理，保证现场管理有序、有条不紊，施工现场清洁、整齐卫生（3）减少噪音对环境的影响
（4）施工生产和生活废水，采取有效措施加以净化处理，不得超标排放，也不得随意排放。

（5）加强施工机械、车辆和司机人员的管理，做到遵章行车，安全礼让，不开带病车；施工期间，经常对施工运输道路进行维修保养，确保晴雨无阻，四季畅通。

对扬尘地段，采用洒水车经常洒水，减少扬尘。

（5）车辆在运料过程中，对易飞扬的物料用篷布覆盖严密，且装料适中，不得超量，车辆轮胎及车外表用水冲洗干净，保证工程运输通过的国道、省道、地方道路、施工便道及料场的清洁。

（6）合理安排施工作业时间，在靠近宿营区，夜间不安排噪音大的机械施工。

如果施工，必须采取加快进度和采用隔音、消音装置或缓冲垫等措施减少噪音。

附件1：现浇箱梁满堂支架受力检算。

⑴满堂支架下的地基承载力的复核
地基承载力计算
①荷载计算
梁体最大荷载在腹板处，为:52000N∕㎡。

支架、模板荷载：3500 N∕㎡
配重等其他荷载：500 N∕㎡
最不利荷载合计：56000 N∕㎡
荷载安全系数取1.2
则计算荷载为56000×1.2=67200N∕㎡
最大荷载情况下，每区格面积为0.6×0.6=0.36㎡
则每根立杆受力为67200×0.36=24192N=24.19KN
②砂砾石垫层
取一块垫木作为一个计算单元，近似认为砂砾石垫层表面所承受的力是支架立柱通过
垫木板（规格为：4m*0.20m*0.05m ）传递下来的均布应力σ1，承压面S=0.2m*4m=0.8m 2
，均布应力σ1按下式计算：
σ1=P/S=24.19KN*6根立杆/0.8=181KPa 要求 σ1≤Kf ak 垫层 式中: σ1-垫板对碎石垫层的荷载应力; K-调整系数,碎石土取0.4。

f ak 垫层—砂砾石垫层的承载力特征值，砂砾石取500KPa 。

（中密状态的圆砾承载力特征值为300—500 KPa ，密实状态的圆砾承载力特征值为500—700 KPa ）
代入数据： σ1=181KPa ≤200 KPa 垫层承载力满足要求。

为改善脚手架受力条件，便于搭设脚手架，在砂砾石垫层顶面上加做C25混凝土垫层，厚度为20cm 。

C25混凝土容许压应力[б]=6.8 MPa ≥181KPa 混凝土垫层承载力满足要求。

③下卧层
按均布条形荷载验算下卧层的承载能力。

（1）混凝土基础下（下卧层顶）的附加附加应力
σz =αt (σ1+γh +γs h s )=0.4(181+25*0.2+19*0.5)=78.2KPa≤f ak =200kPa αt 为附加应力系数,z/b=0.5/0.2=2.5时，取0.4。

f ak 下卧层—下卧层的承载力特征值，轻型触探最小值200kPa
④结论
从以上计算结果可知，C25混凝土垫层、50cm 的碎石土垫层及下卧层的承载力均可满足要求。

为确保地基完全可靠，考虑到不可预见的因素，要求对下卧层及砂砾石垫层进行碾压，通过轻型触探试验进行检验，合格后方可进行下道工序的施工。

⑵支架立杆的强度和稳定性复核
碗扣架采用的是φ4.8×3.5型钢管，得截面积A=489㎜2；惯性矩I=121900㎜4。

惯性半径i=15.8㎜。

①立杆强度验算
σ=N∕A=29160∕489=59.6MPa＜［σ］=215MPa
②立杆稳定性验算
ｒ=L∕ⅰ=600∕15.8=38.0，查《钢结构设计规范》附录三得：φ=0.893。

σ= N∕φA=29160∕（0.893×489）=66.8MPa＜［ó］=215MPa
③结论
从以上计算结果可知，立杆的强度和稳定性均满足要求。

⑶对模板下横向分配梁（100*150方木）的计算
模下横向分配梁布置示意图
计算简图
图中 B为立杆横向间距（即纵向分配梁间距）。

即B=60cm。

底模分配梁采用100*150方木下支垫100*150（间距200mm）。

钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q= 26.000×2×0.20 =10.2kN/m；
模板的自重线荷载(kN/m):
q1= 0.50×0.20 =0.1kN/m ；
活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1=(2.000+1.000)×0.60×0.20=0.36kN；
强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和计算公式如下:
荷载组合系数按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）取定系数：均布取1.2，集中取1.4。

均布计算荷载 q合=1.2×(10.2+0.1)=12.36kN/m；
集中计算荷载 p合=1.4×0.36 =0.504kN；
得：计算最大弯距 M=P合×l/4+ q合×l 2/8=0.504×0.600 /4 +12.36×0.60×0.60/8 = 0.564kN.m；
方木截面计算强度：σ=M/Wx=0.564/375=1.47N/mm2；即：方木的计算截面强度为1.47N/mm2＜12N/mm2,满足要求。

抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:Q= q合×l/2+ p合/2；
截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力: Q=12.12×0.60/2+0.504/2=3.888kN；
截面抗剪强度计算值 T= 3×3888/(2×150×100)=0.3888N/mm2；
即：方木的计算抗剪强度为0.3888N/mm2＜1.4N/mm2,满足要求。

挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
计算均布荷载 q=q+q1=10.2+0.1=10.3kN/m；
计算集中荷载 p = p1= 0.36kN；
得：方木最大变形 Vmax=360×6003/(48×9000×2812540) +5×10.3×6004/(384×9000×2812540)=0.84mm；
即：方木的计算的最大挠度为0.84mm＜L/250=600/250=2.4mm,满足要求。

得：底模下横向分配梁（方木80*150@200）布设间距满足要求。

⑷对模板下纵向分配梁（100*150方木）的计算
纵向分配梁（100*150方木@600）按简支梁计算
荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q= 26.000×2×0.6 =31.2kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q1= 0.50×0.6 =0.3kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1=(2.000+1.000)×0.60×0.60=1.08kN；
强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和计算公式如下:
荷载组合系数按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）取定系数：
均布取1.2，集中取1.4。

均布计算荷载 q合=1.2×(31.2+0.3)=37.50kN/m；
集中计算荷载 p合=1.4×1.08 =1.512kN；
得：计算最大弯距 M=P合×l/4+ q合×l 2/8=1.512×0.600 /4 +37.5×0.60×。