墩柱模板计算书midascivil
Midas civil墩身模板计算书共8页word资料
墩身模板复核计算书计算：复核：审核：日期：目录第一章工程简介........................................................................ 错误！未定义书签。
一、工程概况 (1)二、墩身模板结构介绍 (1)第二章计算验算相关参数选定................................................ 错误！未定义书签。
一、参考资料 (1)二、技术参数及相关荷载大小选定 (1)⑴设计荷载 (1)⑵材料性能 (2)⑶符号规定 (3)⑷荷载组合 (3)第三章墩身模板结构验算 (4)一、模型建立及分析 (4)⑴模型建立 (4)⑵荷载加载 (4)⑶边界约束 (4)二、墩身模板验算 (4)⑴面板强度验算 (4)⑵面板刚度验算 (4)⑶横、竖肋强度验算 (4)⑷横、竖肋刚度验算 (5)⑸横楞强度验算.......................................................... 错误！未定义书签。
⑹横楞刚度验算.......................................................... 错误！未定义书签。
⑺对拉拉杆验算 (5)第四章模板计算成果汇总及结论 (5)一、计算成果汇总 (5)二、计算结论 (6)第一章工程简介一、工程概况本标段起讫里程范围XXXXXXXXXXXX。
墩身高度12m以下采用整体钢模一次灌注成型，高度12m以上墩身采用整体钢模分次浇筑。
模板验算取高度12m 1:0墩身模板进行验算，墩身截面如下图1.1:0墩身横断面图二、墩身模板结构介绍墩身截面见图1，为圆端形。
墩身最大浇筑高度12m，采取大块钢模组拼进行模板浇筑完成。
模板规格为：高度为200cm模板、100cm模板、80mm模板、50mm模板、2000mm。
详见模板图纸。
基于MIDAS_Civil的桥墩模板设计
收稿日期:2009202220 作者简介:赵青龙(1975—),男,工程师,主要从事机械设计工作基于M IDA S /Civil 的桥墩模板设计赵青龙(中铁十一局集团六公司,湖北襄樊441105)摘 要:在桥墩模板载荷分析的基础上,采用有限元软件MIDAS/civil 进行桥墩模板的设计,首先介绍了桥墩模板模型建立的方法,并确定模板框格单元大小,分析龙骨梁的间距与截面尺寸,进而建立桥墩模板整体模型以计算其强度和刚度,最终完成桥墩模板的设计。
关键词:MIDAS/Civil ;桥墩;模板;设计中图分类号:TU755.2 文献标识码:A 文章编号:167223953(2009)0320031204某桥墩模板基本结构如图1所示,现采用有限元软件M IDAS/civil 来进行分析计算,以确定模板面板区格大小和龙骨梁间距,并进行强度和刚度的校核。
图1 桥墩模板基本结构图1荷载分析[1]计算荷载包括:①新浇筑混凝土对侧面模板的压力;②混凝土振捣时的垂直面冲击荷载4.0kN/m 2;③风荷载(按八级风考虑)。
模板强度计算时,考虑以上三种荷载,而模板刚度计算时仅考虑新浇筑混凝土对侧面模板的压力即可。
1.1新浇混凝土侧压力的计算新浇混凝土侧压力取式(1)中的较小值:F =0.22γc t 0β1β2v1/2F =γc H(1)式中,F 为新浇筑混凝土对模板的侧压力(kPa );γc为混凝土的重力密度(kN/m 3),取25kN/m 3;t 0为新浇混凝土的初凝时间(h ),取8h ;v 为混凝土浇筑速度(m 3/h ),取2m 3/h ;H 为混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m );β1为外加剂影响修正系数,掺具有缓凝作用的外加剂时,取1.2;β2为混凝土坍落度影响修正系数,当坍落度110～150mm 时,取1.15。
采用式(1)计算F =0.22γc t 0β1β2v1/2=85.87kPa 。
墩柱（门式墩）计算书
墩柱（门式墩）计算书墩柱模板计算书⼀、编制依据《东##⾼架⼯程》设计⽂件；《建筑施⼯碗扣式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施⼯模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施⼯技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施⼯计算⼿册》；《建筑施⼯计算⼿册》；《建筑结构静⼒计算⼿册》。
⼆、计算参数（⼀）结构材料参数1、普通钢筋混凝⼟容重γ=26KN/m2。
c2、混凝⼟浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝⼟初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝⼟坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截⾯模量（每延⽶）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。
E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截⾯模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。
抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截⾯模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截⾯模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截⾯惯性矩S=104.7cm3,截⾯积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
墩身模板计算书
1#、2#墩身翻模计算书1．计算分析根据施工设计，分别对翻模结构进行整体建模计算，计算采用MIDAS civil 有限元分析软件进行计算。
计算标准参见《钢结构设计规范》、《路桥施工计算手册》。
2. 计算说明通过迈达斯计算软件对现浇托架进行整体建模计算，计算内容为构件的轴向应力，剪切应力，弯曲应力，变形量等，主要计算构件为：侧模板模板：竖肋[10槽钢；横肋10mm钢板；纵向连接板12mm钢板；外拉杆锚固梁2[16；内拉杆锚固梁2[12；面板：厚度5mm，；拉杆φ30mmQ235钢：[]Mpa140=轴σ，[]Mpa145=σ，[]Mpa85=τ边界条件介绍连接：各种连接均采用弹性连接中的刚性连接。
荷载：砼重按砼24kN/m3计，模板托架结构自重由软件自动计算。
工况：设置一个工况：第一个工况：浇筑状态，浇筑上两层4.5m混凝土，最底下一层最为承重结构，主要由拉杆承重，上两层拉杆承受侧压力荷载。
3.工况1：3.1计算模型图3.1-1 midas模型图边界3.2砼荷载取值计算4.5m高砼浇筑侧向压力荷载+模板托架自重（软件自动计算）+人员机具荷载（1）根据混凝土浇筑速度以及浇筑温度，计算按下图对侧面模板施加水平荷载。
荷载值单位：kN/m2。
60.060.04-3 midas 腹板侧模荷载布载荷载值(kN/m2)（2）、人员机具施工荷载：2.5kN/m23.3.计算分析3.3.1侧面模板计算分析侧面模板最大位移挠度变形1mm＜1.5mm，满足要求。
图3.3.1-1 侧面模板最大位移挠度变形计算3.3.2竖横肋计算分析计算竖肋最大组合应力63MPa，满足要求。
图3.3.2-1 竖横肋最大组合应力计算计算竖肋最大位移挠度变形0.75mm＜L/400=1MM，满足要求。
图3.3.2-2 竖横肋最大位移挠度变形计算3.3.3拉杆锚固梁计算分析计算拉杆锚固梁最大组合应力30MPa，满足要求。
图3.3.3-1 拉杆锚固梁最大组合应力计算计算拉杆锚固梁最大位移挠度变形0.2mm＜l/400=1mm，满足要求。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书墩柱模板构造尺寸见施工设计图纸，计算如下：解：依据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）P309页普通模板荷载的计算公式，结合现场施工的机具、设备情况，新浇混凝土对模板的最大侧压力为：P max =0.22rt0k1k2v1/2=0.22×26×6×1.15×31/2=68Kpa式中P max：新浇混凝土对模板的最大侧压力（Kpa）；V：混凝土的浇筑速度（m/h），结合现场钢筋密集，取v=3m/h；t0：新浇混凝土的初凝时间（h），取t0=6小时；r：混凝土的容重r=26KN/m3k1：外加计影响修正系数，不掺加外加剂取1.0k2：混凝土塌落度（140~160mm）影响修正系数，取1.151、面板计算（1）强度计算选用模板区格中四面固结的最不利受力情况进行计算。
Ly/Lx=350/450=0.78 查《路桥施工计算手册》P775页，均布荷载作用下四面固结的板的计算系数，得：Km x0= －0.0679 Km y0= －0.0561KM x0= 0.0281 Km y0= 0.0138 K f=0.00188取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：q=0.074×1=0.074N/mm支点处的弯矩为：M x0= Km x0×q×L x2= －0.0679×0.074×4502=－1017N·mmM y0= Km x0×q×L y2= －0.0561×0.074×3502=－509N·mm面板的截面系数：W=1/6×bh2=1/6×1×62=6mm3应力为：σmax=M max/W=1017/6=170Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
跨中弯矩：M x= KM x×q×L x2= 0.0281×0.074×4502=421N·mm M y= KM y×q×L y2= 0.0138×0.074×3502=125N·mm 钢板的泊松比ζ=0.3 故需换算为：M x（ζ）= M x+ζM y=421+0.3×125=459N·mmM y（ζ）= M y+ζM x=125+0.3×421=251N·mm应力为：σmax=M max/W=459/6=76.5Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
墩柱模板计算书-midas-civil
墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2Pmax =γh式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
墩柱模板设计计算书
墩柱模板设计计算书一、设计依据1、面板采用6mm钢板，竖肋采用[10槽钢，横向小肋采用-100×6mm钢板，横肋采用槽钢做成桁架，所有钢材都采用国标的A3钢。
2、竖肋间距控制在350mm，横向小肋间距控制在350mm，横肋间距1000mm。
3、设计采用的标准及规范《铁路混凝土工程施工验收补充标准》（铁建设[2005]160号）；参照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）9.2节相关规定；参照《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204）相关规定；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
4、荷载的取值：新浇筑混凝土对侧面模板的压力：F1=1.2×0.22×r×t×β1×β2×υ1/2=0.22×25×7×1.2×1.2×21/2=78.4kN/m2F1：新浇注混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）r: 混凝土的重力密度（kN/m3）t：混凝土的初凝时间（h）υ：混凝土的浇注速度（m/h）β1：外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2； β21：混凝土坍落度修正系数，取1.2倾倒混凝土时产生的水平荷载；F2=1.4×2=2.8 kN/m 2F=F1+F2=78.4+2.8=81.2 kN/m 2取F=80 kN/m 2二、计算（一）、面板验算1、强度验算1350350==ly lx 查表得=K mx 0=K my 0-0.0513，=K Mx =K My 0.0176 ，=K f 0.00127。
取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为：q=0.08×1=0.08N/mm求支座弯距：=M x 0=M y 0K my 0·q ·l y 2=-0.0513×0.08×3502=503 N ·mm 面板的截面系数：W=61bh 2=61×1×62=6mm 3应力为：σmax =W M max =6503=84N/mm 2<215 N/mm 2 满足要求。
墩柱模板计算书-midascivil
墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2Pmax =γh式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
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墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2Pmax =γh式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
Pmax=0.22γt0K1K2V1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×21/2=85.87 kN/m2h= Pmax/γ=87.87/25=3.43mmax 7272240kPa1.62 1.6P υυ⨯===++由计算比较可知：以上两种规范差别较大，为安全起见，取大值作为设计计算的依据。
2、风荷载计算风荷载强度按下式计算： W=K1K2K3W0W------风荷载强度(Pa)； W0------基本风压值(Pa)， ，8级风风速v=17.2～20.7m/s ；K1------风载体形系数，取K1=0.8； K2------风压高度变化系数，取K2=1； K3------地形、地理条件系数，取K3=1；W=K1K2K3W0=0.8×267.8=214.2Pa桥墩受风面积按桥墩实际轮廓面积计算。
3、倾倒混凝土时产生的荷载取4kN/ m2。
四、 荷载组合墩身模板设计考虑了以下荷载； ① 新浇注混凝土对侧面模板的压力 ② 倾倒混凝土时产生的荷载 ③ 风荷载荷载组合1：①+②+③ （用于模板强度计算） 荷载组合2：① （用于模板刚度计算） 五、 计算模型及结果采用有限元软件midas6.7.1进行建模分析，其中模板面板采用4节点薄板单元模拟，横肋、竖肋及大背楞采用空间梁单元模拟，拉筋采用只受拉的杆单元模拟。
模板杆件规格见下表：201W 1.6V =22011W 20.7267.8Pa 1.6 1.6V ==⨯=表1 模板杆件规格杆件型号材质面板6mm厚钢板Q235 法兰14mm厚钢板Q235拉筋直径25mm精扎螺纹钢竖肋10号槽钢Q235横肋10mm厚钢板Q235大背楞25号双拼槽钢Q2351、墩帽模板计算（墩身厚2.8m）1）有限元模型墩帽模板有限元模型见图2～图3。
墩帽模板中间流水槽处设一道水平拉筋，顶部高出混凝土面100mm 处顺桥长方向设4道水平拉筋。
立面侧面平面图2 墩帽模板有限元网格模型图3 墩帽模板三维有限元模型2）大背楞强度计算大背楞采用3槽25a ，在荷载组合1作用下应力见图4。
图4 大背楞应力图[]max 71MPa<140MPaσσ==，强度满足。
3）纵、横肋强度计算墩帽模板纵横肋采用100×10mm 钢板，其在荷载组合一作用下应力见图5。
图5 纵、横肋应力图[]max 58MPa<140MPaσσ==，强度满足。
4）面板强度计算墩帽模板面板采用6mm 钢板，其在荷载组合一作用下应力见图6。
图6 面板应力图[]max 24MPa<140MPaσσ==，强度满足。
5）顶帽模板刚度计算在荷载组合2作用下各节点位移见图7。
图7 节点位移图从图中看出，模板在荷载组合2作用下最大位移为2mm ，为顺桥方向。
6）拉杆强度计算拉杆采用φ25精扎螺纹钢筋，在模板中间流水槽位置水平设一道，高度方向设3层。
通过计算可知，如只设一道拉杆，其最大拉应力为284MPa，只能采用精扎螺纹钢。
如设二道拉杆，其最大拉应力为177MPa。
图8 拉杆应力图2、墩帽模板计算（墩身厚2m）1）有限元模型墩帽模板有限元模型见图9～图10。
墩帽模板中间流水槽处设一道水平拉筋，顶部高出混凝土面100mm 处顺桥长方向设4道水平拉筋。
立面侧面平面图9 墩帽模板有限元网格模型图10 墩帽模板三维有限元模型2）大背楞强度计算大背楞采用2槽16a ，在荷载组合1作用下应力见图11。
图11 大背楞应力图[]max 75MPa<140MPa σσ==，强度满足。
3）纵、横肋强度计算墩帽模板纵横肋采用100×10mm 钢板，其在荷载组合一作用下应力见图12。
图12 纵、横肋应力图[]max 89MPa<140MPaσσ==，强度满足。
4）面板强度计算墩帽模板面板采用6mm 钢板，其在荷载组合一作用下应力见图13。
图13 面板应力图[]max 59MPa<140MPaσσ==，强度满足。
5）顶帽模板刚度计算在荷载组合2作用下各节点位移见图14。
图14 节点位移图从图中看出，模板在荷载组合2作用下最大位移为1.7mm，为顺桥方向。
6）拉杆强度计算拉杆采用φ25钢筋，在模板中间流水槽位置水平设一道，高度方向设3层。
通过计算可知，其最大拉应力为142MPa。
拉杆应力见下图。
图15 拉杆应力图3、墩身模板计算（墩身厚2.8m）1）有限元模型墩身模板有限元模型见图16～图17。
墩身模板中间流水槽处设一道水平拉筋，顶部高出混凝土面100mm 处顺桥长方向设4道水平拉筋。
立面侧面平面图16 墩身模板有限元网格模型图17 墩身模板三维有限元模型2）大背楞强度计算大背楞采用2槽25a ，在荷载组合1作用下应力见图18。
图18 大背楞应力图[]max 91MPa<140MPaσσ==，强度满足。
3）竖、横肋强度计算墩身模板横肋采用100×10mm 钢板，竖肋采用10号槽钢，其在荷载组合一作用下应力见图19。
图19 纵、横肋应力图max 112MPa σ=4）面板强度计算墩身模板面板采用6mm 钢板，其在荷载组合一作用下应力见图20。
图20 面板应力图[]max 35MPa<210MPaσσ==，强度满足。
5）墩身模板刚度计算在荷载组合2作用下各节点位移见图21。
图21 节点位移图从图中看出，模板在荷载组合2作用下最大位移为3mm ，为顺桥方向。
6）拉杆强度计算拉杆采用φ25精扎螺纹钢筋，在模板中间流水槽位置水平设一道，高度方向设3层。
通过计算可知，在模板中间流水槽位置水平设一道拉杆其最大拉应力为271MPa，须采用φ25精扎螺纹钢。
如设2道，其应力为165 MPa。
图22 拉杆应力图4、墩身模板计算（墩身厚2m）1）有限元模型墩身模板有限元模型见图23～图24。
墩身模板中间流水槽处设一道水平拉筋。
立面侧面平面图23 墩身模板有限元网格模型图24 墩身模板三维有限元模型2）大背楞强度计算大背楞采用2槽16a ，在荷载组合1作用下应力见图25。
图25 大背楞应力图[]max 104MPa<140MPaσσ==，强度满足。
3）竖、横肋强度计算墩身模板横肋采用100×10mm 钢板，竖肋采用10号槽钢，其在荷载组合一作用下应力见图26。
图26 纵、横肋应力图max 200MPa σ=。
4）面板强度计算墩身模板面板采用6mm 钢板，其在荷载组合一作用下应力见图27。
图27 面板应力图[]max 46MPa<140MPaσσ==，强度满足。
5）墩身模板刚度计算在荷载组合2作用下各节点位移见图28。
图28 节点位移图从图中看出，模板在荷载组合2作用下最大位移为2mm ，为顺桥方向。
6）拉杆强度计算拉杆采用φ25钢筋，在模板中间流水槽位置水平设一道，高度方向设3层。
通过计算可知，其最大拉应力为124MPa。
图29 拉杆应力图六、结论计算模型中选取了2m及2.8m厚桥墩模板进行了计算，均满足强度及刚度要求，因此在2m及2.8m范围内的模板易满足要求。
墩身模板中间流水槽位置水平设一道拉筋，为统一规格，均采用φ25精扎螺纹钢；3m高的模板竖向设3层，2m及1.5m高的模板竖向设2层，间距1m，1m及0.5m高的模板竖向设1层。
墩帽模板中间流水槽位置水平设一道拉筋，采用φ25精扎螺纹钢，竖向设3层，顶部高出混凝土面100mm处顺桥长方向设4道水平拉筋，水平间距0.5m。
经计算，2m及1.5m高桥墩模板横肋采用10mm厚钢板，其它可采用8mm厚钢板。
按投标文件的要求在墩身模板中间流水槽位置水平设一道拉筋，经计算得知拉杆的最大拉应力达到284MPa，超过Q345钢材的容许拉应力，故拉杆采用精扎螺纹钢。
经有限元分析及构造要求，环肋应采用断横不断纵的方式。
具体尺寸及构造详见桥墩模板方案图。