流体机械第四章
4工程流体力学 第四章流体动力学基础
Fy F V•n dS = -V0 dS
= =
=
ρ vV n dS ρ vV n dS ρ vV n dS ρ vV n dS
CS
S0
S1
S2
v = -V0 sin
0
0
§4-2 对控制体的流体力学积分方程(续18)
由于V1,V2在y方向上无分量,
忽略粘性摩擦力,控制体所受表面力包括两
端面及流管侧表面所受的压力,沿流线方向总压
力为:
FSl
pS p δpS δS
p
δp 2
δS
Sδ p 1 δpδS 2
流管侧表面所受压力在流 线方向分量,平均压强
§4-2 对控制体的流体力学积分方程(续27z)
控制体所受质量力只有重力,沿流线方向分
Q2
Q0 2
1 cosθ
注意:同一个问题,控制体可以有不同的取法,
合理恰当的选取控制体可以简化解题过程。
§4-2 对控制体的流体力学积分方程(续23)
微元控制体的连续 方程和动量方程
从流场中取一段长度为l 的流管元,因
为流管侧面由流线组成,因此无流体穿过;流 体只能从流管一端流入,从另一端流出。
CS
定义在系统上 的变量N对时 间的变化率
定义在固定控制 体上的变量N对 时间的变化率
N变量流出控制 体的净流率
——雷诺输运定理的数学表达式,它提供了对
于系统的物质导数和定义在控制体上的物理量
变化之间的联系。
§4-2 对控制体的流体力学积分方程 一、连续方程
在流场内取一系统其体积为 ,则系统内
的流体质量为:
根据物质导数的定义,有:
流体机械第四章习题答案
流体机械第四章习题答案流体机械第四章习题答案第一题:题目:某水泵的扬程为50m,流量为100L/s,求水泵的功率。
解答:根据流体机械的功率公式,功率P=ρghQ,其中ρ为水的密度,g为重力加速度,h为扬程,Q为流量。
代入已知数据,ρ取1000kg/m³,g取9.8m/s²,h取50m,Q取100L/s,将流量单位转换为m³/s,即100L/s=0.1m³/s。
则功率P=1000×9.8×50×0.1=4900W,即水泵的功率为4900W。
第二题:题目:某风机的扬程为20m,流量为80m³/s,求风机的功率。
解答:与第一题类似,根据功率公式P=ρghQ,代入已知数据,ρ取1.2kg/m³,g取9.8m/s²,h取20m,Q取80m³/s。
则功率P=1.2×9.8×20×80=18816W,即风机的功率为18816W。
第三题:题目:某离心泵的功率为30kW,扬程为40m,求流量。
解答:根据功率公式P=ρghQ,可以得到流量Q=P/(ρgh)。
代入已知数据,P取30kW,ρ取1000kg/m³,g取9.8m/s²,h取40m。
则流量Q=30000/(1000×9.8×40)=7.65m³/s,即流量为7.65m³/s。
第四题:题目:某风机的功率为50kW,流量为100m³/s,求扬程。
解答:根据功率公式P=ρghQ,可以得到扬程h=P/(ρgQ)。
代入已知数据,P取50kW,ρ取1.2kg/m³,g取9.8m/s²,Q取100m³/s。
则扬程h=50000/(1.2×9.8×100)=42.9m,即扬程为42.9m。
第五题:题目:某水泵的功率为60kW,扬程为60m,求流量。
第四章叶片式流体机械的空化理论
第二节 泵的安装高度与汽蚀余量
一、泵的几何安装高度与吸上真空高度
列吸水池液面e-e及泵入口断面s-s之 间的能量方程式有:
0
pe
g
ve2 2g
Hg
ps
g
ห้องสมุดไป่ตู้
s2
2g
hw
Hg
pe
g
ps
g
s2
2g
hw
ve
0
流体机械原理、设计及应用
吸水池液面为大气压pa 时,令
Hs
pa
g
ps
g
称为吸上真空
高度,则上式变为:
需汽蚀余量的换算误差,资料推荐换算时的转速差在±25%的
范围内为宜。
流体机械原理、设计及应用
那么,转速高低对必需汽蚀余量换算误差的影响如何呢?
1、当n 时, qV进口处反向流主流p,游离气体析 出,Δhr 的试验值>换算值,则换算值偏于不安全。
2、当n时,进口处流速增大且分布均匀,液体泵进口
低压区的时间,汽泡发生,Δhr 的试验值<换算值, 则换算 值偏于安全。
Hg
hw
0
2)影响因素
Δha=f 吸水管路系统结构参数,流量 , 而与泵的结构无关, 故又称为装置汽蚀余量;Δha 越大,表明该泵防汽蚀的性能 越好。
而且由于 hw qV2 ,故当qVΔha 。
流体机械原理、设计及应用
3)倒灌高度
在火力发电厂中, 凝结水泵
和给水泵吸入容器液面压强均为
相应温度下的汽化压强,则下式
3.453 (m)
流体机械原理、设计及应用
二、汽蚀余量
泵的几何安装高度与吸上真空高度的确定问题只是影响泵 工作性能的一个重要因素。那么,泵内汽蚀的产生还与那些因 素有关?又如何防止呢?
过程流体机械第四章__离心压缩机
�
4.二次流损失 叶轮叶道是弯曲的,并且其中存在着轴向漩涡。因此,叶 道中的气流速度分布是不均匀的,在工作面侧最低。而叶 道内的压力分布恰好相反。由于压差的作用,造成气流由 工作面向非工作面的流动,即二次涡流。它是一种与主流 方向相垂直的流动,加剧了叶片非工作面边界层的增厚与 分离,造成二次流损失。 二次流损失一般发生在叶轮叶道、吸气室及弯道等有急剧 转弯处,而且曲率半径越小,则损失越大。因而,为减少 二次流损失,应在这些地方取用大的曲率半径或设置导流 叶片,或适当的增加叶片数目,减轻叶片的负荷。
� 4.2离心压缩机的热力过程分析
� 一般说来,提高气体压力的主要目标就是增加单位容积内气
体分子的数量。也就是缩短气体分子件的距离。为了达到这 个目标,除了采用挤压元件来挤压气体的容积压缩方法外, 还有一种用气体动力学的方法,即离心压缩。 � 利用机器的做功元件,对气体做功,使其在离心力场中压力 得到提高,同时动能也大大增加,随后在扩张流道中流动 时,这部分动能又转变为静压能,使气体压力进一步提高。 这就是离心压缩机的增压原理。 � 本节通过各种方程,建立诸参数间的关系,以计算气流在机 器中流过多少流量,提高多少压力,获得多少能量。
� 4.2.1.连续方程
�
(1)连续方程的基本表达式
Gi = ρiQi = ρ1Q1 = ρ2Q2 = C
Qi = Giν i = Gν i = νj Qj νj νi = Qj Kν i
=G
νj Kν i
Kν i =
νj νi
1 1 Pi m Kν i = = ( ) = ε m νi Pj
Ti m1−1 ∆Ti m1−1 Kν i = = ( ) = (1 + ) νi Tj Tj νj
《工程流体力学》第四章 流动损失
1、运动参数的脉动: 紊流特征:旋涡结构 紊流运动:旋涡迁移掺混的随机运动
精密测速仪测定流场中M点瞬时速度:随机变化曲线 运动参数的脉动(脉动现象):在足够长时段T内,随机 值具有围绕某一“平均值”而上下变动的现象
紊流脉动:各空间点的速度、压强等物理量,随时间围 绕某一“平均值”作不规则变化的流动现象。
(b)继续开大阀门C:B管中流速增大,有色液体的流动并 无变化,仍为层流。
当B管中平均流速达到某一值时,层流开始转变紊流 —— 临界状态(临界区)。
临界状态:流束发生动荡、分散、个别地方出现中断。
(c)再稍开大阀门C:B管中流速超过临界值VK’,则有色 液体不再呈现流束动荡和分散中断,而破碎掺混变成一种 紊乱的流动状态,有色流体质点布满B管中—紊流。
管中水流为紊流。
(2)保持层流的最大流速就是临界流速:
流态分析:
层流:各流层互不掺混,只有粘性引起的各流层间的滑动 摩擦阻力。
紊流:许多大大小小的涡体动荡于各流层间,有粘性阻力, 惯性阻力。(由质点掺混,互相碰撞所引起的)
紊流阻力>>层流阻力
层流到紊流的转变过程:
假设流体原来作直线层流运动,由于某种原因干扰,流层 发生波动。
水力半径:截面面积A与流体湿周长c之比 水力半径表征截面的流通能力: A增加,c变小,则流体流通能力增加。
几种断面的水力半径:
当量直径de:当非圆管的水力半径 = 圆管的水力半径时, 这时圆管的直径就是非圆管的当量直径。 如当非圆管的水力半径R = 圆管的水力半径d/4时, 则圆管的直径d = 4R为非圆管的当量直径de。
上临界速度VK’不稳定:受试验设备,周围环境影响很大 (1)当管壁光滑,入口平滑,周围干扰较小时:VK’可达到 较高值。即速度较大时,层流才转变为紊流 (2)当管壁粗糙,周围干扰较大时, VK’可达到的值较小。 即速度较小时,层流就转变为紊流
第四章_叶片式流体机械的空化理论
2.空化的发展及溃灭及空化的类型
类型: ①游动型空化
②固定型空化 ③漩涡型空化 ④振动型空化:
4.空蚀机理 冲击波模式
水射流模式
冲击波模式
水射流模式
第一节 流体机械的空化与空蚀机理
二、空蚀破坏的类型及其对水泵性能的影响
1.空蚀破坏的类型
①翼型空化与空蚀 ②间隙空化与空蚀 ③空腔空化与空蚀 ④局部空化与空度与吸上真空高度
列吸水池液面e-e及泵入口断面s-s之 间的能量方程式有:
p v p e s 0 H h g w g 2 g g 2 g
2 e 2 s
2 p p e s s H h v 0 g w e g g 2 g
(3)要提高泵的抗汽蚀性能,只需研究泵入口通流部分
的几何参数关系。
(4)对于双吸叶轮, 应以其qV /2 代入c值的表达式中。 (5)汽蚀比转速的大致范围如下:
第三节 提高泵抗汽蚀性能的措施
泵在运行中汽蚀与否,是由泵本身的汽蚀性能和吸入装置
的特性共同决定的。因此,解决泵汽蚀问题可从如下四个方面 入手:
p p 8 8 2 9 7 3 7 4 e V H h h 2 . 3 0 . 5 2 . 6 ( 5 m ) w g g 9 9 2 9 . 8 0 6
计算结果[Hg]为负值, 故该泵的叶轮进口中心应在容器液面以下2.65m。
三、汽蚀相似定律及汽蚀比转速
2 s
H h g s w H 2 g
在计算[Hg ]中必须注意以下三点:
(1)[Hs ](qV)。确定[Hg ]时,必须以泵在运行中可能 出现的最大流量所对应的[Hs ]为准。
第四章 轴流风机的设计
•
孤立叶型法设计步骤: (1)一般选择 C*v=(0.8~0.9)Cvmax 式中:C*y为设计工况点的升力系数;Cvmax为 叶型升力系数曲线上的最大值。c*y相对应的攻 角为设计工况的攻角α*(α*=8度左右)。 (2) 沿叶片半径方向取5~9个断面,确定其 5 9 速度三角形,各断面的攻角α从轮毂到轮缘逐渐 减小。
• 由图可知: • ∆ωu=∆Cu= C2u-C1u • 2、叶轮对气体所作的功 由欧拉方程知: • Pt=ρ(u2C2u- u1C1u) • 因为轴流风机的基元级上,u1 = u2= u,再考虑流动损失,则轴流风机的全压 力为: • P=ρu∆ Cuη • 或由速度三角形(图16-32b)写成: • P=ρu Cz(ctgβ1—ctgβ2)η • 式中 Cz——气流的轴向分速 • 由上式可见,要增加气流压力P有下列三个途径: • (1) 增加叶轮圆周速度u,但它受叶片强度等条件所限制。 • (2) ∆β=β2-β1称为气流折转角。只有∆β>0,才有P>0;∆β愈大,则 Pt愈大。但∆β过大,将使效率急剧降低,一般∆βmax =40°-45 °。 • (3) 增加Cz可增加全压P,但Cz加大后主要是流量增加及气流的动压 加大,如用扩压变动压为静压,将使效率急剧下降。 • 由上述分析可见,单级的轴流风机可以有较大流量,但增压不大,一般风机 全压很少超过2150Pa。
欢 迎 使 用
《流体机械》
多媒体授课系统
• 第4章 轴流式通风机设计 • 轴流式通风机的应用已有很长时间,但在早 期由于受到工业水平和技术手段的限制,其理论 和实验研究都不够深入,产品的性能也非常低下。 20世纪初期,随着航 空工业的迅速发展,对机 翼理论进行了大量的实验研究,其研究成果极大 地促进了轴流式通风机的发展。至今,孤立翼型 的升力理论和实验数据,仍是轴流式通风机 设计 的主要依据之一。20世纪30年代以后,随着航空 发动机研究的不断深入,平面叶栅实验数据成为 设计轴流压缩机和高压轴流式通风机的主要依据。
流体力学第四章-黏性流体的运动和阻力计算
6、层流起始段长度——见课本74页
*4.4 圆管中的湍流流动
30
一、脉动现象与时均值
1、这种在定点上的瞬时运动参数随时间而发生波动的现象称为
脉动。
2、时均法分析湍流运动
u u u'
如取时间间隔T,瞬时速度在T时间内的平均值称为时间平均 速度,简称时均速度,即
二局部阻力某段管道上流体产生的总的能量损失应该是这段管路上各种能量损失的迭加即等于所有沿程能量损失与所有局部能量损失的和用公式表示为三总能量损失能量损失的量纲为长度工程中也称其为水头损失221圆管层流时的运动微分方程牛顿力学分析法可参考课本71页的ns方程分析法取长为dx半径为r的圆柱体不计质量力和惯性力仅考虑压力和剪应力则有pdpdxdprdxdpdrdudxdpdrdu根据牛顿粘性定律再考虑到则有dr图41圆管层流的速度和剪应力分布25在过流断面的任一半径r处取一宽度为dr的圆环如图42所示
u1
Tudt1
T(uu')dt1
Tudt1
T
u'dt
T0
T0
T0
T0
u1
T
u'dt
T0
时均压强
p
1
T
pdt
T0
.
二、湍流的速度结构、水力光滑管和水力粗糙管
31
1.湍流的速度结构 管中湍流的速度结构可以划分为以下三个区域:
(1)粘性底层区(层流底层):在靠近管壁的薄层区域内,流 体的粘性力起主要作用,速度分布呈线性,速度梯度很大,这 一薄层叫粘性底层。如图所示。
湍流 层流的临界速度 ——下临界流速
v c ——上临界速度
v c ——下临界速度
流体力学-第四章 流体动力学基础
Dt t CV
CS
单位质量流体的能量 e (u V 2 gz) 流体系统的总能量
2
DE ed eV ndS
Dt t CV
CS
E ed
初始时刻系统与控制体重合
Q WSYS Q WCV
ed eV ndS Q W
t CV
CS
§4.2 对控制体的流体力学积分方程
§4.1 系统和控制体,雷诺输运定理
雷诺输运定理:
举例:动量定理运用于流体系统
F Dk Dt
F 是外界作用系统的合力,K 是系统的动量,
k Vd
由于系统不断改变位置、形状大小,组成系统的流体质点的密度和速度随
时间也是变化的,所以系统的动量也是变化的,求其对时间的变化率,即
求该流体系统体积分的物质导数。
取 N M 单位体积的质量
DM 0 Dt
d V ndS 0
t CV
CS
d V ndS 0
t CV
CS
积分形式的连续性方程
§4.2 对控制体的流体力学积分方程
非定常流动情况下:
d V ndS 0
t CV
CS
即单位时间内控制体内流体质量的增加或减少等于同时间内通过控制面流入 或流出的净流体质量。如果控制体内的流体质量不变,则必然同一时间内流 入与流出控制体的流体质量相等。
左端第一项——是控制体内流体动量随时间变化而产生的力,它反映流体运动的非定常性
左端第二项——是单位时间内流体流入和流出控制体的动量之差,它表示流入动量与流出动量
不等所产生的力。
§4.2 对控制体的流体力学积分方程
定常流动条件:
F
FB FS
VV ndS
CS
VV ndS
流体机械技术手册
流体机械技术手册第一章:引言流体机械是工程领域中用于传输、控制和转换流体能量的重要设备。
流体机械技术手册是为了帮助工程师和技术人员更好地理解和应用流体机械而编写的。
本手册提供了流体机械的基础知识、设计原理、操作指南和维护方法。
通过深入了解流体机械的技术特点和应用要求,读者可以提高工作效率,确保设备的可靠运行。
第二章:流体机械原理2.1 流体力学基础2.1.1 流体的性质2.1.2 流体的运动状态2.1.3 流体静力学2.1.4 流体动力学2.2 流体机械的分类和特点2.2.1 风机2.2.2 水泵2.2.3 液压机械2.2.4 压缩机2.2.5 气体涡轮机2.2.6 液体涡轮机第三章:流体机械设计3.1 流体机械设计基础3.1.1 流体力学设计原理3.1.2 流体机械的性能参数3.1.3 流体机械的叶轮设计3.1.4 流体机械的密封设计3.2 水泵设计3.2.1 水泵的工作原理3.2.2 水泵的类型和选择3.2.3 水泵的设计计算3.2.4 水泵的优化设计3.3 风机设计3.3.1 风机的工作原理3.3.2 风机的类型和应用3.3.3 风机的设计计算3.3.4 风机的气动噪声控制第四章:流体机械操作与维护4.1 流体机械的运行与控制4.1.1 流体机械的启停与调节4.1.2 流体机械的运行参数及监测4.1.3 流体机械的自动化控制4.2 流体机械的维护与保养4.2.1 流体机械的常见故障及排除方法4.2.2 流体机械的润滑与维护4.2.3 流体机械的安全操作规程第五章:案例分析5.1 水泵应用案例研究5.1.1 工业供水系统设计案例5.1.2 农业灌溉系统设计案例5.1.3 城市排水系统设计案例5.2 风机应用案例研究5.2.1 风电场风机选型案例5.2.2 废气处理系统风机选型案例5.2.3 矿井通风系统风机选型案例结论:本流体机械技术手册对流体机械的原理、设计、操作与维护进行了全面的介绍和论述。
流体机械调节与控制技术4
•3.6.6与转速有关的DA控制(速度敏感控制) • DA 控制的目的就是针对使用内燃机的行走机械液压系统。 它既考虑到内燃机转矩随转速增大而增大这一因素,又考虑到 当载荷接近最大转矩限值时可能发生失速的问题。因此,可或 多或少地将内燃机的功率换算成当前的转速。通过液压部分的 相关调节,达到了最优的车辆控制功能。
流体机械调节与控制技术4
•3.6.6与转速有关的DA控制(速度敏感控制)
•图3-81 DA阀结构原理图
流体机械调节与控制技术4
•3.6.6与转速有关的DA控制(速度敏感控制)
•内置的DA阀, 又称速度敏感控制器, 其结构原理如图3-81 所示。实质上它是以Δp=p1-p2为控制输入信号的一个比 较特殊的三通减压阀, 进油压力为孔板3后的压力p2, 输出 信号为p3。 •D与d之间的环形面积, 就是输出压力p3的反馈作用面积。 DA阀能将原动机的转速变化转换成变量泵的变量控制油 压的变化, 从而改变变量泵的排量, 实现恒动率(恒转矩)控 制。 •速度敏感控制器的速度信号, 可以很方便地用测量原动机 直接驱动的另一台定量泵(辅助泵)的流量获得。
流体机械调节与控制技术4
•3.6.6与转速有关的DA控制(速度敏感控制)
•定量泵(辅助泵)输出与原动机(例如柴油机)转速成正比的 流量, 在控制器孔板(液阻)3上形成压差Δp=p1-p2, 此压差影 响孔板阀芯组件1l的平衡位置, 以使控制阀口4打开, 控制油经 变量泵先导阀流向变量控制缸。控制油管路中的压力p3作用 在的孔板阀芯组件的环形面积上(输出的反馈力), 方向从左向 右, 与孔板3前后压差所产生的从右向左的输入力平衡, 从而决 定孔板阀芯组件1l的平衡位置。当原动机转速稳定时, 重新关 闭阀口4。当原动机的转速下降时, 孔板3上的压差变小, 控制 阀口8打开, 变量缸中的油压降低, 直至作用在孔板阀芯组件11 上的力重新平衡, 阀口8重新关闭。通过速度敏感控制器的作 用, 原动机转速和变量控制油压p与泵的变量倾角形成了比例 关系。即原动机转速下降, 使变量控制油压按比例下降, 进而 泵的排量也按比例下降;反之亦然。改变弹簧5的预压缩量, 就可改变限转矩特性曲线。
流体机械第4章(3)
所以,原型空化较模型严重。
相互关系式 Hm ∗ σ p = σ m + m 1 − (σ − σ m ) Hp (m < 1)
(1)Re数的影响:a、对水力损失的影响;b、对流动的影响—不 能完全保证原、模型叶片翼型上的压力分布相同。 (2)液体中含气量(空化核)的差别。空化核越多,空化初生越 早。 (3)空化发生后,流动成为两相流。同时模型的空化系数通常都 是用能量法确定的,所测的临界空化系数都是在空化发展到 一定程度时的空化系数,所以很难保证原、模型临界空化系 数相等。 (4)绝对尺寸和流速的影响。空泡的产生和成长需要一定的拉应 力和时间,尺寸和流速直接影响拉应力的大小和持续时间。 工程中,泵的空化比例效应一般忽略不计:对于水轮机,通常 用经验公式修正。
§4.3 空化相似定律
空化的出现导致内部流动成为复杂的两相流。 除几何、运动、动力相似外,空化的相似还应考虑液 体的表面张力、压缩性、热力学特性以及空化核子含 量等的影响。
一、空化相似定律
若忽略空泡对流动的影响,由相似原理知:对于两个 相似的流动,对应点上的同名量组合而成的无量纲数 一定是相等的,因此有:
§4.3 空化相似定律
二、空化的比例效应
(1)Re数的影响
σ p = 1.17σ mηm / η p
(2)液体中含气量的影响 液体中空化核子含量越高,最大空化核子的尺寸越大,则液体 的抗拉强度越低,空化初生的压力越高。 试验证明:含气量由0.25%增加到1.5%时, 水轮机的空化系数增 加约26%。 空化试验时,介质洁净;实际工作的原型机中,介质杂质含量 高,较模型更容易发生空化。
§4.3 空化相似定律
二、空化的比例效应
(3)原、模型尺寸及水头不同对空化的影响
流体机械设备
流体力学及泵与风机
04 设备
主要内容
1. 流体与流体机械 2. 流体力学基础 3. 泵与风机的性能 4. 流动阻力及管路特性曲线 5. 泵与风机的运行与调节 6. 管路系统设计与配置
1. 流体与流体机械
• 学习引导 本章介绍流体、流体机械、流体性质及几种主要流体机械的结构。对 流体机械在空调制冷系统中的应用也将通过实践环节进行介绍。
流体受压时体积缩小、密度增大的性质,称为流体的压缩性;流体受 热时体积膨胀、密度减小的性质,称为流体的热胀性。
(1)液体的压缩性和热胀性
液体的压缩性用压缩系数表示,它表示单位压增所引起的体积变化率。
表达式为:
dV V dp
液体的热胀性用体胀系数表示,它表示单位温升所引起的体积变化率。 表达式为:
静止流体不会发生能量损失。
2.1.2流体的机械能守恒
位置1流体的比机械能=位置2流体的比机械能+1~2流体 的比能量 损失
即:
z1g
p1
v12 2
z2g
p2
v22 2
H112
上式对静止流体和运动流体均适用。 2.2液体静压强分布规律 2.2.1液体的静压力分布规律
液体的静压力方程:
z p 常数
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
1)离心泵的主要部件
• 叶轮- 将原动机输入的机械能传递给液体,提高液体能量的部件。 • 轴和轴承- 轴是传递扭矩的部件;轴承一般包括滚动轴承和滑动轴承
两种形式。
• 吸入室- 在最小水力损失下,引导液体平稳地进入叶轮,并使叶轮进 口处的流速尽可能均匀分布。
6 流体机械原理课件 第四章 固定元件(2)
叶片扩压器在设计工况下性能好于无叶扩压器,无叶扩压器的变工况性 能好于叶片扩压器,二者各有优点,又各有不可克服的缺陷。这个观点 已为工程界和学术界普遍认可。然而,怎样设计一种扩压器,使它即继 承叶片扩压器的优点,又兼有无叶扩压器的长处呢?早在1985 年日本学 者星野正和提出的半高叶片扩压器(Half guide diffuser 或 Partial-height vane diffuser)正是基于这样的一种思想而诞生的。半高叶片扩压器的结 构介于叶片扩压器和无叶扩压器之间,相当于扩压器叶高部分被切削的 叶片扩压器,根据半高叶片扩压器的放置形式分为盘侧半高叶片扩压器 (hub vane diffuser)和盖侧半高叶片扩压器(shroud vane diffuser)。半高 叶片扩压器作为一种新型的、具有广泛应用前景的叶片扩压器,目前对 它的研究还很不充分,至今仅有刘立军对盘侧半高叶片扩压器做过一些 尝试性的数值模拟 [18],这方面的实验研究工作也很少。本文凭借数值 模拟作为工具,对不同叶片高度的盘侧半高叶片扩压器及盖侧半高叶片 扩压器内部流动情况进行研究,对比分析盘侧及盖侧半高叶片扩压器性 能的优劣,优化获得最佳压缩机性能的半高叶片扩压器叶片高度。
流体机械原理 闻苏平主讲
半叶高叶片扩压器
盖侧
盘侧
叶轮
流体机械原理 闻苏平主讲
流体机械原理 闻苏平主讲
第四节 弯道和回流器
流体机械原理 闻苏平主讲
流体机械原理 闻苏平主讲
流体机械原理 闻苏平主讲
第五节 蜗壳(排气室)
蜗壳横断面的形状: 圆形、梯形、梨形和 矩形
流体机械原理 闻苏平主讲
流体机械原理 闻苏平主讲
流体机械原理 闻苏平主讲
流体机械原理ppt课件
级的典型结构
▪ 级定义:
级是离心压缩机使气体增压的基本单元,由一个 叶轮及其附属的固定元件组成。
▪ 级的三种型式:
– 中间级: 由叶轮、扩压器、弯道、回流器组成; – 首级:由吸气管和中间级组成; – 末级:由叶轮、扩压器和排气蜗室组成。
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▪ in— 吸气管进口截面,即首级进口截面, 或整个压缩机的进口截面
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第八章 实际气体 ▪ 第一节 实际气体的压缩性系数 ▪ 第二节 实际混合气体 ▪ 第三节 实际气体的热力学性质 ▪ 第四节 实际气体的压缩过程
第九章 离心式压缩机热力设计 ▪ 第一节 中间冷却与分段 ▪ 第二节 热力设计概述 ▪ 第三节 压缩机中各段各级主要参数的选择 ▪ 第四节 级通流部分基本尺寸的确定 ▪ 第五节 计算例题
DKT-2 low noise fan
B30 axes flow fan
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多翼风机
wheel
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罗茨风机(泵)
▪ The two rotating components confine a volume of gas
▪ The volume of the pocket decreases in rotation so pressure increases
▪ 组成:离心式压缩机由定子和转子两部分组 成。
▪ 定子:又称固定元件。它主要指吸气室、扩 压器、弯道、回流器、蜗壳等。
▪ 转子:包括轴、轴套、叶轮、平衡盘等。
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离心压缩机的工作原理
气体由吸气室吸入。通过叶轮对气体作功, 使气体压力,速度,温度提高然后流入扩压 器,使速度降低,压力提高,弯道,回流器 主要起导向作用。使气流流入下一级继续压 缩。最后由未级出来的高压气体级蜗室和出 气管输出。
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§4.1 空化与空蚀机理
二、空蚀机理
2、空蚀机理
度很大的微型射流的形成。 微型射流速度可以很高,通 常可达100~300m/s。学者库 克对该射流产生的射流冲击 压力进行了估算(水): p=1.4VMPa (V—射流速度) 若V=200m/s⇒p=280MPa。 该脉冲压力足以破坏材料的 晶粒,同时也导致材料的疲 劳破坏。 特点:能量集中程度高,作 用时间短。
运行6000~10000小时,最长不超过12000小时检查 实测空蚀量C,按时间换算的空蚀保证量Ca,如果
C ≤ Ca → 合格
§4.1 空化与空蚀机理
五、空蚀破坏的评定标准
⎧Cr − −空蚀保证量 ⎪ n ⎪Ta − −实际运行时间 Ca = Cr (Ta / Tr ) ⎨ ⎪Tr = 8000h − −基准运行时间 ⎪n − −运行指数 ⎩ ⎧1.0 − −Ta ≤ 10000h ⎪ n = ⎨1.6 − −Ta > 10000h(不锈钢) ⎪2.0 − −T > 10000(碳钢) h a ⎩
§4.1 空化与空蚀机理
一、空化机理 2、空化的初生、发展和溃灭 实验表明:纯净的液体能够承受拉应力。目前所测到的纯水的 最大抗拉强度为26-27MPa,利用分子动力学理论计算则更大。 实际生活中,普通水根本不能承受拉应力。温度t=20℃的水, 当压力为0.24mH2O时(即汽化压力pv=0.24mH2O),水的连续性被破 坏而汽化。 液体中存在杂质是导致不能承受拉应力的根本原因。除了固体 表面和液体中不可避免的含有一定数量的悬浮的固体粒子外; 主要杂质是未溶解的气体---称为气核(空化核) 空化核是导致空化的根本原因(内因),压力降则是外因。 “空化核”观点已被大量试验证明,也与所观察到的物理现象 相吻合。 空化初生不仅与压力有关,而且还与液体本身的特性有关(含 空化核的多少),且后者是主因,但却很难控制和度量。
§4.1 空化与空蚀机理
一、空化机理
2、空化的初生、发展和溃灭
实验表明:压力下降到液体汽化压力附近时,气核开始形成气 泡—初生;随着压力进一步下降,气泡在随流过程中进一步长 大—发展;进入高压区后,气泡不断缩小直到溃灭。新的较小 的空泡再生---称为回弹,然后重复上述过程。 初生—发展--溃灭的过程是一 个复杂的动力学过程。与气 泡本身的参数、液体的粘 性、表面张力、可压缩性和 惯性等物理性质都有关。还 与气体的扩散、溶解、热传 导等有关。当空泡中含有其 它永久性气体时,其发育、 溃灭的过程虽有不同,但类 似上述过程。
§4.1 空化与空蚀机理
四、流体机械中空蚀 破坏的类型 (1)翼型空蚀 水泵常见空蚀区 域:离心泵--进口边 背面及后盖板上。 轴流泵—进口边背 面及靠近轮毂处、 导叶进口边背面及 靠近叶轮吸水管壁 位置。 (2)间隙空蚀 存在间隙的部位发 生的空蚀破坏。
§4.1 空化与空蚀机理
四、流体机械中空蚀破坏的类型 (3)空腔空蚀
第四章
叶片式流体机械的 空化与空蚀
§4.1 空化与空蚀机理
空化与空蚀是以液体为工作 介质的流体机械(水力机 械)中可能出现的一种特有 物理现象。 一、空化机理 1、空化现象 对于任何液体:
在恒压下加热,温度上升到某一温度时,开始汽化,形成汽泡,⇒沸腾。 在恒温下降压,压力下降到某一临界压力(汽化压力)时,也会汽化,溶 解在液体中的气体析出,⇒形成汽泡(空泡、空穴) 空泡随流运动到压力较高的地方后,泡内的蒸汽重新凝结,气泡溃灭。 气泡经历了生成、发展、溃灭的过程,同时通常还伴有一系列物理和化学 变化 水力机械中,由于压力的下降而导致的液流内气泡的生成、发展、溃灭过 程以及由此而产生的一系列物理和化学变化⇒称为空化
§4.1 空化与空蚀机理
二、空蚀机理
2、空蚀机理 (2)热力熔化理论 当空泡高速受压后,汽相高速凝结,从而放出大量的热,使材料 融化造成破坏。 (3)电化腐蚀理论 该理论的必要条件是有电流形成。 热电效应:冲击导致局部温度上升⇒产生温度梯度⇒热电偶, 形成电流⇒电解作用使材料破坏。 应力电化效应:局部产生交变高应力⇒晶格之间应力差⇒金属 内部微小电池变形,形成电势差。 应变电化效应。 边界层放电电化效应。
二、空化机理
3、空化的类型 (3)旋涡空化:由液流受到强烈 的扰动而产生的旋涡形成的。 多发生在水力机械的进出口边 和绕流物体的尾部。 (4)振动空化:液体中的固体边 界机械振动激发相邻液体产生 压力脉动,当振幅较大振频较 高时导致液体发生空化。特点 是发生空泡的液体是静止的, 对材料有较大的破坏作用。在 叶片式水力机械中不多见。
§4.1 空化与空蚀机理
三、空化数
影响流动液体中空穴的产生、发展、消失以及与此相关的流 动特性的主要影响因素是边界几何形状、绝对压力、流速和形成 空泡或维持空穴的临界压力pcr。所以,在水动力学中,经常采用 反映上述参数之间关系的无量纲量K来描述流体中的空化程度, 称为空化数。
p1 − pva ρV12 2 当特征速度不变,逐步降低特征压力,则空化数亦将降低,翼型 或叶栅表面最低压力随之降至汽化压力时,将在此产生第一个气 泡,此时的空化数的值称为初生空化数,记为Ki。
空化与空蚀是提高水力机械能量指标最主要的障碍。
§4.2 水力机械的空化参数
• 低压区的出现是导致空化的根本原因。 • 水轮机转轮出口附近、水泵叶轮进口附近是低压区。 • 研究转轮低压侧的空化特性对保证水力机械的优良性 能或稳定运行具有重要意义。
一、水轮机的空化参数
1、叶片压力最低 点K处的压力 • 叶片上压力最低点 K点在叶片背面出 口边附近 • 只有
pK
γ
≥
pv
γ
才不致发生空化。
§4.2 水力机械的空化参数
一、水轮机的空 化参数
由相对运动伯努利方程 (K点到L点)和绝对 运动的伯努利方程(L 点到O点),可得:
⎧ pk Wk2 U k2 pl Wl 2 U l2 + − = Zl + + − + Δhk −l ⎪Zk + γ 2g 2g γ 2g 2g ⎪ ⎨ 2 2 ⎪ Z + pl + Vl = Z + p0 + V0 + Δh 0 l −0 ⎪ l γ 2g γ 2g ⎩ pl p0 V02 − Vl 2 ∴ = − (Zl − Z 0 ) + + Δhl −0 γ γ 2g
§4.1 空化与空蚀机理
六、空化与空蚀对机组性能的影响 1、导致能量特性的改变
初生阶段对性能没有明显影响 发展到一定阶段:水轮机--出力、效率突然下降; 水泵—扬程、效率突然下降,甚至断流
2、引起振动和噪声
水共振 噪声
3、导致过流部件的空蚀破坏
大大缩短大修周期和使用寿命。 严重时发生叶片断裂等重大事故。
常出现在偏离工况。空腔内 压力很底,充满蒸汽或其它 气体。涡带呈螺旋状,通常 以低于机组转频的速度旋转 并周期性的撞击管壁。空腔 空化的主要危害是造成机组 强烈的振动、噪声和压力脉 动(也会导致管壁的空蚀)。 特别当低频的压力脉动与机 组或过流部件的自振频率一 致时,引起共振,导致出力 严重的波动。 水轮机中常出现在尾水管。 水泵则出现在吸水管。
§4.2 水力机械的空化参数
§4.1 空化与空蚀机理
四、流体机械中空蚀破坏的类型 (4)局部空蚀
由于过流部件结构或制造上的缺陷引起的局部空蚀现象。如表 面不平整、砂眼、气孔、凹入或突出的叶片固定用螺钉或密封 螺钉处、混流式水轮机的减压孔等。 把局部空蚀与翼型空蚀分开是因为局部空蚀的发生与机组的工 作原理无关。
四、空蚀破坏的评定标准 水泵行业还没有制定标准。水轮机行业标准如下: (1)GB/T15469-1995
§4.1 空化与空蚀机理
片状空化
空化云
超空化
§4.1 空化与空蚀机理
二、空蚀机理 1、空蚀
空泡溃灭的过程如果发生在固体表面 及其附近,会使材料受到破坏。这种 由空化引起的材料破坏,称为空蚀。
§4.1 空化与空蚀机理
二、空蚀机理
2、空蚀机理 (1)机械作用理论
机械作用理论被学界广泛 认同: A、冲击压力波模式 空泡溃灭中心辐射出来的冲 击压力波导致空蚀。 空泡越大,溃灭点距边壁的 距离越近,溃灭能及冲击压力就越大,对材料的破坏作用就越大。 B、微射流模式 空泡溃灭时形成微射流造成空蚀。空泡溃灭前首先发生变形,变形 程度随压力梯度的增加和距壁面距离的减少而增大;变形导致了速
∂E ω ∂ ( rCu ) ⎫ = ⎪ ∂l g ∂l ⎪ ∂Er =0 ⎬⇒ 2 ∂l p C ⎪ E=Z+ + ρg 2 ⎪ ⎭ l ——相对流线 p W 2 u2 Er = Z + + − 2 ρg 2 单位质量流体相对运动的机械能
§4.2 水力机械的空化参数
一、水轮机的空化参数
Wl 2 − Wk2 U l2 − U k2 = − (Z k − Zl ) + − + Δhk −l γ γ 2g 2g p0 Vl 2 − V02 = − [( Zl − Z 0 ) + ( Z k − Zl )] − − γ 2g Wk2 − Wl 2 U l2 − U k2 − + Δhk −l + Δhl −0 2g 2g 讨论: 1) 令H sk = zk − z0 --称为吸出高度 2) K 接近L, 令:Δhk -l = 0。 U k = U l pk pl Vl 2 V02 − Δhl −0 是尾水管内 3) 令: − 2g 2g 回收的能量, 用相对值表示,即 :
§4.1 空化与空蚀机理
§4.1 空化与空蚀机理
空化在水力机械运行过程中均有发生,包括泵、水轮机、船舶 推进器以及绕流水翼等。 大多数情况下,空化是一种有害的现象,因此要避免发生。 一般来讲,水力机械中的空化现象按照其存在的形式及产生机 理,大致可以分为:游离型空化、附着型空化、旋涡型空化和振 动型空化等四类。 在叶片式水力机械中,主要是前三种影响机械的性能并造成材 料的破坏,且以附着型空化最为普遍。对于附着型空化,按照空 化的形态特征及发展程度又可以分为空化初生(Cavitation Inception)、片状空化(Sheet Cavitation)、空化云(Cloud Cavitation)和超空化(Super Cavitation)等四个阶段 不同阶段空化的形成与发展的机理也不尽相同,尤其对于空化 云及超空化,它们伴随着空化云的脱落和空泡的破灭等多种复杂 的非定常流动现象。