水泥厂生料库爆破拆除论文
水泥立窑的爆破拆除
关 键 词 ：ห้องสมุดไป่ตู้水泥立窑 ； 定 向爆破 ； 炸高； 爆破参数
Ｄｉ ｅ ｔｏ ｌＢｌ ｓ ｉ ｍ ｏ ｉｉ ｎ ｏ ｎｃ ｅ ｅ Ｓ ｒ ｃ ｕ ｅ ｌ ｒ ｃ ｉ ｎａ ａ ｔｎｇ Ｄｅ ｌｔｏ ｆ Ｃｏ ｒ ｔ ｔ ｕ ｔ ｒ ｓ Ｋｉｎ
ｃ ｍｐ ｉａ ｉ ｎ ｓｔ ａ ｉ ｎ ｏ ｌ ｔｏ ｉｕ ｔ ．Ａｃ ｏ ｄ ｎ ｏ ｔ ｅ ｉ ｓ ａ ｉ ｔ ｏ ｄ ｔ ｎ ｆｒ ｉ ｆ ｒ ｅ ｎ ｒ ａ ｄ ｗｎ ｔ ｅ ｒ ｍ ｆｄ ｒ ｃｉ ｎ ｌｗｉｈ ｃ ｏ ｃ ｒ ｉ ｇ ｔ ｈ ｎ ｔ ｂ ｌ ｙ ｃ ｎ ｉ ｏ ｓ ｏ ｅｎ ｏ ｃ ｄ ａ ｄ ｂ ｅ ｋ ｏ ｈ ｏ ｅ ｏ ｉｅ ｔ ａ ｔ ｉ ｉ ｏ ｔ ｅ ｂａ ｔｎ ｎ ｉｏ ｍｅ ｔａ ｄ ｒ ｑ ｉ ｍ ｅ ｔ ，ｔ ｅｂ ａ ｔ ｇ ｓ ｈ ｍ ｅｗａ ｅ ｅ ｍｉ ｅ ． ｄ ｔ ｅ ｂ ａ ｔｎ ａ ａ ｔ ｒ ，ｂ ａ ｔ ｇ ｈ ｌ ｓ ｉｇ ｅ ｖ ｒ ｎ ｎ ｎ ｅ ｕ ｒ ｅ ｎ ｓ ｈ ｌｓ ｉ ｃ ｅ ｓｄ ｔ ｒ ｎ ｄ Ａｎ ｈ ｌ ｓ ｉｇ ｐ ｒ ｍｅ ｅ ｓ ｌｓ ｉ ｎ ｎ
立窑 北距生 料仓 １ 南 距熟 料仓 １ 西侧 ２ 处 有 一需 保 护 的 高压 线 ； 侧是 一 片平 地 ， 西宽 ２ｍ； ５ｍ； ５ｍ 东 东
７ 南 北长 ７ 平地 东侧 是一 高 山。东北 方 向 １ ０ｒ 处 有居 民居住 ， ０ｍ， ０ｍ， ５ ｌ ｒ 其它方 向无 居 民及其 它重要 保护对
Ａ ｂ ｔａ ｔ Ｔｈ ｉｅｔｏ ａ ｌｓｉｇ ｔｃ ｎ ｌｇ ｓ ａ ｐ ｉｄ ｔ ｅ ｌ ｈ ｓ ｃ ｅ ｓｕｌ ｈ ｏ ｃ ｅｅ ｓｒ ｃｕ ｅｋ ｌ ｎ ｓｒ ｃ ： ｅｄｒ ｃｉｎ ｌｂａ ｔ ｅｈ ｏｏ ｙｗａ ｐ ｌ ｏ ｄ ｍｏｉ ｕ ｃ ｓｆ ｌ ｔ ｅ ｃ ｎ ｒ ｔ ｔｕ ｔｒ ｉ ｉ ｎ ｅ ｓ ｙ ｎ
复杂环境下水泥厂立窑爆破拆除
关键 词 ： 爆破 拆 除 ； 架 结构 ； 框 单排 孔
ｌ 工 程 概 况
为 了响 应 国 家 节能 减 排 的 号 召 ， 河 市灵 山水 三
主楼 和附楼 均 为框架 结构 。楼 体质 量 和梁柱 截 面尺 寸较 大 ， 采用 较大 的药 量才 能保 证爆 破效 果 ， 须 因此爆 破震 动 、 爆破 飞石 和 楼 体 落 地震 动都 可能 较
２ ２ 预 处 理 ．
（ ）用机 械将 １～３层 的爆 破行适 当处理。 （ ）采用 人 工和机 械相 结合 的方法将 立 窑 内部 ２
机械 设施 拆 除 。
２ ３ 爆 高的确 定 ．
根据楼房结构特征、 配筋情况及楼房 自重较轻 的特 点 ， 根据 相 关 资 料 和 以往 的 工 程 经 验 ，在 工 程 经验公式计算 的基础上对爆高予 以适当调整， 考虑 到楼 房 自重较 轻 的 这一 特 点 ， 了使 楼 房 在 最 小 范 为
北
按上式计算后 ， 还应根据现场具体情况进行修 正 。
西 东 ＋
南
奏 ｌ
（ ）填塞 长度 。Ｌ≥（． ～ １２ 。 ５ １１ ． ）
（ ）装药结构。炮孔均采用孔底密实装药 ， ６ 孔 内放 置 一发 导爆管 雷管 ， 口用炮 泥堵 塞 。 孔
各立 柱爆 破参 数见 表 １ 。
排立柱使用 Ｍ 一１ ， Ｓ 段 第二排立柱采用 Ｍ ５ ， Ｓ一 段 立 窑第 一 排 立 柱 使 用 ＭＳ一１段 ， 排 立 柱 均 使 用 后 ＭＳ一９段 。延 时分 布如 图 ３所示 。
表 １ 爆破 参 数
Ｉ ． ． Ｉ
可
Ｉ ！ ．
ｑ ＝ Ｋ ・Ｖ
ｌ ｌ 《
复杂环境条件下生料库定向爆破拆除
待爆料仓周边环境复杂 ， 东距空压机房仅约 ５ ｍ，５ｍ 外为中控楼 ，西距变压房约 １ｍ，北 ８ ０ 距生产车间 （ 窑尾 ） １ｍ， 约 ４ 距离 １ ｍ为提升 ． ８ 机 ，在 ６ｍ 高处有一人行天桥与生料库塔顶相 ０ 连， 紧靠 西北 角有风 机装置 ， 仅在 南侧 有开 阔空
（ ３ ）用风镐将与生料库塔顶相连的人行天桥切割 ；
（）对料 仓筒体 东 、西两 侧开 定向窗 口，该 窗 口作 辅助定 向爆破使 用 ； ４
（） ５ 按设计布孔要求 ， １ｍ高位置至 ２ ｍ高的位置 （ 在 ９ ２ 断裂处以下 ５ 进行布孔 ； ｍ） （） ６ 为了保护料仓南侧约 ８ｍ的高压电线 ， ０ 对料仓南侧布置炮眼位置用柔性材料 （ 如胶带等 ） 进行
煤
矿
爆
破
２ １ 年第 ｌ ０１ 期总第 ９ 期 ２
复杂环境 条件下生料库定 向爆破拆 除
谢承煜 罗 俊 程贵海 广西大学资源与冶金学院，广西省 南宁市，５００ ３０４
摘 要 介绍了一座水泥厂生料库抢险定 向爆破拆除实例， 结合该生料库爆破环境较复杂， 控制定 向倒塌精度要求
高的特点， 出了爆破方案 、 破参数 、安全防护措施及爆破效 果， 给 爆 为类似爆破 拆除工程提供 了参考。 关键词 生料库 定向爆破 拆 除爆破
◎经验介绍 ◎
复杂环境条件下生料库定 向爆破拆 除
３ ｌ
２ ２ 方案选 择 ．
某水库工程施工中料场坝料开采及爆破设计分析
道下 部采 用挖 掘机 甩 至河床 后再 装 车运走 。 右岸 由于地 形 较 陡 ， 坝顶 ８ ５ ０ ． ８ ｍ高 程 以上 边 坡 利用 下游 侧上 坝公 路 出渣 ； 而坝 顶 ８ ５ ０ ． ８ ｍ以下 岸 坡
较陡， 近似 ９ ０ 。 的直壁 陡岩 ， 局 部 还存 在悬 岩 ， 开 挖难
中的坝料开采以及 爆破方案设计 进行了阐述 。 关键词 ： 水库 ； 坝料开采 ； 爆破 ； 设计 ； 土石方
中 图分 类 号 ： Ｔ Ｖ ５ ４ ２ 文献标识码 ： Ｂ
Ｏ 引 言
某 水库 主要 建 筑 物 由混 凝 土 面板 堆 石 坝 、 溢 洪
基 础开 挖 。
１ ． １ 左、 右岸 坡开 挖
大坝 土石方 开挖 分 为左 、 右岸 坡 ， 趾 板 区及河 床 采用 梯段 爆 破 、 并 从 外 至 里 依 次 延 时起 爆 的爆 破 方
［ 收 稿 日期 ］ ２ ０ １ ２ —１ ２ ＿２ ０
［ 作 者简 介 ］ 李松 （ １ ９ ７ ５ 一） ， 男， 贵 州德 江人 ， 工程 师 ， 主要从 事水利 水 ｑ／ Ｅ＿ ｒ ＿ ＿ ｒ ＿ 作。
（ Ｔ ｏ ｔ ａ ｌ Ｎ ｏ ． ４ １ ）
案 。 以每 个 台 阶 （ １ ０ Ｉ Ｔ Ｉ ） 作为 一爆 破作 业 区 ， 采 用 ０ ５ ０潜 孔 钻造孔 ， 梯 段孔 布置 ３排主 炮孔 与 １ 排 缓 冲 炮孔 ， 预 裂孔 按设 计 坡 度 沿 开 挖 边 线 布 置 。爆 破 参 数为 ： 预裂 Ｔ Ｌ Ｔ Ｌ 距０ ． ６ ｍ， 线 装药 量０ ． ２ ｋ ｍ； 梯 段 孔
８ ５ ０ ． ８ Ｉ ｎ ， 最 大坝高６ ８ ． ８ Ｉ Ｔ Ｉ ， 坝顶设计长 １ ５ ５ Ｉ ｎ ， 实 际 长１ ６ ５ ｍ， 坝顶 宽７ ． ４ ｎ ｌ ， 上游 坝 坡 １ ： １ ． ４； 下 游 坝坡 在 ８ ０ ２ ． ３ ３ Ｉ ｎ 与８ ２ ６ ． ８ ｍ两 处 分 别 设 置 宽 ３ ｍ的 马 道 ， 干
五联圆筒水泥料仓控制爆破拆除
而寿，其上 、下简体的直径相Ｉ州，与普通烟囱直径上小 、下大区别不是太大 ，亦同属于高耸建 （构 ）
物 联体简仓分割成单个简体后 ，其拆除爆破失稳倾倒机理与烟囱拆除爆破相似。因此爆破缺 口形状 和参 数可 参考烟 囱拆 除爆 破 的参数 选取 和 计算 方法 Ｉ２］。
切口高度与料仓的材质和简壁厚度有关 ，设 汁要求切 ＬＪ高度 ｈ应满足 ｈ≥（３．０～５．０）８，６为爆破切 【Ｊ部 位 的料仓 壁厚 。根据 目前爆 破拆 除 水泥 仓的 实际 经验 ，单 个筒 体切 Ｕ长 度 一般取 切处 １／２～２／３水泥
（ａ）爆炸炸 离
图 ３ 五联 圆筒料 仓示意
（ｂ）爆破 切口
建筑物高度的 １．１—１－３倍 ，宽度应大于其最大直径的 ２．５．３．０倍［１ｌ，实际爆破拆除环境满足料仓定向爆破
后倒 塌范 围要求 ．
３．２爆破 参 数设计 为 保证联 体 圆筒 仓顺 利 定 倾 倒 ，准 确 设计爆 破切 口是至 关 重要 的 。对于 联体 筒 仓 ，就单 个 简体
▲
Ｌ ５ｍ
２Ｏｍ
＼．．
口
高 １７ｍ，外径 ６．４ｍ，壁 ５２ｃｍ，砖混结构 构成料 仓 的受 力元 件 山仓壳 顶 、仓壳 圆筒
图 １五联 圆筒料 仓Ｊ刮 环境 平 示意【警１
和１仓壳 锥体 组 成 ，水泥料 仓主 要构 件有 ｌ太Ｊ外部检 修梯 、 出料 口组成 。
２ 预 处 理
山镇梧桐路东侧 １ ９０ｍ，距离东侧山体 ５００ｍ，
梧
北 侧 ８００ｍ 为空 置场地 ，爆 破拆 除 环境 较好 。 桐
路
该 水 泥 厂现 有 废弃 五联 体 结构 水 泥 料 仓 ． 高
复杂环境下钢筋混凝土基础的爆破拆除
文献 标 识 码 ：Ａ
ＢＬＡ ＳＴＩ Ｇ Ｎ ＤＥＭ ＯＬＩ ＯＮ ＴＩ ｏＦ ＲＥＩ ＦｏＲ ＣＥＤ Ｎ ＣＯＮ ＣＲＥＴＥ ＦＯＵ Ｎ ＤＡ ＴＩ Ｎ ＮＤ ＥＲ Ｏ Ｕ ＣＯＭ ＰＬＩ ＣＡ ＴＥＤ ＥＮＶ Ｉ ＯＮ Ｍ ＥＮ Ｔ Ｒ
ＬＵ ｕｍ ｅ ｇ Ｑｉ — ｎ ，Ｌ Ｊ ａ — ｉ ｉ ｎ ｂｎ
图 １ 周 围环 境 示 意 图
Ｆｉ Ｓｃ ｅ ｅ ｏｆｓ ｒ ｏ ｇ．１ ｈ ｍ ｕ ｒ ｕｎｄ ｎ ｉ ｇｓ
３ ｍ。环境 非常 复杂 ， 图 １ 示 。 如 所
主风 机 基 础整 体 为 钢 筋混 凝 土 框架 结 构 ， 地 其 上部分 由 ２个钢 筋 混凝 土 平 台 （ 平 台和 ２ １ 平 台） 和 ８根 断 面 为 ７ ０ ｍ×７ ０ ２ｒ ａ ２ ｍｍ 钢筋 混 凝土 支 撑立 柱 组 成 。 １ 平 台 尺 寸 ５ ２ ｍｍ × ４ ２ ｍｍ × ００ ４０
复 杂环 境 下 钢 筋 混 凝 土 基 础 的爆 破 拆 除
陆秋 孟 ，李建 彬 。
（． １ 中国石 油华北 石化 公 司 ， 北任 丘 ０ ２ ５ ； ． 京矿 冶研 究 总院 ，北京 １ ０ ４ ） 河 ６５２ ２ 北 ０ ０ ４
摘 要 ： 在厂房 内爆破拆除钢筋混凝土结构 ， 破周边环境 复杂。通过选 取合理 的爆破参数 、 药 其爆 装
（ ．Ｐｅ ｒ Ｃ ｉ ａ Ｎ ｏ ｔ ｈ ｎ ｔ ｏ ｈ ｍｉａ ｍｐ ｎ １ ｔ ｏ ｈ ｎ ｒ ｈ Ｃ ｉ ａ Ｐｅ ｒ ｃ ｅ ｃ ｌＣｏ ａ ｙ，Ｒｅ ｑ ｕ ０ ２ ５ ，Ｈ ｅ ｅ ，Ｃ ｉ ａ； ｎ ｉ ６ ５ ２ ｂｉ ｈｎ
复杂环境条件下生料库定向爆破拆除
向偏 移 ， 且偏 移 方 向与拆 除倒塌 方 向不一 致 ； （ ）生 料仓 随 时有 倒 塌 的可 能 ， 工 安 全 隐患 ２ 施 较大 ， 拆除 时不 能采用 大 型机 械设 备 ； （ ）料 仓 高 度 大 、 径 大 ， 拆 除料 仓 达 ２ ０ ３ 直 待 ５０
用 以后 ， 操作 工人 正确 地进 行配 矿 ， 配 矿工作 简 使 使 单化 、 可操 作化 ， 回采 率 的提高 和采 出品位 的稳 定 对 起 到非 常重 要 的作 用 ， 低 了掘 采 比和井 巷 工 程 消 降 耗量 ， 降低 了采 矿成 本 ， 提高 了矿 Ｉ 的经济效 益 。 － Ｌ ｌ
Ｒ—— 测点 到爆 源 的距 离 ， ｍ； Ｑ—— 同段 起爆最 大药量 ， ７ ｇ 取 ０ｋ ；
。 — 衰减 系数 ， ２ ０ — 取 ．。
（ 下转 第 １ ９页 ） ２
刘永 胜 ： 无 底 柱 分段 崩 落法 配矿 管理 初 探
１９ ２
矿过 程分 为 ５个 阶段 ： 矿 石 阶段 ， 纯 出矿 总 量 ５ ０ ｔ ５
图 ３ 炮 孔布 置 示 意
４ 爆 破 安全 分 析
４ １ 爆 破 拆除生料 仓产生 的震动 效应 ．
爆 破 引起 的质 点 振 动 速度 根 据 萨 道 夫 斯基 公 式 计算 如下 ：
（ ） （） １
管雷 管为 ｌ ， 束分别 用 ２发导爆 管雷 管连接 ， 束 每 连
左右 ， 为好 矿 源 ； 岩 混 入 ０ ～１ ％ 阶段 ， 矿 总 围 ％ ０ 出 量 １０ ｔ 右 ， 好 矿 源 ； ０ 左 为 围岩 混 入 １ ％ ～２ ％ 阶 ０ ０ 段， 出矿 总量 １０ｔ １ 左右 ， 贫化 矿源 ， 为 得根 据 掌子 面 地 质 品 位 状 况 断 定 是 否 需 进 行 配 矿 ； 岩 混 入 围 ２ ％ ～ ０ 阶段 ， ０ ３％ 出矿 总 量 １０ｔ ５ 左右 ， 贫 化矿源 。 为 需进 行 配 矿 ； 围岩 混 入 ３ ％ ～４ ％ 阶段 ， 矿 总 量 ０ ０ 出 １０ｔ 右 ， ７ 左 为贫化 矿 源 ， 进行 配矿 。 需 配矿 对 象 主 要 针 对 １ ％ ～４ ％ ３个 阶段 。 在 ０ ０ 这 ３个 阶段 中 ， 掌子 面 的实 际品位 成 区间 变化 ， 须 必 具体 地识别 贫 化矿 源和 好矿 源是 处 于上述 的哪一个
爆破工程论文爆破安全论文
爆破工程论文爆破安全论文静态爆破技术在门诊综合楼地下车库扩建工程内支撑拆除中的应用摘要:本文介绍静态爆破技术在广州一医院门诊综合楼地下车库扩建项目的基坑内支撑拆除工程中应用实例。
本工程采用静态爆破施工技术拆除基坑内支撑,施工过程简便、安全、快捷,无震动、无飞石、无粉尘、噪音小、无毒气污染,对下部结构和周边建筑无任何损坏,有效确保周边环境、过往行人及车辆的安全,保证了医院的正常营运,达到良好的施工效果。
Abstract: The paper introduces the application of static blasting technology to a clinic multi-functional building's underground garage extension project inner support dismantle. The project adopts the static blasting construction technology to dismantle foundation pit inner support,the construction process is simple,safe,fast,vibrationfree,flying rocks free,dust free,low noise and toxic gas free and no damage to surrounding building and the lower foundation,which effectively ensure the surrounding environment,safety of pedestrians and vehicles and ensures the normal operation of hospitals to achieve a good construction effect.关键词:静态爆破;医院地下车库;内支撑梁拆除Key words: static blasting ;hospital underground garage ;inner support girder dismantle中图分类号:TU92 文献标识码:A文章编号:1006-4311(2010)24-0058-01 1工程概况广州中医药大学地下车库扩建工程面积11800m2,地下三层,位于机场路东侧的广州中医药大学第一附属医院园内。
粤西某复杂环境水泥厂整体爆破拆除技术
（） ５ 爆破 震 动控制 难 度 大 。 因待拆 除 的建 筑物 处 于 工业 区 内 ， 离 需要保 护 的建筑 物 比较近 ， 距 而且
一
次爆 破 楼 房 多 达 １ 和 水 泥窑 多 达 ３ ４栋 ２个 ， 布置
２０ ６０多个 炮 眼 ， 破 时 炸 药 爆 炸 引起 的震 动 和 建 爆 （ ） 构 筑物倾倒 触 地产 生 的震 动控 制难 度较 大 。 （） ６ 爆破 网络 的敷设 难 度 较大 。 待爆 破 的建 筑 为两条 水泥 生产 线 ， 各个建 筑 体之 间间 隔很近 ， 并且 互 相牵 连 。整个 爆破 网路 的敷 设既要 将爆 破震 动控 制在规 定 范 围内 ， 要确保 网路 可靠 ， 敷设质 量有 又 对 较 高 的要求 。
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２０ ０ ７年第 ３期
探矿 工程 （ 土钻掘 工程 ） 岩
５ ５
及工厂区比较近， 需严格控制爆破危害 ， 确保爆破倾 倒方 向的准确 无误 ， 确保 不损 害周 围建筑 物 。 （ ） 工 程 的 重 点 技 术 难 点 是 双 排 水 泥 窑 爆 ３本 破 。单个 水 泥简 体 的直 径 为 ６６ｍ， 排 水 泥 窑 宽 ． 双
产 生 的粉尘 量 也不 小 。按 照 当地 环 保部 门 的要 求 ， 必 须对 粉尘 进行 严格 控制 。
面上 ９ 。 形 分 布 。充 分 利 用 厂 内 空地 ， 所 有 的 ｏＶ 使 建筑 均 向空地倾 倒 。 因每条 生产线 又可 分为 两排建 （ ） 构 筑物 ， 故首 次起 爆 的第 一排 建 筑 采取 了很 高 的 爆破 切 口， 第一 排建筑 爆 后达 到 “ 板 贴楼 板 ” 使 楼 的 效果 ； 二排 采取 一般 的切 口型式 ， 第 爆破 后部 分压在
废旧水泥立窑结构爆破拆除设计
废旧水泥立窑结构爆破拆除设计发布时间：2022-05-12T08:36:08.064Z 来源：《科学与技术》2022年第3期作者：张博[导读] 回顾拆除爆破技术发展，爆破拆除由粗犷的爆破向精细化发展，针对废旧水泥立窑的高耸框架综合建筑，总结框架结构和高耸物倒塌的衔接、爆破参数等问题张博（中铁一局集团第四工程有限公司，陕西咸阳712000）摘要：回顾拆除爆破技术发展，爆破拆除由粗犷的爆破向精细化发展，针对废旧水泥立窑的高耸框架综合建筑，总结框架结构和高耸物倒塌的衔接、爆破参数等问题。
关键词：立窑结构、爆破拆除、爆破技术设计0.引言由于国家水泥生产设备和技术的发展，国家对陈旧的水泥生产设施设备工程的更迭换代，出现了一大批废旧的水泥立窑设施，对于该类水泥立窑高耸物和裙楼框架结构采用一次性爆破拆除的形式进行作业。
1.工程概况水泥立窑主要包括两部分：一是框架结构楼房；二是水泥立窑。
（1）框架结构厂房框架结构厂房共有三层：一层是竖立的六根立柱，层高4m；二层只有纵横圈梁，圈梁断面为0.4m×0.4m，层高4m；三层为上料厂房，外围用0.24m厚度砖砌体封闭，层高4m。
详见图1（a）、图1(b)。
（2）水泥立窑水泥立窑为水泥骨料煅烧炉，砖砌圆筒形结构，底部直径D=3.10m (周长S=9.74m)，壁厚0.62m，高30.8m。
顶部外径为2.0m，壁厚0.37m上部二楼有进料口，出料口在距地面1.0m处，南北各有一个出口，出口直径0.83m。
图1（a）废旧水泥立窑平面示意图图1（b）水泥立窑剖面示意图2.拆除爆破方案选择方案选择考虑：要炸毁构件框架立柱和立窑筒体爆破参数的确定及单孔装药量计算；两种建（构）筑物起爆网路与起爆时差设计；爆破、落地振动校核与减振措施；飞石距离计算和控制措施。
只有作出恰当、正确的爆破技术设计与计算，确定出上述这五方面的各种参数，才能确保爆破成功。
3.爆破技术设计该水泥立窑结构比较特殊，它是由框架结构与类似高耸建筑物组合而成。
复杂环境下钢筋砼水泥立窑的定向爆破拆除
Ａ ｂ ｔ ａ ｔ： Ｔ ｉ ｐ ｐ ｒ ｎｒｄ ｃ ｓｔｅｄｒ ｔ ｎ ｌｓｉｇｔｃ ｎ ｌｇ ｐ ｌ ｄｔ ｅｄ ｍｏｉｏ ｆ ｎｏ ｄｃ ｎ ｓｒ ｃ ｈｓ ａ ｅ ｔ ｕ ｅ ｅ ｉ ａ ｂａｔ ｅｈ ｏｏ ｙａ ｐｉ ｏｔ ｅ ｌｉｎｏ ｍｉｆｍｅ ｏ － ｉ ｏ ｈ ｉ ｃ ｏｌ ｎ ｅ ｈ ｔ ａ
护 措 施 等 ， 对 爆 破 效 果 进 行 了分析 。 并 关 键 词 ： 水 泥立 窑 ； 钢 筋砼 立 柱 ； 炸 高 ； 定 向爆 破 中图 分 类 号 ： １Ｊ ４ ． １ ６５ ７ 文献标识码 ： Ａ
Ｄｉ ｅ ｔｏ ａ ａ ｔｎ ｍ ｏ ｉｉ ｎ ｏ ｉ ｆ ｒ ｅ ｎ ｒ ｔ ｒ ｃ ｉ ｎ ｌＢｌ ｓｉ ｇ Ｄｅ ｌ ｏ ｆＲｅｎ ｏ ｃ ｄ Ｃｏ ｃ ｅ ｅ ｔ Ｋｉ ｎ Ｃｏ ｐ ｉ ａ ｅ ｉｕ ｔｏ ｌ ｉ ｍ ｌｃ ｔ ｄ Ｓ ｔ ａ ｉ ｎ ｎ
Ｗ ｕ ｎ ４３ ０ ０， ｎ ２． ａ ｚ ｏ ｍｉ ｉｔａ ｉｅ Ｏｆ ｃ ｆＢｕ ｌ ｉ ｇ Ｉ ｄ ｓｒ Ｌ ｉｈ ｕ ２６１ ０ Ｃｈ ｎ ｈａ ０ ７ Ｃｈｉａ； Ｌ ｉｈ ｕ Ａｄ ｎ ｓｒ ｔｖ ｆ ｅ ｏ ｉｄ ｎ ｎ ｕ ｔ ｉ ｙ， ａ ｚ ｏ ４ ０， ｉ ａ；
ｍ ｍ× ５ ｍ， 层立柱 高 ４ｍ， ５０ｍ 底 整个 窑体总高 为
摘 要 ： 运 用定 向控 制爆 破 技 术成 功 拆 除 了复 杂 环 境 下 的 钢 筋砼 水 泥 立 窑 。 结合 爆 破 环 境 和 爆 破 要 求 ， 根
据钢 筋的失稳条件和 定向倒塌原理确定爆破 方案 ， 详细论述 了炸 高、 炮孔、 起爆 顺序 、 处理、 全校核 和保 预 安
水泥厂废旧车间爆破拆除施工组织设计
水泥厂废旧车间爆破拆除施工组织设计安徽xxx工程公司XXXX年二月二十日目录一、工程概况 (1)二、爆破方案的确定 (1)三、爆破技术设计 (1)四、起爆网络 (3)五、爆破安全核算 (4)六、工期 (5)七、施工组织机构 (5)八、施工机械设备 (5)九、安全施工措施 (6)附1、应急预案 (8)附2、示意图 (13)一、工程概况XXXX水泥厂在技改工程中, 需对一废旧车间进行拆除，由于人工及机械难以实施拆除，委托我公司采用控制爆破方法进行拆除。
为此编制本设计方案。
待拆废旧车间为钢筋混凝土框架结构，南北方向长18m，东西方向宽12m；层高约4.5米，全高27m左右，共三排立柱支撑每排三根，共9根。
立柱规格为800×600mm.待爆破拆除废旧车间周围环境：东距20m为一待拆除厂房，40m为厂区围墙；南面相距11m为一圆形水泥窑；东南向6m有一待拆设备；西距2.5m有一水泥窑，距3.5m左右有一输送管道；北距7m为一圆形水泥窑。
爆破环境十分复杂。
爆破环境示意图见图一。
爆破要求：废旧车间安全彻底倒塌，不产生后座，不影响周围建筑物安全。
二、爆破方案的确定对各种爆破方案进行综合分析、比较，确定采用首层不进行处理，二层以上向东定向倒塌爆破方案。
三、爆破技术设计1、爆破缺口高度的确定由于没有立柱配筋图，根据同类工程实践经验，承重立柱底部的三排立柱从东向西爆破缺口高度分别确定为10m、6m、0.6m。
爆破缺口示意图见图二。
2、炮孔直径dd=40采用空气压缩机做为动力，使用YO-18型风钻钻孔，钻孔深度应符合设计要求。
3、最小抵抗线ω对于600×800的立柱及各种规格的梁，ω均取立柱短边尺寸的一半，即ω=1/2B，ω=0.30m。
对于各种规格的梁，ω均取梁宽度的一半。
4、炮孔间距a取炮孔邻近系数m=2，则a=2ω。
5、炮孔深度L单层装药时，L=0.6H;双层装药时，L=0.75H；H为立柱长边尺寸及梁的高度。
水泥厂连体筒仓控制爆破拆除
水泥厂连体筒仓控制爆破拆除摘要：介绍了连体筒仓控制爆破拆除的方法。
论述了爆破切口设计、爆破参数的确定、预处理、爆破网路设计和爆破安全防护措施等，同时总结了控制爆破拆除连体筒仓的一些有益经验。
关键词：连体筒仓；控制爆破；爆破参数Demolition of Connected Silos in Cement Plant by Controlled BlastingZHU Rui(Zhejiang Xinjiyuan Blasting Engineering Co. Ltd,Taizhou,317600,China)Abatract:The demolition of connected silos by controlled blasting is introduced.The designs of blasting cut,determination of blasting parameters,pretreatment,vibration-reduced priming ciricuit and protection measures and so on are discussed.Meanwhile,some useful experiences are put forward,which can be used as a reference for similar projects.Key words:connected silos;controlled blasting;blasting parameters1 工程概况凌龙水泥厂属于节能减排需要关闭的小水泥厂之一，厂内构筑物需整体拆除，由于工期紧张，为了保证安全有效，决定采用控制爆破拆除。
水泥厂内待拆除构筑物如下：1座高22m立窑、2栋高18m框架构筑物、4座高20m连体筒仓、1座高20m独立筒仓（见图1）。
其中1座连体筒仓（本文以该连体筒仓为例展开论述）为4个外径6.6m、壁厚0.52m、高20m的砖结构筒仓连接在一起，呈南北排列，相交部分墙体宽2m，连体筒仓南北两侧对称开有宽1.9m、高2.5m的出入门洞，筒仓距地面2.8m处设有厚0.3m的钢筋混凝土圈梁。
水泥厂生料库爆破拆除方案和防护措施
水泥厂生料库爆破拆除方案和防护措施为深入贯彻落实科学发展观，加快转变经济发展方式，促进产业结构调整和优化升级，推进节能减排，需要淘汰落后产能。
加快淘汰落后产能是转变经济发展方式、调整经济结构、提高经济增长质量和效益的重大举措，是加快节能减排、积极应对全球气候变化的迫切需要，是走中国特色新型工业化道路、实现工业由大变强的必然要求。
为了响应国家的号召，需要对落后的水泥厂的生料库进行爆破拆除，推动产业转型升级。
1 工程概况1.1 工程简介待爆破拆除建筑物为织金水泥厂内一生料库，整体尺寸大致为：26m×8m×15 m，结构较为特殊，大致可以简单的分为Ⅰ、Ⅱ两个区域；其中区域Ⅰ包括4颗空心砖砌立柱和2颗钢筋混凝土立柱，4颗空心砖柱（规格：100cm×80cm、80cm×80cm）呈矩形排列，，2颗钢筋混凝土立柱（规格：74cm×75cm）则分布在其南北两侧并由一颗穿过矩形的横梁连接；区域Ⅱ则由一大两小共三个直立筒壁体组成，大小筒壁的内径分别为：D=4.55m，d=2.60m，壁厚均为t=53cm，而且筒壁周围又共有12颗规格不一的钢筋混凝土立柱加以稳固，每个筒壁内高约4m处倒置有一料斗，离地面越2m，其北侧还有两颗已经严重损坏的钢筋混凝土立柱与顶部直接连接，Ⅰ、Ⅱ两个区域由四颗横梁直接联系。
1.2 周围环境整个待爆体周围环境也十分复杂，其北面约70m处正是车流量极大的307省道，而且道路两侧还建有民房等设施；其正南面不足5m处为该水泥厂其它正常生产厂房和一配电房，西面18m处有两户村民，东面20m处则为一施工工地，Ⅰ区正北方紧贴着一小山包，连接Ⅰ、Ⅱ两个区域的横梁下面就是一条通往工地和水泥厂的车道。
2 爆破方案的设计和选择由于整个爆破环境相对比较复杂，待爆体的结构比较特殊，需要研究解决待爆体的倒塌方向；需要控制爆破产生的震动、飞石和噪音等。
2.1 倒塌方向拆除爆破既要达到预定的拆除目的，又必须要有效的控制爆破可能产生的影响，以确保周围环境的安全，所以通过比对周围环境中各建筑物的距离参数（厂房周边无可供定向倒塌的空旷场地）和考虑自身结构（若选择定向倒塌，內置料斗可能会起抵制作用）对倒塌方向的影响，最终选取“原地倒塌”方案。
某水泥厂水泥原料库倒塌事故原因分析
$+"-- ! $""-- ， 纵 筋 配 置 为 # ! "# 和 $ ! "# 两 种
纵横墙交接处均布 类型， 箍 筋 配 置 均 为 ! $%#&& ； 置 钢 筋 混 凝 土 构 造 柱 ， 构 造 柱 截 面 尺 寸 !"#$$ % 纵 筋 配 置 & ! ’( ， 箍 筋 配 置 ! )*(## ； 结构 !"#$$ ， 混 凝 土 设 计 强 度 等 级 为 +(# 。
参考文献
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倒塌事故原因分析 根据现场调查和对现有结构的分析表明， 设计
上的错误是导致本次原料库倒塌的主要原因。 具体 分析如下： 首先对于库容量较大的深 （ & ）结 构 选 型 不 当 。 仓， 应选用受力性能良好的圆形筒仓， 矩形群仓受 力复杂。在相同仓容量情况下， 圆形筒仓和矩形仓 仓壁所承受的水平拉应力大体上是相当的， 而矩形 仓在承受水平拉应力的同时， 还要承受一定的平面 外附加弯曲应力作用； 其次大库容的深仓应优先选 用钢筋混凝土结构， 如选用砖混结构， 则应具有足 够的构造措施， 并应对其作精确结构计算。从事故 现场勘察看， 该工程所具有的构造措施不满足规范 要求。 （ %） 平面外附加弯 曲 应 力 是 导 致 墙 体 失 稳 破 坏的根本原因。 该工程石子原料仓共由 # 个单仓构
事故分析 ( @@<A37/8974:;5<58
工程质量
某水泥厂水泥原料库倒塌事故原因分析
李国方
（ 芜湖市建设工程质量监督站） 【 摘 要 】本 文 针 对 某 水 泥 厂 水 泥 原 料 库 倒 塌 事 故 ， 从建设程序、 设计、 施工等方面剖析事故原因， 并总结了从中应吸取的教训。 【 关 键 词 】倒 塌 事 故 矩形筒仓 平面外附加弯曲应力 失稳破坏
爆破劈裂法拆除料仓填料
宜过量 ， 则易 引起 过 磷 酸 钙 中 有 效磷 的退 化和 否
ＮＨ 的损 失。 在选 用 无机 矿物 质 作 粘 结 剂 时 ， 除考 虑 以 上
因素 外 ， 还应 因地制 宜 ， 充分 利 用 当地 资 源优 势， 同时选 用 价格低廉 并 含有 作物所 需营 养成分 的矿
Ｓ ｕ ｎ ｔ ｅ ａ ｐ ｉａ ｉｎ ｏ ｂ ｏ ｐ ｉｅ ｔ ｄｙ ｏ ｃ ｍｐ ｕ ｄ ｎ ｒ ｌｉ ｏ ｏｎ ｆｒｉｚ ｒｐ ｏ ｕ ｔ ｅ ｔｌ ｅ ｒ ｄ ｃｉ ｉ ｏｎ
ＨＯＵ ｉ ｏ ｇ Ｚ Ｃｕ— ｎ ， ＨＡＮＧ ａ － ｎ Ｗ ＡＮＧ ａ ｇ ｌｎ ｈ Ｂ ｏｌ ， ｉ Ｇｕ ｎ －ｏ ｇ
夹制性很 大 。另 外， 注 意 爆破 时飞 石对 料 仓壁 要
的撞击 。 ２ 爆破 方案 的选择 采用浅孔爆 破 ， Ｙ一２ ６凿岩机 ， 开斗供 风的空
压机 供风 。
在爆 破设 计时 ， 择 了两种 方案进 行比较。 选
ｌ 案 ： Ａ 面 中 处 ， 准 Ｃ点 打 孔 ， 方 在 Ｂ 对 孔
（ 唐山三 友矿 山有限公 司， 河北 唐 山 ０ ３０ ） ６ １ １
唐 山 三 友 矿 山 有 限 公 司 销 售 部 的 一 水 泥 石 料
料 仓填料 为素 混 凝 土， 后填入 料 仓 底部 三 是 角匿 内的， 除时 ， 拆 只须 克 服 ＡＣ Ｂ 、 Ｃ两面 的粘 接 力， 使填料 脱离 Ａ Ｂ Ｃ、 Ｃ两 面的 粘接 力 ， 填料 脱 使 离 ＡＣ Ｂ 、 Ｃ二面 ， 不必 完 全 破碎 填 料， 但其 所 受的
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来 稿 摘 登
文 章 编 号 ：０ ８ ５ ４ ２０ ｝ ｌ ｏ ｌ 】０ —７２ ｌ０ ２ Ⅱ 一０ ３ 一０
钢制水泥储罐群爆破拆除
钢制水泥储罐群爆破拆除摘要：介绍了毫秒微差控制爆破技术在钢制水泥储罐群爆破拆除中的应用，由于储罐群中部混凝土搅拌仓底部为一层框架钢筋混凝土框架结构，两侧水泥储罐群为两层钢筋混凝土框架结构，通过毫秒微差控制爆破技术分为三个区段进行爆破，严格控制爆破顺序. 采用合理的立柱炸高、预拆除、钻孔布置确保了储罐群的准确定向倒塌，预防了爆破振动及爆破飞石的危害，爆破效果良好。
毫秒微差控制爆破技术的成功应用，可为同类爆破工程施工提供参考。
关键词：微差控制爆破；框架结构1 工程概况因建设需要，杭州水泥厂钢制水泥储罐群需进行爆破拆除，该钢制水泥储罐群位于杭州市余杭区星桥街道佛日坞原杭州水泥厂内，南北两侧均为钢制水泥储罐群，各6个，对称分布，底部均为两层钢筋混凝土框架结构，层高2.8m；中间为混凝土搅拌仓，底部为一层混凝土框架结构，层高5.2m。
最大高度为18m，南北总长约26.8m，东西总宽约20.5m，共58根立柱。
2 周边环境待拆除钢制水泥储罐群南侧距离通信线最近为35米；距离高压线最近处为45米；钢制水泥储罐群周边300m范围内所有民房均已拆迁，周边建筑物及地下管道均已废弃，周边环境详见图1。
3 爆破方案的选择钢制水泥储罐群下部为钢筋混凝土框架结构，上部分别为钢制水泥储罐群和混凝土搅拌仓，本次爆破方案主要对钢制水泥储罐群下部混凝土框架实施爆破。
北面和南面水泥储罐群均为两层框架，中间混凝土搅拌仓为一层框架，层高不一样，通过预处理将混凝土搅拌仓和水泥存储罐群链接构建进行分割，分成三个区段进行爆破，采用毫秒延时雷管控制爆破顺序，逐排倒塌，控制倒塌方向。
钢制水泥储罐群建筑物南面约35米处为通信线及厂区围墙，其他三面比较空旷。
为尽保护南侧通信线及围墙，先将中间混凝土搅拌仓炸倒，北面和南面水泥储罐群向北偏西30度方向爆破倾倒。
4 爆破设计4.1 爆破部位为使钢制水泥储罐群建筑物充分解体，本次爆破部位为所有立柱将全部实施爆破，爆破部位示意图如图2。
水泥库清库中的爆破技术应用
水泥库清库中的爆破技术应用水泥厂的生料库和水泥库在使用一定时间后，因库内物料被压实和板结会造成下料不畅，严重时将影响正常生产，并直接影响企业的经济效益。
因此，必须经常清库。
但清库机和人工直接清库都有一定的适用条件，德通钢板仓公司的经验是：当库内料位较高且库壁、库底及分料锥体入料口被压实和板结而堵塞时，采用爆破作业进行先期疏通。
这样既可提高劳动效率，减轻工人劳动强度，又可避免清库时可能发生的危险情况。
本文结合生产实际，就清库中的爆破技术进行初步探讨。
一、几个基本假设（１）爆破的介质（生料粉和水泥）为均质非弹性物料。
（２）爆破是在半密闭和近似密闭的生料库或水泥库内这一外部环境条件下进行，因此，爆破能量的传播满足质量守恒方程和动量守恒方程。
质量守恒方程：ρ０Ｄ＝ρＨ（Ｄ－ｕＨ）动量守恒方程：ρ０ＤｕＨ＝ＰＨ－Ｐ０上述二式中：ρ０——初始炸药密度；ρＨ——反应区物质密度；ＰＨ——爆轰压力；Ｐ０——初始压力；Ｄ——炸药爆速；ｕＨ——爆炸生成气体气流速度。
（３）假设爆破介质的物料颗粒在爆破能传递的瞬间仅获得一定的初速而来不及发生位移，即可把爆炸作用看成是爆炸气体的能量瞬间直接传递给爆破介质。
（４）库内物料的压实和板结仅发生在库壁、库底及分料锥体入料口附近，而内部物料具有良好的流动性。
２爆破作用机理爆破清库主要是利用炸药爆破瞬间形成的高温高压气体的膨胀推力和冲击波引起的应力波共同作用于板结或压实的物料上来实现的，其爆破机理如下。
（１）因为物料颗粒间的结合力远远小于岩石质点间的结合力，所以爆破能量一部分用于克服压实和板结物料颗粒间的内摩擦力，使颗粒产生位移，促使板结面产生微裂隙并使裂隙“尖劈”进一步发展，从而造成介质膨胀破坏和位移，使原压实和板结的硬壳被破坏而产生楔形裂口，上部流散物料在重力和库底压缩空气的作用下从此口流出；爆轰能量的另一部分则传递给周围介质（可能是物料或空气），用于抛起库侧和库底压实和板结的物料。
水泥生料均化库的质量事故分析及加固处理
水泥生料均化库的质量事故分析及加固处理事故分析：生料均化库出现开裂问题主要原因：1、环向配钢筋面积不足引起。
2、滑膜快每天大于1.5米，砼受伤。
3、库内装生料速度太快，未按标准进行压库试验。
4、砼标号未达标。
加固处理1 方案选择根据该生料均化库的事故现状和原因分析, 可考虑粘贴碳纤维加固、对筒壁采用钢筋砼加大截面加固和体外预应力加固等方法。
现对这些方法从加固效果和经济性两方面进行比较分析,以便选出最优方案。
1. 1 粘贴碳纤维加固在筒体外侧粘贴300 g/ m2 (厚度0. 167 mm) 碳纤维, 环向封闭碳纤维对筒体具有良好的约束力, 对外观没有影响。
但由于局部欠筋量较大, 这些部位需粘贴五层碳纤维,而实际上粘贴超过3 层以外的碳纤维效果已经不大。
1. 2 对筒壁采用钢筋砼加大截面加固另一种方法是在筒体外侧采用钢筋砼加大筒壁截面进行加固。
经计算采用该方法将使结构增加自重, 同时新加部分结构受力存在应力滞后问题, 材料效能不能充分发挥。
1. 3 体外预应力加固由于库壁上的竖向裂缝主要是由于环向实配钢筋面积不足引起的, 因此可以通过在库壁外表面沿环向布置一定数量的钢绞线,并施加体外预应力。
该方法可以解决加固部分应力滞后的问题, 使库壁内部环向钢筋与外部预应力钢绞线协同受力。
这样对结构加固有比较明显的作用,甚至会使一些裂缝闭合。
综合上述几种方案, 从加固效果和经济性两方面综合考虑,显然采取体外预应力加固方法是最合理的,也是最经济的。
2 方案设计2. 1 钢绞线的布置由于环向实配钢筋面积不足, 钢绞线采用水平环向布置。
为了减小预应力损失, 在每一圈中将钢绞线分成两段,每段的总转角为180 °。
另外,为了避免钢绞线的锚固端竖向在一条直线上,应将相临两圈的钢绞线锚固端位置错开90 °由于环向钢筋所欠面积在不同的标高处不一样, 因此本次加固将筒壁沿竖向每m作为一个区段进行计算, 从而得出每一区段所需要的钢绞线根数和张拉控制力.2) 新老砼交接面处理: 砼浇筑前应将原构件砼表面凿毛并凿成沟槽(凿毛不应用机械施工, 采用人工施工, 以免引起较大的震动影响原结构) , 沟槽深度> 6 mm, 间距不大于200 mm。
水泥厂拆除施工方案（范文）
水泥厂拆除施工方案（范文）水泥厂拆除施工方案编制:审核：批准:XXXXXX工程第三有限公司二O一五年一月二十五日水泥厂拆除施工方案一、工程概况XX集团XX水泥厂旧厂位于XX市桃北西路北侧，东接矿山救护队路，西与三矿家属楼，矿区法院相邻，北侧是铁路专用线，厂内东西方向有一趟海马一回、二回高压线。
该厂厂内现有大小建筑物194个（栋、座），拆除建筑物占地面积30000m2。
主要有生料、制成、立窑、回转窑、包装五大生产系统用房、办公楼及仓库、配电室等。
除办公楼转为西城分局作办公楼外，其余厂房全部拆除。
需拆除的房屋结构主要有混凝土框架结构、筒体结构、排架结构及砖混结构等。
主要生产车间以框架结构及筒体结构为主，次要厂房、车间以砖混结构为主。
房屋最大高度44.5m。
目前厂内大部分车间已经停产，并进行了设备的搬迁，只有装车系统、配电室还在运行，立窑车间、回转车间及预热器设备还未拆除。
二、拆除工程的施工准备1.技术准备工作(1)、查阅被拆除建筑物(或构筑物)的竣工图纸，弄清建筑物的结构情况，建筑情况，水电及设备管道情况。
(2)、学习有关规范和安全技术文件，编制拆除施工方案。
(3)、明确周围环境、场地、道路、水电设备管道、危房情况等。
(4)、向进场施工人员进行安全技术教育。
2.现场准备(1)、清理被拆除建筑物倒塌范围内的物资、设备，不能搬迁的须妥善加以防护。
(2)、疏通运输道路，接通施工中临时用水、电源。
(3)、切断被拆建筑物的水、电、煤气管道等。
(4)、检查周围建筑物，尤其是危旧房，必要时进行临时加固。
(5)、向周围群众出示安民告示，在拆除危险区域设置警戒标志。
3、机械设备材料的准备拆除所需的机械工具，起重运输机械，爆破拆除所需的全部爆破器材以及爆破材料危险品临时库房，分别列出《主要机械设备需用表》,《主要材料需用表》。
4、劳动力准备成立组织机构，明确技术负责人和专职安全员，绘制组织机构图，组织劳动力。
三、房屋拆除的施工顺序及施工方法根据不同的拆除对象，应当采取不同的拆除方法和拆除顺序，但应遵守“先上后下、先非承重结构后承重结构”的基本原则。
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水泥厂生料库爆破拆除论文
【摘要】本工程环境复杂，施工难度很大，需要工程施工经验技术人员和施工人员进场施工，精心组织，科学管理，确保本工程施工顺利进行。
做好爆破设计，爆破设计力求准确、严密，严格控制单响药量，准确核算地震波影响范围及飞石距离，把地震波及飞石对周边建筑物的影响降到最低限度。
0前言
为深入贯彻落实科学发展观，加快转变经济发展方式，促进产业结构调整和优化升级，推进节能减排，需要淘汰落后产能。
加快淘汰落后产能是转变经济发展方式、调整经济结构、提高经济增长质量和效益的重大举措，是加快节能减排、积极应对全球气候变化的迫切需要，是走中国特色新型工业化道路、实现工业由大变强的必然要求。
为了响应国家的号召，需要对落后的水泥厂的生料库进行爆破拆除，推动产业转型升级。
1 工程概况
1.1 工程简介
待爆破拆除建筑物为织金水泥厂内一生料库，整体尺寸大致为：26m×8m×15 m，结构较为特殊，大致可以简单的分为Ⅰ、Ⅱ两个区域；其中区域Ⅰ包括4颗空心砖砌立柱和2颗钢筋混凝土立柱，4颗空心砖柱（规格：100cm×80cm、80cm×80cm）呈矩形排列，，2颗钢筋混凝土立柱（规格：74cm×75cm）则分布在其南北两侧并由一颗穿过矩形的横梁连接；区域Ⅱ则由一大两小共三个直立筒壁体组成，
大小筒壁的内径分别为：D=4.55m，d=2.60m，壁厚均为t=53cm，而且筒壁周围又共有12颗规格不一的钢筋混凝土立柱加以稳固，每个筒壁内高约4m处倒置有一料斗，离地面越2m，其北侧还有两颗已经严重损坏的钢筋混凝土立柱与顶部直接连接，Ⅰ、Ⅱ两个区域由四颗横梁直接联系。
1.2 周围环境
整个待爆体周围环境也十分复杂，其北面约70m处正是车流量极大的307省道，而且道路两侧还建有民房等设施；其正南面不足5m 处为该水泥厂其它正常生产厂房和一配电房，西面18m处有两户村民，东面20m处则为一施工工地，Ⅰ区正北方紧贴着一小山包，连接Ⅰ、Ⅱ两个区域的横梁下面就是一条通往工地和水泥厂的车道。
2 爆破方案的设计和选择
由于整个爆破环境相对比较复杂，待爆体的结构比较特殊，需要研究解决待爆体的倒塌方向；需要控制爆破产生的震动、飞石和噪音等。
2.1 倒塌方向
拆除爆破既要达到预定的拆除目的，又必须要有效的控制爆破可能产生的影响，以确保周围环境的安全，所以通过比对周围环境中各建筑物的距离参数（厂房周边无可供定向倒塌的空旷场地）和考虑自身结构（若选择定向倒塌，内置料斗可能会起抵制作用）对倒塌方向的影响，最终选取“原地倒塌”方案。
2.2爆破缺口的选择
实现原地倒塌，根据“切梁断柱”的思想，需要对底层所有承重立柱（包括空心砖住和钢筋混凝土柱）进行同时炸毁，其中砖柱炸高可以布置为2m，钢筋混凝土立柱的爆破破坏高度根据公式：
2.3 爆破设计参数
1）空心砖柱的布孔参数
空心砖柱不能够进行常规的钻孔爆破，需要做特别处理，即：从离地面0.5m起沿其截面短边中轴线上进行凿孔，炮孔间距为60cm，共布置6个，然后放入制作好的药包，最后再用水泥进行填塞。
最小抵抗线：W1=B/2=40cm，孔间距：a=60cm，孔深：l=0.6H=60cm。
2）钢筋混凝土立柱的布孔参数[1]
① 钢筋混凝土立柱（编号：2、11）共布置三排孔，最小抵抗线：W2=B/4=18cm，孔间距：a=35cm，排间距：b=19cm，孔深：l=48cm。
② 钢筋混凝土立柱（编号：4、13）沿中轴对称共布置三排孔，最小抵抗线：W3=B/4=17cm，孔间距：a=（1-2）W=35cm，孔深：l=60cm。
③ 钢筋混凝土立柱（编号：5、6、7、14、15、16）沿中轴对称共布置三排孔，最小抵抗线：W3=B/4=17cm，孔间距：a=（1-2）W=35cm，a=（1-2）W=30cm，孔间距：a=（1-2）W=35cm，l=50cm。
④ 钢筋混凝土立柱（编号：8、17）沿中轴布一排孔，最小抵抗线：W5=19cm，a=（1-2）W=30cm，l=45cm。
⑤ 钢筋混凝土立柱（编号：9、18）沿中轴对称共布置三排孔，最小抵抗线：W3=B/4=17cm，a=（1-2）W=35cm，l=45cm。
3）筒壁体及横梁的布孔参数
① 1#筒壁体孔间距：a=（1.2-2）w=30cm ，排间距：b=（0.8-1）a=25cm，l=（0.65-0.68）×t=36cm。
② 2#、3#筒壁体孔间距：a=（1.2-2）w=30cm ，排间距：b=（0.8-1）a=25cm，l=36cm。
③四颗横梁孔间距：a=（1-2）=20cm 排间距：b=15cm，l=65cm。
2.4 药量的计算[2]
单孔装药量根据单孔药量计算公式，分别计算各炮孔药量，并依据现场实际情况进行调整：
通过计算依次可得其单孔装药量：
① 空心砖柱（编号：1、3、10、12）通过现场试爆确定；
② 钢筋混凝土立柱（编号：2、11） Q=（q1A+q2V）f=37g
③ 钢筋混凝土立柱（编号：4、13） Q=（q1A+q2V）f=56g
④ 钢筋混凝土立柱（编号：5、6、7、14、15、16） Q=（q1A+q2V）f=41g
⑤ 钢筋混凝土立柱（编号：8、17） Q=（q1A+q2V）f=61g
⑥ 钢筋混凝土立柱（编号：9、18） Q=（q1A+q2V）f=36g
⑦ 1#筒壁体 Q=（q1A+q2V）f=58g
⑧ 2#、3#筒壁体 Q=（q1A+q2V）f=58g
⑨四颗横梁 Q=（q1A+q2V）f=72g
3 网路设计
整个待拆除建筑分为两部分：一层，二层。
整个一层均孔内采用MS14段导爆管雷管，孔外用MS1段接力，二层采用MS14段导爆管连
接，孔外用MS1段接力，一二层之间用MS5段隔开做延期管，一次通电起爆。
4 安全防护措施
为防止一至两层外墙柱子爆破时飞石危及周围人员及设备安全，在爆高范围挂两层以上胶皮网，并用铁丝绑紧，待爆破建筑物周围均搭设高约三米的钢管防护架。
为了确保不飞石，应保证炮孔质量，按设计装药，密实全堵塞、覆盖和排栅搭设措施落实，在变电房外搭设钢管防护架，并用胶皮覆盖表面。
5 爆破安全校核
本次爆破安全因素主要考虑爆破震动、飞石和爆破冲击波的估算。
5.1 爆破震动计算[3]
爆破震动速度公式可用下面公式校核：
式中Q为最大段药量，取Q=5kg；K、a为相关的地质系数和衰减系数，取K=1800，a=1.8；R为距离爆区中心的距离，取R=18m；Ki 为拆除爆破的修正系数，取Ki =0..25。
将数据代入公式可得Vi =1.83cm/s。
该速度小于爆破安全规程规定的一般房屋的振动安全值，符合要求。
5.2爆破飞石的计算
根据公式计算。
式中Rf 为个别飞散物的分散距离；W为最大段药量的最小抵抗线，；n为最大药包爆破作用指数；Kf 为爆破系数。
通过计算可得
Rf =2.7m. 由于被爆物体表面有覆盖物，飞石可控制在10米范围内，不会对周围的建筑物造成损伤。
由于具有安全防护措施，飞石的距离小于，因而对周围环境的影响是很小的。
5.3爆破冲击波的计算[4]
无防护时的冲击波采用公示来计算。
式中Q为单段最大起爆药量，Rf 为冲击波的影响距离；K为相关的系数。
计算的Rf =22m.
由于爆破是在安全防护下进行的，因此冲击的影响距离应该小于，小于警戒范围，所以冲击波的计算是安全的。
6 爆破效果及总结
6.1爆破效果
爆破效果达到预期，建筑物按照预定的方向倒塌，无飞石现象的产生，爆破振动及爆破冲击波均远远小于计算值。
6.2小结
（1）本工程环境复杂，施工难度很大，需要工程施工经验技术人员和施工人员进场施工，精心组织，科学管理，确保本工程施工顺利进行。
（2）做好爆破设计，爆破设计力求准确、严密，严格控制单响药量，准确核算地震波影响范围及飞石距离，把地震波及飞石对周边建筑物的影响降到最低限度。
（3）制定应急预案，一旦发生特殊情况，紧急小组按预案给予补救，待危险处理后再重新施工。
（4）本工程周边建（构）筑物密集，环境复杂，为避免施工中出现不必要的纠纷，在开工前，对周边临近爆区100m以内的建筑物进行一次全面摸查，采用摄像、拍照、绘图、记录等手段，对排查结果进行详细记录、整理、归档，并报送一份给相关建设监管部门。
（5）开工前做好施工宣传、公告工作，在爆区附近主要道口设置宣传栏和公告栏，将工程名称、施工单位、工程负责人、爆破作业时限、爆破起爆时间、安全警戒范围、警戒标志、起爆信号等信息进行公示，让周围居民掌握到必要的施工、安全知识，以取得广大居民对施工的理解和支持。
【参考文献】
[1] 汪旭光，于亚伦.拆除爆破理论与工程实例[M].北京：人民交通出版社，2008.
[2] 中华人民共和国标准GB6722-2011爆破安全规程[S].北京：冶金工业出版社，2011.
[3] 于亚伦.工程爆破理论与技术[M].北京：冶金工业出版社，2008.
[4] 刘殿中.工程爆破使用手册[M].北京：冶金工业出版社，1999.。