塔式起重机基础计算方案书

塔式起重机基础计算方案书
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施工单位：
编制人：
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目录
一、编制依据 (1)
二、塔机属性 (1)
三、塔机荷载 (1)
四、基础验算 (2)
五、基础配筋验算 (5)
一、编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、塔机使用说明书
3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规范JGJ/T 187-2009》
4、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010
5、《塔式起重机设计规范》GB13752-92
6、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》
7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版
8、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）
9、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）
二、塔机属性
三、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
2、塔机传递至基础荷载设计值
四、基础验算
基础底面积：A=2bl-l2+2a2=2×8.5×1.1-1.12+2×12=19.49m2
=bl+2(a+l)a=8.5×1.1+2×(1+1.1)×1=13.55m2基础中一条形基础底面积：A
基础及其上土的自重荷载标准值：G k=19.49×1.25×25=609.06kN
基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35×609.06=822.23kN
1、偏心距验算
条形基础的竖向荷载标准值：
F k''=(F k+
G k)A0/A=(461.4+609.06)×13.55/19.49=744.21kN
F''=(F+G)A0/A=(622.89+822.23)×13.55/19.49=1004.69kN
e=(M k+F Vk·h)/ F k''=(675.88+19.02×1.25)/744.21=0.94m <b/4=8.5/4=2.13m
满足要求
2、基础偏心荷载作用应力
(1)、荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值
e=0.94m <b/6=8.5/6=1.42m
I=lb3/12+2×al3/12+4×[a4/36+ a2/2(a/3+l/2)2]
=1.1×8.53/12+2×1×1.13/12+4×[14/36+12/2×(1/3+1.1/2)2]=58.19
基础底面抵抗矩：W=I/(b/2)=58.19 /(8.5/2)=13.69m3
P kmin= F k''/A0-(M k+F Vk·h)/W=744.21/13.55-(675.88+19.02×1.25)/13.69 =3.82kPa P kmax= F k''/A0+(M k+F Vk·h)/W=744.21/13.55+(675.88+19.02×1.25)/13.69 =106.03kPa
(2)、荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值
P min= F''/A0-(M+F V·h)/W=1004.69/13.55-(912.44+25.68×1.25)/13.69 =5.15kPa
P max= F''/A0+(M+F V·h)/W=1004.69/13.55+(912.44+25.68×1.25)/13.69 =143.14kPa 3、基础轴心荷载作用应力
P k =(F k +G k )/A=(461.4+609.06)/19.49=54.92kN/m 2
4、基础底面压力验算
(1)、修正后地基承载力特征值 f a =f ak +ηd γm (d-0.5)
=160+1.6×19.3×(1.5-0.5)=190.88kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 P k =54.92kPa <f a =190.88kPa 满足要求！
(3)、偏心作用时地基承载力验算
P kmax =106.03kPa <1.2f a =1.2×190.88=229.06kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算
基础有效高度：h 0=h-δ-D/2=1250-40-25/2=1198mm 塔身边缘至基础底边缘最大反力处距离： a 1=(b-1.414B)/2=(8.5-1.414×1.6)/2=3.12m 塔身边缘处基础底面地基反力标准值：
P k1=P kmax -a 1(P kmax -P kmin )/b=106.03-3.12×(106.03-3.82)/8.5=68.51kPa 基础自重在基础底面产生的压力标准值： P kG =G k /A=609.06/19.49=31.25kPa 基础底平均压力设计值：
P=γ((P kmax +P k1)/2-P kG )=1.35×((106.03+68.51)/2-31.25)=75.63kPa
基础所受剪力：V=pa1l=75.63×3.12×1.1=259.56kN
h0/l=1198/1100=1.09 <4
0.25βc f c lh0=0.25×1×11.9×1100×1198/1000=3920.46kN >V=259.56kN
满足要求！
6、地基变形验算
倾斜率：tanζ=|S1-S2|/b'=|46-50|/5000=0.0008 <0.001
满足要求！
五、基础配筋验算
基础底部配筋：HRB3356Φ25基础上部配筋：HRB3356Φ18
基础腰筋配筋：HPB2354Φ14基础箍筋配筋：HPB235Φ10@180，4肢
1、基础弯距计算
基础底均布荷载设计值：q1=pl=75.63×1.1=83.19kN/m
塔吊边缘弯矩：M=q1a12/2=83.19×3.122/2=404.90kN·m
2、基础配筋计算
(1)、基础梁底部配筋
αS1=M/(α1f c lh02)=404.90×106/(1×11.9×1100×11982)=0.022
δ1=1-1
1sα
-=0.022
2
γS1=1-δ1/2=1-0.022/2=0.989
A S1=M/(γS1h0f y1)=404.90×106/(0.989×1198×300)=1139mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2% 最小配筋面积A min=ρlh0=0.2×1100.0×1198=2636mm2
取两者大值，A1= 2636mm2
基础底长向实际配筋：A s1'=2944mm2 >A1=2636mm2
满足要求！
(2)、基础梁上部配筋
基础梁上部实际配筋：A s2'=1526mm2'>0.5A s1=1472.00mm2
满足要求！
(3)、基础梁腰筋配筋
梁腰筋按照构造配筋HPB2354Φ14
(4)、基础梁箍筋配筋
箍筋抗剪
截面高度影响系数：βh=(800/h0)0.25=(800/1198)0.25=0.90
0.7βh f t lh0=0.7×0.90×1.27×103×1.1×1198=1054.37kN >V=259.56kN
满足要求！
配箍率验算
ρsv=nA sv1/(ls)=4×78.50/(1100×180)=0.16%>ρsv，min=0.24f t/f yv=0.24×1.27/210=0.15%
满足要求！
(5)、基础加腋处配筋
基础加腋处，顶部与底部配置水平构造筋Φ12@200mm、竖向构造箍筋Φ8@200mm，外侧纵向筋Φ10@200mm。