反击式破碎机总体结构设计
反击式破碎机破碎腔设计
反击式破碎机破碎腔设计反击破破碎腔对生产率、能耗、产品粒度和粒形以及衬板磨损有很大影响。
因此，设计最佳破碎腔是保证破碎机性能优越的关键因素。
1破碎腔结构参数反击式破碎机破碎腔是由进料导板、两级反击板以及由导板卸载点到第二级反击板排料口的圆弧所构成的空问组成的。
它所包括的结构参数如图20—1所示。
现以转子直径D和转子中心为基准来选择破碎腔结构参数。
转子直径和长度前已述及。
1.1给、排料口及给料导板倾β给料口宽度B≈0.7D;，排料口尺寸：e1min≈0.1D;e2min≈0.01D。
为了选择破碎腔合理的结构参数，将4个规格的反击式破碎机破碎腔结构参数统计结果列表20—1中。
反击式破碎机物料是沿导板进入破碎腔，因此导板倾角β就是一个重要参数。
从表20-1看,β角在450一600之间，这完全符合实际情况。
β角越大，物料沿导板下滑的速度越快；β角越小，物料沿导板下滑的速度越慢，甚至产生堆料现象。
β角大，破碎机高度增加；β角小，破碎机高度降低。
在其他条件允许的情况下，以取β角小为宜。
如瑞典山特维克P型反击式破碎机其β角为350。
此外，选择导板倾角还应考虑物料滑出导板与板锤相遇的关系；若物料滑出导板(离开卸载点)而板锤尚未来到(板锤滞后现象)；若物料尚未滑出导板而板锤刚好到位，又未与物料相遇(板锤超前现象)。
最好是物料滑出导板后同时与板锤相遇，此时破碎效果最好。
1．2导板卸载点α及反击板悬挂位置从表20—1数据可知，导板卸载点α=300～500。
，一般α角小，破碎机高度相对低一些，能降低机高和减轻机重。
对移动式破碎机降低高度很有益。
所以，在其他条件允许的情况下，还是以α=300。
最合适。
此外，α角小还可增加破碎腔圆弧长度。
反击板悬挂点由图20—1中x和Y尺寸确定，但Y又与Yo和进料口尺寸有关，最后又决定于β和α大小。
1．3破碎腔其他参数艿角是板锤外圆切线，也就是物料冲向反击板的运动方向与反击板垂线之间的夹角(图20—1)，一般δ=20左右。
PF1315反击式破碎机内部材质及基础图
PF1315 反击式破碎机内部材质表：
序号
名称
材质
数量
1
主轴
40Cr
1
2
箱体
Q235
1
3
反击衬板 ZGMn13 36
4
板锤
高铬铸铁 26 8
备注
1
5
进口衬板 ZGMn13 24
3 种规格
6
左侧衬板 ZGMn13 26
3 种规格
7
右侧衬板 ZGMn13 26
3 种规格
8
锥度套
ZG310-570 1
9
PF1315 反击式破碎机内部材质表及基础图
PF1315 反击式破碎机是应用于大型砂石料生产线的大型设备， 通常与 PE750×1060 颚式破碎机联用，共同承担沙石料生产的破碎 作业。该机主要用于砂石料的二次破碎，其作用也是非常明显的。
经由泰达矿山机械整理后，透过现象看本质，让更多人了 解 PF1315 反击破内部的东西。
23
轴承
23144
2
24
液压缸
2
25
液压泵站
1
2
PF1315 反击式破碎机基础图为：
因 PF1315 反击式破碎机分为两腔式反击破和三腔反击破，各厂 家标准也不一。所以材质和基础图也是有所差别的 。（资料来源： ）
3
楔铁
45
16
10
大反击架 Q235
1
11
中反击架 Q235
1
12
小反击架 Q235
1
13
活动杆
45
3
14
横担 1Biblioteka Q235215
横担 2
Q235
反击式破碎机(反击破)的工作原理课件PPT
按照规定的启动顺序启动反击式破碎机， 注意观察设备运行状态，确保无异常声音 和振动。
停机操作
安全操作
当需要停机时，应先停止给料，待破碎腔 内的物料完全排出后再关闭电机和传动系 统。
操作反击式破碎机时应遵守安全操作规程 ，穿戴好防护用品，禁止在设备运行过程 中进行维修和清理工作。
维护保养
日常保养
每天对反击式破碎机进行例行检查， 包括润滑系统、传动系统、破碎腔等， 确保设备正常运行。
出料调整装置
出料调整装置用于调节出料口的大小，从而控制物料的出料 粒度。
出料调整装置通常由多个调节螺栓组成，通过调节螺栓可以 改变出料口的宽度和高度，从而控制物料的出料粒度和产量 。
传动装置
传动装置是反击式破碎机的动力传输系统，它将电动机的 动力传递给转子，使转子能够高速旋转。
传动装置通常采用减速器和皮带轮组成，减速器将电动机 的高速旋转减缓到转子所需的转速，皮带轮则将减速器的 动力传递给转子。
03 反击式破碎机工作原理
物料破碎过程
010203源自04物料进入破碎腔
物料通过进料口进入反击式破 碎机的破碎腔。
受到冲击力
物料在破碎腔内受到高速旋转 的转子打击，产生冲击力。
物料破碎
物料在冲击力的作用下破碎成 小块，并通过排料口排出。
破碎效果调整
通过调整转子的转速、转子与 反击板的间隙以及进料速度等 参数，可以调整破碎效果。
定期保养
维修保养注意事项
在进行维护保养时，应先关闭电机和 传动系统，确保安全；同时要使用正 确的工具和配件，避免造成损坏或事 故。
根据设备使用情况和厂家推荐，定期 进行更全面的保养，如更换磨损件、 清洗设备等。
常见故障及排除方法
反击式破碎机(反击破)的工作原理-PPT课件
的使用寿命和运转率，因而要求注入的润滑油必 须清洁，密封必须良好。
2.新安装的轮箍容易发生松动必须经常进 行检查。
3.注意机器各部位的工作是否正常。 4.注意检查易磨损件的磨损程度，随时注意 更换被磨损的零件。 5.放活动装置的底架平面，应出去灰尘等物 以免机器遇到不能破碎的物料时活动轴承不能 在底架上移动，以致发生严重事故。
- 10 -
不好的影响。 6.其次磨机使用一段时间后，应进行检修，
同时对磨辊磨环铲刀等易损件进行检修更换处 理，磨辊装置在使用前后对连接螺栓螺母应进行 仔细检查，看是否有松动现象，润滑油脂是否加 足。7.掌握正确的停机方法，停机之前要提前停 止加料，大约过个一会等反击式破碎机机仓内已 无余留的物料时这才可进行断电，停止碾磨工作 后，再停止风机电动机，以便吹净残留的粉末。
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调节是通过更换不同规格的筛板来实现的，转子 与筛板之间的间隙，可根据需要通过调整机构进 行调节。
碎煤机图片： 碎煤机的主要用途： 主要适用于燃煤电厂，因锅炉用煤通常是未 经过分级的原煤，原煤粒度大多不符合锅炉用煤 要求，需要进行破碎，因此燃煤电厂输煤系统中 都要设置，把煤破碎成一定的粒度，以满足锅炉 燃烧的要求。平圩发电公司安装的碎煤机为美国
反击式破碎机(反击破)的工 作原理
反击式破碎机将破碎物料经给料口落入两 辊子之间，进行挤压破碎，成品物料自然落下。 遇有过硬或不可破碎物时，反击式破碎机的辊子
psjq/produce.html
可凭液压缸或弹簧的作用自动退让，使辊子间隙 增大，过硬或不可破碎物落下，从而保护机器不 受损坏。相向转动的两辊子有一定的间隙，改变 间隙，即可控制产品最大排料粒度。双辊破碎机
4.按设备的动力配置电源线和控制开关。 5.检查完毕，进行空负荷试车，试车正常即 可进行生产。 反击式破碎机(反击破)的结构 1.该系列反击式破碎机主要由辊轮组成、辊 轮支撑轴承、压紧和调节装置以及驱动装置等部 分组成。 2.出料粒度的调节：两辊轮之间装有楔形或 垫片调节装置，楔形装置的顶端装有调整螺栓， 当调整螺栓将楔块向上拉起时，楔块将活动辊轮
李留记反击破碎机设计
z
1
nh 1 2
60 2gH D
450 3 6029.81.1 3.1 40.85
4.生产率的计算 反击式破碎机的生产能力与转子的转速有关，又与转子表
面同板锤侧面所形成的空间有关，由产量Q的计算公式：
Q=60(+he)Ldzρnk
L/D= 0．5～1．2 最终确定结果
L=700mm
2.转子转速的确定 由圆周速度计算公式
V Dn m/s
601000
85 405 m /0 s2.9 4m 1 /s
6 0 1000
根据计算，可取转子的圆周速度为25m/s。
3.板锤数目的确定 板锤数目与转子的直径有关，转子直径越小，板锤数目越
验算小带轮上的包角
1180 0dd1dd2)5a.730
16.800 41200
计算带的根数z
zPca51.86.937 Pr 7.47
计算单根V带初拉力的最小值
F0mi n50(2 0.5K kz)vPcaq2v
应使带的实际拉力 F0 (F0)mi=n520N
成果展示
致谢
感谢老师指导，希望老师对不 足之处批评指正！
反击式破碎机图片
反击式破碎机的概述
本文主要介绍了PF-0807反击式破碎机的设计过 程， 反击破碎机，适用于破碎中硬物料，如水泥 厂的石灰石破碎机，具有生产能力大，出料粒度 小的优点。 本系列产品能处理边长300毫米以下 物料，出料粒度小于30mm，具抗压强最高可达 350兆帕， 具有破碎比大，破碎后物料呈立方体 粒等优点。与传统破碎机相比，本设计不仅延长 了设备的使用寿命，缩短了耐磨件的更换时间， 而且提高了生产效率，增加了经济效益。
破碎机结构设计
破碎机结构设计1. 简介破碎机是一种常用的矿石碎石设备，用于将较大的矿石或岩石块破碎成较小的颗粒。
破碎机结构设计的目的是为了提高破碎效率、降低能耗并确保设备的安全可靠运行。
2. 破碎机的组成部分破碎机主要由以下几个组成部分构成：2.1 进料系统进料系统是将原料矿石或岩石块引入破碎机的部分。
通常包括振动给料机、进料斗等。
合理设计的进料系统能够确保均匀的料流和稳定的进料速度，从而提高破碎效率。
2.2 破碎腔体破碎腔体是破碎机的主要工作部分，用来容纳矿石碎石过程中的破碎操作。
破碎腔体通常由一对活动的破碎板和一对固定的破碎板构成。
破碎腔体的设计应考虑到破碎效率和对破碎板的保护，以延长设备的使用寿命。
2.3 出料系统出料系统用于将破碎后的颗粒物料从破碎腔体中排出。
出料系统通常包括排料口、输送带等。
合理设计的出料系统能够确保颗粒物料的顺利排出，防止堵塞和过度磨损。
2.4 传动系统传动系统用于驱动破碎机的工作部分，常见的传动方式包括电动机带动皮带轮或齿轮传动。
传动系统的设计应考虑到驱动功率和转速的匹配，以及传动部件的强度和耐磨性。
3. 破碎机结构设计考虑因素在进行破碎机结构设计时，需要考虑以下几个因素：3.1 破碎效率破碎效率是衡量破碎机性能的重要指标之一。
破碎腔体的设计应确保物料在破碎腔体内得到充分的碰撞和破碎，减少能量的损失。
同时，结构设计应优化料流路径，避免物料在破碎过程中的二次碰撞。
3.2 设备安全破碎机工作时会产生较大的冲击力和振动，因此设备的结构设计应考虑到设备的稳定性和强度。
选用适当的材料和加强结构的刚度可以保证设备在工作过程中的安全性。
3.3 能耗破碎机在工作过程中需要消耗大量的能源，因此能耗的优化也是结构设计的考虑因素之一。
合理的结构设计可以降低设备的摩擦损失和能量损耗，提高设备的能源利用率。
3.4 维护和维修破碎机结构设计应考虑到设备的维护和维修方便性。
合理安排设备的各个组成部分，便于对设备进行巡检、保养和故障排除，以降低设备的运维成本。
反击式破碎机本科毕业设计说明书1
第一章绪论第一节研究的目的和意义一、中国水泥业的现状1．水泥产业在国民经济中的地位水泥是国民经济建设的重要基础原材料，目前国内外尚无一种材料可以替代它的地位。
作为国民经济的重要基础产业，水泥工业已经成为国民经济社会发展水平和综合实力的重要标志。
随着我国经济的高速发展，水泥在国民经济中的作用越来越大。
自1985年起我国水泥产量已连续21年位居世界第一位，现如今已占世界水泥总产量的48％左右。
2．中国水泥行业现状水泥产能过剩3亿吨，而在建水泥生产线超过200条，又将新增产能超过2亿吨，像有一些重点水泥生产大省，如浙江、江苏、安徽、山东等省，都存在水泥产能过剩的问题。
3.水泥行业特点我国水泥行业的利润水平偏低，波动性较大，主要是由我国水泥行业集中度低，企业规模偏小，局部区域产能严重过剩，市场过度竞争，以及落后生产力所占比重大，科技含量低，能耗高等诸多因素造成的。
水泥由于产品的特殊性,其销售受区域销售半径的影响,对企业的规模化生产了很大的影响。
随着政策导向鼓励重点企业提高规模和利润率倾斜，未来行业集中度将明显提高，加大产业结构调整，新干法工艺产量将明显提升，节能环保将达到新水平。
同时影响水泥销售半径的因素很多，企业生产成本的高低、地域内的交通条件、产品采用的运输方式和运输装备、地域内石灰石资源的分布状况、在我国东部沿海一带，比如华东平原、华北平原地区，水泥产品的销售半径可以达到500公里以上；而在中、西部以山地为主的地区，水泥产品的销售半径一般在250～300公里左右（铁路可达500公里），最佳半径应在200公里以内的区域市场。
4.影响我国水泥行业发展因素分析（1）整体发展水平粗放，能源成本高。
（2）总量供大于求导致行业整体效益下滑。
（3）结构性矛盾突出，落后立窑水泥比重仍比较大，生产企业数量多，产业集中度低。
（4）“奖优限劣”政策促进结构调整。
新型干法水泥生产线替代立窑等落后生产线的力度将会加大，水泥企业余热发电系统的政策扶持力度也会加强二、破碎机的适用性随着我国国民经济的快速发展，矿产资源的综合利用技术与其产业迅猛前进，到1999年我国已建成10879座国有大中型矿山和227854个乡镇集体企业，全国矿石采掘总量超过50亿吨，矿业总产值为4000亿元。
反击式破碎机设计
目录 (1)1 前言 (2)1.1反击式破碎机概述 (2)1.2反击式破碎机的工作原理 (2)1.2.1 反击式破碎机的优缺点 (3)2 反击式破碎机的总体结构设计 (5)2.1反击式破碎机的设计要求 (5)2.2破碎机主要工作参数的确定 (5)2.2.1转子转速的确定 (5)2.2.2 板锤的数目的确定]2[ (6)2.2.3 生产率的计算 (6)3破碎机主要零部件的设计及计算 (8)3.1传动部件的选择 (8)3.2V带及带轮的设计计算 (8)3.3轴的结构设计 (12)3.4键的选择及校核 (13)3.5轴承的的选择 (14)3.6转子部件的设计计算 (15)3.6.1 转子的结构设计 (16)3.6.2 板锤的结构设计及作用 (16)3.7反击式破碎机破碎腔设计 (18)3.7.1反击板的结构设计及安装 (18)3.7.2破碎腔的结构参数 (19)4反击式破碎机的安装保修及保养 (23)4.1反击式破碎机的安装]16[ (23)4.2反击式破碎机的保养 (23)4.3反击式破碎机的故障和排除方法]17[ (24)5 结论 (25)参考文献 (26)致谢 (27)1.1反击式破碎机概述反击式破碎机在锤式破碎机的基础上发展起来。
反击式破碎机可用来破碎石灰石、煤等物料。
可用作粗、中碎和细碎。
1924年德国哈兹马克公司首先设计了供实用的反击式破碎机，在美国它被用来破碎焦炭和烧结矿，后来又生产出了“Andres”单转子和双转子反击式破碎机。
反击式破碎机只能用于破碎中等硬度物料，因为其易损件磨损很快，这就限制了它的应用范围。
到二十世纪五十年代初，随着新的耐磨材料的应用，前联邦德国KHD 公司首先推出硬岩反击式破碎机，从而使反击式破碎机的应用范围扩大。
五十年代末我国已有反击式破碎机，而八十年代之前，国产的反击式破碎机局限于处理煤和石灰石等中硬物料。
直到八十年代末，原上海建设机器厂引进KHD型硬岩反击式破碎机并研制了硬岩板锤，不仅摆脱依赖进口而且出口到欧美和日本等国家，从此使反击式破碎机得到很快的发展。
单转子反击式破碎机
打击板、反击板的衬板螺丝有松动或 脱落现象；
难以破碎的铁质物料进入机体内
处理
及时停机检查，更换衬板，拧紧螺栓； 清理硬质杂物及脱落反击板和打击
板
常见故障及处理(2)
• 轴承发热或轴承损坏 产生原因 润滑油不足和油的质量不好； 机体振动等影响； 轴承达到疲劳极限或轴承质量差 处理 更换润滑油，使润滑油充足； 检查机体振动原因并调整好； 更换轴承
单转子反击式破碎机(1)
单转子反击式破碎机(2)
物料从进料口喂入，为了防止物料在破碎时 飞出，装有链幕。喂入的物料落到装在机 壳内的篦条筛上面，将细小的物料筛出， 大块的物料沿着筛面落到转子1上。在转子 的转轴上固定安装着凸起一定高度的板锤， 转子由电动机经三角皮带带动转动。
落在转子上面的料块受到高速旋转的板锤的冲击获得动 能，以高速向反击板撞击，继而又从反击板上反弹回来，与 从转子抛掷出来的物料相互撞击。因此，在篦筛、转子、第 一反击板及进料口链幕所组成的空间内形成强烈的冲击区， 物料频频受到这种相互冲击作用而粉碎，继而在两块反击板 与转子之间组成的第二冲击区内进一步受到冲击粉碎。
与启动顺序相反，即顺生产流程
正常运转维护
均匀喂料，防止铁质杂物进入； • 及时观察和调整出料产品粒径大小； • 经常查看润滑、冷却系统，确保转
子轴承温度在60℃ 以下，最高不超 过70℃ ； • 电器设备自动跳闸，未查明原因禁 止启动； • 发生人身、机械事故，立即停车。
常见故障及处理(1)
转子在运转过程中有噪声，并且电流大
反击式破碎机
• 工作原理 • 类型及构造 • 规格表示、性能、应用 • 产品粒度调节 • 主要参数确定 • 操作维护
工作原理
• 基本结构
反击式破碎机破碎腔关键部件结构计算及优化分析的开题报告
反击式破碎机破碎腔关键部件结构计算及优化分析的开题
报告
一、选题背景
反击式破碎机是矿山、建材、公路、桥梁、水利等领域广泛应用的粉碎设备，其破碎效率高、能耗低、破碎粒度均匀等优点受到了广大用户的青睐。
破碎腔是反击式破碎机的核心部件之一，它的结构设计和优化对破碎机的破碎效率、能耗和使用寿命等性能指标具有重要影响。
因此，对反击式破碎机破碎腔关键部件结构进行计算和优化分析，具有重要的理论和现实意义。
二、研究内容
本文研究内容主要包括以下三个方面：
1. 反击式破碎机破碎腔关键部件的结构设计与模型建立
首先对反击式破碎机的破碎腔结构进行分析，确定破碎腔中的关键部件，包括破碎腔壁板、转子、破碎板等。
然后利用有限元分析软件建立反击式破碎机的破碎腔模型，考虑破碎腔的非线性和非静态特性，模拟破碎腔在工作状态下的应力、应变和位移等参数。
2. 安装式结构与切向尺寸的优化
分析反击式破碎机的破碎腔结构中存在的问题，对破碎腔的安装方式和切向尺寸进行优化，使破碎腔的稳定性更好、破碎效率更高。
3. 破碎效率与能耗优化
利用ANSYS等有限元分析软件，对反击式破碎机的破碎腔结构进行数值模拟，研究不同破碎腔结构参数对破碎效率和能耗的影响，找到最佳的破碎腔结构参数组合，实现破碎效率和能耗的优化。
三、研究意义
本文研究反击式破碎机破碎腔关键部件结构设计和优化分析，对于提高破碎机的破碎效率和稳定性，降低能耗，延长使用寿命具有重要意义。
此外，本文的研究结果还可以对反击式破碎机的优化设计提供参考和借鉴。
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反击式破碎机总体结构设计子总质址与电动机功率的比值m I 。
图3-2 M 钢板傲成閲盘叠合而成的转子结构 Fig 3-2 ThiCk Steel PIate CoInPOSite StrUCtUre Of rotor农3-1反击式破碎机转子参数 Table 3-! CoUnleraUaCk CrUSher rotor ParanleIerS机碎数破参子质kg 转总S/ 个锤址 单板质如 d(tiΛg 锤-1J 质朋 板址总®/ 动功 电机率∕kwS 3 2 755720 S 5 2 73 =I Iso 128 S 320 3 6 2 .26 3转子质虽计算，表3-2中给出反击式破碎机总质虽Z 比值与电动机功率的比值， 从这些比值数据说明破碎机转子质显:和功率基本是匹配的，所以我们可以很据转子 总质虽:与电动机功率的比值初步计算转子质虽。
设转子总质址为M ，电动机功率为 P 两者比值为M∕P=31kg∕kw,依据表3」可知电动机功率P 计算M 值。
转子产生 的功能W 不但与M 有关，而且与转子角速度、转子结构有关，即W=JWS 假若W 一定与转子转动惯SJ = ∑Mr 2有关；同样M 值fħ Pr 值不同得到不同的转动惯量J 值，则产生不同的动能W 值.在刚度、强度允许条件下，在设计转子结构时，应 该尽虽增加r 值.进而可用较小质量产生较大的动能。
综上分析，不但要重视转子 质量而且要重视转子结构的设计，从减少板锤磨损及增加破碎效果的观点看，向着 增加转子质量M ,减少转子速度方向发展。
a 3-2反击式破碎机总质址的比值与电动机功率的比值3.1.1板锤结构形式与数Ll板锤是破碎机易损件，因此其耐磨性能或者说使用寿命是非常关键的，而板锤材料决定着其破损难易程度。
早期板锤材料大多采用高镭钢材料，因此反击式破碎机不能破碎便岩，如今采用高铅铸铁制造板锤，材料KmTBCr26、KnIrBCr2(),后者打击物料速度高于前者，使用寿命比cr2()的板锤高，因此采用高铅铸铁材料板锤的反击式破碎机可以破碎便岩等物质。
破碎机板锤形状选择是易于紧固及制造并且便用寿命长：板锤质虽合理取值很重要表3-1中给出三种不同规恪反击式破碎机板锤质虽占转子总质虽的百分数。
板锤紧固方法有：i)楔块紧固法，用楔块塞入板锤与转子间的相应槽孔内使其紧固，依据楔块作用力方向及位过如图3-3c,楔块紧固法工作可靠及装卸方便，由于消除了板锤与转子间的相对串移从而转子磨损减轻，但是采用螺栓拉紧楔块，螺纹容易变形受损甚至断裂，螺纹变形时给板锤的拆装造成很大困难。
为了克服上述弊病，采用液压式楔块紧固法图3-3d,它利用油缸内的柱塞，卸掉支座与楔块吊起板锤进行更换或换向，这种紧固方法安全可靠且维护及更换方便。
ii)螺栓紧固法，板锤借助螺栓紧固于转子的板锤座上图3-3a.板锤座带榨状并利用榨口承受板锤工作的冲击力，避免螺栓受剪及提高螺栓连接的可靠性。
iii)嵌入紧固法,板锤从侧而插入转子的沟槽中，为了防止轴向窜动，两端用压板定位图3-3C,由于去掉了紧固螺栓从而提高了板锤工作的可靠性，利用板锤回转时产生的离心力与撞击破碎时的反力紧固口锁，转子易受磨损处制成可更换的结构形式，因此装卸简便及制造容易。
经过研究分析及调研可得，嵌入紧固法和楔块紧固法虽然更换方便及工作可靠，但是其金属利用率普遍较低图3-3c所示为改进后的嵌入紧因法，采用带恪式板锤且板锤而上带有纵向槽因而金属耗虽大为减少，同时工作而调换四次轮换便用从而增加便用寿命,故一般用于规恪大的破评机。
螺栓紧固法的板锤利用率较高，板锤磨损后更换方便，适宜中、低冲击载荷，故一般用于中、小规恪的破碎机。
故木文设计选用螺栓紧固法。
图3-3板锤固定方法Fig 3-3 HaInn⅜er Plate fixed InethOda-螺栓紧固；b-榛块饋固；c 、d-楔块紧固；e-改进后的嵌入紧固；f-嵌入紧固板锤数口受转子直径影响，转子直径越小板锤数越少，通常转子直径D<0.5m 可装3〜6个板锤，直径D=()∙5〜2m 可装6_20个。
对于硬物料或破碎比较大板锤 数口应多些，不管装儿个板锤，都必须保证物料到卸载点时刚好与板锤相遇原则， 将式(3∙2)及式(3-3)中的转子运转时，两相邻板锤通过给料点的间隙时间假设为I, 则：60[初_ z (硏+ 5J]小… I= ----皿一- (3'2)式中 Z —板锤数口$ —板锤厚度‘ m爲一板锤座厚度Mn —转子转速,r/ minD —转子直径.m<物料在I 时间内应深入锤击区深度为h,则：I= ，(3-3 )y ∣2gi∕ 式中 h —板锤高度，m ：H-物料下落的高度，m ： g —垂力加速度，m∕s'将式(3∙2)代入式(3-3)并经整理，则求得板锤数口 Z 为:式中符号同前，本文设计根据公式ZIul8。
5 + EπD(3-4)3.1.2主轴与轴承计算由于作用在主轴二载荷大小瞬间不同，其持续作用时间很短，千分之儿秒而以，外载荷计算与实际破碎情况有很大出入.所以我们计算轴强度作为参考，在主轴上的作用力如转子重力几、转子外端圆周力円及板锤的不平衡力F3,其合力F(N)为：F= ( F1+F2+F3) Ko (3-5)1800式中K O-冲击系数,粗碎K o=3.0：中碎Ko=I.5：细碎Ko=I.2n—转子转速,r/min：r_转子外端半径，m：“一轴承摩擦阻力系数，一般取0.03：口一轴承滚柱滚动而半径，m =主轴分析受力图如图34,图中6, 02点为转子和主轴热压配合的端点,RhR2为轴承支点。
(L=80)作用在主轴上的弯矩Mm (N.m)为：Mm=^L (3-8) 作用在主轴上的扭矩Mn <N.m)为：Mπ=9550- (3-9)/2作用在主轴上的当虽弯矩Md (N.m)为：M d=( M2nι+ M2n),z2(3-10) 己知当虽弯矩后，计算主轴的儿何尺寸，计算结果符合破碎机，经过上而对转子设计及分析，确定转子的三维模型结构示意图3-5,为进一步研究破碎机奠定基础。
其中9550Z,nr(3-6)(3-7)图34主轴受力分析Fig 3-4 TheSPindle force analysis图3-5反击式破碎机披子Fig 3-5 COUnleranaCk CrUShe r rotor3.2反击式破碎机破碎腔设计破碎机破碎腔由进料导板、两级反击板及导板卸载点到二级反击板排料U的恻弧构成的空间组成.其包含的结构参数见图3-6,依据经验以转子中心及转子直径D为基准來确定破碎腔结构参数转子长度及直径前而己经给出，这里直接JR用。
图破碎腔结构参散Fig 3-6 CrUShing CaVily StluClUle ParalneterS为了选择破碎机破碎腔结构参数的合理，将反击式破碎饥破碎腔结构參数统计结果列于表3-3中进行对比，达到破碎腔结构参数最优。
⅛ 3以反击式破碎机破碎腔结构参数Table 3-3 COUnteralIaCk CrUSher CrUShing CaVity StrUCtUre ParaIneterSβ <°)α<0)δ(0)Y<0)θl (°)O2 (°)f>X y04744>268177()0.16D DΛ).75<)0D/3.2608D/1.0714603026015600.18D DΛ).6292D/5.0203D/1.25525550>27()15690.2OD D/0.8937D/3.8648D/1.I259453027319770.2OD DΛ).825D/6.IKX)D/1.3197观察上图3∙3可知，反击式破碎机物料沿导板进人破碎腔，导板倾角B决定着物料的下滑运动轨迹，当导板倾角B变化时物料下滑轨迹IIh线相应改变，因此该值取值范I荊需要认真考虑的。
P角在45°~60°之间表3∙3与实际情况符合，导板倾角B越大则物料沿导板下滑速度越快：B角越小下滑越慢甚至堆料现象产生。
B角大则增加破碎机高度，B角小反之。
设计过程中，其它条件允许情况下应该尽角越小，同时考虑物料滑出导板与板锤相遇的关系。
假如物料滑出导板离开卸载点然而板锤尚未来到称为板锤滞后现象：假如板锤刚好到位然而物料未滑出导板称为板锤超前现象：破碎效果最佳是板锤与滑出导板的物料刚好相遇。
从表3-3数据可知，导板卸载点α=30o-50o, U角小则降低破碎机高度、减轻机重及增加破碎腔圆弧长度取α最小值30°oδ角是板锤外圆切线即物料冲向反击板运动方向与反击板垂线间夹角如图3-3 KZ δ=20左右，物料垂直冲撞反击扳表而时破碎效果最佳且减少衬板磨损。
假设δ=0°物料垂直冲撞反击板而形成一条渐开线反击板Illl线，由于难制造渐幵线，一般反击板形式主要有弧线即折线两种。
由ΘH e»n及J值确定反击板一级排料口处一段反击板的位过，表3∙3得θ1= 15°,另外两种规l⅛θ1>150由于二级反击板排料口全部偏向转子水平中心线JIZΘ1=150-190≡eπun=O.ID图3-3所示反击板具有两段折线，假如反击板有三段折线则第三段L值不相同，这是由反击板本身结构及悬挂点所决定的。
研究分析可知，二级反击板应尽可能靠后且排料口下端靠近转子水平中心线取6炉〜77°见表3・3, %值大则细碎效果越明显。
二级反击板二段与一级反击板三段间相互位过是由y角确定y HZ 6O a-73o:确定％及C nU n后则二级反击板二段位过由y角大小确定，从而基木确定二级反击板位过，破碎机破碎腔设计基本完成。
表3-3可知，规恪不同破碎机其破碎腔圆弧长度不同，其对应转子角度θ=θ2 十(90%)不同，％大则圆弧长度好。
归结如下破碎腔主要结构参数表3-4,表3∙3中数据以转子中心及转子直径为基准所得，设计出符合实际要求反击式破碎机。
⅛3-4破碎机主婆结构参数反击板是组成破碎机破碎腔关键部分Z —其设计就是腔型设计。
破碎腔进料口 低且大，第二级反击板靠后且下端排料口接近转子中心水平线。
图3-7两段反击板 的破碎机(洌，其较大的给、排料口尺寸及B 角，因此渐幵线与反击板离得比较远。
第一段反击板折线应该更加靠近渐开线，但是不管怎样也无法制作按渐开线的反击 板，以A 为卸载点基准，其抛射出去的物料方向垂直于第一段反击板即δ=r 〜2。
， 大约转过25。
左右的反击板，被抛出的物料止碰撞F 第二段反击板。
中、细碎反击式破碎机如图3-8,反击板有三段折线、较小排料口及B 角，因 此渐开线与反击板离得比校近，反击板第二段更加近似F 渐幵线，物料从A 点抛射 出且方向垂直于反击板第一段flz δ≈2°o 当大约转过板锤20°,反击板第二段止碰撞 于被抛射出去的物料：当大约转过板锤40°,第三段反击板与被抛射的物料止碰撞。