18米普通钢桁架设计计算书大学论文

钢屋架设计
姓名：
班级：
学号：
指导教师：
1.原始资料：
某工业厂房为单跨，无天窗，纵向长度为60m，跨度为18m，采用梯形钢屋架，无檩方案，屋面采用1.5×6m预应力钢筋混凝土屋面板，100mm厚泡沫混凝土保温层，二毡三油改性沥青防水卷材屋面，屋面为上人屋面，坡度为i=1/15。

屋架铰支于钢筋砼柱上，柱截面400mm×400mm，砼标号为C25，车间无吊车。

屋架采用的钢材为Q345钢，手工焊。

2.屋架形式和几何尺寸确定
屋架计算跨度（每端支座中线缩进150mm）：
l o=18-2×0.15=17.7m
跨中及端部高度
桁架的中间高度：h=2250mm
在17.7m的两端高度：h=1650mm
桁架跨中起拱50mm
图1 桁架形式及几何尺寸
桁架支撑布置图如图2所示：
图2
4.荷载和内力计算
4.1荷载计算：
4.11屋面永久荷载标准值：
①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋架及支撑自
重，以kN/m2为单位；
②屋面活荷载：施工活荷载标准值为2.0kN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.35kN/m2，施工
活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。

积灰荷载标准值：0.5kN/m2。

③屋面各构造层的荷载标准值：
二毡三油改性沥青防水层 0.40kN/m2
水泥砂浆找平层 0.40kN/m2
保温层 0.60kN/m2
预应力混凝土屋面板 1.50kN/m2
屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。

沿屋
α=换算为沿水平投影面分布的荷载。

桁架沿水面斜面分布的永久荷载应乘以1/cos 1.005
P=+⨯支撑）
平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（0.120.011
W
计算，跨度单位m。

永久荷载标准值：
二毡三油改性沥青防水层 1.002×0.4kN/m2=0.4008kN/m2水泥砂浆找平层 1.002×0.4 kN/m2=0.4008kN/m2保温层 1.002×0.6 kN/m2=0.6012kN/m2 预应力混凝土屋面板 1.002×1.5 kN/m2=1.503 kN/m2桁架和支撑自重 0.12 KN/m2+0.011×18 kN/m2=0.318kN/m2
总计：3.2kN/m2可变荷载标准值：
屋面活荷载 2.0kN/m2 积灰荷载 0.5kN/m2 4.2荷载组合：
设计桁架时，应考虑以下三种荷载组合：
（1）全跨永久荷载+全跨可变荷载（按永久荷载为主控制的组合）
全跨节点荷载设计值：
F=（1.35×3.2kN/㎡+1.4×0.7×2.0 kN/㎡+1.4×0.9×0.5 kN/㎡）×1.5m×6m
=62.19kN
(2)全跨永久荷载+半跨可变荷载
全跨节点永久荷载设计值：
对结构不利时：
F1.1=1.35×3.2 kN/㎡×1.5m×6m=38.88kN (按永久荷载为主的组合)
F1.2=1.2×3.2 kN/㎡×1.5m×6m=34.54kN (按可变荷载为主的组合)
对结构有利时：
F1.3=1.0×3.2 kN/㎡×1.5m×6m=28.8kN
半跨节点可变荷载设计值：
F2.1=1.4×（0.7×2.0 kN/㎡+0.9×0.5 kN/㎡）×1.5m×6m=23.31kN (按永久荷载为主的组合)
F2.2=1.4×（2.0+0.9×0.5）kN/㎡×1.5m×6m=22.05kN (按可变荷载为主的组合)
(3)全跨桁架包括支撑+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载(按可变荷载为主的组合)
全跨节点屋架自重设计值：
对结构不利时：
F3.1=1.2×0.318 kN/㎡×1.5m×6m=3.43kN
对结构有利时：
F3.2=1.0×0.318 kN/㎡×1.5m×6m=2.86kN
半跨节点屋面板自重及活荷载设计值：
F4=（1.2×1.503 kN/㎡+1.4×2.0 kN/㎡）×1.5×6=41.4kN
（1）、（2）为使用阶段荷载情况，（3）为施工阶段荷载情况。

单位力作用下的计算详图见图3。

4.3内力计算
假设屋架杆件的连接均为铰接，则屋架为静定结构，内力计算与杆件截面无关。

在半跨单元节点力作用下，各杆件的内力系数如下图所示。

（a）
(b)
图4 桁架各杆件的内力系数
表1 桁架杆件内力组合表
注：F=62.19kN ；F 1.1=38.88kN ；F 1.2=34.54kN ；F 1.3=28.8kN ；F 2.1=23.31kN ；F 2.2=22.05kN ；F 3.1=3.43kN ； F 3.2=2.86kN ；F 4=41.4kN 。

四、杆件设计 1、上弦杆
整个上弦杆采用等截面，按FG 杆之最大设计内力设计。

N=565.93 kN 。

上弦杆计算长度：
在桁架平面内，为节间轴线长度：cm l ox 8.150
在桁架平面外，根据支撑布置和内力变化情况，取：cm cm l oy 6.3018.1502=⨯= 因为ox oy l l 2=，故截面宜选用两个不等肢角钢，短肢相并(图5)。

腹杆最大内力N=404.24kN ，查表9.6.4，节点板厚度选用12mm ，支座节点板厚度用14mm 。

设λ=60，查附录4得0.807ϕ= 需要截面积：
32
2
932.231037260.807310/N N A mm f N mm
ϕ⨯===⨯ 需要回转半径：
cm cm l i ox
x 51.2608.150==
=
λ
， cm cm
l i oy y 03.560
6.301===λ 根据需要的A 、x i 、y i 查角钢型钢规格表(附录8)，选2L140×90×10，A=44522
m m ，x i =2.56cm 、
y i =6.85cm ，b 1/t=140/10=14,按所选角钢进行验算：
91.5856.28.150===cm cm
i l x ox x λ， 301.644.036.85oy y y l cm i cm
λ===
因为 06.12140/301656.0/56.014/101=⨯=>=b l t b y
所以 []15013.541407.521030*********.37.5217.3422412
21=<=⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛⨯⨯+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=λλb t l t b oy yz 满足允许长细比的要求。

截面在x 和y 平面皆属b 类，由于x y z λλ>，只需求x ϕ。

查附录得0.743x φ=。

3222
932.2310281.82/310/0.7434452x N N
N mm N mm A mm
φ⨯==<⨯，所选截面合适。

图5
2、下弦杆
整个下弦杆采用同一截面，按最大设计值计算: N=577.12 kN 。

计算长度： ,3000cm l x =01185y l cm = 所需净截面面积为：
22
389.29/3101074.926cm mm
N N
f N A n =⨯== 选用2L140×90×8。

因为x y l l 00>>，故用不等肢角钢，短肢相并(图6)。

A=36.08cm 2
> 29.89cm 2
2.587, 6.80x y i cm i cm ==。

[]00/1185/6.80174.26250y y y l i λλ===<= 考虑下弦有2φ21.5mm 的栓孔削弱，下弦净截面面积：
23092125.2123608mm A n =⨯⨯-=
3222
926.7410299.72/310/3092n N N
N mm N mm A mm
σ⨯===<所选取的截面满足要求。

图6
3、端斜杆(aB 杆)：
杆件轴力： N=-404.24kN
计算长度:,5.25300cm l l y x ==因为y x l l 00=，故采用不等肢角钢，长肢相并，使y x i i ≈。

选用角钢
2L125×80×10(图7)。

A=39.42cm 2
,23.98, 3.39,/80/108x
y i cm i cm b t ====。

截面刚度和稳定性验算：
253.563.69[]1503.98ox x x l cm i cm
λλ=
==<=， 因为 202/80.48/0.482535/8015.21y b t l b =<=⨯=
442222201.09253.5 1.09801179.97[]1503.39253510yz y y b l t λλλ⎛⎫⎛⎫⨯=+=+=<= ⎪ ⎪ ⎪⨯⎝⎭⎝
⎭ 因x yz λλ>，只求0.576y ϕ=：
322
2
541.8710238.65/310/0.5763942y N N N mm N mm A mm
σϕ⨯===<⨯，所需截面合适。

图7
4、腹杆Hi:
最大拉力：N=31.04kN 最大压力：N=-83.06kN
桁架平面内计算长度：cm cm l l x 6.2693378.08.00=⨯== 桁架平面外计算长度：cm l l y 3370==
选用2L70×4（图8），A=11.142
cm ，x i =2.18cm 、y i =3.29cm ，b/t=70/4=17.5,按所选角钢进行验算：
[]15067.12318.26.269=<===λλcm cm i l x ox x ， []337102.431503.29oy y y
l cm
i cm
λλ=
=
=<=
因为0/17.50.58/0.583370/7027.92y b t l b =<=⨯=
所以[]15086.1084337070475.0143.102475.012242204=<=⎪⎪⎭⎫
⎝⎛⨯⨯+=⎪⎪⎭⎫ ⎝
⎛+=λλλt l b y y yz 满足允许长细比的要求。

截面在x 和y 平面皆属b 类，由于x y z λλ>，只需求x ϕ。

查(附录4)轴心受力稳定系数表得0.312x ϕ=。

322
2
83.0610238.97/310/0.3121114x N N N mm N mm A mm
φ⨯==<⨯，所选截面合适。

拉应力：
322
2
31.041027.86/310/1114n N N N mm N mm A mm
σ⨯===< 所选取的截面满足要求。

图8
5、中竖杆(Ii 杆)：
杆件轴力：N Ii =103.99kN(拉)，
计算长度: cm cm l l 1.2873199.09.00=⨯== 取[]250λ=， 需要截面面积为：
23
3.382310
1051.118mm f N A n =⨯==
需要的回转半径为： 00287.1 1.15[]250
l cm
i cm λ=
==。

查型钢表选用十字形截面L56×5（图9），得截面几何特性：A=10.83cm 2
,cm i 167.2=
287.1132.49[]2502.167o l cm
cm i cm
λλ=
==<= 考虑有mm 5.212φ的栓孔削弱，净截面面积：
2567125.2121083mm A n =⨯⨯-=2567125.2121083mm A n =⨯⨯-= 2223/310/01.2095671051.118mm N mm N mm
N A N n <=⨯=，所需截面合适。

图9
其余各杆件的截面选择计算过程不作一一列出，计算结果详见表2。

表2 杆件截面选择表
五、节点设计
各杆件内力由表1查得。

这类节点的设计步骤是：先根据腹杆的内力计算腹杆与节点板连接焊缝的尺寸，即f h 和w l ，然后根据w l 的大小按比例绘出节点板的形状和尺寸，最后验算下弦杆与节点板的连接焊缝。

用E50型焊条，角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值2/200mm N f w f =。

1、下弦节点“c ” (图10)：
(1)“Bc ”杆与节点板的焊缝长度计算:
N=294.78kN ，设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm 和6mm.所需焊缝长度为:
肢背:3
20.70.7420.3010131.3220.78200/w w e f N N
l mm h f mm N mm ⨯⨯'===⨯⨯⨯，加f h 2后取15cm
肢尖：3
2
0.30.3420.301075.1220.76200/w w e f N N
l mm h f mm N mm
⨯⨯''===⨯⨯⨯，加f h 2后取9cm (2) “Dc ” 杆与节点板的焊缝长度计算:
N=-210.2kN,设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm 和6mm.所需焊缝长度为:
肢背:32
0.70.7332.3310103.9220.78200/w w e f N N
l mm h f mm N mm ⨯⨯'===⨯⨯⨯，加f h 2后取cm 13 肢尖：32
0.30.3332.331059.3220.76200/w w e f N N
l mm h f mm N mm
⨯⨯''===⨯⨯⨯，加f h 2后取8cm (3)“Cc ” 杆与节点板的焊缝长度计算：
N=-62.19kN,其内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸f h =6mm ，焊缝长度
848w f l h mm ≥=，取6w l cm =。

(4) 节点板尺寸：根据上面求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有的间隙以及制作和装配等误差，按比例绘出节点详图，从而确定节点板尺寸为315mm ×380mm 。

下弦与节点板连接的焊缝长度为380mm ，f h =6mm 。

焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差△
N=704.37-288.96=415.41KN,受力较大的肢背处的焊缝应力为：
3220.75415.4110100.79/200/20.76(38012)
f N
N mm N mm mm mm mm τ⨯⨯==<⨯⨯⨯-焊缝强度满足要求。

图10
2、下弦节点“e”(图11)：
(1) “De”杆与节点板的焊缝长度计算:
N=116.92kN,设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm 和6mm.所需焊缝长度为:
肢背:3
20.70.7226.031070.63220.76200/w w e f N N
l mm h f mm N mm ⨯⨯'===⨯⨯⨯，加f h 2后取11cm
肢尖：3
2
0.30.3226.031040.37220.76200/w w e f N N
l mm h f mm N mm
⨯⨯''===⨯⨯⨯，加f h 2后取6cm (2) “eF”杆与节点板的焊缝长度计算:
N=-57.36kN,设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm 和6mm.所需焊缝长度为:
肢背:320.70.7150.281047.0220.78200/w w e f N N
l mm h f mm N mm ⨯⨯===⨯⨯⨯，加f h 2后取cm 8
肢尖：32
0.30.3150.281026.8220.76200/w w e f N N
l mm h f mm N mm
⨯⨯===⨯⨯⨯，加f h 2后取5cm (3) “eE”杆与节点板的焊缝长度计算:
N=-61.09kN,因为其内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸f h =6mm ，焊缝长度
848w f l h mm ≥=,取6w l cm =。

(4) 节点板尺寸：根据以上求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有的间隙和制作装配等误差，按比例
绘出节点详图，从而确定节点板尺寸为280mm ×310mm 。

下弦与节点板连接的焊缝长度为310mm ，f h =6mm 。

焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差△N=577.12-495.03=82.09KN,受力较大的肢背处的焊缝应力为：
3220.75190.61057.11/200/20.76(31012)
f N
N mm N mm mm mm mm τ⨯⨯==<⨯⨯⨯-焊缝强度满足要求。

图11
3、下弦节点“g ” (图13)：
(1) “Fg ”杆与节点板的焊缝长度计算:
N=-68.8kN,设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm 和6mm.所需焊缝长度为:
肢背:3
2
0.70.783.061025.96220.78200/w w e f N N
l mm h f mm N mm ⨯⨯'===⨯⨯⨯，取5w l cm = 肢尖：32
0.30.383.061014.83220.76200/w w e f N N
l mm h f mm N mm ⨯⨯''===⨯⨯⨯，取4w l cm =
(2) “Gg ”杆与节点板的焊缝长度计算:
N=50.37kN, 因为其内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸f h =6mm ，焊缝长度
848w f l h mm ≥=,取cm l w 6=。

(4)节点板尺寸：根据以上求得的焊缝长度，并考虑杆件之间应有的间隙和制作装配等误差，按比例绘出节点详图，从而确定节点板尺寸为270mm ×320mm 。

下弦与节点板连接的焊缝长度为320mm ，f h =6mm 。

焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差△N=0kN 。

焊缝强度满足要求。

图13
4、上弦节点“B”(图14)：
(1) “Bc ”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“c ”相同。

(2) “aB ”杆与节点板的焊缝尺寸按上述同样方法计算：
541.87aB N kN =-,设肢背与肢尖的焊脚尺寸分别为：10mm 和8mm 。

所需焊缝长度为：
肢背:3
20.650.65541.8710125.79220.710200/w w e f N N
l mm h f mm N mm ⨯⨯'===⨯⨯⨯，加f h 2后取15cm
肢尖：3
2
0.350.35541.871084.67220.78200/w w e f N N
l mm h f mm N mm
⨯⨯''===⨯⨯⨯，加f h 2后取11cm (3)上弦杆与节点板连接焊缝计算：
为了便于在上弦上搁置大型屋面板，上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm 。

用槽焊缝将上弦角
钢和节点板连接起来。

槽焊缝可按两条角焊缝计算，焊缝强度设计值应乘以0.8的折减系数。

计算时可略去屋架上弦坡度的影响，而假定集中荷载F 与上弦垂直。

上弦肢背槽焊缝内的应力计算如下：
⨯=
2
1
'f h (节点板厚度)=21×12mm=6mm ，mm h f 10"=
上弦与节点板间焊缝长度为380mm 。

节点荷载由槽焊缝承受，上弦两相邻节间内力差由角钢肢尖焊缝承受，这时槽焊缝肯定是安全的，可不必验算。

肢尖焊缝验算如下：
32
""
532.710105.69/20.720.710(380210)
N BA BC f
f w N N N N mm h l mm mm mm τ-⨯===⨯⨯⨯⨯-⨯ ()32
""2
2
6532.71090256132.12/20.720.710(380210)M f
f w N M N mm h l mm mm σ
⨯⨯⨯-===⨯⨯⨯⨯-⨯
22151.32/200/N mm N mm ==<，满足要求。

图14
5、上弦节点“D”(图15)：
(1) “cD ”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“c ”相同。

(2) “De ”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“e ”相同。

(3)上弦杆与节点板连接焊缝计算：
为了便于在上弦上搁置大型屋面板，上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm 。

用槽焊缝将上弦角钢和节点板连接起来。

槽焊缝可按两条角焊缝计算，焊缝强度设计值应乘以0.8的折减系数。

计算时可略去屋
架上弦坡度的影响，而假定集中荷载F 与上弦垂直。

上弦肢背槽焊缝内的应力计算如下：
⨯=
2
1
'f h (节点板厚度)=21×12mm=6mm ，mm h f 10"=
上弦与节点板间焊缝长度为310mm 。

节点荷载由槽焊缝承受，上弦两相邻节间内力差由角钢肢尖焊缝承受，这时槽焊缝肯定是安全的，可不必验算。

肢尖焊缝验算如下：
32
""
293.851072.38/20.720.710(310210)
N DC DE f
f w N N N N mm h l mm mm mm τ-⨯===⨯⨯⨯⨯-⨯ ()32""22
6293.85109025697.33/20.720.710(310210)
M f
f w N M
N mm h l mm mm σ
⨯⨯⨯-===⨯⨯⨯⨯-⨯
22107.72/200/N mm N mm ==<，满足要求。

图15
6、上弦节点“F ”(图17)：
(1) “eF ”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“e ”相同。

(2) “Fg ”杆与节点板的焊缝尺寸和节点“g ”相同。

(3) 上弦杆与节点板连接焊缝计算：
为了便于在上弦上搁置大型屋面板，上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm 。

用槽焊缝将上弦角钢和节点板连接起来。

槽焊缝可按两条角焊缝计算，焊缝强度设计值应乘以0.8的折减系数。

计算时可略去屋架上弦坡度的影响，而假定集中荷载F 与上弦垂直。

上弦肢背槽焊缝内的应力计算如下：
⨯=
2
1
'f h (节点板厚度)=21×12mm=6mm ，mm h f 10"=
上弦与节点板间焊缝长度为210mm 。

节点荷载由槽焊缝承受，上弦两相邻节间内力差由角钢肢尖焊缝承受，这时槽焊缝肯定是安全的，可不必验算。

肢尖焊缝验算如下：
32
""
33.61012.63/20.720.710(210210)
N HI GH f
f w N N N N mm h l mm mm mm τ-⨯===⨯⨯⨯⨯-⨯ ()32
""2
2
633.6109025625.93/20.720.710(210210)M f
f w N M N mm h l σ
⨯⨯⨯-===⨯⨯⨯⨯-⨯
2224.72/200/N mm N mm ==<，满足要求。

图17
7、屋脊节点G 点(图18)：
(1) 弦杆一般都采用同号角钢进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能够密合，并便于施焊，需将拼接
角钢的尖角削除，且截去垂直肢的一部分宽度(一般为t+f h +5mm=25mm)。

拼接角钢的这部分削弱，可以靠节点板来补偿。

接头一边的焊缝长度按弦杆内力计算。

N=-565.93KN ，设焊缝f h =10mm ，则所需焊缝计算长度为(一条焊缝)：
mm mm
N mm N f h N l w f f w 47.166/200107.041023.9327.042
3=⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=，取cm l w 20= 拼接角钢的长度取：540mm>2×200mm=400mm 。

(2) 竖杆Gg 与节点板连接焊缝计算：N=118.51KN
因为其内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊脚尺寸f h =6mm ，焊缝长度848w f l h mm ≥=,取
cm l w 6=。

（3）弦杆与节点板的连接焊缝计算：上弦肢背与节点板用槽焊缝，假定承受节点荷载，验算略。

上弦肢尖与节点板的连接焊缝，应按上弦内力的15%计算。

设肢尖焊缝f h =10mm ，节点板长度为400mm ，节点一侧弦杆焊缝的计算长度为：440
10201852
w l mm =
--=，焊缝应力为： 320.150.15932.231053.99/20.720.710185N f
f w N N
N mm h l mm mm
τ⨯⨯===⨯⨯⨯⨯
()3222
60.15932.231090256113.82/20.720.710185M f
f w N mm mm M
N mm h l mm mm
σ
⨯⨯⨯⨯-===⨯⨯⨯⨯
22107.79/200/N mm N mm =<，满足要求。

因桁架的跨度较大，需将桁架分成两个运输单元，在屋脊节点和下弦跨中节点设置工地拼接，左半边的上弦、斜杆和竖杆与节点板连接用工厂焊缝，而右半边的上弦、斜杆与节点板的连接用工地焊缝。

图18
10、支座节点“a ”(图19)
为了便于施焊，下弦杆角钢水平肢的底面与支座底板的净距离取160mm 。

在节点中心线上设置加劲肋，加劲肋的高度与节点板的高度相等，厚度为14mm 。

(1) 支座底板计算：
支座反力：R=8F=488.27kN
支座底板的平面尺寸采用280mm ×400mm ，如仅考虑有加劲肋部分的底板承受支座反力，则承压面积为：
2280(210014)59920n A mm =⨯⨯+=。

验算柱项混凝土的抗压强度：
3
22488.27108.15/14.3/59920
c n R N mm f N mm A σ⨯===<=
错误！未找到引用源。

式中：c f 为混凝土强度设计值，对C30混凝土，2/3.14mm N f c =。

底板的厚度按支座反力作用下的弯矩计算，节点板和加筋肋将底板分为四块，每块板为两相邻边支承而另两块相邻边自由的板，第块板的单位宽度的最大弯矩为：
21a M βσ=
式中，σ为底板下的平均应力为：24882708.15/280214N
N mm mm mm
σ=
=⨯。

1a
为两支承边之间的对角线长度：1166.40a mm = β为系数，由11/a b 查表8.4.1而定，b 1为两支承边的相交点到对角线1a 的垂直距离(图11)。

由相似
三角形的关系，得：
113311087.92166.40mm mm b mm mm ⨯=
=，1187.920.53166.40b mm
a mm
==，查表得0.062β≈。

2
210.0628.15166.4013991.23./M a N mm mm βσ==⨯⨯=
底板厚度16.4616t mm mm =
==> 2295/f N mm =,t
1.03t 18mm ==倍，取 。

图19
(2)加劲肋与节点板的连接焊缝计算：
加劲肋与节点板的连接焊缝计算与牛腿焊缝相似（图20），偏于安全地假定一个加劲肋的受力为桁架支座反力的1/4,即：
3
R N
=⨯=
/4068
/4488.2710122
则焊缝内力：
=,
V N
122068
=⨯=
122068657934388.
M mm N mm
设6f h mm =，焊缝计算长度5001220468w l mm =--=
,
2231.12/200/N mm N mm =<
图20
(3) 节点板、加劲肋与底板的连接焊缝计算：
设底板连接焊缝传递全部支座反力N R 3
1027.488⨯=，其中每块加劲肋各传
31/4122.0710R N =⨯，节点板传递31/2244.1410R N =⨯。

设节点板与底板的连接焊缝的焊脚尺寸为6f h mm =， 则焊缝长度
2(28012)536w
l
mm mm mm =⨯-=∑
则焊缝强度验算如下：
322/2244.1410108.45/ 1.22200/0.70.75366f w f R N N mm N mm l h mm mm
σ⨯===<⨯⨯⨯⨯∑
每块加劲肋与底板的连接焊缝长度为：
2(1002012)136w
l
mm mm mm mm =⨯--=∑
验算焊缝应力：
322/4122.0710213.71/ 1.22200/0.70.71366
f w f R N
N mm N mm l h mm σ⨯===<⨯⨯⨯⨯∑，满足要求。