660MW超超临界直流锅水冷壁横向裂纹原因分析及处理方法
某电厂660MW超超临界锅炉屏过爆管原因浅析及对策探讨
某电厂660MW超超临界锅炉屏过爆管原因浅析及对策探讨发布时间：2021-11-24T01:46:09.752Z 来源：《当代电力文化》2021年24期作者：孙丁宁梁丽鹏[导读] 目前，公用事业锅炉的发展方向是大容量、高参数和高性能。
孙丁宁梁丽鹏聊城祥光发电有限公司山东聊城 252023摘要：目前，公用事业锅炉的发展方向是大容量、高参数和高性能。
由于锅炉高温加热面内管壁迅速形成和排出氧化石蜡，机组事故不断增加，主要原因是高温加热面金属管过热。
考虑到660MW超超临界机组调试时锅炉分离器过热器发生管道破裂事故，分析总结了相关原因，并提出了防止类似事故再次发生的预防措施。
关键词：超超临界锅炉；爆管；氧化皮；将某电厂660MW超超临界锅炉投入运行不到4个月，由于锅炉过热器受热面堵塞，导致管壳破裂事故。
在分析管道破裂的原因和制定相应的对策方面取得了良好的成果。
一、爆管的危害1.安全性:由于超临界机组的主系统压力较大，一旦发生管爆，容易产生群聚效应，存在大面积内刷热表面设备；爆炸本身对该部位的安全运作构成严重的隐患。
2节约:如果发生爆炸，将会失去大量的工作环境和燃料，在此期间，试验期将会延长，重新启动一次锅炉的费用要高得多。
3.社会效益:管道爆炸和试验期间突然释放负荷会影响电网的稳定运行，特别是在电力短缺期间，也会影响居民的用电量和工业生产。
二、对策的分析1.从源头开始。
项目前期提出了“不爆炸”项目，并制定了相关控制措施。
在设备制造阶段，业主委托设计院对设备制造进行监督和有效控制。
设备到达现场后，施工单位仔细检查外观，然后随机拍照并按比例上色，尽可能消除地面缺陷。
在此基础上，业主委托湖南中试厂进行全面审查，力求不放过事故隐患。
特别是，100%带孔的管道滤网和集管应通过内窥镜检查。
2.施工期间的控制。
受热面过球阶段的控制:规定的气压范围确定为上限(0.5MPa)。
先用空气吹扫，出球前出口气体变清。
所有对口打磨工作只能在地面进行，不允许有在高空打磨小开口的现象；研磨后，涂抹防锈剂。
超临界锅炉水冷壁管横向裂纹原因分析
超临界锅炉水冷壁管横向裂纹原因分析摘要：在改革开放的新时期，我国的经济在快速的发展，社会在不断的进步，针对超临界锅炉水冷壁横向裂纹问题，通过对实例电厂锅炉进行调查并对所得数据进行分析，结果表明:横向裂纹产生的主要原因是轴向热应力较大，外部腐蚀性烟气加速了裂纹的扩展，从而缩短了水冷壁管子的使用寿命。
关键词：超临界锅炉;横向裂纹;热应力引言国内超临界锅炉快速发展，大批引进技术国产化的大型燃煤电厂相继投产运行，随着各项目的运行时间增加，经历1～2个大修周期后，由于电力调峰、煤种频繁变化等影响，锅炉设计、金属选材等方面的问题逐渐暴露，设备可靠性出现大幅下降的情况。
该厂锅炉水冷壁横向裂纹问题，已严重危及机组的长期稳定运行，2015年至今已发生15次爆管事件，且频率呈逐年上升趋势。
锅炉发生爆管必须停炉检修，小范围换管一般需要5天以上，不仅损失电量、影响效率，设备还不断经历冷热交替，进一步加剧横向裂纹的发展。
针对已产生横向裂纹的水冷壁管屏，通常根据裂纹深度的不同，采取局部换管、打磨堆焊、电弧喷涂等方式进行处理，均是治标不治本。
该厂从水冷壁横向裂纹产生机理出发，不仅采取了多专业综合控制措施进行了有效治理，还通过采集多煤种、多工况、全时段的水冷壁实际运行大数据进行拟合研究，并结合锅炉的长期负荷率预测，精准实施了锅炉水动力优化调整。
方案实施后，水冷壁运行安全性大幅提高，为机组灵活运行创造了有利条件。
1原因分析1.1过热原因分析这两处的金相组织为珠光体球化4级，均有过热特征。
经检查，此管所对应的入口节流孔未发现有异物，但检查前墙水冷壁焊口时，发现焊口内根部透入量较大，按相关标准，受热面焊口内透量应小于1．5mm，但个别焊口根部内透量单边最大达4．0mm。
焊口根部内透量较大，在焊口处造成通流面积减少，产生节流效应:一方面管内径减少，卡住异物的几率增加;另一个方面通流面积减小，管子下游冷却效果变差，很容易在管子局部发生过热而导致失效。
水冷壁横向裂纹的原因及处理方法
水冷壁横向裂纹的原因及处理方法1. 水冷壁横向裂纹的成因水冷壁，顾名思义，就是用于冷却水的壁面。
可是，有时候这些壁面却会像冰雪消融时的河流一样，裂纹横生。
哎，这真让人头疼。
那么，水冷壁横向裂纹是咋回事儿呢？让我们一探究竟。
首先，裂纹的出现，很大一部分原因是水冷壁材料的老化。
就像人到了年纪，皮肤容易皱纹，这水冷壁的材料也是如此。
尤其是那些年头久了，没法定期维护的水冷壁，时间一长，强度就会下降，裂纹自然就来了。
而且，材料本身的质量也不能忽视。
如果当初选材时偷工减料，材料强度不够，裂纹那是必然的了。
其次，水冷壁的施工工艺也会影响裂纹的发生。
如果施工时不细心，比如焊接不牢靠，或者是接缝处理不好，也会导致裂纹的出现。
想象一下，建房子时工人没把墙壁砌好，结果墙面一阵风就开裂，这道理是一样的。
再有，水冷壁内部的温度变化也是一个大问题。
水冷壁在工作时，温度会有很大的波动。
温度一高一低，就像弹簧一样不断拉扯，久而久之，这种反复的“拉锯战”会使水冷壁的材料疲惫不堪，裂纹自然就出现了。
2. 横向裂纹的影响横向裂纹不仅仅是个美观问题，更重要的是它影响水冷壁的工作效率。
想象一下，如果水冷壁上有裂纹，就像你脸上的伤疤一样，不但难看，还可能带来不小的麻烦。
裂纹会导致冷却效果下降，进而影响整个设备的工作性能，甚至可能引发更严重的故障。
此外，横向裂纹还可能导致冷却水的泄漏，造成资源的浪费。
水冷壁如果有裂纹，那冷却水就可能从裂缝中流出，这不仅浪费水资源，还可能引发其他设备的损坏。
漏水问题严重的话，还可能导致安全隐患，真是“祸不单行”。
3. 处理方法要解决水冷壁的横向裂纹问题，首先得从源头入手。
材料方面，要确保使用高质量的耐热耐磨材料，这样才能延长水冷壁的使用寿命。
如果材料本身问题，裂纹是迟早的事儿。
施工工艺方面，得找靠谱的施工队伍，确保焊接和接缝处理到位。
再者，施工后要定期检查，发现问题及时修复。
其实，这就像我们平时看病一样，定期体检，及时处理问题，才能保持身体健康。
超超临界锅炉水冷壁横向裂纹产生原因及控制策略
超超临界锅炉水冷壁横向裂纹产生原因及控制策略发布时间：2021-05-25T08:10:53.636Z 来源：《防护工程》2021年4期作者：李洋[导读] 本文主要分析超超临界锅炉水冷壁横向裂纹产生原因及控制策略。
哈尔滨哈锅电力设备有限公司黑龙江省哈尔滨市 150090摘要：焊接裂纹是焊接接头中较为严重的焊接缺陷，除了降低焊缝的强度外，还会因裂纹末端的尖锐缺口引发严重的应力集中，造成裂纹不断扩展及焊接结构破坏。
通常焊接裂纹可分为热裂纹、冷裂纹、再热裂纹和层状撕裂等 4 类。
鉴于此，本文主要分析超超临界锅炉水冷壁横向裂纹产生原因及控制策略。
关键词：超超临界锅炉；水冷壁横向裂纹；原因1、引言超超临界燃煤机组锅炉是国内较为先进的火力发电机组锅炉，相较于 1 000 MW 机组，其技术更为成熟。
但多家电厂在实际投运后的检修过程中，发现水冷壁某些特定区域内向火面管子大面积的产生表面横向裂纹，对锅炉的安全运行造成相当程度的隐患。
2、锅炉水冷壁管规格所研究锅炉为某型超超临界参数变压运行直流锅炉，炉膛采用垂直上升膜式水冷壁。
水冷壁管规格为φ28. 6 mm×6 mm，管材均为15CrMoG，节距为 44. 5 mm，管子间加焊的扁钢宽为15. 9 mm，厚度 6 mm，材质为 15CrMo。
在历次检修中，对其前墙某一区域所产生表面横向裂纹统计显示: 水冷壁管横向裂纹较容易产生的区域约 30%集中于吹灰孔周边，包括其余的裂纹区域在内，裂纹大多集中于鳍片和向火面顶点位置。
对此展开研究工作，对吹灰器动作时对管壁应力影响进行计算分析。
同时，选取裂纹较集中部位布置温度测点，配合集控数据，作为有限元分析的依据。
试图从应力分布角度找出裂纹产生的原因。
图 1 为水冷壁管外壁裂纹示意图。
图1水冷壁管外壁裂纹示意图3、超超临界锅炉水冷壁横向裂纹产生原因3.1、超临界 W 型火焰锅炉水冷壁超温及热偏差较大锅炉水冷壁大部分是膜式壁，为让每个地方水冷壁的热负荷处于平衡状态，一般临近的水冷管壁的温度测量位置的温度差异要低于50℃，而同个墙面同个联箱水冷壁管的温度差异应当不高于 80℃。
超超临界水冷壁裂纹原因分析
（ １ ． 哈 尔滨锅 炉厂有限责任公 司， 黑龙 江 哈 尔滨 １ ５ ０ ０ ４ ６ ； ２ ． 沈 阳特种设备检 测研 究院 ， 辽宁 沈 阳 １ １ ０ ０ ３ ６ ）
摘 要： 本 文主要分析了超超临界机组水冷壁裂纹产生 的原 因， 并 给出了运行 建议 。
ａ ｎ ｄ ｇ ｉ ｖ ｅ ｓ ｓ ｏ ｍｅ ｓ ｕ ｇ ｇ ｅ ｓ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｏ ｆ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ．
Ｋｅ ｙ ｗｏｒ ｄｓ： Ｕｌ ｔ ｒ ａ Ｓ ｕｐ ｅ ｒ ｃ ｒ ｉ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ ； Ｗａ ｔ ｅ ｒ ｗａ ｌ ｌ ￣ｃ ｒ ａ ｃ ｋ ｌ ｅ； ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ
第 １期
２ ０ １ ３年 １ 月
锅
炉
制
造
பைடு நூலகம்
Ｎｏ ． １
ＢＯＩ Ｌ ＥＲ ＭＡＮＵＦＡＣＴＵＲＩ ＮＧ
Ｊ ａ ｎ． ２ ０ １ ３
文章编号 ： Ｃ Ｎ ２ ３～１ ２ ４ ９ （ ２ ０ １ ３ ） ０ １ — ０ ０ ２ ４— ０ ３
超 超 临 界 水 冷 壁 裂 纹 原 因分 析
和背火面的金相组织均为珠光体和铁素体 ， 没有 发 现组织 球 化现象 ， 见图 ３ 。
将三根水冷壁管样 （ 如图 １ ） ， 沿纵截面 中心
切割 ， 宏 观 和微观 分析 结果 为 ： ＃ ｌ 样， 向火 面 的 内外 壁 面 上 均 有 裂 纹 ， 裂 纹 扩 展 面均垂 直 于管 子 轴 线 方 向 ， 外 壁 面上 裂 纹 多 于 内壁 面 ， 背 火 面 内外 壁 上 未 发现 裂 纹 。外 壁 面
文献标识码 ： Ａ
关键词 ： 超超临界 ； 水冷壁裂纹 ； 分析
660MW超临界锅炉运行存在问题分析及处理
660MW超临界锅炉运行存在问题分析及处理发布时间：2021-05-20T14:56:27.650Z 来源：《中国电业》2021年第5期作者：杨维民[导读] 锅炉是电厂的三大主要设备之一，锅炉运行在电厂运行里占有重要的地位杨维民大唐蒲城(第二)发电有限责任公司陕西省渭南市 715500摘要：锅炉是电厂的三大主要设备之一，锅炉运行在电厂运行里占有重要的地位。
锅炉作为电厂常用设备，其安全稳定运行决定着企业的正常生产经营。
本文以660MW超临界锅炉为例，介绍其运行过程中存在的问题，并有针对性的进行了处理，以促进其顺利运行关键词：660MW 超临界锅炉；电厂；运行问题前言：随着科技的发展，我国的锅炉也得到了进一步的改善，其效益也得到了进一步的优化。
锅炉的优化对于我国发电厂具有重要意义，技术的进步使其保持领先。
未来，针对660MW 超临界锅炉所存在的问题，也应该进一步进行优化，使其始终保持先进地位。
1 660MW 超临界锅炉近几年来，我国在超临界循环流化床锅炉发电技术方面进行了进一步的研发创新，目前，已经有了一定的成果，在该领域得到了比较好的发展。
根据不同的需要，我国对其进行了不同的开发设计。
我国660MW 超临界锅炉经过进一步完善，该类锅炉具有较好的排放控制优势以及经济优势，但是，其在具体运行的过程中，仍然存在一些问题。
本文主要针对于这些问题出现的原因以及解决方法进行了分析，以进一步推动锅炉的创新发展。
2 660MW超临界锅炉主要问题及处理方式2.1 锅炉主要辅机跳闸锅炉运行中的这一问题主要表现在一次风机丧失、引风机丧失、送风机丧失、空气预热器丧失、锅炉给水泵丧失等。
在出现这一问题时，应该第一时间降低机组负荷，保证其处于机组带可承受范围。
同时，还应该进一步控制汽机温度下降以及金属温度下降范围，防止跳闸。
主要辅机的丧失将会导致锅炉带负荷能力的下降，因此，在具体进行控制的过程中，应该根据具体情况及时进行操作，例如手动进行机组负荷的降低，防止其因超出负荷能力导致跳闸。
600MW直流锅水冷壁横向裂纹原因分析及处理策略
600MW直流锅水冷壁横向裂纹原因分析及处理策略引言：通过对某水电厂600MW直流锅炉进行深入分析，探究水冷壁横向裂纹原因，并依据当前直流锅炉实际情况采取针对性措施，有效避免水冷壁温差过大，促进锅炉能稳定安全运行。
关键词：600MW直流锅；水冷壁横向裂纹；分析及处理引言：某电厂600MW直流锅炉炉膛水冷壁采用焊接膜式壁、内螺纹管垂直上升式，水冷璧系统入口处的下集箱应用直径为φ219mm的小集箱,并在该下集箱外面的入口管接头内布置有调节工质流量的节流孔圈，入口管接头规格为φ42x9,再通过二次三叉管与φ28. 6mm的水冷璧管相接,由于节流孔圈嵌焊在相对较粗的下集箱入口管内,所以节流孔圈的孔径允许在较大的范围内进行调节，确保孔圈的节流能力满足条件。
根据炉膛各面墙的结构特点和水平方向的设计热负荷分布,对各回路水冷壁管中的工质流量进行调节,以确保各回路水冷壁中的工质具有均匀的出口温度。
在炉膛水冷壁的中间位置布置有中间混合集箱,连接，上下部水冷壁,当下水冷壁管内工质进入水冷壁中间混合集箱时，可以实现工质的充分混.合,使中间混合集箱内的工质具有均匀的出口温度,减小由温度偏差所产生的热应力。
水冷壁中间混合器分两级，一级混合器:四级各1个。
二级混合器,四墙各20个。
1存在问题.机组于2010年投入商业运行。
在#1锅炉2012年11月25日停炉大修期间，第一次发现水冷璧前墙从左向右数第66-128根发现28根存在横向裂纹，水冷壁管横向裂纹位于前墙水冷壁中间集箱下部弯头处和弯头以下部位。
在此后机组检修和停备期间多次检查发现大量水冷壁横向裂纹缺陷[1]。
在2015年在机组7次机组停备期间,水冷壁上水查漏,4台炉发现水冷壁漏点6个,扩大检查附近管子有不同数量的裂纹,2016年机组停备期间安排水冷璧_上水检查发现漏点1处，水冷壁已严重影响机组安全可靠运行。
2水冷壁裂纹原因分析2.1水冷壁运行状态.通过对水冷壁运行壁温数据分析发现,运行中水冷壁金属壁温不定期出现短时间超温和大幅温度波动现象，并且两种现象几乎同时出现。
660MW超超临界机组锅炉水冷壁超温原因分析及对策
改进型的内螺纹管垂直上升膜式水冷壁系统 ， 为 降
０ 引言
超超 临界直 流锅炉容量 大 ， 蒸 发 受 热 面 面 积 大， 布置复杂 ， 热 负 荷 高 。热 负 荷 的不 均 匀性 极 易 引起 管 壁 超 温 ， 为 了保 证 一 定 的质 量 流 速 ， 水 冷 壁 内径选 的较小 ， 因此 垂直 管水 冷 壁对 壁 温异 常 较为
物理特性发生剧烈变化 ， 进而产生流量偏差和吸热 特性变化 ， 严 重 时直 接 导 致 水 冷壁 管 超 温 ， 严 重危
及 锅 炉 安 全 运 行 。影 响垂 直管 水 冷 壁 超 温 的 因素
较多， 本文针对江西景德镇 电厂的实际运行状况 ，
全 面分 析 这 些 导 致 水 冷 壁超 温 的原 因并 提 出了有 效 解 决措 施 ， 对 同类 机 组 的运 行具 有很 强 的指 导 意
义
问混合集箱 ， 工质由中间混合集箱引出后进入上炉 膛垂直管圈， 由前墙和两侧墙出来的工质再导往顶 棚入 口集箱 ， 经 顶棚 管进 入 顶 棚 出 口集 箱 。后 水 冷
壁工 质 则经 中间混 合集 箱进 入 后墙 折 焰 角斜 坡管 ， 再 由 出 口集 箱分 成 二路 ， 分 别 进入 后水 冷壁 吊挂 管 和水 平 烟道 延伸 侧 墙 ， 最后 通 过连 接管 送 往顶 棚 出
主燃 烧器 和 ＭＡＣ Ｔ燃 烧 技术 、 强 化单切 圆燃 烧 方式
口集箱 。由顶棚 出 口集箱将 工质引至后 烟道 前 、 后、 二 侧 包 墙 及 分 隔墙 的下 集 箱 ， 全 部用 平 行 回路 向上流动 ， 集中到后包墙出 口集箱再送往汽水分离
超临界W火焰锅炉水冷壁开裂原因分析
超临界W火焰锅炉水冷壁开裂原因分析摘要：文章以某发电公司超临界W火焰锅炉水冷壁出现开裂问题为例，分析其开裂的原因，并针对这些原因对锅炉本体设备进行改进，并对电厂运行调整进行改进，以供参考。
关键词：超临界W火焰锅炉；水冷壁；开裂1引言近年来随着我国经济的快速发展和社会用电负荷的不断增多，我国加快了对新建电厂的建设以及电厂装机容量的增加，促进了大容量超临界火电机组的建设与发展。
而且在我国目前大力推进无烟煤的燃用过程中，竖直排列的低质量流速水冷壁管W火焰锅炉则成目前超临界锅炉所应用的主要形式，此种锅炉的耗材较少，而且对W火焰锅炉的异性下部炉膛比较适合，而且在运行中出现较小的受热偏差时会进行沙量的流量自补偿，所以具有广阔的应用前景。
但是在此种炉型的实际投产应用中，比较容易出现水冷壁变形和开裂甚至是爆管的问题，需要对此问题的原因进行分析，并采取相应的改进工作。
2水冷壁开裂原因分析以某发电公司的W型火焰锅炉投运之后发生的几次水冷壁拉裂和超温爆管事故为例，经过对事故原因进行分析可知，引起此故障的原因为：一是因为锅炉中的某些炉膛的水冷壁部分出现输入的热负荷过高的现象，这就出现了水冷壁管子内工质的温度过高，也就会导致水冷壁管子及其附近的扁钢温度超出其可以承受的范围，从而导致受到影响的钢材出现许用应力大幅度降低的问题。
二是因为在沿着炉宽方向上的煤粉热负荷存在不均匀的问题，此不均匀的热负荷就会导致前墙水冷壁各管子之间的温度出现较大的偏差，这就会增加水冷壁上的热应力。
在以上原因的作用下就会导致水冷壁在长时间的运行过程中开始出现从最薄弱地方进行开裂的问题，所以需要针对这两个原因进行处理和改进。
3锅炉本体设备改进措施3.1增加水冷壁壁温监测点为了加强对水冷壁管子内工质的温度以及附近扁钢等部位的温度进行监测，并且便于根据其实时温度对热负荷进行调节和控制，所以在分析此发电公司原有的水冷壁壁温测点的数量之后，对其下炉膛、上炉膛的测温点进行增加，尤其是对于沿着炉宽方向上的水冷壁，需要额外增加测点的密度，做到对水冷壁的关闭温度和沿宽度方向的汽温偏差进行有效监测和控制的作用。
超超临界电站锅炉水冷壁管横向开裂原因分析
超超临界电站锅炉水冷壁管横向开裂原因分析
白哲;陈晓龙;杨元成
【期刊名称】《电力安全技术》
【年(卷),期】2024(26)4
【摘要】煤电机组锅炉受热面的频发性开裂和失效是制约机组灵活高效运行的重要因素之一。
利用宏观检查、金相实验、微观形貌分析、能谱分析、硬度检测等方法,深入研究超超临界电站锅炉水冷壁管横向开裂问题,分析问题产生原因,阐明水冷壁的开裂机理,提出了缓解水冷壁热膨胀、热疲劳的运行调整建议,完成燃煤机组灵活性调峰安全评价创新实践。
【总页数】4页(P60-63)
【作者】白哲;陈晓龙;杨元成
【作者单位】沈阳金山能源股份有限公司金山热电分公司;国家能源集团科学技术研究院有限公司;太原锅炉集团有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TM621.2
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5.1000MW超超临界锅炉水冷壁开裂原因分析
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超超临界锅炉水冷壁开裂原因分析
超超临界锅炉水冷壁开裂原因分析蔡晖1，刘鸿国2，洪道文2，殷尊1，(1.西安热工研究院有限公司，西安市，710032；2.华能玉环电厂，浙江省台州市，317604）摘要：通对某超超临界锅炉在安装期间发现裂纹的水冷壁鳍片和管子进行化学成分、机械性能、示波冲击、显微硬度、金相组织、断口形貌试验等分析，得出鳍片部位存在折叠和微裂纹等轧制原始缺陷。
诱发鳍片与管子焊接过程中产生裂纹并扩展的主要原因是鳍片硬度高、脆性大，而且存在原始缺陷；次因之一是鳍片与管子的焊接质量差、氧气切割时产生热应力，在切开的尖锐的直角缺口部位产生较大的应力集中，导致鳍片在缺口处开裂并扩展；次因之二是水冷壁管屏在生产工地到安装工地的吊装及运输过程中在二次应力的作用下产生多次振动和冲击，在裂纹的启裂部位产生弯矩和扭矩，导致裂纹迅速开裂并扩展。
关键词：超超临界锅炉；水冷壁；鳍片；开裂；应力；材料试验基金资助项目：中国华能集团公司科学技术项目（HNKJ07-G18）。
doi：10.3969/j.issn.1000-7229.2010.08.000Reason Analysis of the Water-wall Craze on Ultra-supercritical BoilerCAI Hui1，LIU Hong-guo2，HONG Dao-wen2，YIN Zun1（1．Xi’an Thermal Power Research Institute Co. Ltd.，Xi’an 710032，China；2．Huaneng Yuhuan Power Plant，Taizhou 317604，Zhejiang Province，China）ABSTRACT：It was found that there were multiple cracks between rectangular fins and tubes of dry bottom hopper water wall, cracks up to 30mm during the installation of supercritical unit boiler in a 600 MW power plant. The cracking tubes and fins of dry bottom hopper water wall were studied by means of chemical composition, tensile, impact, hardness test, microstructure and fracture scanning electron microscope in this paper. The result indicated that the fold, micro crack and other rolling genetic defects so on exist in fin area, whose high hardness, brittleness, internal defects were induced in cracks and expands in the fin and tube welding process. The main cause of crack initiation was poor welding quality and high hardness difference between fin and tube. The thermal stress was generated when oxygen cutting, and particularly, a greater stress concentration in sharp right-angle gap site, which result in fin cracking and expansion. Meanwhile, under secondary stress in the lifting, handling and transporting process repeated vibration and impact were produced,and the moment and the torque were generated in crack initiation site, finally cause crack along the longitudinal direction near 45 ° and the rapid crack extension. KEYWORDS：ultra-supercritical boiler；water wall；rectangular fin；craze；stress；material testing0 引言近年来，我国高参数、大容量的火电机组建设突飞猛进，大量超超临界机组相继投运。
660MW超超临界锅炉水冷壁超温原因分析及对策
660MW超超临界锅炉水冷壁超温原因分析及对策摘要：超超临界直流锅炉容量大，热蒸发面面积大，布置复杂，管段多且长，供热负荷高，容易出现热负荷不均匀导致管壁过热。
通过优化煤种搭配、吹灰方式和制粉系统运行方式等措施，达到控制壁温的目的。
关键词：660MW超超临界锅炉水冷壁；超温原因；对策引言超超临界直流锅炉容量大，热蒸发面面积大，布置复杂，管段多且长，供热负荷高，容易出现热负荷不均匀导致管壁过热。
为了保证一定的质量循环速度，冷却水壁的内径必须小，因此垂直管道的水冷壁容易超温。
影响垂直管道水冷壁温度的因素有很多，所以对水冷壁温度过高的原因及对策进行研究对同类机组运行具有较高的参考价值。
1设备与背景某厂锅炉采用上海锅炉厂超超临界π型锅炉，制粉系统是正压直吹式结构，在炉膛的四角分6层布置了24只直流式煤粉燃烧器，水冷壁下部是在炉膛四周采用螺旋管圈布置，上部布置的是垂直管圈。
2水冷壁超温原因分析某厂2020年烧高热值煤时，在各个负荷段区间内升降负荷过程中都会导致中间点过热度的不同程度的幅度波动，特别是当2号炉大幅度减负荷至300~400MW时中间点过热度最高可达60℃以上，导致水冷壁出现较为严重的区域性超温，全年水冷壁温度超高二值达109次，其中特别是后墙水冷壁垂帘管及后墙水冷壁悬吊管超温想象更为频发和严重，其中后墙悬吊管出口自左第50排自前第6号管、后墙垂帘管自左第50排自前第1号管超温情况最为严重。
锅炉水冷壁长期处于超温情况下运行容易导致爆管，直接影响锅炉的安全运行及其使用寿命。
为解决水冷壁超温影响机组的安全经济运行，生产各部门通过大量数据分析、调研和摸索总结，多次组织专业会分析后得出超温的原因主要有：①锅炉偏烧；②煤种变化；③受热面结焦。
首先2号炉的水冷壁呈现区域性超温，则意味着区域性单位吸热量过多，传热恶化，这就是由于燃烧火焰产生偏斜而不对称所导致的。
由于2020年整年煤种热值较高，在升降负荷过程中更容易加剧火焰偏斜造成区域性超温的程度。
超临界W火焰锅炉水冷壁变形、拉裂问题及对策
104研究与探索Research and Exploration ·工艺流程与应用中国设备工程 2021.01 (上)我国无烟煤的存储量在煤炭总储量中占17%。
劣质煤的发电技术中，超临界W 型火焰锅炉在燃烧劣质煤、无烟煤方面具有很大的优势，近年来，得到了大力的推广。
超临界W 型火焰锅炉由于对其自身所具备的特性以及安装、调试、运行对该炉型的特性不熟悉的原因，导致超临界W 型火焰锅炉在投入使用后，水冷壁出现了变形及拉裂的问题，导致水冷壁发生泄漏。
对造成此类问题的原因进行分析，并制定相关的预防及解决方案。
1 超临界W 型火焰锅炉水冷壁出现变形及拉裂的原因这类锅炉水冷壁产生形状变化和拉裂大部分情况下是材料存在质量问题、运行不合理、安装设计生产存在质量问题、水冷壁超温、水冷壁热偏差过大等因素导致的。
1.1 超临界W 型火焰锅炉水冷壁超温及热偏差较大锅炉水冷壁大部分是膜式壁，为让每个地方水冷壁的热负荷处于平衡状态，一般临近的水冷管壁的温度测量位置的温度差异要低于50℃，而同个墙面同个联箱水冷壁管的温度差异应当不高于80℃。
在负荷较大的工况的状况下，水冷壁温度可满足该要求，然而，在负荷较小的状况下，水冷壁温度会有很大的偏差，特别是前墙处，在负荷变动比较显著亦或干湿状态转变的时候，锅炉的水冷壁较易产生局部温度超超临界W 火焰锅炉水冷壁变形、拉裂问题及对策王良伟（国电荥阳煤电一体化有限公司，河南 郑州 450100）摘要：超临界W 火焰锅炉是燃烧劣质煤、无燃煤的大容量炉型，近年来得到了大力的推广。
但由于对炉型自身的特性以及安装、调试、运行中的影响因素不熟悉，导致了超临界W 火焰锅炉水冷壁出现了变形及拉裂的问题，严重时会致使水冷壁管出现泄漏。
本文针对超临界W 火焰锅炉水冷壁变形及拉裂问题进行分许，并针对造成变形及拉裂的原因，制定相应的对策，希望可以促进超临界W 火焰锅炉的推广使用。
关键词：超临界W 火焰锅炉；水冷壁；变形开裂；原因对策中图分类号：TM621.2 文献标识码：A 文章编号：1671-0711（2021）01（上）-0104-02标的问题。
超超临界电站锅炉水冷壁横向裂纹泄漏的主要原因及对策研究
超超临界电站锅炉水冷壁横向裂纹泄漏的主要原因及对策研究发表时间：2020-08-12T09:52:09.447Z 来源：《电力设备》2020年第10期作者：陈鑫[导读] 摘要：近年来，随着科学技术的高速发展，现代化的电厂锅炉技术也得到不断发展。
(国电哈密煤电开发有限公司新疆维吾尔自治区哈密市 839000) 摘要：近年来，随着科学技术的高速发展，现代化的电厂锅炉技术也得到不断发展。
电厂锅炉是电厂的关键设备，一旦它发生泄漏会引起锅炉内部水位变化，这不但影响电厂的稳定运行，而且还会引发安全事故，威胁到广大职工生命。
因而电厂锅炉泄漏不单是一个技术问题，更是一个安全问题。
因而这就要求安全管理人员、操作人员和维护人员要在日常运行中及时发现锅炉设备隐患，同时也要清楚了解锅炉设备的设备参数、特点和泄漏原因面安全人员要及时制定有效措施避免发生设备事故和安全事故，使锅炉处于安全平稳运行。
本文针对超超临界电站锅炉水冷壁横向裂纹泄漏的主要原因和对策进行探讨，使广大技术人员对这类问题有一个初步认识。
关键词：电厂锅炉；锅炉水冷壁；横向裂纹；泄漏现象；原因；对策引言锅炉是发电厂中一个重要的组成设备，锅炉的主要功用是将煤炭等化学燃料的化学能转化成内能，再通过一定的方式将内能转换成发电设备的机械能。
因此电厂锅炉的安全稳定运行是发电厂正常运转的保障。
同时我们需要注意的是，锅炉在运行过程中会受到周围多种因素的影响，其中一些因素会对锅炉的运行质量和运行效率造成影响，甚至一些会导致电厂锅炉发生故障，给电厂带来巨大的经济损失，因此电厂相关技术人员和操作人员必须对锅炉安全问题给予重视，做好相应的保护措施。
1电厂锅炉水冷壁横向裂纹泄漏的主要原因1.1设计方面在开展电厂锅炉设计工作时，由于设计人员缺乏对锅炉运行的影响因素与工矿因素的系统考虑，则会导致电厂锅炉的设计参数缺乏合理性。
在锅炉的日常运转中，这些小问题不易被工作人员发现，通过长期累积，这些小问题则极易使得电厂锅炉的整体性能下降。
超超临界锅炉冷再堵阀裂纹分析与修复改进
144研究与探索Research and Exploration ·智能检测与诊断中国设备工程 2020.11 (下)1 设备概况某厂锅炉为上海锅炉厂生产的660MW 超超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，再热器冷段进口管道（管径610mm，材质A691 2-1/4Cr CL22）设置水压试验堵阀。
堵阀型号：SD61H-10，规格：DN700mm，阀体材质：WC9，生产厂家：青岛电站阀门有限公司。
2 堵阀缺陷两台锅炉堵阀投运近10年，根据金属监督检验计划，对阀体、两侧焊缝进行磁粉、渗透和超声检测，两侧焊缝无缺陷，但阀体存在多处裂纹，挖补还发现砂眼、气孔、松缩等缺陷。
2.1 缺陷情况介绍在历次停机检验中，发现冷再堵阀阀体存在裂纹缺陷，每个堵阀阀体多达28条，在打磨挖补裂纹过程中，还发现多处气孔、缩松、砂眼、缩孔和夹渣等重要缺陷，如图1所示。
图1 阀体缺陷2.2 缺陷原因分析 原堵阀为铸造件，属中空结构，形状复杂。
铸钢件晶粒较粗大，组织比较疏松，在铸造过程中易产生砂眼、裂纹、缩松、气孔、缩孔和夹杂物等各种铸造缺陷。
铸件在铸造冷却过程中热应力较大，时效时间不够，以及在运行过程中内外壁温度差等产生的各种应力在运行一段时间后应力释放，在缺陷尖锐角扩展成裂纹并延伸至表面，开裂在外壁薄弱处。
超超临界锅炉冷再堵阀裂纹分析与修复改进孙良海，崔体磊，王宇冬（江苏国华陈家港发电有限公司，江苏 盐城 224631）摘要：超超临界锅炉冷再堵阀为铸造，检验发现阀体裂纹，在处理时又发现夹渣、气孔、砂眼等铸造缺陷，威胁锅炉安全。
本文分析裂纹原因，结合现场实际和工期、备件条件，提出了异质冷补焊和整体更换锻造堵阀的方案，并对两种方案的工艺重点说明，为消除同类型锅炉堵阀缺陷隐患提供了可直接应用经验。
两种方案都已经过现场工程实践成功，效果良好，提升了设备可靠性，保障机组安全运行。
关键词：冷再；堵阀；裂纹；异质冷补焊；锻造中图分类号：TK229.66 文献标识码：A 文章编号：1671-0711（2020）11（下）-0144-023 缺陷处理与改进方案堵阀阀体裂纹缺陷一般采取打磨圆滑过渡、挖补修复以及堵阀整体更换等方案。
火力发电厂660MW锅炉焊缝开裂原因及分析
火力发电厂660MW锅炉焊缝开裂原因及分析以某火力发电厂为例，对其二期工程中出现的锅炉集箱大面积裂纹缺陷进行分析，分析裂纹产生的原因，并针对这些缺陷提出具体的返厂返修技术工艺。
标签：火力发电厂;660MW锅炉;焊缝开裂;开裂原因1、概述某火力发电厂二期工程为2×660MW超临界发电机组，超超临界参数下的变压运行螺旋管圈直流锅炉，燃烧方式为四角切圆燃烧，最大连续蒸发量是1955th-1，过热蒸汽的出口压力为28.25MPa，出口温度是605℃;再热蒸汽的最大连续蒸发量是1645th-1，进口压力5.62MPa，出口压力为5.82MPa，进口温度是362℃，出口温度是623℃。
2、缺陷情况火力发电厂中每台锅炉的受热面集箱有41个，起动分离器为2台;集箱现场复验中发现过热器及在热器共有6个集箱管的底角的焊缝存在裂纹，材质分别为SA335-P91、SA335-P92及12Cr1MoVG。
3、原因分析3.1 裂纹位置及深度。
现场三种材料的集箱出现了表现裂纹，裂纹位置全部位于焊缝中间，通过观察，裂纹存在如下的规律：锅炉集箱裂纹全部沿着焊缝呈环形分布;12Cr1MoVG材料裂纹都集中分布在三通侧环缝这一热影响区域;SA335-P91上的裂纹都位于焊缝中间;锅炉集箱沿焊缝的熔合线出现2-25mm 长度的断续的细微裂纹;锅炉集箱沿焊缝的细微熔合线打磨之后，经过一段时间，还会出现同一类型裂纹;有些锅炉集箱第一次检查没有细微裂纹，但过段时间会发现1-2条细微裂纹在焊缝熔合线处。
现场对上述裂纹进行打磨，多在打磨0.5-1mm之后，裂纹能够消除，周围断续裂纹，多数向下打磨3-4mm之后，裂纹能消除，最深打磨深度为6-8mm;对焊缝熔合线处裂纹挖补打磨后，经过4-5天裂纹没有出现。
因此判断，焊缝熔合线处裂纹属于浅表裂纹。
3.2 裂纹产生的原因分析。
为对锅炉集箱裂纹产生原因进行分析，锅炉厂对此进行了核查，核查集箱材质，核查集箱无损伤执行状况，集箱力学性能如表1所示。
某660MW超超临界机组热段疏水管道接管座的开裂原因
MATERIALS FOR MECHANICAL ENGINEERINGIX)I ： 10.11973/jxgccl2021020162021 年2 月第45卷第 2 期 Vol. 4S No. 2 Feb. 2021某660 M W 超超临界机组热段疏水管道接管座的开裂原因刘明、刘奇2,白佳\陈锐1(1.华电电力科学研究院有限公司，杭州310030;2.湖北华电江陵发电有限公司，荆州434000)摘要：某火电厂660 MW 超超临界机组投运不久，其热段疏水管道接管座开裂，导致蒸汽泄漏。
对该接管座进行了化学成分、硬度和显微组织分析，并根据管道实际布置情况建立三维实体模 型，采用热固耦合有限元方法对该结构受力进行仿真分析。
结果表明：该接座管化学成分、硬度、显 微组织满足要求.有限元仿真得到最大应力位于接管座与主管连接焊缝下边缘，与实际开裂位置一 致；其开裂是由于疏水管吸收变形能力有限•且管道布置不合理造成管道热膨账受阻，使得接管座 区域产生较高拉应力而导致的。
通过加设U 形膨账弯的方式增强管道柔性，降低结构应力水平 后，疏水管道接座管运行约1 a 未发生开裂。
关键词：接管座；裂纹；疏水管道；热膨胀；热固耦合中图分类号：T K 225文献标志码：B文章编号：1000-3738(2021)02-0090-06Reasons for Cracking of Nozzle Socket of Hot Section Drain Pipe of a660 MW Ultra-supercritical UnitLIU Ming ', LIU Qi 2, BAI Jia 1 . CHEN Rui '(1. H u a d i a n Electric P o w e r Research Institute Co., Ltd.，H a n g z h o u 310030，China;2. H u b e i H u a d i a n Jiangling P o w e r Generation Co., Ltd.. Jingzhou 434000, China)Abstract ： After short operation of the 660 MW ultra-supercritical unit of a thermal p o w e r plant, the nozzlesocket of the drain pipe cracked in the hot section, causing s t eam leakage. T h e chemical composition，hardness and microstructure of the nozzle socket w e r e analyzed. A three-dimensional solid m o d e l w a s established according to the actual layout of the pipe, and the force of the structure w a s simulated and analyzed by the thermo-solid coupling finite element method. T h e results s h o w that the chemical composition, hardness, and microstructure of the nozzle socket m e t the requirements. T h e m a x i m u m stress obtained b y the finite element simulation w a s located at the lower edge of the connection wel d between the nozzle socket and the m a i n pipe, w h i c h w a s consistent with the actual cracking position. T h e cracking w a s d ue to the limited ability of the drain pipe to absorb deformation, a nd the higher tensile stresses in the nozzle socket area induced by the blocked thermal expansion of the pipe because of the unreasonable pipe layout. After adding a U -s h a p e d expansion bend to enhance the flexibility of the pipe and reduce the structural stress, the nozzle socket of the drain pipe did not crack during operation for about 1 a .Key words ： nozzle socket ； crack ； drain pipe ； thermal expansion ； thermo-mechanical coupling更快排出.避免冷凝水结存导致的水击、水锤等故 障;一般需在阀门前后、管道低位点、蒸汽不经常流 通的管道死端等容易积水的位置设置疏水点。
超(超)临界锅炉水冷壁腐蚀疲劳裂纹问题分析与处理
超（超）临界锅炉水冷壁腐蚀疲劳裂纹问题分析与处理摘要：本文对某厂采用日本三菱技术设计制造的660MW超超临界直流锅炉水冷壁腐蚀疲劳裂纹（又称横向裂纹）缺陷情况进行了介绍，对腐蚀疲劳裂纹产生原因进行了分析，同时对已采取的处理措施以及下一步将开展的检查与预防工作进行了阐述，供采用同类型锅炉的电厂间借鉴与交流。
关键词：超（超）临界、水冷壁、腐蚀疲劳裂纹0设备概况某电厂两台660MW超超临界机组直流锅炉。
锅炉采用单炉膛、П型布置、悬吊结构。
燃烧器布置在四面墙上，采用切圆燃烧方式。
炉膛水冷壁采用焊接膜式壁、内螺纹管垂直上升式，炉膛断面尺寸为19230x19268mm，水冷壁管每侧墙各432根，均为φ28.6mm×6.2mm（最小壁厚）四头螺纹管，管材均为15CrMoG。
在上下炉膛之间装设了一圈中间混合集箱以消除下炉膛工质吸热与温度的偏差。
燃烧器采用墙式切圆燃烧大风箱结构，全摆动燃烧器。
共设六层浓淡一次风口，三层油风室，十层辅助风室，一层燃尽风室。
整个燃烧器与水冷壁固定连接，并随水冷壁一起向下膨胀，燃烧器共24组，布置于四面墙上，形成一个大切圆。
燃烧器共6层煤粉喷口，每层与1台磨煤机相配，主燃烧器采用低NOX的煤粉燃烧器，每只煤粉喷嘴中间设有隔板，以增强煤粉射流刚性，在主燃燃烧器的上方为OFA喷嘴，在距上层煤粉喷嘴上方约6.0m处有四层附加燃尽风AA （AdditionalAir）喷嘴，角式布置。
1腐蚀疲劳裂纹现状1.1失效情况两台机组首次发现腐蚀疲劳裂纹缺陷时间为累计运行时间约8400小时，期间锅炉水冷壁检查时发现喷燃器中上部喷嘴附近管段向火面灰焦层表面有细密的裂纹状缺陷（称蛇腹纹）。
打磨去除灰焦层后，管外壁肉眼观察未见裂纹显示，但此问题已引起电厂相关专业注意，在其后的每次C级以上检修中，均对水冷壁中部区域以及燃烧器部位进行了检查，前期检查手段为肉眼宏观检查，发现有裂纹形成部位再抽样进行打磨表面探伤，同时确定裂纹深度。
超临界锅炉炉墙密封焊接裂纹原因分析及防治
超临界锅炉炉墙密封焊接裂纹原因分析及防治陈明【摘要】轩岗电厂660 MW超临界锅炉炉墙密封焊缝多处出现裂纹.从材质、焊接工艺、塞块点固、环境温度、焊接结构等多方面进行分析,其原因在于:①15CrMoR钢焊接性较差,有较强的冷裂纹倾向;②鳍片切口边缘氧化铁、油污等杂质未得到彻底清理,焊后焊缝内含氢量过多及焊缝内缺陷严重超标,形成隐含的裂纹源;③施工环境温度较低,焊后冷却速度过快,熔敷金属组织转变不完全,有淬硬组织产生;④超临界机组锅炉管径小、管壁厚,管子刚度大、拘束度大,单位面积内的密封焊缝条数多、密度大,焊接应力大.鉴于此,制订了相应的防范措施和修复工艺,并在工程施工中获得了良好的效果.【期刊名称】《中国电力》【年(卷),期】2014(047)005【总页数】4页(P17-19,24)【关键词】15CrMoR钢;锅炉密封焊接;裂纹防治【作者】陈明【作者单位】中投电力工程有限公司,上海200233【正文语种】中文【中图分类】TK226;TG440 引言目前中国火力发电厂已处于高参数、大容量机组的建设阶段，国内单机容量1000MW超超临界机组的陆续投运，标志着中国电站设计、制造、安装和火电单机容量、蒸汽参数、环保技术等级均达到了世界先进水平[1]。
发电机组焊接技术已处于较高水平，但在建设施工中往往重点考虑承压管道及新材料的焊接，忽略了结构密封焊接,导致锅炉炉墙（指包墙过热器和水冷壁）密封焊后出现裂纹。
锅炉鳍片密封焊接质量严重影响交付使用后的锅炉安全运行[2]。
本文以山西轩岗电厂660MW超临界锅炉为例，对安装施工中炉墙密封焊缝大量出现裂纹的问题进行分析，以期获得解决方案。
1 工程概况轩岗电厂660MW超临界锅炉为直流炉，型号为DG2100/25.4-Ⅱ6。
其为一次中间再热、前后墙对冲燃烧、单炉膛平衡通风、固态排渣、全钢悬吊结构、紧身封闭布置的П型燃煤锅炉，额定容量2090t/h，过热器出口额定蒸汽压力25.4MPa，额定温度571℃，再热蒸汽温度569℃。
660MW超超临界机组直流锅炉热炉放水水冷壁振动的分析及防治
660MW超超临界机组直流锅炉热炉放水水冷壁振动的分析及防治［摘要］锅炉热炉快速放水余热烘干法，是锅炉短期停运中简单实用的保养方法，在火电厂广泛应用。
陕西商洛发电有限公司2×660MW超超临界机组#2锅炉热炉放水时出现锅炉水冷壁振动大的现象，通过采取分离器出口压力0.8MPa，控制混合集箱温度上升幅度及分段放水等措施后，有效地消除了锅炉热炉放水中的振动问题以及防止水冷壁出现局部开裂的现象，提高了锅炉的安全性。
［关键词］660MW超超临界机组；热炉放水；振动；分段放水；陕西商洛发电有限公司一期2×660MW机组，锅炉为东方锅炉股份有限公司设计制造的型号为DG1950/29.3-Ⅱ2超超临界参数变压运行直流炉，锅炉过热器出口设计压力29.3MPa，省煤器进口设计压力33.3MPa，再热器出口设计压力5.99MPa。
最大连续蒸发量为1950t/h，额定蒸发量为1859.7t/h，额定主蒸汽温度为605℃、再热蒸汽温度623℃。
炉膛宽度为22.1624m，深度为16.9808m，高度为68m，整个炉膛四周为全焊式膜式水冷壁，炉膛由下部螺旋水冷壁和上部垂直水冷壁组成，两者间由过渡水冷壁和混合集箱转换连接，炉膛角部为圆弧过渡结构，炉膛冷灰斗的倾斜角度为55°，除渣口的喉口宽度为1.2432m。
陕西商洛发电有限公司#2锅炉带压放水过程中，螺旋水冷壁区域出现异常振动，通过采取降低锅炉放水压力与关小放水电动门来降低放水流量的措施，仍无法消除水冷壁出现的振动现象，这将造成水冷壁管焊接处与水冷壁下联箱分配管焊口开裂，严重影响锅炉安全运行，因此本文将对此问题进行深入探讨。
一、原因分析锅炉正常停运后，送、引风机运行并以30%额定风量吹扫10min后执行闷炉操作，无检修工作不进行自然通风。
锅炉汽水分离器出口压力降至1MPa或分离器壁温180℃时，进行热炉带压放水，主蒸汽压力降至0.2MPa开启锅炉排空气门，待锅炉放水完毕24小时后关闭锅炉排空门及放水门密闭。
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在２ ０ １ ５年在 机组 ７次 机组 停备 期 间 ， 水 冷 壁
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ７—０ ３—２ ５ 作者简 介： 刘进峰 ， 男， 工程师 ， 主 要 从 事 火 力 发 电厂 锅 炉 及 附 属 设 备 的检 修 管 理 工 作 。
・
１ ８・
锅
炉
制
造
总第 ２ ６ ４期
施。
关键词 ： 水冷壁 ； 热偏 差 ； 热应力 ； 横 向裂纹 中图分类号 ： Ｔ Ｋ ２ ２ ３ 文 献标 识码 ： Ａ 文章 编号 ： Ｃ Ｎ ２ ３—１ ２ ４ ９ （ ２ ０ １ ７ ） ０ ４— ０ ０ １ ７— ０ ３
Ａｎａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ａ ｎ ｄ Ｐｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｅ ｄ Ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｏ ｆ ６ ６ ０Ｍ Ｗ
Ｕｌ ｔ ｒ ａ Ｓ ｕ ｐ ｅ ｒ ｃ ｒ ｉ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ Ｂｏ ｉ ｌ ｅ ｒ Ｔｒ ａ ｎ ｓ ｖ ｅ ｒ ｓ ｅ
Ｃｒ ａ ｃ ｋ ｉ ｎ ｇ Ｆａ ｉ ｌ ｕ ｒ ｅ ｉ ｎ Ｗａ ｔ ｅ ｒ Ｗａ ｌ ｌ
Ｌ ｉ ｕ妇 ｎ ｇ
（ Ｄ ａ ｔ ａ ｎ ｇ ｉ ｎ ｔ ｅ ｒ ｎ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ Ｊ ｉ ａ ｎ ｇ ｓ ｕ Ｌ ｉ ｕ ｓ ｉ ｇ ａ ｎ ｇ ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ ｌ ｉ ｍｉ ｔ ｅ ｄ ｌ ｉ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ｃ ｏ ｍ ｐ ａ ｎ ｙ ， Ｑ ｉ ｄ ｏ ｎ ｇ ２ ２ ６ ２ ４ ６ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
节 工质 流量 的节 流孔 圈 ， 入 口管 接 头 规 格 为 ‘ Ｐ ４ ２
× ９ ， 再 通 过 二 次 三叉 管 与 ‘ ｐ ２ ８ ． ６ ｍ ｍ 的水 冷 壁 管
相接 ， 由于节 流 孔 圈嵌 焊在 相对 较 粗 的下 集 箱 人 口管 内 ， 所 以节 流 孔 圈 的孔 径 允 许 在 较 大 的范 围 内进 行 调节 ， 确 保 孔 圈 的节 流 能 力 满 足条 件 。根 据炉 膛各 面墙 的结构 特 点和水 平 方 向的设 计热 负 荷分布 ， 对各 回路水 冷 壁 管 中 的工 质 流 量 进 行 调
合， 使 中间混合 集 箱 内 的工 质 具 有 均 匀 的 出 口温 度， 减 小 由温 度 偏 差 所 产 生 的热 应 力 。水 冷 壁 中 间混 合器 分两 级 ， 一级 混合 器 ： 四墙各 １ 个 。二 级 混合 器 ， 四墙 各 ２ ０个 。
系 统入 口处 的下集 箱应 用直 径 为 ￣ ２ １ ９ ｍｍ 的小集 箱， 并 在该 下集 箱 外 面 的入 口管 接 头 内布 置 有 调
中 间集 箱 下部 弯头 处和 弯头 以下 部位 。在 此后 机 组 检修 和停 备期 间 多次 检查 发现 大量 水冷 壁横 向
裂 纹缺 陷 。
节， 以确保 各 回路水 冷 壁 中 的工 质 具 有 均 匀 的出
口温 度 。
在炉 膛水 冷 壁 的 中间位置 布 置有 中 间混合 集
上 水查 漏 ， ４台炉 发现 水 冷壁 漏 点 ６个 ， 扩 大检 查
在 水冷 壁 ５ ０—１ ５ ０根 管 区域 内 ， 相 邻 两 根 管 的温差 很 大 ， 推算超 过 ５ ０ ℃， 由于 两 根 管 膨 胀 不
附近管 子有 不 同数 量 的裂 纹 ， ２ ０ １ ６年 机 组停 备 期 间安排 水 冷壁 上 水 检查 发 现漏 点 １处 ， 水冷 壁 已 严重 影 响机组 安全 可靠 运行 。
Ａｂｓ ｔ ｒ ａｃ ｔ： Ｔｈ ｉ ｓ ｐ ａ ｐｅ ｒ ｉ ｎ ｔ ｒ ｏ ｄ ｕｃ ｅ ｔ ｈ ｅ ｐ ｉｎｃ ｒ ｉ ｐ ｌ ｅ ｏ ｆ ｔ ｈｅ ｕｌ ｔ ｒ ａ ｓ ｕ ｐｅ ｒ ｃ ｒ ｉ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ ｂ ｏ ｌ ｉ ｌ ｅ ｒ ｗａ ｔ ｅ ｒ ｗａ ｌｌ ｔ ｕ ｂ ｅ ｃ ａ ｕ ｓ ｅ ｔ ｒ ａ ｎｓ ｖ ｅ ｒ ｓ ｅ ｃ ｒ ａ ｃ ｋｉ ｎ ｇ， ａ ｎ ｄ ｇ ｉ ｖ ｅ ｓ ｏ ｍｅ ｃ ｏ ｎｔ ｒ ｏ ｌ ｍｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｓ ｈ ａ ｖ ｅ ｂ ｅ ｅ ｎ ｅ ｘ ｅ ｒ ｃ ｉ ｓ ｅ ｄ． Ｋｅ ｙ ｗｏｒ ｄ ｓ： ｗａ ｔ ｅ ｒ ｗａ ｌ ｌ ｔ ｕ ｂｅ；ｔ ｈ ｅ ｒ ｍａ ｌ ｄ ｅ ｖ ｉ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ；ｈ ｅ ａ ｔ ｓ ｔ ｒ ｅ ｓ ｓ ；ｔ ｒ ａ ｎｓ ｖ ｅ ｓｅ ｒ ｃ ｒ ａ ｃ ｋ
１ 存 在 问题
机组 于 ２ ０ １ ０年 投 入 商 业 运 行 。在 ＃ １锅 炉 ２ ０ １ ２年 １ １月 ２ ５ 日停 炉 大 修期 间 ， 第 一 次发 现 水 冷 壁前 墙从 左 向右 数 第 ６ ６—１ ２ ８根 发 现 ２ ８根 存
在横 向裂 纹 ， 水 冷 壁 管 横 向裂 纹 位 于前 墙 水 冷 壁
第 ４期
２ ０ １ ７年 ７月
锅
炉
制
造
Ｎｏ ． ４
ＢＯＩ Ｉ Ｒ Ｍ ＡＮＵＦＡＣＴＵＲＩ ＮＧ
Ｊ ｕ １ ． ２ ０ １ ７
６ ６ ０ ＭＷ 超 超 临 界 直 流 锅 水 冷 壁 横 向裂 纹 原 因 分 析 及 处 理 方 法
刘进 峰
（ 江苏大唐 国际 吕四港发 电有 限责任公 司， 江苏 启东 ２ ２ ６ ２ ４ ６ ） 摘 要： 本 文 对超 超 临界 直流 锅炉 水冷 壁 横 向裂纹 产生 的 原 因进行 了简 单 分析 ， 并 提 出 了相 应 的 防治 措
０ 引 言
某 电厂 ６ ６ ０ ＭＷ 超 超 临 界 机 组锅 炉 炉 膛 水 冷
壁 采用 焊接 膜 式壁 、 内螺 纹 管垂 直上 升式 ， 水 冷壁
箱， 连接 上下 部水 冷壁 ， 当下 水 冷壁 管 内工质 进入
水冷 壁 中 间混 合 集 箱 时 ， 可 以实 现 工 质 的充 分 混