高新区北区大学城南路及立交改造一期工程(3号节点)详细勘察

1.1任务由来及工程概况 (3)
1.2勘察目的和任务 (3)
1.3勘察工作依掂及执行的主要技术规范 (4)
1.4勘察范围判定 (4)
1.5工程勘察等级 (5)
1.6勘察工作布置 (6)
1.7勘察完成工作量 (6)
1.8勘察技术方法及质量评述 (6)
2.1位丑与交通 (7)
2.2气象及水文 (7)
2.3地形地貌 (8)
2.4地质构造 (8)
2.5地层宕性 (9)
2.6基岩面及风化带基木特征 (9)
2.7水文地质条件 (9)
2.8水、土的腐蚀性评价 (10)
2.9不良地质作用及地质灾害 (10)
2.10 场地特殊岩土的工程评价 (10)
3.2岩+.试纷成果统计 (II)
3.3岩土参数建议 (12)
3.4岩体基本质吸等级划分 (13)
3.5 土石工程分级 (13)
4
iT••••••••••••••••••••••••••••••••••<•••••<•••»••••••••••••••••••••••■••••••••••••••••••••••••••••••• 13
4.1场地您定性及适宜性评价 (13)
4.2岩土地点稳定性评价 (13)
4.3地箴效应评价 (14)
4.4地基检定性、均匀性及承载力评价 (14)
4.5道路工程地质分段评价 (15)
4.6地下水作用及抗浮评价 (17)
4.7路基干湿类型评价 (17)
4.8桩基成桩可能性、桩基施工条件及对环境工程的影响评价 (18)
4.9拟建工程财相钥建筑的影响评价及环境的影响评价 (18)
4.10地质条件可能造成的工程风险评价 (18)
5.1结论 (20)
的控制，因此富水性不均一。

现状条件卜场地分析无大量富集地卜水的地质条件.
本次勘察对所有钻孔在抽干钻孔循环液24小时后进行地下水位观测.根据钻孔地下水位观测结果，在K3+160〜K3+400填土层厚度较大的地势低注段存在少域潜水，埋深5.6-7.Om.其余屋盖层岸度小及基岩地段,富水条件较差，排池条件较好，勘探深度范图内均未见程定地下水位，场区地下水总体较贫乏.水文地质条件简单,
根据拟建场地条件、类似工程经脸及重庆市地方经骚.场地内素填土渗透系数 1.50-4.50cm/s,粉质粘士.渗透系数5XlO%m/s,混岩渗透系数5X10 Ws,砂岩沌透系数建议取3.5XlO'cm/s,
2.8水、土的腐蚀性评价
水的腐蚀性评价
本次结合工程经验及地区经验,利用轨道17号线初勘水样成果.按照，岩土工程勘察规范》(GB 50021-2001. 2009年版)II类坏境结合临近T.程经脸判定,场内地下水对混族土结构、钢筋混故七结构中的柄筋的墉蚀性等级为微嘴蚀.
表2. 8-1水的腐蚀性判定表
表2. 8-2 17CK14水质分析成果表(利用)
2.8.2 土的腐蚀性评价
根据工程经验及地区经验.II类环境下.嫁合判定场地土对混缺土给构、钢筋混盆上结构中的钢筋及钢结构的璃蚀等级为微腐蚀。

2.9不良地质作用及地质灾害
通过工程地质调行测绘及收集资料，场地内未见滑坡、危岩、崩塌、泥石流等不点地质现象，无地质灾，、活动断裂等不也自然地顷致灾体。

场地内未见人防朔空、沟浜、基地对工程不利的埋藏物。

场地总体上物定性良好，
2.10场地特殊岩土的工程评价
根据现行勘察规范和钻探成果资料.报建场地内特殊者七主要为已回填的素填土层、软土和强风化层。

家填土：杂色，主要由粘性土及砂宕、泥宕碎块石知成。

碎块石多呈不规则梭角状.硬瓯物含地约25〜60%,粒径一般20〜330mm最大可达500-600倾.，既有路基车行道段大部分为机械分层回填碾压形成,分布较均匀.结构梢密-中密・干~梢湿，局部因管网沟槽开挖为人工回境.简单夯实.密实程度稍差，填龄时间约8~10年. 既有人行道及绿化带以及弃土区素境土均匀性较差，未经严格压实，呈松散至稍密状，压缩性较大，含桩物根系，混凝土等，建议进行换填处理，回填时间7-10年。

溺泥质粉质粘土：主要分布在原始地莪水田、沟谷及鱼塘区域，软型至流巢状，力学性质差，不可作为路基及结构持力层，如遇该地层.建议12行换址或桩基穿越处理.
强风化层：强风化的砂泥岩，主要表现为裂隙较发育，岩体呈块状，与完拒基岩性状相差较大，结构松散，均匀性差，不同岩性间存在差异风化，承致力变化较大，
建议可作为•般建构筑物基础，边坡开挖过程中对强以化层加强监测.
3岩土物理力学特征
3.1原位测试
动力触探
道路沿城人工素填土分布范围广，局部厚度较大。

为r确定索填土的力学性质,
3个钻孔进行了原位或型动力触探试验，试验成果见“动力触探柱状图”, 统计结果见表3. l-u
3.2岩土试验成果统计
3. 2.1统计方法
本次勘察场地岩土层的主要物理力学指标•依据《市政工程地质勘察规范》
DBJ50-174-2014 ifi行统计计算，备神参数的平均标准差），，变异系数6的
计算公式为：
根据统计成果，既有路基段素填+.修正后平均击数为8.1〜13.9,密实程度整体为稍密-中密，
变异系数为0.26〜0.31,区间值3. 8-22. 5击，表明索填土层1&向分布均匀性差。

3.1. 2波速测试
本次选取2个钻孔进行土层剪切波速测试及岩体纵波波速测试，根据波速测1试成果表•该
场地钻孔深度范图中K化岩体完整系数为0.68-0. 71.各钻孔岩体完整性系数见声波速度测试成果
表.苗切波速测试成果见表4.3T上层乾切波速测试.
表3.1-2 岩体圳波波速测试及完整性系数成果表
.，晶华
式中九一岩土参数测试伐
n_参加统计的子样数
fi =7.*Z.
式中'，一标准值：人一统计修正系数.他为风险概率为0.025（一级工程）时的概率系数•
式中正负号按不利组合确定.
3. 2. 2试验统计成果
各岩土层室内试验统计统计详见附表2-1-2 2.岩土参数的统计充分考虑取样、试验操作箸因素对试验成果的影响，统计其灯数平均值、标准差、变异系数及标准值，当统计数最不足6个时取平均值。

3. 3岩土参数建议
与设计采用规范协调，参数取值原则按照相关规范短定进行确定，规范无规定时参照其他规范及地区经验确定。

表示岩土性状的物理性质指标.一般采用平均（ft,按承致力极限状态计算强度或秘定的力学指标.一般采用标准值.本次统计单元主要以岩上力学性质差异、工程点位置不同进行划分.场地•泥岩力学指标变异性较小.划分I个统计单元统计.
因对各岩土层采用了多种勘探、测试、试验手段，同一■岩土层采用不同的勘探、测试、试验手段所取得的结果不尽相同：岩土介质的非均质性、作向异性以及由地下水等地质环境改变引起的岩土性质变化，导致了同-勘探、测试、试验手段对每岩土展的测试、试验结果的差异性；同一勘探、测试、试验手段对同一“理想的、均质的” 岩土介质的测试、试验，受测试、试验设备、方法等因素的影响.测试、试验结果也只不德定性、离放性.岩上物理力学指标的选取以本次勘察的勘探、测试、试脸资料为主，结合重庆地区类似工程经脸、相关规范、猊程、手册等综合分析.合理选用.
1粉质粘土层的相关设计参数结合本工程的特征和地区经验采用.
2素颂土物理力学指标均为经验数据，桩侧负摩阻力系数取0.25,压实后的承裁力建议通过现场试验确定垠值，
3岩体物理力学指标：
①岩休物性指标使用岩石相应指标的统计平均值；
②岩体弹性模筮、变形模量由岩石的室内测试平均值的0.7倍，泊松比取试验平
均值：
③岩体抗豉强度由岩石室内抗乾强度折跛而成.折减系数为：内摩擦角甲取0.90. 内聚力C取。

.3：
④岩体抗拉强度按岩石试验标准值折裱而成，折减系数取0.4：
⑤裂隙面抗町尝度标山裂隙的基本性状根据£建筑边坡工程技术规范* (GB5O33O-2OI3)表4.3」及结合本工程将点、，也区经验提供。

4地基承栽力
岩质地基浅基础(条形基础、整体板筏基础和独立柱基础)地基承我力特征值九按£建筑地基基础设计规范由DBJ5O-O47-2OI6第条确定。

人厂九，式中九为地括承校方极限标准值，由岩石抗压强度柬以地基条件系数1.1,涉水时取饱和抗压强度.施工及使用期间不受水浸泡时采用天然抗压强度. 右为折减系数.对土质地基取0.50.岩石地基取0.33。

5岩土体与锚固体极眼粘结强度标准值、基底摩擦系数根据《建筑边坡工程技术规范》(GB5O33O-2O13)表823-2、表823-3 和表11.2.3 确定。

6岩土层水平抗力系数、水平抗力比例系数按•建筑边坡工程技术规范* (GB5O33O-2OI3)确定；
7桩的极限侧阻力标准宜按《市政工程地质勘察规弛》(DBJ50-147-2014)表E.0.5-I 选用;
8其它参数根据试脸成果或地区经验.结合本工程的特征确定.
备注，I).带为经淼依；2)、边坡岩休破碎或沽构面41控舸作用时•边坡(5定性妆管或拦i护站构计
竦时，成或成与虐危险不利站构及其蛆台.不应以岩石或岩体的挽眄.tiifeffik作为计怵依挹；3).工
程区岩土体物理力学折标受场地条件影响.城E扰动.开挖妹擦.连竣降由等据可旋造成带牙岩土
畚鼓发生变化，祖议采用信fd法炬工,动费法设计.必世时对设计参敏进行调整或煽正i引.压实
后的堆上术校力1£议通过现场试舲蜿;EJU值：5)相貂《欢筑边坡匚以技术巍花)(GBJ0330-20I3)
衣中结构俪类型及结合限度.岩烷烷IB取(fi为：C=15kPa. ■> = 10' :岩体?4庖佃双血C=50kPa.。

=成
3.4岩体基本质量等级划分
根据现场钻探工程岩层揭露显示，根据《市政工程地质勘察坝范》(DBJ50-174-2014)表3.
1.1规定，根据岩石坚硬程度和岩体完整程度划分岩体基本质星等级见表3.4-1。

表3.4-1 岩体基本质量等级
出耳t"Ua人学城及，文点该"I a <3、｝节£"订甲以¥
3.5 土石工程分级
根据《市政工程地质勘察规范》(DBJ50-174-2014).全线岩、土工程分级为：
1)II级普通七：松散素填土、粉质粘士、淤泥质粉质粘七.可塑状粉质粘七、淤混质粉质粘
土，该部分土层应消除。

2> III级硬土：路基压实填土，全技的基岩强风化带，岩石风化较严用，力芯样呈碎块状及
短柱状，质软，部分呈土状、土夹石状或手捏呈砂状.
3> IV级软石：全线的中等风化泥岩。

泥岩：薄〜中明状构造,裂隙不发育。

4> V级次坚石：既有沥宵路面及水和层，整体性好.强度较高.全线的中等风化砂岩，中厚
状构造，裂隙不发育,
4场地工程地质评价
4.1场地稳定性及适宜性评价
通过工再地质调有测绘，拟建线路内未见滑坡、危岩、朔塌、混石流等不应地质作用•无地
下洞室.场地内的现状斜边坡现状榆定。

场地地质构造简单•岩层产出连续柩定，场地现状整体基
本秘定,场地内岩上体基本稳定.当对场地软弱上层处理及填方边坡处理稳定后地基稳定，适宜本
次拟建物的建设.
4.2岩土地震稳定性评价
根据钻探揭示，场地内土层为第四系素填土层、粉质牯土层。

素填土以杂色为主，主要由
主要由粘性土及砂岩、泥岩碎块石组成。

硬梁物粒径一般20-330™,最大可
达500-600m＞n.含量约占25-70%.该层主要分布于原始道路范用，拟建场地范用内粉质粘七多呈可塑状，低洼段上层粉质粘土多呈软塑状.建议采取清除换填处理，下层粉质粘土多呈可塑状，本次勘察场地不届于滑坡、崩塌等不良地质作用影响区域，场地为土体现状整体税定。

根据W建筑抗宸设计规范3 (GB50O11-2010) (2016年版)中4.3条规定.本场地不存在悒和砂土和馄和粉土，可不进行液化判别和液化处理。

根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330 20!3＞中5. 2. 5条规定.本场地抗庭设防烈度为6度，可不进行地震工况下边坡稳定性校核.
4. 3地震效应评价
场地类别
根据设计意图.场内典盖层由素填土、粉质粘土组成.下伏基岩为泥岩。

根据卯切波速试脸：场地寮填上的的切波速151〜158m,0平均值155 m/s.为软弱上：粉质粘+.敦切波速160〜18(Ws,属中软+.：下覆强风化基岩剪切波速取500-800m/S. 为软质岩；中等风化基岩剪切波速取＞800m/s.为岩石。

表4. 3-1 土层剪切波速测试
表4. 3-2各路段场地类别一览表
4. 3. 2抗晨设计参数
根据C建筑抗震设计规范》(GB50011-2010) 2016年版.场地抗震设防烈度为6 度.设计基本地避加速度值为0.05g.设计地雁分组为第一组.
根据£中国地虞动参数区划图》(GB18306 2015),拟建工程位于重庆沙坪坝区虎溪慎，II类场地基本地密动峰值加速度值为0. 05g.基本地震动加速度反应谱特征周期为0.35s。

按实际场地类别调整后见表4. 3-3.
表4. 3-3各路段场地类别一览表
根据《建筑工程抗震设防分类标准》(GB50223-2008)规定，本工程抗覆设防类别为标准设防类(简称“丙类”)。

4.4地基稳定性、均匀性及承载力评价
素填土：主要由粘性土及砂岩、泥岩碎块石组成，结构松散〜稍形，压缩性高，均匀性较差，主要分布在既有道路路基范围，索填土整体稳定，经压实或夯实后的城土，其地基承载力特征值由原位试验确定。

淤泥质粉质粘土：主要分布丁原水出及鱼塘区域，本次钻探未能揭露，地层有缺失・根据临近工程资料及地区经验羿约1.0〜2.5«,整体均匀性差・承栽力较低•建议清除处理.
粉质粘土：呈可塑状，该层整体上厚度较薄，主要分布于填十.较厚的低洼地段，整体均勾性是，地层有缺失，整体较稳定，可塑状粉质粘土地基承载力特征值可取120kPa»岩石强风化层：岩质极软・该层在场地内广泛分布・1*7度变化较大•均匀性一般，具有一定承裁力.
中等风化基岩：核层在场地内广泛分布，岩体力学强度高，整体变异性小，均匀性较好.承
栽力高。

4. 5道路工程地质分段评价
根据设计方案，3号节点大学城中路路基西侧拓宽.K2+86I. 692-K2+389位置下穿大学城西路，采用下穿道型式.
拟建道部，根据设计标高整平后，由一般拓宽路基、下穿道组成”拓宽段沿现状人行道、非机动车道改造路面，与环境接顺，挖填方不大。

下穿道采用明挖法施工，开挖深度靖大约8. 5m,采用函力式及桩板挡堵进行支档。

4. 5.1拓宽路基
该段沿现状地面标高289. 888〜302. 926-,设计高程与现状车行道路面保持一致.路基开挖0.2m左右.根据钻挥及既有勘察设计资料，既有道路车行道为沥青路面及水母层覆乱厚度左右，非机动车道沥告及水税层厚度0.4-0.5m,绿化带表层为绿化种植土，以度0,5-2. 5m不等，人行道为大理石地砖、透水砖等覆盖，下伏素填土及粉质窈土,素填土厚度2.0T4.5m,素填土主要为泥岩、砂岩碑块石夹粉质益上.以紫红色为主.碎块石粒径20m m-500mm.含量25V70S.呈强风化至中风化状态,填+•中上部干至梢湿，低洼段底部呈湿至很湿.含水.车行道下1 3m范围多呈稍密至中密状，下部及管网两例密实度稍差，绿化帝及人行道范围上部1.0-2.0m 范围含摘物根系，呈松故至稍密状，总体密实度较差，粉阪黏土分度0. 15-6. 6m左右，呈软塑至硬塑状。

下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩及砂岩，强区化层岸度 1.0-3. 0m,岩层产状104“〜120“ Z16*〜18°。

该段地势低洼段K3+160〜K3+400 地下水较发育.跑卜水埋诚深度5.6-7m,其余段地势较高.地卜.水较贫乏.主要以裂隙水为主，不具统一水位。

根据设计方案，沿既有车行道向外侧拓宽6-8m左右，既有非机动车道、绿化指
出祈M北区大孚城由＞8&。

•文血LJPLE& ＜39节农＞察_____________________ 及人行道相应宽度缩•小，大部分路段人行道外N保持现状不变•与环境接顺•不存在挖填方边坡.
拓宽路基皆位于非机动车道、绿化带及人行道位置，现状绿化素顼土含植物根系，密实度差，不能满足路基设计要求，人行道填土因管网开挖回填等原因，密实度较差，呈松散至稍密状.北机动车道压实稍好，但既有雨污水管网位置密实度较差.不能满足路基要求，建议进行换填及翻挖碾压处理.压实度需满足路基设计要求，建议对新老路基衔接部位铺设加筋材料等措施.保证路基接触面的良好结合，诚小后期差异变形引起路基沉降开裂，由于拓宽路基段现存山政管网，既仃路基施工可能对其造成破坏，建议施工前进行迁改或侏护。

必要时对路基采用钢筋混凝土垫层，加强基层刚度，械小对下部管网的不利影响•
4. 5. 2下穿道评价
根据设计方案K2+861.692-K3+389为卜穿道.设计为双向6车道.标准宽度27m. 最大开挖深度位于K3・100〜K3H80段位置.深约8. 5m.
路基：
下穿道沿既有车行道及中间绿化带开挖，K2+861.692〜K3-010段下穿道底板位丁•现状素填土及粉质黏土中，现状填土呈松做至稍密状.承栽力较低，无法满足道路路基要求.中卜部含水扯较高，粉质猛上呈软塑状,含腐殖质.建议对该段路基避行卸挖嫩压结合换填进行处理，填料及压实度盂满足路基设计要求.K3-040-K3-150 段下穿道位于中风化泥岩中，岩石氓裁力较高，压缩性低，可直接透作下穿道持力层，K3+150〜K3+389段下穿道底板位于强风化泥岩、现状素倾土及粉质黏土中，现状填土呈松散至稍密状，承裁力较低，无法满足道路路基要求，中下部含水量较高.粉质舟土呈软塑状，含腐殖质，建议对该段路基巡行翻挖碾压结合换填进行处理.雄料及压实度需满足路基设计要求.
岩土纵向及横向交界位置，岩土压缩性差异较大，容易产生差异沉降，建议在该段做好路基衔接，土层段适当增强补压，基宕段诂当超挖，防止后期开裂，
边坡，
K2+864. 692〜K3+040段（代表性剖面X3-3-X3-8）:下穿道开挖后将西倒形成土质基坑边坡，边坡平面呈直税，长约180m,边坡高度沿迫路前进方向由小站大，最大高度约5. 8m,边坡安全等级为•皴。

边坡上部为约0.8m为沥青混凝土路面层，下部主要由素雄土组成，素填土上部l-3m々体呈稍密状，下部2-3m总体呈松散至稍密状.地下水埋藏6-8m.局部分布上层滞水.两侧边坡破坏模式为沿石土体内部发生圆弧滑动破坏，该段坡原为既有大学城中路车行道.无放坡条件，建议根据边坡高度采用重力式+桩板堵进行支档，逆作法施工，确保迫路安全，该段基岩面为低洼区域, 容易汇集地下水，桩基建议采用机械成孔，中下部采用水下混振土浇筑。

道路雨污水管网如位于边坡坡顶或坡脚下，应考虑开挖期间形成的临时基坑对支档结构的不利影响，可能引起边坡及支档结构变形失榆•建议分段跳槽开挖，分段敷设回坟,必要时应采取临时支护措施.
K3+040〜K3+150 段（代表性削面X3-9-X3-11）:
下穿道开挖后，将在两侧形成最深约5.8〜8.5«的岩土质、岩质基坑边坡，边坡安全等级为•级。

左侧边坡坡向180° ,右侧边坡坡向0° ,左刨边坡现状为大学城中路车行道,边坡开挖高度爆大为8. 5血安全等级为一•级。

边坡上部约0. 6-0. 8m为沥育混凝上路面层.中部0.5.4为素填上层，卜部2-7.0■为砂岩及泥岩•强风化层淳度1 3m.岩土界面平缓，土层沿着岩土界面滑动可能性不大，土质边坡直立开挖不稳定，可沿土体内部发生圆孤滑动破坏。

图下穿道左侧及右侧边坡结构面赤平投彩图
下穿道左侧边坡岩质段坡向为91° ,开挖坡用按靖不利情况90“考座。

根据边坡
MB? h e。

勺.4。

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坡面与岩体结构而组合关系，岩层面Y倾向与坡向相近,边坡为顺向坡.岩层面Y倾角小于坡角，为外倾皓构面，边坡可能沿英发生平而滑动破坏，对其进行平而滑动稳定性计算，稳定系数
Fs=1.15<1.35,边坡基本稳定，但安全度不足，边坡开挖后如不采取主动支护措施严格控制其变形，边坡将产生卸荷变形及张裂降，在水的软化作用下，层面强度将急剧降低，进而沿层面发生平面iff动破坏，计算结果见表4.5-1。

裂隙1.1倾向坡内・边坡会发生局部块体滑落或摊块.裂隙L2与边坡呈大角度相交。

Y-L1交线与边坡斜交.Y-L2交线倾向与坡向相近，倾角小于坡角，为外倾结构面，边坡可能沿其发生楔形体滑幼破坏，L1-L2交戒与边坡斜交。

边坡整体稳定性主要受岩层面，受裂圈及层面切割，会发生局部刖塌、坡面棹块现象，岩体破裂角取】6° , 边坡岩体类型为IV类。

等效内摩擦角取52* .
左侧边坡无放坡条件.建议采用桩板挡堵进行支档.逆作法施工。

该段基岩面为低洼区域，容易汇集地下水，桩基建议采用机械成孔，中下部采用水下混柢十.浇筑. 应设置系统的截排水措施，减小地表地下水对边坡的不利影响，边坡开挖应自上而下、分段有序进行，并应保持两侧边坡稳定，弃土、弁液的堆填不应引起边坡附加变形或破坏。

雨季施工时应做好水的排导及防护工作：道路雨污水管网如位于边坡坡顶或坡脚下・应考虑开挖期何形成的临时基坑对支档结构的不利影响・可能引起边坡及支档结构变形失建议分段跳槽开挖,分段敷设回填.必要时应采取临时支护措施.边坡开挖时需加尝结构而复核查验，信息法施工动态设计。

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表4. 5-1右侧边坡沿层面滑动稳定性计算表
右洲边城与左侧岩上情况类似，根据边坡坡面与岩体结构面组合关系，边坡为逆向坡-裂隙LI倾向与坡向相近.侦角小于坡角.为外怵结构而，边坡可能沿其发生平面滑动破坏，经平面治动检定性计算，其滑动趋定系数Fs=l.22<1.35,边坡基本稳定，但安全度不足，边坡开挖后如不采取主动支护措施严格控制其变形，边坡将产生卸荷变形及张裂隙,在水的软化作用下，结构面强
度将急剧降低，进而发生平面滑动破坏。

裂隙L2与边坡呈大角度相交.Y-L1交线与边坡斜交。

Y-L2交线倾向坡内。

1.1-L2交线与边坡斜交.边坡整体艳定性主要受岩体自身强度及裂隙控制.岩体破裂角取53° °受裂隙及层面切割，会发生局部用塌、坡面掉块现象，边坡岩体类型为III 类。

等效内摩擦角取56° °
右刨边坡无放坡条件，建议来用桩板挡墙进行支档，逆作法腌工，该段基岩面为低洼区域，容易汇集地下水・桩基建议采用机械成孔，中下部采用水下混凝上浇筑。

建议边坡需设祖系统的戒排水措施,减小地表地下水对边坡的不利影响.边坡开挖应自上而下、分段有序进行，并应保持两侧边坡稳定，弃土、弃渣的堆琪不应引起边坡附加变形或破坏。

雨季施工时应做好水的排导及防护工作。

道路雨污水管机如位于边坡坡顶或坡脚下，应考虑开挖期间形成的临时基坑对支挡结构的不利影响，可能引起边坡及支档结构变形失稳，建议分段跋擀开挖，必要时应采取临时支护措拖.边坡开挖时需加强结构面殳核查脸.信息法施工动态设计。

表4. 5-2右侧边坡沿裂隙L1滑动稳定性计算表
K3+150〜K3+389段：下穿道开挖后将两侧形成土质基坑边坡(局部中下部少仕强风化岩层)，边坡平面呈直线.长约239m,边坡高度沿道路前诳方向由小增大，最大高度约8. 5m,边坡安全等级为一级•边坡上部为约0,8m为沥背混凝土路面层.
卜部主要由素填上组成.素填上上部1-3-总体呈稽密状.卜部2-3m总体呈松散至梢密状。

地卜水埋感5-8m,主要为上层滞水.西侧边坡破M、模式为沿若土体内部发生国弧滑动破坏.该段坡顶为既有大学城中路车行道.无放坡条件，建议根据边坡高度采用重力式•桩板埔诳行支档，逆作法施工，确保道路安全.该段基岩面为低洼区域，容易汇集地下水，桃基建议采用机械成孔，中下部采用水下混凝土浇筑，道路雨污水管网等如位于边坡坡顶或坡脚下，应考虑开挖期间形成的临时基坑对支档结构的不利影响,可能引起边坡及支档站构变形失稳.应分段跳槽开挖.分段敷设回埴.必要时应采取临时支护措施°。