结构计算书
钢结构计算书范本
钢结构计算书范本一、钢结构计算书概述钢结构计算书是钢结构设计过程中不可或缺的环节，它是对钢结构工程进行科学合理设计、保证结构安全可靠的基础。
计算书主要包括材料性能、构件尺寸、连接方式、荷载作用、内力分析、构件稳定、抗风抗震设计以及构造细节设计等内容。
在实际工程中，钢结构计算书编制的准确性与可靠性直接影响到钢结构工程的安全、稳定和耐久性。
二、钢结构计算书的主要内容1.材料性能：根据设计规范，对所采用的钢材、焊接材料、涂层材料等进行性能指标要求，包括强度、弹性模量、屈服强度、疲劳强度等。
2.构件尺寸：根据结构形式、受力状况、构造要求等因素，确定柱、梁、板等构件的尺寸。
3.连接方式：包括焊接连接、螺栓连接等，需考虑连接件的承载力、刚度和疲劳性能。
4.荷载作用：分析结构在各种工况下的荷载效应，包括永久荷载、可变荷载、风荷载、地震作用等。
5.内力分析：根据荷载作用，采用合适的设计方法（如静力分析、动力分析）对构件进行内力计算。
6.构件稳定：针对长细比、宽高比等参数，分析构件在受压、受弯、受扭等状态下的稳定性能。
7.抗风抗震设计：根据规范要求，进行抗风抗震设计，确保结构在风地震作用下的安全性。
8.构造细节设计：针对构件连接、节点设计、构造措施等方面，提出具体设计要求。
三、钢结构计算书的编制步骤1.收集设计资料：包括工程地质条件、场地类别、建筑功能、结构形式等。
2.确定设计依据：根据项目特点，选取合适的建筑设计规范、施工规范等。
3.编制计算书：按照设计流程，分阶段进行内力分析、稳定性分析、抗风抗震设计等。
4.审核与修改：对计算书进行反复审核与修改，确保计算结果的准确性和可靠性。
5.编制设计文件：依据计算书结果，编制钢结构设计文件，包括图纸、说明等。
四、注意事项1.计算书中应采用规范允许的计算方法、公式和参数。
2.计算过程要完整，不得遗漏重要环节。
3.计算结果要进行合理性检查，确保安全可靠。
4.计算书应采用清晰、简明的表述方式，便于审阅。
钢结构计算书范本
钢结构计算书范本摘要：一、钢结构计算书的概述1.钢结构计算书的定义与作用2.钢结构计算书的内容与结构二、钢结构计算书的编制流程1.确定钢结构工程设计要求2.钢结构材料的选择与计算3.钢结构构件的计算与分析4.钢结构连接件的计算与分析5.钢结构节点的设计与计算6.钢结构施工图的绘制与审核三、钢结构计算书的具体要求1.计算书的规范与标准2.计算书的准确性与完整性3.计算书的可读性与可操作性四、钢结构计算书范例1.范例一：轻钢厂房结构计算书2.范例二：钢结构桥梁计算书3.范例三：高层钢结构建筑计算书正文：钢结构计算书是钢结构工程设计、施工中必不可少的文件，它对保证钢结构工程的安全性、稳定性及经济性具有至关重要的作用。
本文将对钢结构计算书的概述、编制流程、具体要求及范例进行详细阐述。
一、钢结构计算书的概述钢结构计算书是在钢结构工程设计、施工过程中，依据国家相关规范、标准，对钢结构构件、连接件及节点进行强度、刚度、稳定性等方面的计算与分析的书面文件。
它主要包括钢结构工程设计要求、材料选择与计算、构件计算与分析、连接件计算与分析、节点设计与计算、施工图绘制等内容。
二、钢结构计算书的编制流程钢结构计算书的编制流程主要包括以下几个方面：1.确定钢结构工程设计要求：根据工程类型、用途、荷载条件等因素，明确钢结构工程的设计要求。
2.钢结构材料的选择与计算：根据设计要求，选择合适的钢结构材料，并进行材料规格、数量等方面的计算。
3.钢结构构件的计算与分析：对钢结构构件进行强度、刚度、稳定性等方面的计算与分析，确保构件在荷载作用下的安全性能。
4.钢结构连接件的计算与分析：对钢结构连接件进行强度、刚度、稳定性等方面的计算与分析，确保连接件在荷载作用下的安全性能。
5.钢结构节点的设计与计算：对钢结构节点进行强度、刚度、稳定性等方面的设计及计算，确保节点在荷载作用下的安全性能。
6.钢结构施工图的绘制与审核：根据计算结果，绘制钢结构施工图，并进行审核，确保施工图的准确性、完整性及可操作性。
土木工程专业毕业设计四层框架超市计算书(荷载梁柱尺寸内力组合弯矩)
1土木工程专业毕业设计-四层超市结构计算书目录一.结构计算书1.设计资料 (1)2.结构选型及结构布置 (1)3.框架(KJ-4)截面尺寸估算、计算简图、梁柱线刚度 (2)4.荷载计算 (4)5.框架荷载计算 (5)6.风荷载作用下的位移计算 (12)7.内力计算 (14)8.内力组合 (40)9.截面设计与配筋计算 (50)10.基础设计 (60)11.梁式楼梯设计 (64)12.电算复核 (69)二. 参考文献 (70)三. 致谢词 (72)1摘要本建筑为岳阳市南湖超市，为4层框架结构,各层层高4.5米，建筑总高19.70米。
总建筑面积7000.5平方米，。
本建筑从平面布局的合理性，到工作人员、购物者和货物的分流，到采光、通风及保温的设计，都充分体现了以人为本的设计理念。
本建筑采用框架双向承重，结构计算考虑了风荷载及抗震要求，考虑结构塑性内力重分布的有利影响，对竖向荷载作用下的内力进行调幅，分别考虑恒载和活载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合。
关键词：超市框架结构抗震设计ABSTRACTThis building is supeimaket of yueyang, and frame of 4 storeys structure, bed building store height 4.5 meters, construction overall height 19.70meters.With the whole construction area of 7000.5 square meters.This building is from the rationality of the plane figure, to the distributary of staff member, buyer and books, get daylighting, ventilate and design that keep warm, fully reflect the design idea of People First. This building adopt the two-way bearing of frame. This building of structure has calculated and considered the wind loads and antidetonation is required, consider structure plasticity favorable influence that internal force distribute again, load to verticality internal force of function carry on amplitude modulation, consider permanent year and live by variable to load the association that the effect controls and loaded the association that the effect controlled for ever year separately.Key word:Supermaket Frame Structure Antidetonation一、结构设计计算书1、设计资料1.1 工程名称:岳阳市南湖超市(方案4：6000m2)1.2 建设地点:西大街1.3 工程概况:建筑总高度为19.70M,共四层,每层层高4.5M,室内外高差为0.6M。
结构设计荷载计算书[1]2
![结构设计荷载计算书[1]2](https://img.taocdn.com/s3/m/077b701314791711cc79176b.png)
------------------设计荷载选取：一住宅部分楼面荷载二住宅部分填充墙荷载A．墙体材料KF型空心砖（墙体高度均按2.60m计算）1 200厚内墙含双面20厚抹灰） 2.6*(0.2*11+0.4*2)=7.8 kN/m2 100厚内墙(含双面20厚抹灰) 2.7*(0.10*11+0.4*2)=5.2 kN/m3 120厚内墙(含双面20厚抹灰) 2.7*(0.12*11+0.4*2)=5.8 kN/m 3 200厚内墙(含双面20厚抹灰,单面贴砖) (用于厨卫,电梯前室,公共空间)2.6（0.2*11+0.4）+1.09*3＝10.1kN/m 4 200厚内墙(含双面20厚抹灰,双面贴砖) (用于厨卫,电梯前室,,公共空间)2.6*0.2*11+1.09*3*2＝12.3kN/m5 200厚外墙（(含双面抹灰、保温层，单面贴砖)2.6*0.2*11+0.026*20*3+0.04*0.27*3+1.09*3＝10.6kN/m6 阳台栏杆荷载（铁花栏杆） 2 kN/m7 阳台栏板 5 kN/m B．厨卫隔墙体材料页岩实心砖（墙体高度均按2.80m计算），砌体容重19kN/m3）1 100厚内墙(含双面20厚抹灰,单面贴砖) 2.8（0.10*19+0.4）+1.09*3＝9.8kN/m2 120厚内墙(含双面20厚抹灰,单面贴砖) 2.8（0.12*19+0.4）+1.09*3＝10.8kN/m3 100厚内墙(含双面20厚抹灰,双面贴砖) 2.8*0.10*19+1.09*3*2＝11.9kN/m4 120厚内墙(含双面20厚抹灰,双面贴砖) 2.8*0.12*19+1.09*3*2＝13kN/m 3 女儿墙荷载： 1.5（0.24*19＋1.2）=8.7kN/m三住宅部分门窗荷载1 落地玻璃门窗（双层玻璃，按0.8kN/m2计算）0.8*2.5=2kN/m2 凸窗及转角窗（含上下层板，板面板底抹灰及保温层，玻璃,窗台墙体,凸窗侧板）(0.06*20+0.04*0.27+0.08*25+1.09）*0.6+0.8*2+0.6*(0.2x25+0.02*20+1.09+0.04*0.27)+(0.1*25+0.4+1.09+0.04x0.27)*0.6＝12.1 kN/m 3凸窗及转角窗（含上下层板，板面板底抹灰及保温层，玻璃, 凸窗侧板）(0.06*20+0.04*0.27+0.08*25+1.09）*0.6+0.8*2+(0.1*25+0.4+1.09+0.04x0.27)*0.6=8.2 kN/m4凸窗及转角窗（含上下层板，板面板底抹灰及保温层，玻璃, 凸窗侧板）(0.06*20+0.04*0.27+0.08*25+1.09）*0.6+0.8*2=4.2 kN/m四活荷载取值kN/m。
钢结构计算书
一、设计资料1、车间平面尺寸为150m×9m，柱距7.5m，跨度为18m，柱网采用封闭结合。
车间内有两台15t/3t中级工作制软钩桥式吊车。
2、屋面采用长尺复合屋面板，檩距1.5m。
3、檩条采用冷弯薄壁斜卷边 Z 型钢Z250×75×20×2.5，屋面坡度 i=l/8。
4、侧向支撑点间距为3m5、钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.000m，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。
上柱截面为400mm×400mm，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值fc＝14.3N/m2。
抗风柱的柱距为 6m，上端与屋架上弦用板铰连接6、钢材用Q235-B，焊条用E43系列型。
屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如图1。
图1 屋架外形尺寸及腹杆布置形式7、该车间建于深圳近郊。
8、屋盖荷载标准值：（l）屋面活荷载 0.50 kN/m2（2）基本风压w0.75 kN/m2（3）复合屋面板自重 0.15 kN/m2（4）檩条自重 0.084 kN/m2（5）屋架及支撑自重0.12+0.011L kN/m29、运输单元最大尺寸长度为15m，高为4.0m。
二、屋架几何尺寸及檩条布置1、屋架几何尺寸屋架上弦节点用大写字母A, B, C…连续编号，下弦节点以及再分式腹杆节点用小写字母a, b, c…连续编号。
图2 屋架几何尺寸运输单元的最大尺寸为长度15m，高度4m。
此屋架跨度18m，高度2.3m，所以可将屋架从屋脊处断开，取一半屋架作为运输单元，长度为9m，高为2.3m。
两个运输单元分别在工厂里面制作完成后，再运输至施工现场进行拼接。
2、檩条布置采用长尺复合屋面板，单坡内不需要搭接，在屋架上弦节点设置檩条，水平檩距为1.5m。
檩条跨度l=7.5m＞6m ，在跨中三分点处设置两道拉条，为檩条提供两个侧向支撑点。
由于风荷载较大，故在屋檐和屋脊处都设置斜拉条和刚性撑杆，以将拉条的拉力直接传递给屋架。
结构计算书
结构计算书要求：设计南昌市七星机械厂办公楼工程概况：本建筑为南昌七星机械厂办公楼，位于南昌市，六层刚框架结构，总建筑面积5930.56m2，底层高4.2m，其他层高3.0m，室内外高差0.45m。
满足防火要求，设俩个双跑楼梯和一个双分平行楼梯，墙体采用双层聚氨酯嘉芯墙板，屋面为不上人屋面，采用改进沥青防水，夹板保温。
结构形式为钢框架结构，设计基准期50年，雪荷载0.40kN/m^2，基本风压0.45kN/m^2，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.15g一、（1）结构布置：采用焊接工字形截面的框架梁和箱型柱，楼板采用压型钢板钢筋混凝土组合结构。
（2）工程地质条件：拟建场地地形平坦，地下水位距天然地面-1.8m处，土质分布具体情况见表1，II类场地，地震设防烈度为6度。
建筑地层一览表表1：（3）施工条件：材料为：Q235钢、16Mn钢（Q345）、钢筋：HPB235-HRB400，水泥32.5-42.5级普通硅酸盐水泥。
二、截面初选：主梁截面高度500mm,腹板宽度20mm，厚度均为20mm；次梁截面高度450mm,腹板宽度16mm，厚度均为16mm；柱截面为焊接箱形柱截面，规格为500mmX500mm，厚度为20mm。
梁柱截面图：截面特性见下表：注：t为梁翼缘厚度、箱形柱厚度。
三、结构方案概述1、设计依据本设计依据以下现行国家规范及规程设计《建筑结构荷载规范》GB 5009-2001《钢结构设计规范》GB 50017-2003《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010《建筑地基基础设计规范》GB 50007-20022、结构形式及布置采用钢框架结构，框架梁采用焊接工字型截面，框架柱采用焊接箱型截面，楼板采用压型钢板钢筋混凝土组合结构，楼梯为现浇混凝土楼梯，基础采用柱下独立基础，结构布置如下图所示：3、材料选用所有构件及零件均采用Q235B，组合楼板混凝土强度等级C20，基础混凝土强度等级C25，钢筋为HRB335级及HPB235。
钢结构计算书
一、设计资料天津某车间，屋架跨度为18m，房屋总厂为60m，屋架间距6m，屋面坡度i＝1／10，屋面采用1.5m×6m的钢筋混凝土大型屋面板（1.4KN／m2），80mm厚泡沫混凝土（0.3KN／m2），20mm厚水泥砂浆（0.3KN／m2），二毡三油铺绿石砂（0.3KN ／m2），屋面活荷载0.7KN／m2，雪荷载0.5KN／m2，积灰荷载0.5KN／m2，屋架端高1990mm，两端较之于钢筋混凝土柱上，柱混凝土强度C20。
二、屋架形式和几何尺寸屋架计算跨度l0＝l－300＝1800－300＝17700mm屋架端部高度取h0＝1990mm屋架跨中高度h＝h0＋i×l0／2＝1990＋0.1×17700／2＝2875mm屋架高跨比l0／h＝2.875／17.7＝1／6.16为使屋架上弦节点受荷，腹杆采用人字式，上弦节点用平间距取1.5m。
三、屋盖支撑布置根据车间长度、跨度及荷载情况，设置三道上下弦横向水平支撑。
由于房间端部为山墙，第一柱间间距小于6m，因此该厂房两端的横向水平支撑设在第二间柱。
设置两道下弦纵向水平支撑。
在第一柱间的上弦设置刚性系杆保证安装时上弦的稳定，下弦设置刚性系杆以传递山墙的风荷载。
在设置水平支撑的柱间，在屋架跨中及两端，两屋架间共设置三道竖向支撑。
屋脊节点及屋架支座处延厂房通长设置刚性系杆，屋架下弦设置一道柔性系杆。
屋架支撑的布置如下图：四、荷载计算屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大雨雪荷载取屋面活荷载计算。
屋架沿水平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（P10＝0.12＋0.011×跨度）计算，跨度单位为米。
荷载：永久荷载：防水层（二毡三油铺绿石砂）0.3×1.2＝0.36KN／m2找平层（20厚水泥砂浆）0.3×1.2＝0.36KN／m2保温层（80厚泡沫混凝土）0.5×1.2＝0.6KN／m2预应力钢筋混凝土大型屋面板（包括灌缝） 1.4×1.2＝1.68KN／m2屋架及支撑自重（0.12＋0.011×18）×1.2＝0.38KN／m2恒载总和∑＝3.38KN／m2可变荷载：屋面荷载0.7×1.4＝0.98KN／m2积灰荷载0.5×1.4＝0.7KN／m2活荷载总和∑＝1.68KN／m2计算荷载时应考虑以下三种荷载组合：1、全跨永久荷载＋全跨可变荷载P 恒＝3.38×1.5×6＝30.42KN P 活＝1.68×1.5×6＝15.12KN2、全跨永久荷载＋半跨可变荷载P 恒＝3.38×1.5×6＝30.42KN P 活＝1.68×1.5×6＝15.12KN3、 全跨屋架包括自重＋半跨屋面板自重＋半跨屋面活载P 恒'＝0.38×1.5×6＝3.42KN P 活'＝（1.68＋0.98）×1.5×6＝23.94KN1、2为使用阶段和在情况，3为施工阶段荷载情况，经过计算，第二种荷载组合所产生的杆件内力，对本题的杆件不起控制作用，所以不列入以下计算中。
结构计算书-范例
EI 1 3 bh ， i c 。 12 l
各跨框架梁和各层框架柱的线刚度计算分别见表 1 和表 2 。 由于该榀框架结构对称，因此只需计算半边结构。
表1 构件 边框架梁 AB 中框架梁 BC EC (N/mm2) 3.0×104 3.0×104 b h (mm×mm) 250×500 250×400 表2 层 1 2~5 EC (N/mm2) 3.0×104 3.0×104 bh (mm×mm) 500×500 550×500 梁线刚度 ib 的计算 I0 (mm4) 2.6042×109 1.3333×109 L (mm) 6000 2700 1.5ECI0/L (N×mm) 1.9532×1010 2.2222×1010 2ECI0/L (N×mm) 2.6042×1010 2.9630×1010
25×0.25×0.4=2.5 kN/m
4.1.4 柱自重
b h=450 mm 450 mm
柱自重 抹灰层：粉刷石膏砂浆 合计
25×0.5×0.5=6.25 kN/m 0.15×0.5×4=0.3 kN/m 6.55 kN/m
4.1.5 外纵墙自重
（1）标准层
4
纵墙在计算单元内相当于高度为 金窗在计算单元内相当于高度为 纵墙 铝合金窗 水刷石外墙面 粉刷石膏砂浆内墙面 合计 （2）底层
3.43411010 0.79 4.3403 1010
1.0 0.6
1.0 0.68
1.0 0.6
1.0
框架结构的相对线刚度如图 2 所示。
0.79
0.79
0.79
0.79
4 荷载计算
4.1 恒荷载标准值计算
4.1.1 屋面
高聚物改性沥青卷材防水屋面
结构计算书
结构计算书一、工程概况建筑层数：地上7层建筑高度：22.65米结构类型：钢筋砼框架结构总建筑面积：2353.76平方米设计标高：0.000建筑类型为商住楼本设计图除标高及总图以米为单位外，尺寸以毫米为单位。
二、设计要求结构的设计使用年限：50年建筑结构的安全等级：二级结构的重要性系数：1.0 建筑抗震设防类别：二类抗震设防烈度：六度防火类型：二类耐火等级：二级天面防水等级：二级；二道防水设防三、结构方案选择3.1.1 结构选型1.结构体系：采用钢筋混凝土框架结构2.屋面结构：现浇钢筋混凝土梁板屋盖3.楼面结构：现浇钢筋混凝土梁板楼盖3.1.2 结构布置1.平面布置（1）柱网尺寸：根据建筑平面图选择柱网布置方案，确定横向和纵向框架梁的跨度。
框架梁的跨度应为柱子轴线之间的距离。
（2）建筑缝的设置：根据混凝土规范及其它要求进行设置。
（3）次梁的布置。
2.竖向布置框架的层高即为框架柱的长度。
首层层高应取基础顶面到首层梁顶的距离，其余各层层高应取梁顶至梁顶的距离。
3.1.3 主要构件截面尺寸的确定各构件的截面尺寸应满足承载力、刚度及延性要求，并考虑方便施工。
1.框架梁截面尺寸：框架梁的截面尺寸应该根据承受竖向荷载的大小、梁的跨度、框架的间距、是否考虑抗震设防要求以及选用的混凝土材料强度等诸多因素综合考虑确定。
一般情况下，框架梁的截面尺寸可参考受弯构件按下式估算：梁高h=(1/8～1/12)l ，其中l 为梁的跨度。
梁宽b=(1/2～1/3)h 。
在抗震结构中，梁截面宽度不宜小于200mm ，梁截面的高宽比不宜大于4，梁净跨与截面高度之比不宜小于4。
2.框架柱截面尺寸：框架柱的截面形式通常大多为方形、矩形。
柱截面的宽与高一般取层高的1/15～1/20，同时满足25/0l h ≥、30/0l b ≥，l0为柱计算长度。
多层房屋中，框架柱截面的宽度和高度不宜小于300mm ；高层建筑中，框架柱截面的高度不宜小于400mm ，宽度不宜小于350mm 。
框架结构计算书.【范本模板】
1. 工程概况黑龙江省某市兴建六层商店住宅,建筑面积 4770平方米左右，拟建房屋所在地震动参数 08。
0m ax =α, 40。
0T g =，基本雪压 -20m 6KN 。
0S ⋅=,基本风压—20m 40KN 。
0⋅=ϖ，地面粗糙度为 B 类.地质资料见表 1.表 1 地质资料2. 结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其标准层建筑平面、结构平面和剖面示意图分别见图纸。
主体结构共 6层,层高 1层为 3.6m , 2～6层为 2.8m 。
填充墙采用陶粒空心砌块砌筑：外墙 400mm ；内墙 200mm .窗户均采用铝合金窗，门采用钢门和木门。
楼盖及屋面均采用现浇钢筋砼结构，楼板厚度取 120mm ，梁截面高度按跨度的1/812/1～估算，尺寸见表 2，砼强度采用 mm 43N . 1f , mm 3KN 。
14f （C —2t —2c 30⋅=⋅=。
屋面采用彩钢板屋面。
表 2 梁截面尺寸(mm柱截面尺寸可根据式 cN f ］［NA c μ≥估算.因为抗震烈度为 7度，总高度 30m <,查表可知该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值 8。
0][N =μ;各层的重力荷载代表值近似取 12-2m KN ⋅，由图 2。
2可知边柱及中柱的负载面积分别为 2m 35. 4⨯和 2m 8。
45。
4⨯. 由公式可得第一层柱截面面积为边柱 32c 1。
34。
5312106A 98182mm 0。
814.3⨯⨯⨯⨯⨯≥=⨯中柱 23c mm 51049114。
38. 0610128. 45。
425。
1A =⨯⨯⨯⨯⨯⨯≥如取柱截面为正方形,则边柱和中柱截面高度分别为 371mm 和 389mm 。
根据上述计算结果并综合考虑其它因素,本设计框架柱截面尺寸取值均为 600m m 600m m ⨯，构造柱取400m m 400m m ⨯。
基础采用柱下独立基础,基础埋深标高 -2.40m ，承台高度取 1100mm 。
结构计算书
基础J-1(编号14)地基承载力特征值fak承载力修正系数ηb承载力修正系数ηd基底以下土的重度γ基底以上土的加权平均重度γm 基础埋深d(用于承载力修正)基础根部高度H 基础端部高度h1柱宽bc'注意啦:柱高hc'轴心荷载pk 通过Y向双柱形心距离cy X向pkmaxX通过X向双柱形心距离cxX向pkminX >0可以覆土厚度 ds(用于计算基础自重)Y向pkmaxY 通过永久荷载控制的荷载组合分项系数γz Y向pkminY >0可以混凝土强度等级X方向冲切验算通过钢筋强度fy Y方向冲切验算通过保护层厚度as X方向剪切验算通过柱1竖向力Fk1Y方向剪切验算通过柱1基础顶面弯矩Mkx1'柱下局部受压通过柱1基础顶面弯矩Mky1'AsI=741mm^2/M 柱1基础顶面剪力Vkx1As Ⅱ=760mm^2/M柱1基础顶面剪力Vky1Φ12@153基础长宽比(L/B)向轴力点=Fk2*cx/(Fk1+Fk2)=0mm Φ12@149h0=460mm Y 向轴力点=Fk2*cy/(Fk1+Fk2)=0mm (双柱)柱根宽度bc 400mm X向轴力偏心距ex0=0mm (双柱)柱根长度hc 400mmY向轴力偏心距ey0=0mmFk=1139.00kN fc=14.3N/mm^2竖向力F=γz*Fk=1537.65kN ft=1.43N/mm^2fa＝fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)=306.2kpa 轴心受压基底面积=(Fk+Gk)/(fa-γg*ds) 3.79M^2(注：γg 取20.0kN/M^3)计算基础长度b=1948mm 取基础长度b=计算基础宽度L=1948mm取基础宽度L=Mx=γz*{(Mkx1'+Mkx2')-(Vky1+Vky2)*H+Fk*ey0}=18.3kN·M My=γz*{(Mky1'+Mky2')+(Vkx1+Vky2)*H+Fk*ex0}=0.1kN·MY 轴方向截面面积 Acb 0.81M^2X 轴方向截面面积 AcL 0.81M^2X 轴基础顶面坡度20.56°Y 轴基础顶面坡度20.56°基础底面积A 4.41M^2X向Wx ＝l * b * b / 6 1.54M^3Y 向Wy ＝ b * l * l / 61.54M^3基础及土自重标准值Gk＝γg*A*ds＝26.46kN 基础及的土重设计值G＝γz*Gk＝35.721kN 轴心荷载作用下pk ＝ (Fk + Gk) / A 264.28<fa=306.2kpa 通过X 向pkmaxX ＝(Fk+Gk)/A+|Mky|/Wx=264.34< 1.2*fa=367.4kpa 通过X 向pkminX ＝(Fk+Gk)/A －|Mky|/Wx=264.21>0.00kpa >0可以X 向偏心矩ex＝Mky/(Fk+Gk)=0.000<b/6=0.35m Y 向pkmaxY ＝(Fk+Gk)/A+|Mkx|/Wy=273.06< 1.2*fa=367.4kpa 通过Y 向pkminY ＝(Fk+Gk)/A －|Mkx|/Wy=255.50>0.00kpa >0可以Y 向偏心矩ey＝Mkx/(Fk+Gk)=0.012<L/6=0.350m 中间结果pmaxX＝γz*PkmaxX=356.86kpa pjmaxX＝pmaxX-G/A=348.8kpa Alx＝0.5*(L+bc+2*Ho)*(L-bc-2*Ho)/2+L*(b-hc-L+bc)/2=pmaxY＝γz*PkmaxY=368.62kpapjmaxY＝pmaxY-G/A=360.5kpaAlx＝L*[0.5*(b-hc)-h0]=X方向冲切验算Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=因b - hc=1700=L - bc=1700mm b=2100>hc+2*Ho=1320mm L=2100>b c+2*Ho=1320mm Aly＝0.5*(b+hc+2*Ho)*(b-hc-2*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=666900mm^2Aly＝b*[0.5*(L-bc)-h0]=ab ＝ Min{bc + 2 * Ho，l} ＝1320mm Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=amx ＝ (bc + ab) / 2 ＝860mm0.7 * βhp * ft * amx * Ho ＝356.40>Flx＝pjmaxX*Alx＝232.59通过Y方向冲切验算Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=666900m m^2ab ＝ Min{hc + 2 * Ho，b}1320mm amy ＝ (hc + ab) / 2860mm0.7 * βhp * ft * amY * Ho ＝356.40>Fly＝pjmaxY*Aly＝240.43通过X 方向（b 方向）剪切验算计算宽度Lo＝{1.0-0.5*[1.0-(bc+2*50)/L]*(Ho-h1)/Ho}*L＝1647.83mm回目录Vx＝pj*Ax＝pj*(b-hc)*L/2＝622.54<0.7*βh*ft*Lo*Ho＝758.76通过Y 方向（l 方向）剪切验算计算宽度bo＝{1.0-0.5*[1.0-(hc+2*50)/b]*(Ho-h1)/Ho}*b＝1647.83mm Vy＝pj*Ay＝pj*(l-bc)*b/2=622.54<0.7*βh*ft*bo*Ho＝758.76通过X 方向（b 方向）柱边（绕 Y 轴）抗弯计算pmaxX＝γz*PkmaxX=356.86kpapminX＝γz*PkminX=356.69kpapX＝pminX+(pmaxX-pminX)*(b+hc)/b/2=356.79kpaMIx=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxX+pX-2*G/A)+(pmaxX-pX)*L]/48=193.2kN·MMⅡx=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxX+pminX-2*G/A)/48=193.1kN·MY 方向（l 方向）柱边（绕 X 轴）抗弯计算pmaxY＝γz*PkmaxY=368.62kpapminY＝γz*PkminY=344.92kpapY＝pminY+(pmaxY-pminY)*(L+bc)/L/2=359.03kpaMIy=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxY+pY-2*G/A)+(pmaxY-pY)*L]/48=198.3kN·MMⅡy=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxY+pminY-2*G/A)/48=193.1kN·MMⅠ＝ Max{MⅠx，MⅡy} ＝193.17kN·MAsⅠ=MⅠ/0.9*h0*fy*L=741mm^2/MΦ12@153MⅡ＝ Max{MⅡx，MⅠy} ＝198.26kN·MAsⅡ=MⅡ/0.9*h0*fy*B=760mm^2/MΦ12@149柱下局部受压承载力计算混凝土局部受压面积 Al ＝ bc * hc ＝160000mm^2Ab ＝ (bx + 2 * c) * (by + 2 * c)=250000mm^2βl ＝ Sqr(Ab / Al)= 1.251.35 * βc * βl * fc * Al ＝3861.00> F =1537.7kN通过回目录*(b-hc-L+bc)/2=666900819000 (b-hc)/2-Ho]=6669002*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=666900819000 (l-bc)/2-Ho]=666900。
结构计算书
一、工程概况：1、本工程两层门诊楼。
（无地下室基础设地梁，计算是按一层考虑。
）2、根据地质报告查知：拟建场地土为杂填土,粉质粘土,圆砾等组成的。
地层分布较均匀，组成简单。
程勘察报告，本工程地质土对混凝土结构无腐蚀性,对混凝土结构钢筋由弱腐蚀性。
基础形式采用独立基础。
地基持力层为圆砾层（地耐力ｆｋ=350ｋＰａ），烈度为８度（０．２ｇ，一组）。
2类场地。
本工程为一般工业与民用建筑物，建筑设计使用年限５０年；安全等级为三级，场地复杂程度等级为三级，地基等级为三级。
本工程钢筋混凝土构件的环境类别为一类；砌体施工质量控制等级为Ｂ级。
e、冻土深度1.40m依据中国地震参数区划图和《建筑抗震设计规范》GB50011-2001抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g,第一组。
地震动参数如下：a、多遇地震下水平地震影响系数最大值：0.16；b、罕遇地震下水平地震影响系数最大值：0.90；c、多遇地震下场地特征周期：0.35 秒；4、抗震措施：a、一般规定按 8 度执行；b、抗震构造措施按 8 度执行。
5、基本风压为：0.60 KN/m2（按50 年重现期）；地面粗糙度类别为B 类。
基本雪压为：0.8 KN/m21二、设计依据：《建筑结构荷载规范》(2006年版) (GB50009-2001)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2001)《建筑抗震设计规范》(2008年版) (GB50011-2001)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002)《砌体结构设计规范》(GB5003-2001)《多孔砖砌体结构技术规范》(2002年版) (JGJ 137-2001)《建筑结构制图标准》(GB/T 50105-2001)《建筑结构设计术语和符号标准》(GB/T 50083-97)《砌体工程施工质量验收规范》(GB50203-2002)《地下工程防水技术规范》(GB50108-2001)《钢筋焊接及验收规程》(JGJ18-2003)三．结构体系:1.本工程为框架结构，其抗震等级二级。
结构设计计算书
结构设计计算书一：设计概况1.建设项目名称：综合办公楼（集购物，餐饮，娱乐，办公，旅馆于一体）2.建设地点：给定地基三3.设计资料：3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，二类场地，表面为平均厚度1.0m 左右的素填土，以下为3.0m 左右的沙质粘土，承载力的特征值为220 kN/m 2，再下面为厚约5-7米的砾层，其承载力的特征值为300kN/m 2。
地下水位距地表最低为-12m,无侵蚀性，对建筑物基础无影响。
3.2.气象资料：全年主导风向：西北风 夏季主导风向：东南风 基本风压为：0.35kN/m 2（B 类场地) 基本雪压为：0.25kN/m 23.3.抗震设防要求：七度三级设防3.4.底层室内主要地坪标高为±0.000，室外地面标高-0.450米。
二.结构计算书1.结构布置方案及结构选型 1.1.结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。
1.2.主要构件选型及尺寸初步估算 主要构件选型（１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构 （２）墙体采用：混凝土空心砌块（重度12KN/平方米） （３）墙体厚度：外墙:240mm ，内墙:240mm （４）基础采用：柱下独立基础 1.3.主要构件选型及尺寸初步估算 主要构件选型横梁300*600，纵梁300*600，次梁CL1，CL2 :300×500,CL3 200×400,CL4 200×300（混凝土C30 fc =14.3MP ，ft =1.43MP ）柱截面尺寸估算：该框架结构抗震等级为三级，轴压比限值为0.9（混凝土C35，fc =16.7，ft =1.57）边柱mm mm mm f N A c 4234233.1793537.169.01000*8*12*0.3*2.7*3.12⨯==⨯=≥μ 中柱mm mm mm f N A c 6066063.3676747.169.01000*8*12*15.6*2.7*3.12⨯==⨯=≥μ边柱，中柱皆取600*6002mm。
结构设计计算书（参考）
结构设计计算书（参考）1.绪论1.1 ⼯程背景本项⽬为9层钢筋混凝⼟框架结构体系，占地⾯积约为960.96 m 2，总建筑⾯积约为8811.84 m 2；层⾼3.6m,平⾯尺⼨为18.3m×52.0m 。
采⽤桩基础，室内地坪为±0.000m ，室外内⾼差0.6m 。
框架梁、柱、楼⾯、屋⾯板板均为现浇。
1.1.1 设计资料1.1.1.1 ⽓象资料夏季最⾼⽓温42.3C ?，冬季室外⽓温最低9C ?-。
冻⼟深度25cm ，基本风荷载W 。
=0.35kN/ m 2；基本雪荷载为0.2 kN/ m 2。
年降⽔量680mm 。
1.1.1.2 地质条件建筑场地地形平坦，地基⼟成因类型为冰⽔洪积层。
⾃上⽽下叙述如下：新近沉积层（第⼀层），粉质粘⼟，厚度0.5—1.0⽶，岩性特点，团粒状⼤孔结构，⽋压密。
粉质粘⼟层（第⼆层），地质主要岩性为黄褐⾊分之粘⼟，硬塑状态，具有⼤孔结构，厚度约3.0⽶, qsk=35—40kPa 。
粉质粘⼟层（第三层），地质岩性为褐黄⾊粉质粘⼟，具微层理，含铁锰结核，可塑状态，厚度3.5⽶， qsk=30—35kPa 。
粉质粘⼟层（第四层），岩性为褐黄⾊粉质粘⼟，具微层理，含铁锰结核，硬塑状态，厚度未揭露，qsk=40—60kPa,qpk=1500—2000kPa 。
不考虑地下⽔。
1.1.1.3 地基⼟指标⾃然容重1.90g/cm 2，液限25.5％，塑性指数9.1，空隙⽐0.683，计算强度150kp/m2。
1.1.1.4 地震设防烈度7度1.1.1.5 抗震等级三级1.1.1.6 设计地震分组α=（表3.8《⾼层建筑结构》）场地为1类⼀组Tg（s）=0.25s max0.161.1.2 材料柱采⽤C30，纵筋采⽤HRB335，箍筋采⽤HPB235，梁采⽤C30，纵筋采⽤HRB335，箍筋采⽤HPB235。
基础采⽤C30，纵筋采⽤HRB400，箍筋采⽤HPB235。
结构计算书
结构设计计算书项目名称：涡阳时代广场人防地下车库建设单位：安徽和景房地产开发有限公司设计单位：华优建筑设计院日期：2010年9月一、概述本工程战时用途为物资库，平时用途为汽车库;人防工程防护等级为常6级。
二、荷载计算：1.顶板：顶板上覆土重量:0.9m X20=18K N/ m2顶板自重：0.3m X25=7.5K N/ m2顶板上活荷载:5K N/ m2顶板上人防荷载：40K N/ m2顶板上消防车荷载：20K N/ m2附简图附图1：顶板荷载平面图：附图2:平时荷载顶板弯矩图附图3：平时荷载顶板计算配筋图附图4：平时荷载顶板裂缝宽度图附图5:平时荷载顶板梁梁截面设计弯矩包络图附图6：平时荷载顶板梁截面设计剪力包络图附图7：平时荷载顶板梁各截面主筋包络图附图8：平时荷载顶板梁各截面箍筋包络图附图9：战时荷载顶板弯矩图附图10：战时荷载顶板计算配筋图附图11：战荷载顶板梁梁截面设计弯矩包络图附图12：战时荷载顶板梁截面设计剪力包络图附图13：战时荷载顶板梁各截面主筋包络图附图14：战时荷载顶板梁各截面箍筋包络附图15：顶板消防荷载平面图：附图16:平时消防荷载顶板弯矩图附图17：平时消防荷载顶板计算配筋图附图18:平时消防荷载顶板梁梁截面设计弯矩包络图附图19：平时消防荷载顶板梁截面设计剪力包络图附图20：平时消防荷载顶板梁各截面主筋包络图附图21：平时消防荷载顶板梁各截面箍筋包络图2.抗浮验算：根据地质报告（安徽建筑工业学院岩土工程勘察研究院提供）抗浮水位取室外地坪下1m，则水浮力约为：40.5K N/ m2顶板上覆土重量:0.9m X20=18K N/ m2顶板自重：0.3m X25=7.5K N/ m2底板自重：0.35x25=8.75K N/ m2地下室侧墙、柱自重：5K N/ m2地下室底板向外设1m宽抗浮挑板：6K N/ m2总计：45K N/ m240.5x1.1=44.55<45K N/m2满足抗浮要求。
结构计算书
第一章 建 筑 设 计 方 案1.1工程地质条件1．1.1气象条件基本风压值为0.35 kN/m 21．1.2抗震设防抗震设防烈度为7度(0.10g)，地震分组为二组1.1.3地质资料地基承载力为220 kPa ，场地类别Ⅰ类1．1.4设计标高室内设计标高 0.00，室内外高差900mm1．1.5活荷载标准值活荷载：楼面活荷载标准值为2.0KN/2m ，走廊、门厅活荷载标准值为2.0KN/2m ，楼梯活荷载采用2.0KN/2m ，屋面采用不上人屋面均布活荷载标准值为0.5KN/2m ，上人屋面2.0KN/2m 。
1.2主要建筑做法1.3建筑结构选型、平面布置及构件截面初估1.3.1结构选型1.结构体系选型本工程是某中心卫生院宿舍楼设计，建筑面积为837.69㎡，层数为3层，根据使用要求采用钢筋混凝土现浇式框架结构（纵横向承重框架）体系。
2.其他结构选型（1）屋面结构：采用钢筋混凝土整体现浇板，上人屋面；（2）楼面结构：采用钢筋混凝土现浇楼板；（3）楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯；（4）框架梁、柱：采用钢筋混凝土现浇框架梁、柱；（5）过梁：窗过梁均采用钢筋混凝土梁，当窗顶到上层楼面（屋面）的高度小于1.2m时，或者当采用通窗而无法布置过梁时，通常做吊板来代替过梁，其作法类似于楼面板；（6）基础：采用钢筋混凝土柱下独立基础。
1．3.2 框架结构平面布置框架结构平面布置如下图：1.3.3 构件截面初估1.3.3.1主次梁截面尺寸的估算 1.主梁截面尺寸的计算根据《高层建筑混凝土结构设计规范》6.3.1框架结构的主梁截面高度h 可按（101~181）l 确定，l 为主梁的计算跨度；梁净跨与截面高度之比不宜小于4。
且根据《建筑抗震设计规范》第6.3.1条和6.3.6条规定：梁的截面宽度不宜小于200mm ，梁截面的高宽比不宜大于4。
所以框架梁截面高度一般取h=（101~181）l ，l 为框架梁的跨度。
结构计算书
結構計算書之主要內容至少需包含下列各項：
1.工程名稱
2.基地概要（包含地質條件等）
3.結構概要（包含結構系統、樓層數等）
4.建築平面圖及結構平面圖
5.設計資料：
[1]材料
[2]載重
[3]地震力(水平及垂直)
[4]風力
6.分析軟體名稱及版本
7.分析結果：
[1]動力分析檢核(動態地震力與法規地震力之比較修正)
[2]層間位移角及建物間隔之檢核
[3]建築物意外扭矩之檢核
[4]主要構件之內力
8.設計結果：
[1]結構詳圖
[2]構件及接頭檢核
[3]耐震設計之檢核
結構計算書目錄範例
一、建築概況
二、結構概要
2-1.結構系統概要
2-2.材料及強度
2-3.設計依據
2-4.電腦程式
2-5.法規地震力及風力
2-6.結構設計流程
2-7.載重組合
2-8.結構斷面尺寸
三、結構分析
3-1.樓版設計載重
3-2.各層面積及形心計算
3-3.建築物重量計算
3-4.結構基本震動週期
3-5.設計地震力計算
3-6.層間變位角及扭矩放大係數檢核
3-7.動力分析—反應譜分析
3-8.風力計算
四、結構設計
4-1.鋼筋混凝土梁韌性設計
4-2.鋼筋混凝土柱韌性設計
4-3.鋼筋混凝土剪力牆設計
4-4.壹樓樓版水平剪力檢討
4-5.地下室外牆設計
五、軟弱層檢核
5-1.總牆量檢核(包括結構及非結構牆)
5-2.樓層側向勁度檢核(軟層)
5-3.極限層剪力檢核(弱層)
六、開挖檔土措施分析
七、水浮力檢討
八、鑽探報告節錄
九、結構圖說。
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第一章工程概况1.建设项目名称：金鄂东路某小区住宅楼设计2.建设地点：湖南省岳阳市3.设计资料：①地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地形平缓，地面标高在70.00～75.00之间。
自然地表1m内为填土，填土承载力特征值：80Kpa；填土下层为3m厚粘土，粘土承载力特征值：250Kpa；再下层为泺石层，地基承载力特征值为350Kpa，地下水位较深，不考虑其影响。
②气象资料：温度：最热月平均30.1度，最冷月平均4.2度，夏季极端最高39.8度，冬季极端最低-8.5度。
相对湿度：最热月平均73%。
全年主导风向：全年为偏南风，夏季为西南风，地面粗糙程度为C类。
基本风压为：0.40kN/m2基本雪压为：0.55kN/m2③抗震设防要求：地震设计烈度为7度，抗震等级为三级。
近震、二类场地、=0.08特征周期Ｔg=0.35s、amax④施工条件和能力：工程所需预制构件和其它建筑材料供应地点均在10KM 以内，运输条件良好。
设备条件：有各类塔吊、自行式起重机、井架、砼搅拌机、灰浆机等，供工地选用。
水电条件均由业主保障供应。
劳动力供应情况：劳动力由建筑公司统一调配，能够满足施工中劳动力的需要。
第二章结构选型及结构布置§2.1 结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。
§2.2 主要构件选型1、框架结构形式：现浇钢筋混凝土框架、现浇楼盖。
砼采用C302、墙体采用：混凝土空心砖；墙体厚度：240mm3、楼梯采用: 板式楼梯4、基础采用：柱下独立基础§2.3 梁﹑柱截面尺寸估算框架梁的截面宽度不宜小于200mm，截面高宽比小于4，梁净跨与截面高度之比宜大于4.1、横向框架梁:取L=6000mm h=(1/8～1/14)L=750mm ～430mm 取h=600mm.46.96005760>==h l n ==h b )31~21(300mm ～200mm 取b=300mm故横向框架梁初选截面尺寸为：b ×h=300mm ×600mm 2、纵向框架梁：取L=5400mm h=(1/8～1/14)L=675mm ～386mm 取h=550mm44.95505160>==h l n ==h b )31~21(275mm ～183mm 取b=250mm故纵向框架梁初选截面尺寸为：b ×h=250mm ×550mm 3、框架柱:)151~101()151~101(==H h ×3000mm=300mm ～200mmb=(1～2/3)h 取b=h ① 按轴力估算：A 列柱：KN m KN N 12.77114m 18.96220=⨯⨯=C 列柱：KN m KN m m N 92.162714)2.10618.96(2220=⨯⨯+⨯= E 列柱：KN m KN m N 8.865142.106220=⨯⨯= ② 按轴压比验算：23.14,9.0][mm N f U c N == A 列柱:mm mm mm mmN Nf U N A c N 27927991.778903.149.0100012.7713.1][22⨯==⨯⨯⨯=≥C 列柱:mm mm mm mm N N f U N A c N 39039041.1517873.149.0100029.16272.1][22⨯==⨯⨯⨯=≥E 列柱:mm mm mm mmN Nf U N A c N 29429445.865453.149.010008.8563.1][22⨯==⨯⨯⨯=≥故框架柱初选截面尺寸为：A 列柱：b ×h=300mm ×300mmC 列柱：b ｘh=400mm ｘ400mm E 列柱：b ｘh=300mm ｘ300mm第三章 确定结构计算简图§3.1 确定框架计算简图取9轴框架进行计算，框架的计算单元如图1所示。
假定框架柱嵌固于基顶， 一层柱高从基础顶面算至一层楼面，高为4.10m 。
其余层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），由此可绘出框架计算简图,如图2所示。
§3.2 相对线刚度计算1、 横向框架梁线刚度的计算：对于中框架梁取I=2I 02、 框架柱线刚度的计算： 令C 轴柱i=1.0,则其余各杆件的相对线刚度标于图2中。
类别E (KN/m 2)b ｘh (m ｘm) I=2I 0=2ｘbh 3/12 (m 4)L (m) i=EI/L(KN·m)AC 跨 3.0ｘ107 0.3ｘ0.6 2ｘ0.3ｘ0.63/12 5．4 6．0ｘ104 CE 跨 3.0ｘ107 0.3ｘ0.6 2ｘ0.3ｘ0.63/12 6.0 5．4ｘ104 轴次 E (KN/m 2) b ｘh (m ｘm) I=bh 3/12 (m 4) L (m) i=EI/L (KN·m) 1层 2-6层 1层2-6层A 3.0ｘ107 0.3ｘ0.3 0.34/12 4.1 3．0 0.49ｘ104 0.675ｘ104 C 3.0ｘ107 0.4ｘ0.4 0.44/12 4.1 3.0 1.56ｘ1042.1ｘ104E 3.0ｘ1070.3ｘ0.30.34/124.13.00.49ｘ104 0.675ｘ104第四章框架结构荷载与内力计算§4.1 恒载标准值计算1、屋面恒载防水层（刚性）:30厚C20细石砼 0.03×24=0.72KN/m2找平层:15厚水泥沙浆 0.015ｘ20=0.30KN/m2找坡层:30厚水泥石灰焦渣2％找坡 0.30ｘ14=0.42KN/m2保温层：60厚矿渣水泥 0.06×14.5=0.87KN/m2结构层:120厚现浇钢筋混凝土板 0.12×25=3.00KN/m2抹灰层:10厚混合砂浆 0.01×17=0.17KN/m2∑=5.48KN/m22、楼面恒载大理石面层，水泥砂浆擦逢30厚1：3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥水泥浆结合层一道 1.16KN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土 0.12×25=3.00KN/m2抹灰层：10厚混合砂浆 0.01×17=0.17KN/m2∑=4.33 KN/㎡3、厕所楼板恒载陶瓷砖地面 0.65 KN/㎡15厚1：2水泥砂浆找平 0.015×20=0.30KN/㎡40厚C20细石混凝土 0.04×24=0.96KN/㎡300厚1：6水泥炉渣垫层 0.3×14=4.2KN/㎡20厚1：2.5水泥砂浆保护层 0.02×20=0.4KN/㎡15厚聚氨脂涂料防水层 0.05KN/㎡20厚1：2.5水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4KN/㎡120厚钢筋混凝土板 0.12×25=3KN/㎡板底抹灰 0.4KN/㎡∑=10.36KN/㎡4、梁自重①横向框架梁（b×h=300mm×600mm） 25×0.3ｘ(0.6-0.12)=3.60KN/m抹灰层：10厚混合砂浆 0.01×17×[(0.6-0.12)×2+0.3]=0.21KN/m∑=3.81KN/m② 纵向框架梁（b ×h=250mm ×550mm ） 25×0.25ｘ(0.55-0.12)=2.69KN/m抹灰层：10厚混合浆 0.01×17×[(0.55-0.12)×2+0.25]=0.19KN/m∑=2.88KN/m③ 基础梁（b ×h=250mm ×400mm ） 25×0.25ｘ0.40=2.5KN/m 5、柱自重6、外纵墙自重 首层：纵墙 （4.1-0.6-0.4-1.5）×0.24×18=6.91KN/m 铝合金窗 0.95KN/m 水刷石外墙面 0.75KN/m 水泥粉刷内墙面 0.54KN/m ∑=9.15KN/m 2～6层：纵墙 0.9×0.24×18=3.89KN/m 铝合金窗 0.95KN/m 水刷石外墙面 0.75KN/m 水泥粉刷内墙面 0.54KN/m ∑=6.13KN/m 7、内纵墙自重 1-6层：纵墙 (3.0-0.6)×0.24×18=10.37KN/m 水泥粉刷内墙面 1.08KN/m ∑=11.45KN/m轴次 b ｘh (m ｘm) 柱高 (m)容重（KN/m 3) 自重（KN/根） 1层 2-6层 1层 2-6层 A 0.3ｘ0.3 4.1 3.0 25 0.32ｘ25ｘ4.1=9.23 0.32ｘ25ｘ3=6.75 C 0.4ｘ0.4 4.1 3.0 25 0.42ｘ25ｘ4.1=16.4 0.42ｘ25ｘ3=12 E 0.3ｘ0.34.13.0250.32ｘ25ｘ4.1=9.230.32ｘ2ｘ3=6.758、内横墙自重1-6层：横墙 3.0ｘ0.12ｘ18=6.48KN/m 水泥粉刷内墙面 1.08KN/m∑=7.56KN/m现浇天沟尺寸9、女儿墙天沟自重（做法：墙高800㎜，100㎜厚的砼压顶）女儿墙自重：0.24×0.8×18+0.24×0.1×25+（0.9×2+0.24）×0.5=5.04KN/m天沟自重： [0.5×0.08+（0.3-0.08）×0.08]×25=1.44 KN/m∑=6.48KN/m §4.2 活荷载标准值计算1、屋面和楼面活荷载标准值根据《荷载规范》查得：不上人屋面 0.5 KN/㎡住宅楼面 2.0 KN/㎡住宅厕所 2.0 KN/㎡2、雪荷载1.00.550.55S=⨯= KN/㎡K屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，两者中取较大值0.55KN/㎡§4.3 竖向荷载下框架受荷§4.3.1 竖向荷载下框架梁受荷 1、屋面板传荷载板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载，屋面板荷载的传递示意图 见图33322176.7])4.57.1()4.57.1(21[24.348.5GD m KN m m KN GD ==+⨯-⨯⨯= 3322178.0])4.57.1()4.57.1(21[24.355.0QD m KN m m KN QD ==+⨯-⨯⨯=8642282.58524.348.5GD GD GD m KN m m KN GD ====⨯⨯=8642258.08524.355.0QD QD QD m KN m m KN QD ====⨯⨯=7322578.8])0.67.1()0.67.1(21[24.348.5GD m KN m m KN GD ==+⨯-⨯⨯=7322588.0])0.67.1()0.67.1(21[24.355.0QD m KN m m KNQD ==+⨯-⨯⨯=梁自重： 3.81KN/m 故A ～C 轴间屋面梁均布荷载为：恒载=梁自重+板传荷载=梁自重m KN GD 33.1976.7281.321=⨯+=+活载=板传荷载=m KN QD 56.178.0221=⨯= 故C ～E 轴间屋面梁均布荷载为：恒载=梁自重+板传荷载=梁自重m KN GD 37.2178.8281.325=⨯+=+ 活载=板传荷载=m KN QD 76.188.0225=⨯=2、1-6层楼面板传荷载楼面板荷载的传递示意图见图43322113.6])4.57.1()4.57.1(21[7.133.4GB m KN m m KN GB ==+⨯-⨯⨯= 3322183.2])4.57.1()4.57.1(21[[7.10.2QB m KN m m KN QB ==+⨯-⨯⨯= 8642260.4857.133.4GB GB GB m KN m m KN GB ====⨯⨯= 8642212.2857.10.2QB QB QB m KN m m KN QB ====⨯⨯= 7322535.6])0.67.1()0.67.1(21[7.133.4GB m KN m m KN GB ==+⨯-⨯⨯= 7322593.2])0.67.1()0.67.1(21[7.10.2QB m KN m m KN QB ==+⨯-⨯⨯= m KN m m KN GB 97.2])4.375.0()4.375.0(21[75.033.43229=+⨯-⨯⨯=KN m m KN QB 71.1])4.375.0()4.375.0(21[75.00.23229=+⨯-⨯⨯=m KN m m KN GB 89.18575.033.4210=⨯⨯= m KN m m KN QB 88.08575.00.2210=⨯⨯=梁自重： 3.81KN/m横墙重： 11.33KN/mA ～E 轴间框架梁均布荷载为：A ～C 轴恒载=梁自重+横墙自重+板传荷载=梁自重+横墙自重12GB +m KN 63.2313.6256.781.3=⨯++=活载=板传荷载m KN QB 66.583.2221=⨯==C ～E 轴恒载=梁自重+横墙自重+板传荷载=梁自重+横墙自重52GB +m KN 07.2435.6256.781.3=⨯++=活载=板传荷载m KN QB 86.593.2225=⨯==§4.3.2 竖向荷载下框架柱受荷1、A 轴柱纵向集中荷载的计算① 顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=女儿墙自重+梁自重+5.4GD 1+3.4GD 2=5.04 KN/m ×3.4m+2.88 KN/m ×(3.4-0.4)m +5.4×7.76+3.4×5.82 =87.47KN偏心弯矩：M=0.075m ×87.47KN=6.56KN顶层柱活载=板传荷载=5.4QD 1+3.4QD 2=5.4×0.78+3.4×0.58=6.18KN偏心弯矩：M=0.075m ×6.18KN=0.46KN② 其他层柱恒载=外纵墙自重+梁自重+板传荷载=外纵墙自重+梁自重214.34.5GB GB ++m m KN m m KN )4.04.3(88.2)4.04.3(13.6-⨯+-⨯=m KN m m m KN 60.44.34.34.5⨯+⨯+KN 77.75=偏心弯矩：m KN KN m M ⋅=⨯=68.577.75075.0其他层柱活载=板传荷载214.34.5QB QB +=KN m KN m m KN m 49.2212.24.383.24.5=⨯+⨯= 偏心弯矩：m KN KN m M ⋅=⨯=69.149.22075.0③ 基础顶面恒载=外纵墙自重+基础梁自重KN m m m KN 95.34)4.04.3(5.2)4.04.3(15.9=-⨯+-⨯= 偏心弯矩：m KN KN m M ⋅=⨯=6.295.34075.02、C 轴柱纵向集中荷载的计算① 顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=女儿墙自重+梁自重24.34.50.6211⨯+++GD GD GD m m KN m m KN )4.04.3(88.24.304.5-⨯+⨯= 2823.54.3/76.74.5/78.80.6⨯⨯+⨯++⨯+m KN m m KN m m KN m KN 94.159=顶层柱活载=板传荷载24.34.50.6211⨯++=QD QD QD KN m KN m m KN m m KN m 44.13258.04.378.04.588.00.6=⨯⨯+⨯+⨯= ② 其他层柱恒载=内横墙自重+梁+板传荷载KN GB GB GB m m m KNm m m KN 32.2154.30.64.5)4.04.3(88.2)7.54.3(45.11271=+++-⨯++⨯= 其他层柱活载=板传荷载24.30.64.5271⨯++=QB QB QB 212.24.393.20.683.24.5⨯⨯+⨯+⨯= KN28.47=③ 基础顶面恒载=基础梁自重KN m m KN 5.7)4.04.3(5.2=-⨯=3、E 轴柱纵向集中荷载的计算① 顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载 =女儿墙自重+梁自重+654.30.6GD GD + 82.54.378.80.6)4.04.3(88.24.304.5⨯+⨯+-⨯+⨯=m KN 24.98=偏心弯矩m KN KN m ⋅=⨯=37.7240.98075.0顶层柱活载=板传荷载654.30.6QD QD += KN 25.758.04.388.00.6=⨯+⨯=偏心弯矩m KN KN m ⋅=⨯=54.025.7075.0②其他层柱恒载=外纵墙自重+梁自重+板传荷载KNGB GB m KN m KN 77.804.30.6)4.04.3(/88.2)4.04.93/13.665=++-⨯+-=偏心弯矩m KN KN m ⋅=⨯=06.677.80075.0顶层柱活载=板传荷载109655.12/4.34.30.6QB QB QD QD +++= KN 54.49=偏心弯矩m KN KN m ⋅=⨯=72.354.49075.0④ 基础顶面恒载=外纵墙自重（首层）+基础梁自重KN m m KN m KN 95.34)4.04.3(/5.2)4.04.3(15.9=-⨯+-⨯=§4.4 风荷载的计算1、作用在建筑物的屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值:2/)(0B h h W j i Z S Z K +=ωμμβ 式中 基本风压204.0m KN =ωZ μ:风压高度变化系数,考虑到建设地位于某中型城市郊区,所以取地面粗糙度为 B 类.S μ:风荷载体型系数,根据建筑物体型查得为1.3Z β:风震系数,z z z μξνϕβ+=1，对于高度不大于30m 或高宽比小于1.5的房屋结构， 取0.1=z βi h :下层柱高.j h :上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍 B:迎风面的宽度,B=3.4m 。