柱下条形基础及十字交叉基础
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一、构造要求： 1、柱下条形基础梁的高度宜为柱距的1/4~1/8。翼
板厚度不应小于200mm。当翼板厚度大于250mm时， 宜采用变厚度翼板，其坡度宜小于或等于1:3。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
2、条形基础端部宜向外伸出，其长度宜为第一跨 距的0.25倍；
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
1.简化计算法 根据上部结构刚度与基础自身刚度情况，有静定分
析法和倒梁法。 静定分析法是按和静力平衡条件求得地基净反力，
并将其与柱荷载一起作用于基础梁，按静定梁计算 各截面内力。静定分析法不考虑与上部结构相互作 用，因而在柱荷载与基底反力作用下发生整体弯曲。
P A
P A
Ma V PA
MA A
M
B
Ⅰ
M
B
Ⅱ
Vb Mb PB
B MB Ⅲ
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
PA
4
PB
4
Ci
MA 2
MB 2
Dl
M a
PA 2
PB 2
Di
M A
2
M B
2
Al
Va
PA
4
Cl
PB
4
MA 2
Dl
MB 2
Mb
每一次计算时，均需把原点移到相应的集中荷载 作用点处。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
有限长梁的解答
以无限长梁的解答为基础，利用叠加原理。
先以无限长梁代替有限长梁；施加梁端边界条件 力，使边界条件力和原外力共同作用下，两端 弯距和剪力都为0。
然后按无限长梁的解答求解，在原荷载和梁端边 界条件力共同作用下任意截面的内力。
5、柱下条形基础的混凝土强度等级，不应低于C20。
二、 柱下条形基础计算步骤 1. 确定基础梁长度及宽度 确定条形基础长度时，应尽量调整基础底面形心与
荷载合力重心重合，以消除偏心作用。可通过调整 基础梁外伸尺寸来实现。确定荷载合力重心。合力
作用点距离竖向力F1作用点距离为：
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
文克尔地基的假定，地基表面任意点所受的压力p与 该点沉降s成正比，即
p=ks
梁的挠度等于地基的变形，即s＝w ，得文克尔地基
上梁的挠曲微分方程 ：
Ec I
d 4w dx4
bkw
0
4 kb
4Ec I
d 4w dx4
44 w
0
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
λ是反映梁的挠曲刚度和地基刚度之比，量纲是m-1， 其倒数1/λ称为基础梁特征长度。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
一、按静荷载试验结果确定
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
载荷板的底面积一般比较小，通常采用 0.25或0.5m，而实际工程中基础的底面 积比载荷板面积大得多，因此，k值应考 虑底面积的因素予以折减。
粘性土。。k
bp b
kp
无粘性土。。k
k（p
b＋0.3 2b
)
bp b
粘性土考虑基础长宽比。。k
kp
m 0.5 1.5m
bp b
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
三、弹性半空间地基上梁简化计算 弹性半空间地基表面上任一点的变形，不仅决定于
该点上的压力，还与其它点压力有关，因而弹性半 空间地基表面上梁的计算比文克尔地基上的梁的解 法要复杂得多。因此，通常采用简化的方法求解， 如采用数值法（有限元法或有限差分法）和简化计 算图示－链杆法计算。
3、现浇柱与条形基础梁的交接处，其平面尺寸不 应小于图3-20的规定；
≥50
45 柱
≥50
基础梁 45
≥50 ≥50
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
4、条形基础梁顶部和底部的纵向受力钢筋除满足 计算要求外，顶部钢筋按计算配筋全部贯通，底部 通长钢筋不应少于底部受力钢筋截面总面积的1/3；
元体的静力平衡条件可得：
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
M 0
V 0
dM V dx dV bp(x) q(x) dx
梁的挠曲微分方程为EFra bibliotek Id 2w dx2
M
Ec I
d 4w dx4
d 2M dx2
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
Ec I
d 4w dx4
l 称为柔度指数，表征了文克勒地基上梁的相
对刚柔程度。
l 0 为梁的刚度无限大，刚性梁； l 梁是无限长的，柔性梁。
一般：
l 。。。短梁（刚性梁）
4
l 。。。有限长梁（有限刚度梁）
4
l 。。。长梁（柔性梁）
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
基床系数的确定 基床系数为单位面积土地表面上引起单位下沉所
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
（3）将折算的分布荷载作用于连续梁，再次用弯
矩分配法计算梁的内力，以及支座处的弯矩△Mi与
剪力△Vi，并求出调整分布荷载引起的支座反力并
将其叠加到原支座反力Ri上求得新的支座反力R/i；
（4）重复（1）~（3）步骤，直至不平衡力在计算 允许精度范围内，一般取不超过柱荷载Fi的20%。
F1 M1
F2
∑F
M2
F3 M3
F4 M4
F5 M5
a1
a
a2
L
x
柱下条形基础梁长度确定计算简图
x Fi xi M i Fi
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
如果无法实现基础底面形心与荷载合力重心重合， 则基底压力按梯形分布计算。
2. 确定基础梁剖面尺寸及横向钢筋的配筋 基础 梁剖面尺寸可按构造要求设置；横向钢筋可根据墙 下条形基础受弯计算方法计算。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
F1 q
F2
1
2
bpjmax F1 q 1
V Mi
F3
F4
3 M3 4 M4
bpjmin
F q F2
1
2
bpj
M3
M4
3
4
bpj
静定分析法计算柱下条形基础内力 图
倒梁法计算简
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
倒梁法按基底反力直线分布假设，根据静力平衡条 件求得地基净反力之后，将柱脚视为固定铰支座， 而基础梁视为在地基净反力作用下的倒置的梁，采 用弯矩分配法或弯距系数法计算截面弯矩、剪力及 支座反力。
边界条件： x , 0 x 0, d 0
dx x 0,V F0
2
得：
F0 ex (cosx sin x)
2kb
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
将上式对x依次取一阶、二阶和三阶导数，就可以求得梁 截面的转角θ＝dw/dx、弯矩和剪力，将所得公式归纳
q(x)
bp(x)
若梁上无荷载（q＝0），变为
：Ec I
d 4 w bp(x) dx 4
弹性地基上基础梁的挠曲微分方程，对哪一种地基 模型都适用。要求解这一微分方程，需要引入地基 模型，以确定地基反力与地基变形之间的关系 。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
文克尔地基上梁的解答 ：
3. 基础梁纵向内力计算。 4.纵向受力钢筋配置和柱边缘处基础梁受剪验算。 5. 施工图绘制。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
三、 柱下条形基础纵向内力计算 纵向内力计算方法一般有两种：地基反力直线分布
简化计算法和弹性地基梁法。比较均匀的地基上， 上部结构刚度较好，荷载分布较均匀，且条形基础 梁的高度不小于1/6柱距时，地基反力可按直线分 布，条形基础梁的内力可按连续梁计算，此时边跨 跨中弯矩及第一内支座的弯矩值宜乘以1.2的系数。 不满足上述要求时，宜按弹性地基梁计算。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
2、弹性地基梁法 当不满足按简化法计算的条件时，宜按弹性
地基梁法计算基础内力。 （1）基础宽度不小于可压缩土层厚度二倍的薄
压缩层地基，压缩层均匀，则按文克勒地基梁 的解析解计算。 （2）薄压缩层地基，压缩层不均匀，分段计算 基床系数，然后按文克勒地基梁的解析解计算。
第三章 浅基础结构设计
第五节 柱下条形基础及十 字交叉基础
主讲 翟聚云
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
当上部结构荷载较大、地基土的承载力较低时，采 用一般的基础型式往往不能满足地基变形和强度的 要求，为增加基础的刚度，防止由于过大的不均匀 沉降引起上部结构的开裂和损坏，常采用柱下条形 基础或交叉条形基础。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
二、集中力偶作用下：
边界条件
x , 0
x 0, 0
x 0, M M0
得：
2
M 0 ex sin x
kb
对于集中力偶左半轴用绝对值带入。位移和弯矩 符号相反，转角和剪力符号相同。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
计算若干个集中荷载的无限长梁任意截面的内力 时，分别计算各荷载单独作用在该截面引起的 内力，再叠加。
四阶常系数常微分方程，其通解为：
y ex (C1 cos x C2 sin x) ex (C3 cos x C4 sin x)
1、集中荷载作用下的解答 （1）竖向集中力作用下 集中力作用点p为坐标原点：
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
需施加的力。 它的大小除了与土的类型有关外，还与基础底面
积的大小与形状、基础的埋置深度、基础的刚 度以及荷载作用的时间等因素有关。 k值不是 一个常量：
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
相同压力k值随基础宽度的增加而减小； 基底压力和基底面积相同矩形基础下k值比方形
的小，而圆形基础下土的 k值比方形大； 对于同一基础土的 k值随埋置深度的增加而增大。 粘性土的k值随荷载作用时间的增长而减小。 因此，它的确定是一个复杂的问题。
MB＝(Fl +El Cl) +(Fl－El Dl)Ma－(El + Fl Cl) ＋(El－Fl Dl) Mb PB =( Fl + El Dl) Va +λ(Fl－El Al) Ma－ (El + F l Dl) Vb +λ(El－Fl Al) Mb
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
地基上梁的柔度指数
如下
w
F0
2kb
Ax
F02
kb
Bx
M
F0
4
Cx
V
F0 2
Dx
Ax ex (cosx sin x), Bx ex sin x,
Cx ex (cosx sin x), Bx ex cosx
如表所示：
上述是对对梁右半轴求出的，对于集中力左半轴用绝对 值带入。位移和弯矩符号相同，转角和剪力符号相反。
PA 2
Dl
PB 2
M A
2
Al
M B
2
Vb
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
解方程组得
PA =( El + F l Dl) Va +λ(El－Fl Al) Ma －(Fl + El Dl) Vb +λ(Fl－El Al) Mb
MA＝－(El + Fl Cl) －(El－Fl Dl)Ma ＋(Fl +El Cl) －(Fl－El Dl) Mb
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
（2）将支座不平衡力的差值折算成分布荷载△q，均
匀分布在支座相邻两跨间，分布范围为：
对边跨支座
△q i=
Ri
(l0
li 3
)
对中间跨支座
△q i=
Ri ( li1 li )
33
式中： △qi———不平衡力折算的均布荷载，kN/㎡；
l0——边跨外伸长度，m； li-1、li——支座左右跨长度，m 。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
倒梁法按基底反力线性分布假定，并将柱端视为不 动铰支座，忽略了梁的整体弯曲所产生的内力以及 柱脚不均匀沉降引起上部结构的次应力，计算结果 与实际情况常有明显差异，且偏于不安全，因此只 有在比较均匀的地基上，上部结构刚度较好，荷载 分布均匀，且基础梁接近于刚性梁（梁的高度大于 柱距的1/6）才可以应用。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
3）不为薄压缩层地基，或考虑邻近基础或地面堆 载的影响时，宜用非文克勒地基上梁的数值分析 法进行迭代计算。
常用的弹性地基模型有文克尔地基模型、弹性半空 间地基模型和有限压缩层地基模型等。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
二、文克尔地基上梁的计算 在放置在弹性地基上的基础梁上取任意微段，由单
按此方法求得的支座反力Ri一般与柱荷载Fi不相等，
不能满足支座静力平衡条件，原因是在计算中假设 柱脚为不动铰支座，同时又规定基底反力为直线分 布，两者不能同时满足。因而，对不平衡力需进行 调整消除。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础 （1）首先根据支座处的柱荷载Fi和支座反力Ri求出
不平衡力△Ri △Ri=Fi—Ri
板厚度不应小于200mm。当翼板厚度大于250mm时， 宜采用变厚度翼板，其坡度宜小于或等于1:3。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
2、条形基础端部宜向外伸出，其长度宜为第一跨 距的0.25倍；
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
1.简化计算法 根据上部结构刚度与基础自身刚度情况，有静定分
析法和倒梁法。 静定分析法是按和静力平衡条件求得地基净反力，
并将其与柱荷载一起作用于基础梁，按静定梁计算 各截面内力。静定分析法不考虑与上部结构相互作 用，因而在柱荷载与基底反力作用下发生整体弯曲。
P A
P A
Ma V PA
MA A
M
B
Ⅰ
M
B
Ⅱ
Vb Mb PB
B MB Ⅲ
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
PA
4
PB
4
Ci
MA 2
MB 2
Dl
M a
PA 2
PB 2
Di
M A
2
M B
2
Al
Va
PA
4
Cl
PB
4
MA 2
Dl
MB 2
Mb
每一次计算时，均需把原点移到相应的集中荷载 作用点处。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
有限长梁的解答
以无限长梁的解答为基础，利用叠加原理。
先以无限长梁代替有限长梁；施加梁端边界条件 力，使边界条件力和原外力共同作用下，两端 弯距和剪力都为0。
然后按无限长梁的解答求解，在原荷载和梁端边 界条件力共同作用下任意截面的内力。
5、柱下条形基础的混凝土强度等级，不应低于C20。
二、 柱下条形基础计算步骤 1. 确定基础梁长度及宽度 确定条形基础长度时，应尽量调整基础底面形心与
荷载合力重心重合，以消除偏心作用。可通过调整 基础梁外伸尺寸来实现。确定荷载合力重心。合力
作用点距离竖向力F1作用点距离为：
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
文克尔地基的假定，地基表面任意点所受的压力p与 该点沉降s成正比，即
p=ks
梁的挠度等于地基的变形，即s＝w ，得文克尔地基
上梁的挠曲微分方程 ：
Ec I
d 4w dx4
bkw
0
4 kb
4Ec I
d 4w dx4
44 w
0
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
λ是反映梁的挠曲刚度和地基刚度之比，量纲是m-1， 其倒数1/λ称为基础梁特征长度。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
一、按静荷载试验结果确定
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
载荷板的底面积一般比较小，通常采用 0.25或0.5m，而实际工程中基础的底面 积比载荷板面积大得多，因此，k值应考 虑底面积的因素予以折减。
粘性土。。k
bp b
kp
无粘性土。。k
k（p
b＋0.3 2b
)
bp b
粘性土考虑基础长宽比。。k
kp
m 0.5 1.5m
bp b
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
三、弹性半空间地基上梁简化计算 弹性半空间地基表面上任一点的变形，不仅决定于
该点上的压力，还与其它点压力有关，因而弹性半 空间地基表面上梁的计算比文克尔地基上的梁的解 法要复杂得多。因此，通常采用简化的方法求解， 如采用数值法（有限元法或有限差分法）和简化计 算图示－链杆法计算。
3、现浇柱与条形基础梁的交接处，其平面尺寸不 应小于图3-20的规定；
≥50
45 柱
≥50
基础梁 45
≥50 ≥50
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
4、条形基础梁顶部和底部的纵向受力钢筋除满足 计算要求外，顶部钢筋按计算配筋全部贯通，底部 通长钢筋不应少于底部受力钢筋截面总面积的1/3；
元体的静力平衡条件可得：
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
M 0
V 0
dM V dx dV bp(x) q(x) dx
梁的挠曲微分方程为EFra bibliotek Id 2w dx2
M
Ec I
d 4w dx4
d 2M dx2
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
Ec I
d 4w dx4
l 称为柔度指数，表征了文克勒地基上梁的相
对刚柔程度。
l 0 为梁的刚度无限大，刚性梁； l 梁是无限长的，柔性梁。
一般：
l 。。。短梁（刚性梁）
4
l 。。。有限长梁（有限刚度梁）
4
l 。。。长梁（柔性梁）
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
基床系数的确定 基床系数为单位面积土地表面上引起单位下沉所
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
（3）将折算的分布荷载作用于连续梁，再次用弯
矩分配法计算梁的内力，以及支座处的弯矩△Mi与
剪力△Vi，并求出调整分布荷载引起的支座反力并
将其叠加到原支座反力Ri上求得新的支座反力R/i；
（4）重复（1）~（3）步骤，直至不平衡力在计算 允许精度范围内，一般取不超过柱荷载Fi的20%。
F1 M1
F2
∑F
M2
F3 M3
F4 M4
F5 M5
a1
a
a2
L
x
柱下条形基础梁长度确定计算简图
x Fi xi M i Fi
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
如果无法实现基础底面形心与荷载合力重心重合， 则基底压力按梯形分布计算。
2. 确定基础梁剖面尺寸及横向钢筋的配筋 基础 梁剖面尺寸可按构造要求设置；横向钢筋可根据墙 下条形基础受弯计算方法计算。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
F1 q
F2
1
2
bpjmax F1 q 1
V Mi
F3
F4
3 M3 4 M4
bpjmin
F q F2
1
2
bpj
M3
M4
3
4
bpj
静定分析法计算柱下条形基础内力 图
倒梁法计算简
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
倒梁法按基底反力直线分布假设，根据静力平衡条 件求得地基净反力之后，将柱脚视为固定铰支座， 而基础梁视为在地基净反力作用下的倒置的梁，采 用弯矩分配法或弯距系数法计算截面弯矩、剪力及 支座反力。
边界条件： x , 0 x 0, d 0
dx x 0,V F0
2
得：
F0 ex (cosx sin x)
2kb
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
将上式对x依次取一阶、二阶和三阶导数，就可以求得梁 截面的转角θ＝dw/dx、弯矩和剪力，将所得公式归纳
q(x)
bp(x)
若梁上无荷载（q＝0），变为
：Ec I
d 4 w bp(x) dx 4
弹性地基上基础梁的挠曲微分方程，对哪一种地基 模型都适用。要求解这一微分方程，需要引入地基 模型，以确定地基反力与地基变形之间的关系 。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
文克尔地基上梁的解答 ：
3. 基础梁纵向内力计算。 4.纵向受力钢筋配置和柱边缘处基础梁受剪验算。 5. 施工图绘制。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
三、 柱下条形基础纵向内力计算 纵向内力计算方法一般有两种：地基反力直线分布
简化计算法和弹性地基梁法。比较均匀的地基上， 上部结构刚度较好，荷载分布较均匀，且条形基础 梁的高度不小于1/6柱距时，地基反力可按直线分 布，条形基础梁的内力可按连续梁计算，此时边跨 跨中弯矩及第一内支座的弯矩值宜乘以1.2的系数。 不满足上述要求时，宜按弹性地基梁计算。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
2、弹性地基梁法 当不满足按简化法计算的条件时，宜按弹性
地基梁法计算基础内力。 （1）基础宽度不小于可压缩土层厚度二倍的薄
压缩层地基，压缩层均匀，则按文克勒地基梁 的解析解计算。 （2）薄压缩层地基，压缩层不均匀，分段计算 基床系数，然后按文克勒地基梁的解析解计算。
第三章 浅基础结构设计
第五节 柱下条形基础及十 字交叉基础
主讲 翟聚云
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
当上部结构荷载较大、地基土的承载力较低时，采 用一般的基础型式往往不能满足地基变形和强度的 要求，为增加基础的刚度，防止由于过大的不均匀 沉降引起上部结构的开裂和损坏，常采用柱下条形 基础或交叉条形基础。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
二、集中力偶作用下：
边界条件
x , 0
x 0, 0
x 0, M M0
得：
2
M 0 ex sin x
kb
对于集中力偶左半轴用绝对值带入。位移和弯矩 符号相反，转角和剪力符号相同。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
计算若干个集中荷载的无限长梁任意截面的内力 时，分别计算各荷载单独作用在该截面引起的 内力，再叠加。
四阶常系数常微分方程，其通解为：
y ex (C1 cos x C2 sin x) ex (C3 cos x C4 sin x)
1、集中荷载作用下的解答 （1）竖向集中力作用下 集中力作用点p为坐标原点：
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
需施加的力。 它的大小除了与土的类型有关外，还与基础底面
积的大小与形状、基础的埋置深度、基础的刚 度以及荷载作用的时间等因素有关。 k值不是 一个常量：
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
相同压力k值随基础宽度的增加而减小； 基底压力和基底面积相同矩形基础下k值比方形
的小，而圆形基础下土的 k值比方形大； 对于同一基础土的 k值随埋置深度的增加而增大。 粘性土的k值随荷载作用时间的增长而减小。 因此，它的确定是一个复杂的问题。
MB＝(Fl +El Cl) +(Fl－El Dl)Ma－(El + Fl Cl) ＋(El－Fl Dl) Mb PB =( Fl + El Dl) Va +λ(Fl－El Al) Ma－ (El + F l Dl) Vb +λ(El－Fl Al) Mb
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
地基上梁的柔度指数
如下
w
F0
2kb
Ax
F02
kb
Bx
M
F0
4
Cx
V
F0 2
Dx
Ax ex (cosx sin x), Bx ex sin x,
Cx ex (cosx sin x), Bx ex cosx
如表所示：
上述是对对梁右半轴求出的，对于集中力左半轴用绝对 值带入。位移和弯矩符号相同，转角和剪力符号相反。
PA 2
Dl
PB 2
M A
2
Al
M B
2
Vb
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
解方程组得
PA =( El + F l Dl) Va +λ(El－Fl Al) Ma －(Fl + El Dl) Vb +λ(Fl－El Al) Mb
MA＝－(El + Fl Cl) －(El－Fl Dl)Ma ＋(Fl +El Cl) －(Fl－El Dl) Mb
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
（2）将支座不平衡力的差值折算成分布荷载△q，均
匀分布在支座相邻两跨间，分布范围为：
对边跨支座
△q i=
Ri
(l0
li 3
)
对中间跨支座
△q i=
Ri ( li1 li )
33
式中： △qi———不平衡力折算的均布荷载，kN/㎡；
l0——边跨外伸长度，m； li-1、li——支座左右跨长度，m 。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
倒梁法按基底反力线性分布假定，并将柱端视为不 动铰支座，忽略了梁的整体弯曲所产生的内力以及 柱脚不均匀沉降引起上部结构的次应力，计算结果 与实际情况常有明显差异，且偏于不安全，因此只 有在比较均匀的地基上，上部结构刚度较好，荷载 分布均匀，且基础梁接近于刚性梁（梁的高度大于 柱距的1/6）才可以应用。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
3）不为薄压缩层地基，或考虑邻近基础或地面堆 载的影响时，宜用非文克勒地基上梁的数值分析 法进行迭代计算。
常用的弹性地基模型有文克尔地基模型、弹性半空 间地基模型和有限压缩层地基模型等。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础
二、文克尔地基上梁的计算 在放置在弹性地基上的基础梁上取任意微段，由单
按此方法求得的支座反力Ri一般与柱荷载Fi不相等，
不能满足支座静力平衡条件，原因是在计算中假设 柱脚为不动铰支座，同时又规定基底反力为直线分 布，两者不能同时满足。因而，对不平衡力需进行 调整消除。
第五节 柱下条形基础及十字交叉基础 （1）首先根据支座处的柱荷载Fi和支座反力Ri求出
不平衡力△Ri △Ri=Fi—Ri