空气压缩热利用热管换热器的设计计算(互联网+)

空气压缩热利用热管换热器的设计计算杨宝莹摘 要： 热管技术以其独特的技术在很多领域得到了广泛的应用，在压缩热领域热管技术也逐渐受到重视，除了理论研究热管技术在压缩热领域的应用外，设计出合适的换热设备对热管在压缩热领域的应用也及其重要。

热管换热器的计算内容主要有热力计算和校核计算。

其中热力设计计算大致可分为常规计算法，离散计算法和定壁温计算法。

空气压缩热利用热管换热器一般为气－气型换热器，文章主要针对气－气型热管换热器的常规计算法进行介绍，并给出了一个具体实例的计算结果，以进一步促进热管换热器在空气压缩热利用领域的应用研究。

关键词： 热管 压缩热 热力计算1 引言[1][2][4]热管换热技术因其卓越的换热能力及其它换热设备所不具有的独特换热技术在航空，化工，石油，建材，轻纺，冶金，动力工程，电子电器工程，太阳能等领域已有很广泛的应用，空气压缩热利用领域冷热流体温差小，因此热管技术也逐渐受到重视。

根据实际需要设计出合理的热管换热器对于空气压缩热利用领域来说也极为重要。

同常规换热器计算一样，热管换热器的计算内容主要有两部分：热管换热器的热力计算和校核计算。

在这里主要对热管换热器的热力计算做个介绍。

热管换热器的热力设计计算目前大致可分为三类：常规计算法，离散计算法，定壁温计算法。

常规计算法将整个热管换热器看成一块热阻很小的间壁，然后采用常规间壁式换热器的设计方法进行计算。

离散计算法认为热量从热流体到冷流体的传递不是通过壁面连续进行的，而是通过若干热管进行传递，呈阶梯式变化，不是连续的。

定壁温计算法是针对热管换热器在运行中易产生露点腐蚀和积灰而提出的，计算时将热管换热器的每排热管的壁温都控制在烟气露点温度之上。

从而避免露点腐蚀及因结露而形成的灰堵。

压缩热利用系统要处理的对象压缩机排气或吸干机排气，都属于气态介质，因此空气压缩热利用热管换热设备为气－气热管换热器。

本文将对空气压缩热利用气－气热管换热器的常规计算法的热力计算做个简要介绍，文中的一次空气是压缩机排气，二次空气是吸干机排气。

2 热管换热器的设计计算[3][4]2.1已知设计参数一次空气质量流量M h , 进出口温度T 1,T 11，二次空气质量流量M c , 进出口温度T 2,T 21。

一般六个已知量中，只要给定5个即可，另一个参数可由热平衡方程算出，如需要，还需给出一、二次空气的允许压降，二次空气出口温度未知时的计算过程为： ①一次空气定性温度T h =2'11T T + (1) 查定性温度下的一次空气物性参数：定压比密度hp C 导热系数hλ粘度hμ 普兰德数hr P②一次空气放出热量)('11T T C M Q hp hh-= (2)③二次空气吸收热量hc Q Q )1(η-= (3)其中η为热损失率④由一次空气温降可假设二次空气出口温度'2T⑤二次空气定性温度T c =2'22T T + (4)查定性温度下的一次空气物性参数：定压比密度cp C 导热系数cλ，粘度cμ 普兰德数cr P⑥校核二次空气出口温度c pc cC M Q T T +=2'2(5)2.2 基本选择 2.2.1工质选择热管工质的选择主要取决于热管的工作温度，热管工作温度nnT T T V ++=121 (6)n 的取值见表1表1 n 的取值气-气型热管换热 当两侧流体和管长接近时 n=1 气-液型热管换热 当液体为水时n=3-4当液体为有机液体时 n=2-3 气-汽型热管换热 当相变流体为水时 n=4-5当相变流体为有机物时n=3-4所选工质的主要要求为：①应适应热管的工作温度，并有适当的饱和蒸汽压 ②与壳体，吸液芯材料应相容，且具有良好的热稳定性 ③应具有良好的综合热物理性质④其它（包括经济性，毒性，环境污染等）空气压缩热利用热管多采用氨作为工质。

2.2.2 壳体管材选择壳体的作用是把工质与外界隔开，因此要防漏、耐压，并能向工质传热以及把工质的热量传出，且价廉易得。

对壳体的要求主要为：①与工质有良好的化学相容性，以免产生不凝结气体和腐蚀，影响热管的传热 ②导热系数高③承压性能好，机械强度高，易于机械加工 ④与工质有良好的浸润性空气压缩热利用低温热管换热器的管材多采用钢，磷铜、铝做原料。

2.2.3 放置形式和吸液芯的选择根据需要选用分离式，重力式和水平式，水平式需要吸液芯，吸液芯的作用是产生毛细力，对吸液芯的主要要求为：①与工质和壳体有良好的化学相容性 ②导热性能好③与工质有优良的浸润性④易于加工，与内壁能很好的吻合吸液芯类型多采用的材料为不锈钢、铜、铝、镍等。

2.2.4 管外扩展表面的选择根据要求选择合适的翅片结构，具体参数见表2（单位mm ）。

表2 管外扩展表面参数光 管 内 径 d i 光管外 径d r 翅片外 径d f 翅片厚度δ 翅片间 距 t 翅片高度H2.3 结构设计①热管迎面空气质量流速G 的确定G h ，G c 的范围可在2.4-3.6kg/m 2s,对于气-气型换热器，一次空气和二次空气两端质量流速应满足c h G G =538.1)(ch M M (7)在任何一侧流体的G 值确定后，可由上式确定出另一侧流体的G 值。

②迎风面积A h =h h GM (8) A c =c c G M(9)③热管长度根据用户需求可先确定出热管一端的长度，再根据经济长度比确定另一端热管长度。

L 经=c h LL =538.0)( c h M M (10)④迎风面高度E E h =h h LA (11) E c =c cL A(12)⑤迎风面管子根数B= ThS E (13)实际迎风面高度E ’=BS T (14) 实际迎风面积 A h ’=E ’L h (15) A c =E ’L c (16) 实际迎风质量流速G h ’='h h A M (17) G c ’='c cA M (18)2.4 传热系数的计算① 最小流通面积NFA h =[(S T -d 0)-2(H ×δ×n f )]L h ×B (19)NFA c =[(S T -d 0)-2(H ×δ×n f )]L c ×B (20)②流体最大质量流速G maxG max h=h h NFA M (20) G max c=ccNFAM (21) ③以翅片管外表面积计的一、二次空气两侧换热系数计算对叉排环形翅片管且气流垂直绕流翅片管的换热器的换热器管束外的对流换热系数推荐按下式计算（标准误差在5%左右） 对低翅片管束rf d d =1.2—1.7 d r =13.5——16mmα’=075.0164.031667.0max)()()())((1057.0δμλt H t P G d d r r r(22) 对于高翅片管束rf d d =1.7—2.4 d r =12——41mmα’=296.031718.0max)()())((1378.0Ht P G d d r r rμλ(23) ④翅化后以光管为基准的换热系数α与以翅片管外表面积为基准的换热系数α’之间的关系为α=α’βη (24) 其中β为翅化比，定义为翅化后热管的外表面积与光管外表面积之比A A A fb +=β (25)其中： A b ———翅片间光管面积A f ——翅片的外表面积 A 0———翅化端光管外表面积η为翅片效率法一 直接计算得出ff w T T T T --=0η (26)T w ——翅片表面温度平均值 T f ——流体温度T 0——翅片根部温度法二 查表法[5]求出rf d d ，H cw ⨯δλα2值 查传热学中相应的表即可得出w λ——翅片材料导热系数 c δ——翅片平均厚度⑤总传热系数计算（以光管外表面积为基准）热管的传热热阻主要包括外部热阻和内部热阻[6]。

外部热阻：一、二次空气与热管两端管外表面的传热热阻；内部热阻：热管两端管壁径向导热热阻，热管两端吸液芯径向、轴向导热热阻，管壁轴向导热热阻，与工质移动有关的蒸汽轴向流动热阻、蒸发段和冷凝段汽液交界面热阻，污垢热阻。

其中与工质移动有关的蒸汽在管内传递和流动热阻相对较小，可忽略不计。

热管的等温性能好，它的一个突出优点就是具有很小的内部热阻，因此在实际工程计算中，可根据需要忽略不计管内热阻，若污垢热阻较小，也可忽略不计。

因此以一次空气侧光管外表面计的总传热系数为k 为：k=c h c h L L αα111+ (27)2.5 热管数目计算由传热方程计算出热管传热面积mhT k Q F ∆•= (28)m T ∆——传热平均温差k ——以一次空气侧光管外表面积计的总传热系数 所需热管数目 hL d FN 0π= (29) 2.6 阻力计算ρ22m axNG f P •=∆ (30)515.0211316.0max))(()(86.37S S d S G d f r r -=μ(31) 一次空气侧阻力为hhr h h r h h hhG N S S d S G d G N f P ρμρ2)())(()(86.372)(2max 515.0211316.0max 2max •=•=∆- (32) 二次空气侧阻力为cc r c c r c c ccG N S S d S G d G N f P ρμρ2)())(()(86.372)(2max 515.0211316.0max 2max •=•=∆- (33)3 应用实例根据以上的设计过程，我公司设计出符合我们要求热管换热器。

已知条件：压缩机排气量50m 3/min ，吸干机排气量4m 3/min ，压缩机排气温度为130℃，出口温度为80℃，吸干机排气温度为30℃，通过计算，出口温度为70℃。