模板工程专项施工方案改1

华德秀府二期工程一标段C6#楼模板工程专项施工方案
编制人：审核人：审批人：
绥化亿达建筑工程有限公司
年月日
目录
一、编制依据 (4)
1.1国家及地方规范 (4)
1.2其他文件 (4)
二、工程概况 (4)
2.1、项目概况 (4)
2.2、工程概况 (5)
2.3、结构工程概况 (5)
三、施工管理 (6)
四、方案选择 (6)
4.1支撑型式一（梁：200x700） (7)
4.2支撑型式二及计算书（桩基连系梁：600x1100） (8)
4.3支撑型式三及计算书（柱：800x800） (14)
4.4剪力墙支撑四及计算书（剪力墙厚：200mm） (23)
4.5楼板支撑及计算书（楼板：150mm） (32)
4.6楼梯支撑形式 (44)
五、施工准备与主要资源配置计划 (46)
51人员准备 (46)
5.2材料选择 (46)
5.3机械准备 (47)
5.4技术准备 (48)
5.5主要资源配置计划 (48)
六、支撑体系施工工艺 (49)
6.1总体工艺流程 (49)
6.2支撑体系构造要求 (50)
6.3梁、板模板安装 (51)
七、施工质量验收 (52)
八、安全文明施工 (54)
8.1安全管理措施 (54)
8.2环境保护措施 (55)
8.3绿色施工措施 (55)
一、编制依据
1.1国家及地方规范
1.2其他文件
绥化市华德秀府二期工程一标段C6#楼施工图纸、施工合同、施工组织设计图纸会审等相关文件。

二、工程概况
2.1、项目概况
2.2、工程概况
本工程位于绥化市科研路东、红星街北；建筑地上11层,建筑高度35.45m，功能为高层住宅；一层层高4.70m、住宅层层高为3.00米，屋顶机房层层高4.80m；
2.3、结构工程概况
本工程地下为钻孔压灌超流态混凝土桩基础，基础间通过基础梁相连，上部位剪力墙结构，顶板处剪力墙间通过框梁相连；
梁、柱截面、板及剪力墙的厚度如下表所示：
架体主要参数如下：
板底满堂架脚手架立杆纵横间距为900mm、步距为1200mm；梁高小于等于0.7m、大于0.4m时梁底立杆为间距800mm，步距1200mm, 沿梁跨度方向立杆间距900mm，（桩基连系梁除外）。

模板厚度为12mm，次龙骨型号为50x100mm，主龙骨为100x100mm或
2Φ48x2.8mm钢管；对拉螺栓采用Φ14mm。

三、施工管理
在施工中严格执行此方案，在施工前现场进行方案交底及技术交底。

增强现场操作人员对施工方案的理解，最大限度的贯彻方案实施。

在现场施工过程中，增加安全巡检，工长旁站、技术指导监督，发现措施及时纠偏，严禁出现不规范搭设，杜绝安全事故的发生。

现场以项目班子为核心成员，以管理人员现场监督、指导、实施的机制。

组织机构如下：
四、方案选择
根据公司常规的施工方法，结合市场材料供应情况，考虑施工质量的要求以及施工的易操作性，本工程模板工程采用的材料分别如下：
1、模板支撑体系：采用扣件式钢管满堂支模架作为模板水平和垂直支撑体系。

具体构件的支撑方式详见后面的构件支模。

2、模板板材：为了保证工程质量及增加模板周转次数，墙，柱采用12mm 厚细木工板。

模板本身的质量直接牵涉到模板工程的质量和模板的周转次数，所以，模板进货时必须严格把关。

3、木方材料
本工程木方采用50×100、100×100松木木方，直接购进成品，到现场再经平刨和压刨加工，选购时必须注意木材的含水率必须低于25%，不得有翘曲变形现象。

其它辅助材料的选择和要求在后面的方案中再说明。

4、钢管材料：采用Φ48×2.8㎜的钢管。

5、木跳板：采用长4m，宽200mm，厚50mm的松木木板，两端用8#铁丝绑牢。

6、现场所需要的钢管、U托、扣件等均应复试合格后再使用。

4.1支撑型式一（梁：200x700）
梁截面尺寸如下（桩基连系梁除外）：
200x400、200x450、200x500、200x550、200x600、200x700，当梁截面高度小于700时，均按此支撑形式设置。

200x700梁侧模板：厚12mm，梁侧小梁为50x100木方，间距200mm，梁侧主梁2根50x100，间距450mm；对拉螺栓直径：14mm，间距450mm；
梁模板采用多层胶合板厚度12mm，梁底及梁侧次龙骨为50mm×100mm方木，间距200mm；梁底主梁为100×100mm木方，间距900mm；沿梁跨度方向立杆间距0.9m，梁两侧立杆间距为0.8m，水平杆步距1.2m；板底立杆距梁底立杆400mm。

采用的钢管类型为φ48×2.8，顶端可调U托为φ35×450mm，外露长度不大于200mm。

200x700架体支撑立面图
混凝土梁
梁底立杆
板底立杆
板底立杆
200x700架体支撑平面图
4.2支撑型式二及计算书（桩基连系梁：600x1100）
桩基连系梁型号：300x400、500x800、700x700、600x1100、600x1000、600x800；桩基连系梁施工时坐落在垫层上，故只对梁侧模板进行计算。

600x1100梁侧模板：厚12mm，梁侧小梁为50x100木方，间距200mm，梁侧主梁2Φ48x2.8，间距450mm；对拉螺栓直径：14mm，间距450mm；
600x1100梁侧模板示意图
桩基连系梁示意图
600x1100梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度600mm ，高度1100mm 。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置5道，内龙骨采用50×100mm 木方。

外龙骨间距450mm ，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm 。

对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距100+450+450mm ，断面跨度方向间距450mm ，直径14mm 。

面板厚度12mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.800m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.090=24.381kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。

三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照连续梁计算。

面板的计算宽度取0.45m 。

荷载计算值 q = 1.2×24.381×0.450+1.40×3.600×0.450=15.434kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 45.00×1.20×1.20/6 = 10.80cm 3； 截面惯性矩 I = bh 3/12 = 45.00×1.20×1.20×1.20/12 = 6.48cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。

计算简图
弯矩图(kN.m)
15.43kN/m
A
0.125
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为
N 1=1.667kN N 2=4.851kN N 3=3.941kN N 4=4.851kN N 5=1.667kN 最大弯矩 M = 0.125kN.m 最大变形 V = 1.024mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.125×1000×1000/10800=11.574N/mm 2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×2576.0/(2×450.000×12.000)=0.716N/mm 2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 1.024mm 面板的最大挠度小于275.0/250,满足要求!
10.97kN/m
A
0.051
四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.28×24.38+1.4×0.28×3.60=9.432kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.28×24.38=6.705kN/m
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q =P/l= 4.244/0.450=9.432kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql 2
=0.1×9.432×0.45×0.45=0.191kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.450×9.432=2.547kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.450×9.432=4.669kN 截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm 3；
截面惯性矩 I = bh 3/12 = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。

(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.191×106/83333.3=2.29N/mm 2 抗弯计算强度小于15.0N/mm 2
,满足要求! (2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2547/(2×50×100)=0.764N/mm 2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2 抗剪强度计算满足要求!
(3)挠度计算
最大变形 v=0.677ql 4/100EI=0.677×6.705×450.04
/(100×9000.00×166667.0)=0.050mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P 取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
4.67kN 4.67kN
4.67kN
4.67kN
A
0.350
6.656.65
3.32kN 3.32kN
3.32kN
3.32kN
A
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.402kN.m 最大变形 v max =0.090mm 最大支座力 Q max =8.636kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.402×106/8496.0=47.32N/mm 2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm 2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2
； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm 2
): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.636 对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！
4.3支撑型式三及计算书（柱：800x800）
柱模板竖楞为木方：50x100mm ，B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根；柱箍采用双钢管
0.010
48mm×2.8mm ，间距为450mm ；模板厚12mm ，对拉螺栓直径为14mm ，间距450mm 。

柱子支模示意图
800x800柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=800mm ， 柱模板的截面高度 H=800mm ， 柱模板的计算高度 L = 4000mm ，
80
187187187187
柱箍间距计算跨度 d = 300mm 。

柱箍采用双钢管48mm×2.8mm 。

柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。

B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。

面板厚度12mm ，剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度18.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度18.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.090=24.381kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。

三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m 。

荷载计算值 q = 1.2×24.381×0.300+1.40×3.600×0.300=10.289kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 30.00×1.20×1.20/6 = 7.20cm 3； 截面惯性矩 I = bh 3/12 = 30.00×1.20×1.20×1.20/12 = 4.32cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。

(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取18.00N/mm 2
； M = 0.100ql 2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×7.314+1.40×1.080)×0.188×0.188=0.036kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.036×1000×1000/7200=5.024N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×7.314+1.4×1.080)×0.188=1.158kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1158.0/(2×300.000×12.000)=0.482N/mm 2
10.29kN/m
A
截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm 2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql 4
/ 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.314×1884
/(100×6000×43200)=0.236mm 面板的最大挠度小于187.5/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.188m 。

荷载计算值 q = 1.2×24.381×0.188+1.40×3.600×0.188=6.431kN/m
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q =P/l= 1.929/0.300=6.431kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql 2
=0.1×6.431×0.30×0.30=0.058kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.300×6.431=1.158kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.300×6.431=2.122kN
截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm 3；
6.43kN/m
A
截面惯性矩 I = bh 3/12 = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm 4
； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。

(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.058×106/83333.3=0.70N/mm 2 抗弯计算强度小于18.0N/mm 2
,满足要求! (2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1158/(2×50×100)=0.347N/mm 2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.56N/mm 2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算
最大变形 v=0.677ql 4/100EI=0.677×4.571×300.04
/(100×9000.00×166667.0)=0.007mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、B 方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P ：
P = (1.2×24.38+1.40×3.60)×0.188 × 0.300 = 1.93kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P 取木方传递力。

支撑钢管计算简图
0.96kN 1.93kN
1.93kN
1.93kN
0.96kN
A
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =1.321kN.m 最大变形 v max =2.492mm 最大支座力 Q max =3.858kN
抗弯计算强度 f = M/W =1.321×106/8496.0=155.49N/mm 2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1060.0/150与10mm,满足要求! 六、B 方向对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm 2)；
0.69kN 1.37kN
1.37kN
1.37kN
0.69kN
A
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2
； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm 2
): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.858 B 方向对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H 方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P ：
P = (1.2×24.38+1.40×3.60)×0.188 × 0.300 = 1.93kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P 取木方传递力。

支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
0.96kN 1.93kN
1.93kN
1.93kN
0.96kN
A
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =1.321kN.m 最大变形 v max =2.492mm 最大支座力 Q max =3.858kN
抗弯计算强度 f = M/W =1.321×106/8496.0=155.49N/mm 2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1060.0/150与10mm,满足要求! 八、H 方向对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm 2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2
； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm 2
): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.858 H 方向对拉螺栓强度验算满足要求!
0.69kN 1.37kN 1.37kN 1.37kN 0.69kN
A
大断面柱模板支撑计算满足要求！
4.4剪力墙支撑四及计算书（剪力墙厚：200mm）
柱模板竖楞为木方：50x100mm，B方向竖楞5根，H方向竖楞5根；柱箍采用双钢管48mm×2.8mm，间距为450mm；模板厚12mm，对拉螺栓直径为14mm，间距450mm。

剪力墙模板支撑水平向剖面图
剪力墙模板支撑竖向剖面图
墙体支模示意图
墙体顶模棍支设示意图
50X100竖楞@450
十字扣件
2Φ48X2.8脚手钢管
12厚夹板模
L 形墙支模图
b
2Φ48X2.8脚手钢管
L 形墙支模示意图
墙厚
Φ14螺栓Φ20PVC 穿墙管
@450双向"3"形卡具
丁字墙支模平面示意图
丁字墙支模示意图
地下室外墙支模示意图
剪力墙模板计算书 一、墙模板基本参数
计算断面宽度200mm ，高度4800mm ，两侧楼板厚度120mm 。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距225mm ，内龙骨采用50×100mm 木方，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm 。

对拉螺栓布置11道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450+450+450+450+450+350mm ，断面跨度方向间距450mm ，直径14mm 。

面板厚度15mm ，剪切强度1.7N/mm 2，抗弯强度18.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度18.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

二、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3
；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。

三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照连续梁计算。

面板的计算宽度取4.68m 。

荷载计算值 q = 1.2×24.300×4.680+1.40×3.600×4.680=160.056kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 468.00×1.50×1.50/6 = 175.50cm 3； 截面惯性矩 I = bh 3/12 = 468.00×1.50×1.50×1.50/12 = 131.63cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。

计算简图
160.06kN/m
A
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=14.405kN N 2=39.614kN N 3=39.614kN N 4=14.405kN 最大弯矩 M = 0.810kN.m 最大变形 V = 0.250mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.810×1000×1000/175500=4.615N/mm 2
0.810
113.72kN/m
A
0.020
面板的抗弯强度设计值 [f]，取18.00N/mm 2
； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×21607.0/(2×4680.000×15.000)=0.462N/mm 2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm 2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.250mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.23×24.30+1.4×0.23×3.60=7.695kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.23×24.30=5.468kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

内龙骨计算简图
内龙骨弯矩图(kN.m)
内龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
7.70kN/m
0.154
内龙骨变形计算受力图
内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.153kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.504kN 经过计算得到最大变形 V= 0.027mm 内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm 3
； 截面惯性矩 I = bh 3/12 = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。

(1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.153×106/83333.3=1.84N/mm 2 内龙骨的抗弯计算强度小于18.0N/mm 2
,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1799/(2×50×100)=0.540N/mm 2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.56N/mm 2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.027mm
内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求!
5.47kN/m
0.001
五、墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P 取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.275kN.m
3.50kN
3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN
A
0.237
2.49kN
2.49kN 2.49kN 2.49kN 2.49kN 2.49kN 2.49kN
A
0.003
最大变形 v max =0.062mm 最大支座力 Q max =7.533kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.275×106/8496.0=32.37N/mm 2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm 2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2
； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm 2
): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.533 对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！
4.5楼板支撑及计算书（楼板：150mm ）
板支撑次龙骨为木方：50x100mm ，间距300mm ；主龙骨为木方：100x100mm ，间距为900mm ；模板厚12mm 。

架体立杆间距为900x900，步距为1200mm 。

采用的钢管类型为φ48×2.8，顶端可调U 托为φ35×450mm ，外露长度不大于200mm 。

150mm 厚楼板模板支架计算书 依据规范:
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm 2
，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为4.8m ，
立杆的纵距 b=0.90m ，立杆的横距 l=0.90m ，立杆的步距 h=1.20m 。

面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方50×100mm ，间距300mm ，
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

梁顶托采用100×100mm 木方。

模板自重0.20kN/m 2，混凝土钢筋自重25.10kN/m 3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m 2，施工均布荷载标准值2.50kN/m 2。

扣件计算折减系数取1.00。

楼板支撑架荷载计算单元
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m 2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m 2
由于可变荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×2.8。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4
)/32D 。

一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×0.200×0.900+0.200×0.900)=4.228kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+2.500)×0.900=2.025kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm 3； 截面惯性矩 I = bh 3/12 = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。

(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2
)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2
； M = 0.100ql 2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.228+1.40×2.025)×0.300×0.300=0.071kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.071×1000×1000/48600=1.465N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.228+1.4×2.025)×0.300=1.424kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1424.0/(2×900.000×18.000)=0.132N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
v = 0.677ql 4
/ 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.228×3004
/(100×6000×437400)=0.088mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4) 2.5kN 集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql 2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.100×0.200×1.200+0.200×1.200)=5.638kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm
经计算得到M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×5.638×0.300×0.300=0.238kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.238×1000×1000/48600=4.891N/mm
2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载计算。

1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.200×0.300=1.506kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q2 = (2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m
考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1 = 0.9×(1.20×1.506+1.20×0.060)=1.691kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2 = 0.9×1.40×0.750=0.945kN/m
计算单元内的木方集中力为(0.945+1.691)×0.900=2.372kN
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载q = P/l = 2.373/0.900=2.636kN/m
最大弯矩M = 0.1ql 2
=0.1×2.64×0.90×0.90=0.214kN.m
最大剪力Q=0.6ql = 0.6×0.900×2.636=1.424kN 最大支座力N=1.1ql = 1.1×0.900×2.636=2.610kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W = bh 2
/6 = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm
3
；
截面惯性矩I = bh 3
/12 = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm
4
；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.214×106
/83333.3=2.56N/mm
2
木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm 2
,满足要求! (2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1424/(2×50×100)=0.427N/mm 2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距) 得到q=1.409kN/m
最大变形v=0.677ql 4/100EI=0.677×1.409×900.04
/(100×9000.00×4166667.0)=0.167mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (4)2.5kN 集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql 2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9×2.5kN
经计算得到 M = 0.200×1.40×0.9×2.5×0.900+0.080×1.691×0.900×0.900=0.677kN.m 抗弯计算强度 f = M/W =0.677×106/83333.3=8.12N/mm 2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm 2
,满足要求! 三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力 P= 2.610kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m 。

托梁计算简图
0.752
托梁弯矩图(kN.m)
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
0.021
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M= 0.751kN.m
经过计算得到最大支座F= 8.751kN
经过计算得到最大变形V= 0.297mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm 3
； 截面惯性矩 I = bh 3/12 = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。

(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.751×106/166666.7=4.51N/mm 2 顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm 2
,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4793/(2×100×100)=0.719N/mm 2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.297mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：
N G1 = 0.133×4.800=0.637kN (2)模板的自重(kN)：
N G2 = 0.200×0.900×0.900=0.162kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
N G3 = 25.100×0.200×0.900×0.900=4.066kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 N G = 0.9×(N G1+N G2+N G3)= 4.378kN 。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 N Q = 0.9×(2.500+0.000)×0.900×0.900=1.822kN。