半潜式钻井平台总装合拢技术方案研究_张宜群

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深海半潜式钻井平台的总布置

深海半潜式钻井平台的总布置

深海半潜式钻井平台的总布置深海半潜式钻井平台的总布置●文/中国船舶工业集团公司708研究所刘海霞随一,总布置原则平台总布置是一个工艺流程确立,功能区块划分,系统布置规划,设备参数落实,结构设计协调等综合设计过程,是半潜式平台总体设计的重要内容之一,不但对平台的作业性能有十分重要的影响,而且也是后续设计和计算的主要依据.通常在方案构思,船型,尺度,表I隔水导管存放形式对比技术形态等要素确定时就需对总布置做初步规划,绘制总布置草图,以配合运动性能,稳性,定位能力等性能计算和总体方案的确定.在注意其构造,用途,作业等特殊要求的同时,应遵循以下基本原则:(1)满足作业要求.以平台的功能目的为核心和基本出发点,合理布置钻井设备,确保钻井作业的可行性,便利性.(2)确保稳性,运动性能,定位能力等技术性能,这是平台安全运营的根本.(3)妥善考虑平台的各部分质量分布,注意平台的重力平衡,合理性与施工工艺.(4)防火及防爆等安全问题至关重要,在初步规划总布置时即要避免或降低在危险区域中布置机械,电气等设备所引起的安全隐患和成本费用增加.(5)与主尺度,结构形式,系统要求等综合考虑.(6)注意设备维护及升级的空间,适当为钻井新技术的应用(如双梯度钻井,欠平衡钻井等)和平台的功能扩展预留空间,并关注岩屑处理等环保问题.=,关键技术点分析1,可变载荷可变载荷是深海半潜式钻井平台关键性能指标之一,主要由平台的作业水深,钻井深度,方式1与方式2的重心高度差对平台整体的影响(平台作业状态排水量以50000t 计入):(11.93—11.1)×2700/50000=0.04m2011/5WWW.shipsources.corn造船工业43■特别关注S皿eCia-肌ention船型,主尺度所决定.可变载荷通常指甲板(含立柱)可变载荷,主要包括人员,备品,钻井设备可变载荷(防喷器,采油树,测井设备等),钻具(隔水管,套管,钻杆,油管等),钻材(水泥,土粉,重晶石,袋装品,泥浆).钻井水,盐水,基油等钻井液及燃油,淡水均布置在下浮体内,从性质而言也属可变载荷,但从对平台性能的影响而言,其敏感度不如甲板可变载荷,所以一般所指的可变载荷并未计入此部分.但对于深海半潜式钻井船,可变载荷应包括以上各部分.可变载荷大,有利于减少供应物资的运输次数,降低作业成本,保证连续钻井作业,提高经济效益.钻井平台的可变载荷随作业水深和钻井深度而增加,深海作业一次带足钻一口井所需的可变载荷是不现实的,应根据海域环境,油田开发整体规划,供应船能力,平台自持力,作业费用等确定合理的可变载荷大小,在船型尺度和总布置设计中细化可变载荷各分项的大小,布置.可变载荷的布置应围绕钻井作业流程展开,以确保工艺流程顺畅;注意平衡平台重力以减少调载量,降低平台重心以提高可变载荷量或平台稳性储备.常用钻具钻材(隔水管,套管, 钻杆,日用泥浆等),钻井专用设备(防喷器,采油树等)应位于上层甲板, 备用泥浆设于立柱内.原料(重晶石, 土粉,水泥)可设于上层甲板或立柱内,视具体布置情况而定.钻井水,盐水,基油,燃油,淡水布置在下浮体内.少数平台将隔水导管,套管等钻具放在立柱内,平台重心虽可降低, 但管子处理不方便,影响作业效率,现在一般不取.2,双井系统新一代深海半潜式钻井平台,应用双联井架的主辅井口作业理念,在同一平台上配备两套钻井系统,主系统钻井,辅系统接管,维修,钻井等,以提高作业效率.主系统的大钩提升能力一般为2000kips(907.2t),辅系统的大钩提升能力一般为1O00kips (453.6t).单井13作业时,辅系统可并行组装,拆卸井下组件,钻具和管子立根,可在开钻表层时下放套管,防喷器等.在多井口水下模块作业时,主钻机通过防喷器/隔水管进行钻井作业,辅钻机可不通过防喷器/隔水管进行另一井13的表层钻井作业和下表层套管作业.主辅井13横向布置于平台甲板,纵向处于平台中心,井口横向距约1Om,横向位置各有不同.(1)主井13在平台中心,辅井口位于平台左舷,中心点运动性能最佳,有利于钻井作业.(2)主辅井口距平台中心3m/7m或1:2,有利于大钩载荷相应的重力平衡.主井口若偏于中心3m,垂荡增加量较小,并不影响钻井作业.(3)主辅井口对称布置于左右舷,对实现双钻井的平台而言,主辅井均可获得较好的运动性能.主辅井口的44造船I业2011/5表2DPS0—3两种机舱方案对比位置还要综合考虑辅井口的功能定位, 管子堆场的布置等确定.月池(通海井) 开口横向布置,具体大小和详细位置根据井口位置和防喷器,采油树的下放方式等确定.3,隔水导管存放形式隔水导管的存放形式主要有3种:平放,立放,立放+平放.立放隔水导管可从立放状态直接移送到井架内,平放隔水导管需通过输送机从平放状态转为立放状态后送到井架内,占用时间较多.立放可提高隔水导管处理与整体作业效率,但同时提高了重心,对平台稳性不利.立放伸入甲板,自下甲板穿过中间甲板,主甲板,为专门存放区域,隔水导管消耗后仍不易做其它布置.平放一般位于主甲板,其区域可与套管存放区域交替,综合使用.可见,立放和平放两种存放形式各有优缺点,而立放+平放的组合形式兼顾了作业效率,区域利用等.根据目前半潜式钻井平台使用情况,对于最大作业水深3048m(10000f t)的平台,其常用作业水深多为2286m(7500ft),隔水导管等钻材可按2286m水深设计平台自带量,若水深超过2286m再行补给.组合存放形式可按2286m立放+2286m平放. 为了解隔水导管存放形式对稳性的具体影响,作如下分析.选用隔水导管规格:内径0.533mIc5f.1慢IlfOI—r_f1●—■■■●If3i●——■■■●■f6lt厂:==-+l:==f●■-c6lI●■—■lf3{●—■■●_iO¨7,—Lf11-tf●1f21l图14机舱布置形式(21"),单根长度22.86m(75ft),共3048m(10000ft),外加直径为1.372m (54")浮力材料,总重2700t.立放需深入甲板内,其占用面积按双层计入,底端距下甲板取0.5m 间隙.3048m平放堆高为8.2m,762m平放堆高为2.05m.为便于比较其对稳性的影响,重心高统一相对下甲板而言.平台上层甲板建筑层高一般为3.45/3.5m,本分析中下甲板距主甲板取为7.0m.表1中列入立放于主甲板的形式仅为分析比较用,由于处理系统不易设置,重心过高等,在布置上不作此选择.对于平台稳性而言,重心提高0.04m的影响可忽略.通过数据分析,可见前3种存放形式在面积和重心方面略有不同,但并无较大区别.从提高作业效率而言, 隔水导管立放是较佳方式.对于目前最大作业水深3048m的平台,常用作业水深多为2286m,考虑平放区域与套管区域公用,作业效率与占用面积的综合,取2286m立放+762m平放较佳.隔水导管平放或立放均以横向对称布置为宜,避免增加平台横倾.4,机舱数目与布置新一代深海半潜式钻井平台多采用动力定位+锚泊定位的双定位系统, 动力定位级别为DPSo-2或DPSo-3,相较DPSo-0或DPSo-1而言提高了动力定位的冗余,保证单个故障情况下的平台定位要求,对钻井作业的安全性, 可靠性和作业效率有利.DPSo-2一般设2机舱,以提高安全性.根据规范要求,DPSo3的主机及配电系统至少布置在两个舱室内,以满足一舱失火或浸水的单个故障发生时平台的定位要求.机舱数目多取2或4个,配机组8台.个别平台设计,机舱取为3个,配机组6台,但较少采用.在相同功率要求,相DPSo-3条件下,由表2分析可知,主电站装机总功率和单机功率,2机舱方案比4机舱方案均需增大5O%.以某平台为例,根据电力负荷估算,在DPSo-3单个故障情况下保持泥浆循环时总负荷为3万kW,若设置4个机舱,需配置主机8×(5000~5500kW).若改为2个机舱,则需配置主机8x(7500kW),总功率增加2万kW,2011/5WWW.shipsources.corn造船I业45 ■特别关注S皿eCia_肌ention机组总重量增大150t,初投资增加600万美元,且机组尺寸特别是长度增大将对总布置甚至主尺度产生不利影响.动力定位DPS0-3采用4机舱+4主配电板室的方案有利于降低总装机容量和单个发电机容量,单个推力器容量,提高安全性.先进的自动化监测,控制系统可以减少舱室分隔增多引起的常规现场巡视操作需要,并给作业人员带来方便.2机舱方案的布置比较确定,设于甲板艉部,左右舷对称,与艏部的生活楼远离.每个机舱临近附设一配电板室,满足控制要求.4机舱方案布置形式有多种选择,须结合隔水导管,泥浆区等关键布置及箱型甲板尺度,结构形式等主要技术形态综合考虑.通常有两个机舱位于甲板艉部,另两个机舱的布置有多种选择.下文对平台进行区块划分做另两个机舱布置,并分析其可行性(参阅图1).(1)两个机舱位于甲板艏部.生活楼一般设于艏部,机舱位于生活楼之下,噪音,振动等对生活模块的安全和舒适不利,且机舱占据了生活楼的部分区域导致生活楼上移,主甲板以上层数增加,受风面积增大,对稳性不利.(2)两个机舱位于井El区前部两侧.对甲板横向尺度要求较大,视甲板结构呈井字型或口宇型其难易度不同.(3)两个机舱位于井I=1区前部.避开生活楼,安全性较好.若隔水导管立放且布置于该区域,机舱布置可转为井口区前部两侧(即(2)形式). (4)两个机舱位于井13区两侧.此区域一般为钻井作业专用辅助区,设置泥浆区,BOP液压间,空压机间等,不宜布置机舱.(5)两个机舱位于井口区后部两46造船I业WWW.shipsources.corn2011/5 侧.对甲板横向尺度要求较大,视甲板结构呈井字型或1:3字型其难易度不同;但该区域可能布置灰罐,配浆室等. (6)两个机舱位于井13区后部.4个机舱集中可使布置紧凑,管系统一.若该区域布置泥浆区,机舱布置可考虑转为井口区后部两侧(即(5)形式). (7)两个机舱位于甲板艉部.即在甲板艉部区域布置4个机舱,均需A一60防火壁隔开,相应的配电板室布置在其前部,总面积占用较少;布置紧,管系统一,但安全性不如分散布置.在平台四角立柱区域,为梯道,管系,电缆等区域,不可做机舱布置:机舱位于井IZl区前部,与隔水导管是否立放于此区域密切相关;机舱位于井口区后部,与泥浆区布置密切相关.若隔水导管立放,机舱布置宜选择第(2)(6)(7)形式:若泥浆区布置于井口区后部,机舱布置宜选择第(2)(3)(7)形式.每机舱附设的配电板室应临近布置.平台采用DPSO-3系统后可不另设应急发电机室,而设泊船室(Dead ShipGeneratorRoom),泊船发电机组容量视负荷要求而定,可向初始启动主发电机组和安全控制系统供电, 同时兼停泊发电机使用.5,其它要点说明甲板布置应整体进行功能区块划分,以井13区为核心布置管材,泥浆, 设备等,围绕钻井工艺流程实现布置和优化,注意重力平衡,分系统要求, 安全性要求等.箱型甲板结构分为13字形结构和井字形结构.立柱延伸至箱型甲板的, 是1:3字形结构,甲板区块划分灵活, 甲板布置灵活.立柱不延伸至箱型甲板的,是井字形结构,甲板区块划分统一,区块尺度受立柱尺度局限,甲板布置统一.钻井系统的布置综合考虑工艺流程,作业效率,全局布置,重力平衡,重心降低等.生活楼位于艏部,左右对称布置,远离井口区等危险区,且和机舱相对分离.为降低受风面积,生活楼设置层数不应过多,力求安全,舒适.立柱,浮体的布置比较常规,无太大差异.立柱内的垂向分舱是按作业吃水,破舱安全确定.外侧设置梯道, 管系,电缆,内侧设置不同的功能区域以布置备用泥浆和部分原料罐等可变载荷,可变载荷量由立柱布置空间和总体性能而定.在立柱中层外边缘, 若空间允许和安全要求,可设置隔离空舱以提高破舱稳性.立柱底层可根据平台配备的不同,分别布置压载舱, 空舱,储存舱,锚链舱等.双浮体内艏艉端布置泵舱,推力器舱等设备舱,纵中设管隧,其余为基油,淡水,钻井水,燃油,饮用水,压载水等液舱.基油舱,淡水舱,燃油舱宜布置在浮体内侧,以减少破损泄漏时造成的危害.推力器舱若设8 个,每端2个推力器舱宜错位布置,以减少相互干扰,提高效率.锚链舱也可布置于浮体艏艉端.若采用杆形横撑连接立柱底部,横撑内部为空舱.若采用翼形横撑或板形横撑连接于浮体,横撑尺度较大, 内部可布置压载舱.三,结语典型的新一代深海半潜式钻井平台,满足深海钻井的7000~10000t可变载荷要求,配备横向布置的双井系统,隔水导管以立放为主,平放为辅,以8机组,4机舱达到动力定位DPSo-3,确保平台性能要求,实现安全高效作业.随着研究技术的提高和工程经验的积累更优化的布置应用于更先进的深海半潜式钻井平台将进一步推进深海能源的勘探开发.皿。

探讨深水半潜式钻井平台系统技术

探讨深水半潜式钻井平台系统技术

探讨深水半潜式钻井平台系统技术1. 引言1.1 引言深水半潜式钻井平台系统技术作为海洋石油开发领域的重要组成部分,具有着重要的地位和作用。

随着海洋石油勘探开发的深入,深水环境下的钻井需求逐渐增加,对深水半潜式钻井平台系统技术提出了更高要求。

本文将从深水半潜式钻井平台系统技术的概述、发展历程、关键技术、应用案例以及挑战与解决方向等方面进行探讨,旨在全面了解该技术领域的最新研究成果和发展动态,为相关行业的从业者提供参考和借鉴。

深入研究深水半潜式钻井平台系统技术,实现海洋石油开发的高效、安全和可持续发展。

2. 正文2.1 深水半潜式钻井平台系统技术概述深水半潜式钻井平台是一种专门用于在深水区域进行钻探和开发工作的海上设施。

它的设计特点是具有较强的稳定性和适应性,能够在恶劣海况下保持良好的工作状态。

深水半潜式钻井平台通常由上部钻井设备模块和下部浮体模块组成,通过调节浮体的浮沉状态来实现钻井平台的位置控制。

该类型的钻井平台具有较大的工作甲板面积,可供钻井设备、储备物资以及作业人员使用。

它还配备了先进的动力系统和定位系统,保证了在深水环境中的稳定性和安全性。

深水半潜式钻井平台还具有较高的钻井效率和作业自动化程度,可以快速、精确地完成钻井作业。

随着深水区域的勘探和开发活动不断增加,深水半潜式钻井平台系统技术也在不断创新和完善。

未来,随着技术的不断进步,深水半潜式钻井平台将更加安全、高效地为深水油气勘探和开发提供支持。

2.2 深水半潜式钻井平台系统技术发展历程深水半潜式钻井平台系统技术的发展历程可以追溯到20世纪60年代,当时开始出现了第一代深水钻井平台。

这些平台使用传统的钻井设备和技术,但仍面临着海洋环境恶劣、水深限制等问题。

随着海洋石油勘探开发的迅速发展,对深水钻井平台系统技术的需求也日益增加。

在20世纪80年代,随着半潜式钻井平台的出现,深水钻井技术迎来了一个重要的发展阶段。

这种平台结合了浮式平台和固定式平台的优点,能够适应不同水深和海洋环境,提高了钻井作业的效率和安全性。

半潜式钻井平台系统调试标准化及与管理技术研究

半潜式钻井平台系统调试标准化及与管理技术研究

半潜式钻井平台系统调试标准化及与管理技术研究1. 引言1.1 研究背景半潜式钻井平台系统调试是在半潜式钻井平台建造完毕后,进行系统功能测试和性能调试的重要环节。

随着半潜式钻井平台在海洋油气勘探开采中的广泛应用,调试工作变得越来越复杂和重要。

由于缺乏统一的调试标准和管理技术,导致调试工作常常出现效率低下、难以复制、存在安全隐患等问题。

对半潜式钻井平台系统调试标准化及与管理技术的研究,具有重要的现实意义。

当前,我国海洋石油开发正处于快速发展阶段,对半潜式钻井平台的调试质量和效率提出了更高的要求。

而在国际市场上,半潜式钻井平台系统调试标准化已经成为一个热门话题,各国都在积极探索和应用先进的调试管理技术。

我们有必要加强对半潜式钻井平台系统调试标准化的研究,提高我国半潜式钻井平台调试水平,为我国海洋油气勘探开采做出更大的贡献。

1.2 研究目的【研究目的】本研究旨在探讨半潜式钻井平台系统调试标准化及与管理技术的相关问题,通过对其必要性、内容、研究及应用等方面的分析,旨在为该领域的进一步发展提供理论和实践支持。

具体目的包括:1. 研究半潜式钻井平台系统调试标准化的重要性和必要性,为标准化工作的推进提供依据;2. 探讨半潜式钻井平台系统调试标准化的内容及要求,为制定具体标准提供参考;3. 分析半潜式钻井平台系统调试管理技术的应用现状及优势,为技术推广提供实践指导;4. 总结调试标准化与管理技术的完善和未来发展方向,为该领域的研究提供参考和借鉴。

通过本研究的开展,旨在推动半潜式钻井平台系统调试标准化与管理技术的不断完善,促进相关产业的持续健康发展。

1.3 研究意义半潜式钻井平台系统调试标准化及与管理技术研究的研究意义在于提高半潜式钻井平台系统的效率和稳定性,减少事故和故障的发生,保障海洋石油开发的安全和可持续性。

通过对调试标准化和管理技术的研究,可以确保设备的正常运行和高效作业,提高作业效率和减少成本,同时也可以提升人员的安全意识和应急响应能力,降低事故风险,保障生产的连续性和稳定性。

3000m水深半潜式钻井平台关键技术综述

3000m水深半潜式钻井平台关键技术综述

3000m水深半潜式钻井平台关键技术综述谢彬 王世圣 冯玮 付英军(中海石油研究中心)摘要:深水半潜式钻井平台是深水油气田开发的主要装备之一,它的研制涉及到多项关键技术,主要包括:总体设计技术、系统集成技术、平台定位技术、总体性能分析技术、结构强度与疲劳寿命分析技术、以及平台建造技术、深水模型试验技术等,本文概述了深半潜式钻井平台关键技术与相关的关键技术难点,能够帮助有关技术人员对深水半潜式钻井平台关键技术有一个全面的了解。

关键词:深水半潜式钻井平台; 关键技术; 总体设计; 系统集成; 计算分析Summaries on Key Technology of the 3000 m DeepwaterSemi-submersible Drilling RigXIE Bin, WANG Shisheng, FENG Wei, FU Yingjun(CNOOC Research Center)Abstract: Deepwater semi-submersible drilling rig one of kinds of main equipments in exploitation of deepwater oil and gas field. Its development will deal with many of key technologies .They mainly include the macro design system integration, location keeping, calculation and analysis of macro characteristic, analysis of structure and fatigue strength and manufacturing ,model test. This paper summarizes key technologies and points for deepwater semi-submersible drilling rig, and can assist relational technician by understanding in the round the key technology of deepwater semisubmersible drilling rig.Key Words: Deepwater semi-submersible drilling rig, Key technology, Macro design, System integration, Calculation and analysis1 前言海上深水油气田的开发依赖深水海洋工程装备,3000m深水半潜式钻井平台是实施海上深水油气田开发必备装备之一。

半潜船装载多座钻井平台技术探讨

半潜船装载多座钻井平台技术探讨

称 V1 、V 2)两 座 自升 式 钻井 平 台在 大 连 中远 船务 工程 有 限公 司建成 完工交 船后 ,需用半 潜船 运输到
印度。由于大连港港内条件达不到作业要求 ,需要 将钻井平台拖带出港 ,然后在港外合适地点装载于
半潜 运输船 上 。本 文作 者全程参 与 了装 船作业 ,对 作业 过程 中的技术 要求 和安全 隐患有 一些切 身体会 和感 悟 ,期 望与业 界 同仁 交 流分 享 。
4 9
表1” 鱼 鹰”号相 关数 据

二 、计 划作 业方 案 平 台装船作业 应在水 流较缓 时进行 。大连港 水
域 为半 日潮 汐 ,高低 潮前 后 1 1 1 , 时水 流最 强 。 当 日 高潮 潮 时0 5 3 0 ,潮 高2 7 0 厘 米 ;低 潮 潮 时 l 1 3 0 ,潮
舷5 0 米处 ,大船船长接手指挥装船作业。在确定拖
带平 台没有继续 向前 的情 况下 ,船方带缆 艇开 始按 图7 所 示缆 绳序 号依 次给平 台 V 2 带 缆 。①② 缆绳 带 好 收 紧后解 掉拖 轮 D、AN 附近机 动 ,③ ④缆 绳 带 好 收 紧后 ,大船 绞缆 机 将 V 2 平 台牵 引 到 其 主 甲板
挡 ,风 浪 较 小 ,海 面 较 为 平 静 ,可 以满 足 装 载
需要。
角 、第 二 货 轮锚 地 直 接朝 H2 浮筒 上方 行 驶 ( 见 图
图5 拖 航 路 线 示 意 图
平台安全拖至装船点后 ,引航员指挥拖轮将其
稳 定在 大船外舷 5 0 米处 ,然后 由大船船 长接 手装船

L2
Ll
钻井平台和半潜船主尺度
图2 平 台 侧视 图

半潜式生产平台泰山吊合拢方案设计

半潜式生产平台泰山吊合拢方案设计

技术研究2019年第2期半潜式生产平台泰山吊合拢方案设计文志飞1 王朝阳2 刘辉龙1 薄景富1 杜娟11. 海洋石油工程股份有限公司 天津 300451 2. 中海油研究总院有限责任公司 北京 100028 摘要:随着国内能源需求快速增长和近海油气产能衰减的矛盾加剧,海洋油气开采必然向南海深水区发展。

半潜式生 产平台是深水油气田开发的优势模式之一,研究和掌握半潜式生产平台的设计、建造和安装技术具有广阔的市场前景和重 要意义。

本文介绍了半潜式生产平台采用泰山吊整体合拢方案所要进行的主要设计工作,可供同类型平台设计时参考。

关键词:半潜式生产平台 合拢 泰山吊Semi-submersible Production Platform Integration Design Based On “TAISUN” Crane Wen Zhifei1,Wang Zhaoyang2,Liu Huilong1,Bo Jingfu1,Du Juan1 1. Offshore Oil Engineering Co.,Ltd.,Tianjin,300451Abstract:As the gap between the increasing energy demand and declining production capacity intensifies,offshore oil and gas exploitation is bound to develop to the deep water area of the South China Sea. It has broad market prospect and significance to study the engineering,construction and installation of semi-submersible production platform. Through study on the integration design of semi-submersible production platform using “TAISUN” Crane,this paper introduces the main design contents and methods.Keywords:semi-submersible production platform;integration;TAISUN Crane应 用 于 深 水 油 气 田 开 发 的 半 潜 平 台 运 动 性 能 优 轮设计调整后都应核实这些条件是否仍满足。

27024455_半潜式平台大合拢前后的拖航方案研究与应用

27024455_半潜式平台大合拢前后的拖航方案研究与应用
具备合拢能力,港池 的 平 台 拖 航 航 线 和 泊 位 尺 度 均
满足该半 潜 式 平 台 进 出 泊 位 要 求。 基 于 该 船 厂 设
备设施 资 源 能 力,本 文 进 一 步 开 展 平 台 拖 航 方 案
体吃水调整为 7.
2m;与船体拖航相比,合 拢 后 的 平
台因重心提高 及 上 模 块 增 加 拖 航 受 风 面 积,工 况 3
船坞拖航回到 该 指 定 码 头 处 临 时 靠 泊;拖 航 工 况 4
置信息;
指定锚地。
起来;
定义为大 合 拢 后 平 台 从 指 定 码 头 处 拖 航 出 港 到 达
上述 4 种 拖 航 工 况 下 船 舶/平 台 的 压 载 吃 水 情
况分析如下:工况 1 下 船 体 根 据 压 载 舱 容 量 情 况 留
·9·
漂浮姿态,该工况的吃水为 5.
7m;工况 2 上 模 块 已
经进入大坞并利用 泰 山 吊 将 其 起 升,此 时 船 体 将 从
体和模块 完 工 后 的 大 合 拢 作 业。 本 文 研 究 的 拖 航
指定码头 通 过 拖 轮 与 上 模 块 汇 合 完 成 既 定 大 合 拢
作业内容 包 括 平 台 的 下 船 体 到 达 烟 台 预 定 锚 地 后
长 为 91.
5m,船体浮箱尺寸为 49.
5m×21m×9m,
105000t 。
[
5]
示,衡准要求 1 是进 水 角 处 复 原 力 矩 曲 线 应 比 同 一
复原 力 矩 曲 线 到 第 二 交 叉 点 的 角 度 为 不 能 为
负值 [7-8]。
图 1 平台三维示意图
F
i
.
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26463498_半潜式生产平台整体合拢技术研究

26463498_半潜式生产平台整体合拢技术研究

半潜式生产平台整体合拢技术研究!!侯金林!刘贤权!王!蓉!王!屹"田立锋"李应晓"!!#上海海洋工程装备制造业创新中心有限公司#上海!"%!R %Q ""#海洋石油工程股份有限公司#天津!R %%$)!$摘要!半潜式生产平台是开发南海深水油气田重要的海洋工程装备之一%深水半潜式生产平台具有功能复杂&上部设施规模大等特点#平台的合拢技术给设计和建造提出了重大挑战%本文结合我国深水半潜式平台建设需求和国内现有施工资源情况#对各种类型的合拢技术进行了系统的阐述#重点分析了平台上部组块整体吊装合拢&整体顶升滑移合拢和浮托法合拢等方案的技术特点%最后#对半潜式平台主要合拢技术的适用性进行了探讨%该研究可为未来半潜式生产平台合拢方案的选择提供参考%关键词!半潜式生产平台"合拢技术"整体吊装"顶升滑移"浮托法中图分类号 '()文献标志码 *文章编号 "%+),("+(!"%"!$%!,%%%),%Q!"# !%-!"%&('.//0-"%+),("+(-"%"!-%!-%"L *1&8')1#"*+&57*"."89",J &0#F J 4<0&'=#<.&6'"!451#"*6.)1,"'0=82B^;6:;6!#X >B =;56`@56!#9*34T .6<!#9*34?;"#1>*3X ;J /6<"#X >?;6<a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`@;F /I /60.J 0C /D /I ;,D @]I /F D ;]:/E :50J .F I 56G0C /G .I /D 0;M/a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引!言我国海域辽阔#蕴藏着丰富的油气资源#特别是南海深远海#具有广阔的勘探开发空间*!+%随着海上油气田开发向深水迈进#工程设施的规模不断增大#面临的技术挑战也越来越多%半潜式生产平台具有水深适应性广&上部设施承载能力大且船体可储存凝析油等特点#在我国南海深水油气开发中具有良好的应用前景%而大型半潜式生产平台建造中上部组块与船体的合拢方式选择是平台设计和建造中的关键技术问题#平台合拢方式的优化#对于项目的工程建设进度和油气田开发的经济性都具有重要影响%国内多数船厂对平台上部模块与船体的合拢常采用坞内搭载法#一般通过龙门吊在干船坞分块吊装%国内唯一具有整体吊装合拢能力的厂家是中集来福士#该公司拥有全球起重能力最大的"万吨桥式起重机(泰山)吊#可以一次性完成半潜式平第&卷!第!期!"%"!年+月海洋工程装备与技术2P S *3S 34>3S S T >34S U B >'V S 31*3W1S P 832X 24?Y .:#&#3.#!Z /E##"%"!0Q!0海洋工程装备与技术第&卷台的整体合拢%在国外#韩国和新加坡船厂半潜平台的制造能力和施工装备可代表世界领先水平#世界上规模较大的半潜式平台多数在这"个国家建造完成#例如韩国先进船厂搭载前最大总段重量已突破万吨*"+#下面是几个典型的合拢案例%韩国大宇船"%%"年建造的半潜式生产平台1C@6G/F8.F D/#在船坞内组装下船体#再用浮吊合拢上部模块""%!$建造的P*1W系列半潜式平台则是在船台上组装主体结构#下水后用浮吊完成剩余上部模块的组装%韩国三星重工"%!!年采用浮托法完成俄罗斯天然气集团"座超深水半潜式平台的大合拢#先用半潜船将下船体运到锚地并下潜定位#再通过浮托方式完成上下船体大合拢"而"%!)年三星重工为澳大利亚>M C0C N D大气田建造的半潜式生产平台#在浮船坞上组装#然后用浮吊进行上部组块合拢%新加坡吉宝船厂拥有))%%0的浮吊#现可以用浮吊进行)%%%0左右的大模块吊装合拢#而吉宝为巴油建造的R座大型半潜式生产平台则采用浮托法完成上下船体合拢%从国内外厂家建造半潜式平台的实际经验可以看出#平台合拢的方式多种多样#甚至同一厂家在不同时期或针对不同的项目也可能采用不同的合拢方式%其中平台的分块组装!国内船厂常称为(搭载)$为半潜式平台建造中最为常用的施工方式*R+#其特点是施工技术成熟#施工方式简单#对施工场地和机具资源要求不高#一般将船体和组块预制成若干组分块#然后通过龙门吊在干船坞内依次组装完成下船体#最后将上部组块分块吊装到船体顶部完成整体组装%但是#受施工资源限制#组块需要根据拢门吊的能力分成若干小块#分块越多#平台组装工作量越大#大量连接调试工作无法在合拢前完成#合拢后的连接调试工作量大#高空作业比较多#平台的建造工期也比较长*$+%随着技术进步和施工装备能力提升#半潜式生产平台上部组块与船体组装的总体趋势是向着整体合拢发展的%因此#本文主要对整体合拢方案进行探讨%平台整体式合拢可最大限度地减少连接和调试工作量#也能显著降低高空作业风险%整体式合拢可包括平台组块整体吊装&整体顶升和整体浮托等各种施工方式%下面就对这几种典型的整体合拢方式的主要特点&适用范围以及重点关注因素进行探讨%@!整体吊装合拢方案研究大型半潜式平台的上部模块一般在万吨以上#超大型半潜式平台的上部设施可达数万吨#常规的龙门吊&岸吊&浮吊都不可能实现整体式吊装%而像(泰山)吊那样的大型吊机正可发挥其整体吊装的优势#下面就(泰山)吊相关技术参数&应用业绩&整体合拢工序以及合拢中重点关注因素进行如下探讨% !#!! 泰山 吊主要技术参数分析(泰山)吊总体高度为!!&I#主梁跨度为!")I#采用高低双梁结构#单梁起重能力为!%%%%0#高梁起吊高度为!!RI#低梁起吊高度为&RI#两组梁跨距为R)#)"$+#)I#其中低梁滑移距离为b(I%该大吊共有!"组卷扬机构#其中单组机构起重量为!Q&%0*)Q+%从上述技术参数可看出#(泰山)吊的起吊能力处于国际领先水平%使用(泰山)吊进行半潜式平台合拢#具有起吊重量大&坞内合拢期间水面波动小&操作平稳&多吊点受力分布均匀&对上部模块吊装结构无需复杂的结构补强等优势*Q+%选择整体吊装方案#除了分析(泰山)吊和大坞的技术参数外#相关应用业绩也是支持其技术成熟度的重要依据%据初步统计#(泰山)吊具有"%多项大型吊装作业的业绩#其中最大吊装重量记录为!&($(0#超过陵水!("半潜式平台上部组块吊装不可超越重量!Q)R)0*R+%!#"!半潜式平台整体合拢工序根据半潜式平台具体项目选择的施工资源情况#船体和组块的预制可具有不同的方式#如坞内预制&码头滑道预制等#本文重点关注船体和组块预制完成后平台整体合拢的流程#以中海油陵水!("半潜式生产平台为例#其整体合拢流程如图!所示%对于陵水!("半潜式生产平台#平台船体&组块预制和整体合拢分别在青岛!场地*$和烟台!场地K$两地完成%在合拢之前#半潜式平台的船体和组块分别在青岛海工场地完成预制工作#对船体部分#采用(新光华)号大型半潜驳船运输#历经(滑移装船)/(从青岛到烟台的拖航)/(烟台港湾浮卸)/(靠泊码头)等工序具备合拢条件"对于平台组块部分#类似地在预制场滑道完成整体预制#采用(海洋石油""+)运输#依次通过(滑移装船)/(从青岛到烟台的拖航)/(锚地接拖)/(进大坞)等工第!期侯金林#等.半潜式生产平台整体合拢技术研究0(!0!!!!("[;<#!![:.L M C5F0J.F;60/<F50;.6.J D/I;, D@]I/F D;]:/E F.G@M0;.6E:50J.F I D 序%在合拢的关键阶段#随着(泰山)吊挂钩整体吊起平台上部组块#平台船体以湿拖方式被拖进大坞内#通过临时定位装置以及系泊系统将船体定位#同时关闭坞门%经精确定位#下放平台组块#即完成平台的整体合拢%完成焊接后#打开坞门#在高潮水位时将合拢后平台整体拖出*Q+%中海油陵水!("半潜式生产平台整体吊装合拢的关键环节如图"所示%!#R!陵水!("半潜式生产平台合拢效果分析陵水!("半潜式生产平台是!%万吨级排水量的半潜式平台#也是世界上首个具有万吨级储油能力的半潜式生产平台#该平台结构由上部组块和下船体组成%该平台上部组块包括各种生产处理&公用和生活设施#平台下船体立柱内包含凝析油舱&压载舱等储存舱室*"R+%!5$平台上部组块预制!5$E F/J5]F;M50;.6.J0.E D;G/]:.M\!]$平台船体预制!]$E F/J5]F;M50;.6.J C@::!M$上部组块坞内整体吊装!M$>60/<F50/G:;J0;6<.J0.E D;G/;6G.M\!G$半潜式平台整体合拢!G$>60/<F50;.6.J D/I;,D@]I/F D;]:/E F.G@M0;.6E:50J.F I图"!陵水!("半潜式生产平台整体吊装合拢的关键环节[;<#"!>60/<F50/G:;J0;6<J.FX Z!(,"D/I;,D@]I/F D;]:/E F.G@M0;.6E:50J.F I0&!0海洋工程装备与技术第&卷!!该平台成功采用整体吊装合拢#保证组块和船体可以在陆地上同期建造#且在合拢前具备较好的完工状态#除部分干涉设备需要在平台出坞后吊装外#大部分平台设备的连接调试都可以在陆地完成#与分块吊装相比#整体吊装合拢显著节省了平台建造工期#为陵水!("深水气田的提前投产做出了重要贡献%!#$!整体吊装合拢关注因素分析(泰山)吊巨大的起吊能力和良好的应用业绩为选择半潜式平台的整体吊装方案提供了重要的基础条件#但在具体项目方案选择阶段#还需综合考虑各种因素#重点关注如下因素.!!$船坞条件的适应性%由于整体吊装作业在船坞内进行#需要对船坞尺度&水深&潮位和坞底承载能力等进行系统的复核%!"$上部设备的干涉问题%由于在整体吊装时众多的吊绳限制了上部设施的轮廓尺度#平台组块上部不能像浮托法或顶升法那样处于开发空间中#部分设备干涉是难以避免的#在吊装方案设计中#需要事先确认干涉设备的数量#并相应考虑后续作业%!R$单一施工资源问题%充分考虑(泰山)吊施工资源的唯一性#结合项目进度和投产需求#事先考虑与施工资源档期的匹配#并尽早锁定施工资源%B !整体顶升合拢方案研究整体顶升合拢方式是保证平台组装整体性的有效手段%整体顶升方案也称为顶升滑移方案#其工作原理是采用液压专用设备将组块顶起#在上部组块和船体顶部之间架设滑道#然后通过液压推动将组块滑移到船体顶部*$+%该方案既可应用到半潜式平台的合拢#也可应用到张力腿平台的合拢*(+%Z 8S X X 公司在马来西亚完成的V 5:;\5;张力腿平台顶升合拢案例如图R 所示%!5$平台组块整体顶起!]$平台组块完成滑移图R !V 5:;\5;张力腿平台顶升合拢[;<#R !^5M \,@E 56G D \;G G ;6<I /0C .G J .FV 5:;\5;1/6D ;.6X /<':50J .F I !1X '$>60/<F 50;.6"#!!整体顶升施工资源和业绩分析相比整体吊装方案#整体顶升需要依靠国外专用的顶升设备%目前世界上只有少数几家公司具备顶升合拢的设备和能力#比较典型的如*X S 公司及[*4>2X >公司%*X S 完成的Z 8S X X 公司的V 5:;\5;张力腿平台上部组块重量为!$%%%0#顶升高度为$"I #为目前世界上顶升最高的组块%此外#该公司完成的S ==23V2K >X 公司的*F \@0@6W 5<;平台上部组块重量为$"(&%0#顶升高度为!(I #为目前世界上顶升重量最重的组块%"#"!整体顶升合拢关注因素分析在研究大型平台顶升合拢方案对具体项目的适用性时#除关注施工资源对国外装备的依赖性外#还需要考虑下述因素.!!$顶升作业风险问题%在顶升作业中#随着顶升重量和高度的增加#潜在的施工风险也相应增加#如陵水半潜式平台上部组块需要顶升(%多米的高度#比目前类似项目的世界纪录还高出R %多米#意味着顶升作业的挑战性更大#对场地风速等环境因素的要求也更为苛刻%第!期侯金林#等.半潜式生产平台整体合拢技术研究0+!0!!"$场地滑道承载力问题%通常较大的平台预制场地滑道承载能力可满足R万吨级的导管架和组块滑移的要求#但类似陵水!("半潜式平台的规模#整体组装后重达)%%%%多吨#这超过了多数场地滑道的承载能力#滑道的加强改造工作量需予以充分关注%!R$半潜式运输船改造问题%半潜式平台在码头整体组装后#装船和浮卸对于半潜式运输船也是严峻的挑战#对于具有!%万吨级能力的(新光华)号#仍难满足大型半潜式平台的整体装船和浮卸要求#其改造工作量对项目工期和费用也是重点关注的因素%G!整体浮托合拢方案研究与整体吊装合拢相比#半潜式平台的浮托法合拢可以更完整地实现上部组块的整体预制#基本上不存在上部设施与施工设备的干涉和合拢后船坞外吊装问题%R#!!浮托法的技术特点半潜式平台浮托合拢的机理与导管架平台组块浮托类似%浮托法是将载有平台上部组块的驳船驶入平台下部结构的槽口内#依靠驳船调载!低位浮托$或拉力千斤顶!高位浮托$将上部组块整体转移到下部结构的顶部%主要区别是导管架浮托在海上油气田现场实施#而半潜式平台一般选择避风港湾进行#与北海混凝土平台湾内的合拢机理类似#如图$所示%浮托法作业具有举升能力大&适用范围广&节省海上安装时间等特点%!5$导管架平台浮托安装!]$混凝土平台浮托法安装图$!浮托法平台整体合拢[;<#$![:.50,.H/F;6D05::50;.6J.F E:50J.F I;60/<F50;.6R#"!整体浮托合拢关注因素分析在研究浮托法对半潜式平台合拢的适应性时#应重点关注如下因素.!!$施工海域是否具备平缓的海洋环境条件#应具备)%c以上概率的气候窗%!"$是否具有足够的深水港湾条件#半潜式生产平台不宜在外海浮托安装%!R$半潜式平台下部结构形式是否满足浮托进船槽口和支撑要求%!$$需要在平台下船体布置适合浮托作业的临时系泊设施#以维持船体在浮托对接作业中的稳定性%!)$需在平台上设置模块支撑结构和腿柱连接系统等施工设施%K!结!语本文在分析常规分块吊装合拢的基础上#重点研究了平台整体合拢的技术特点#包括方案的基本原理&关键性技术参数&国内外应用业绩和对深水平台项目的适应性%通过上述分析#可归纳为以下几点.!!$分块吊装方案技术成熟#对施工资源要求门槛不高#厂家选择面广#但分块吊装完成后需要较长的连接调试工期#适用于上部组块规模不大的平台#或对平台建设工期要求不太紧迫的项目%!"$整体吊装方案具有节省连接调试时间的优势#但"万吨级的大型吊机存在资源的唯一性#选择该方案#应提前锁定施工资源以保证项目的档期%!R$整体顶升滑移安装方案有可能实现比整体0!%!0海洋工程装备与技术第&卷吊装方案更完整的组块预制#国外已有$%%%%多吨大型组块整体顶升的成功案例#但对于顶升高度大且高空滑移距离较长的平台合拢#需要充分关注施工场地条件&环境条件带来的局限性和潜在的施工风险#并关注对国外施工资源的依赖性%!$$浮托法安装方案可充分发挥国内施工资源的优势#对大型半潜式生产平台的合拢具有良好的应用前景#但需要事先落实施工海域#保证适宜的深水港湾条件#并在平台结构总体布置中充分考虑相应的施工要求%!)$评判半潜式平台整体合拢方案是否优化#取决于多种因素的综合考虑#除施工的直接费用外#还应考虑技术成熟程度&风险高低&工期长短等%总体看来#整体吊装&整体顶升滑移与整体浮托均为可行的工程方案#根据我国现有施工资源和技术水平#以技术成熟程度进行排序#以整体吊装最优#然后分别是整体浮托和整体顶升"从工期分析#以整体浮托最优#然后是整体顶升和整体吊装"从风险水平分析#以整体吊装最优#然后是整体浮托和整体顶升%对于具体项目的方案选择#应根据半潜式平台的特点统筹考虑各种因素综合评价%!Q $对于陵水!("这样的深水半潜式生产平台整体合拢#成熟技术&施工安全和项目工期是方案选择中重点考虑的因素#方案筛选中综合考虑了常规坞内搭载&整体吊装&顶升滑移和浮托法等方案对项目的适应性%从项目工期要求出发#首先排除了常规的坞内分块搭载法#因为这种方案工期偏长#影响深水气田开发的整体效益"对于整体浮托法#虽有较好的应用前景#但基于当时难以落实必要的深水港湾条件而未纳入推荐#最后以整体吊装为主推方案#整体顶升滑移为备选方案#整体吊装合拢成功实施的经验证明.该推荐是非常合理的#在保证工期的同时#又充分利用了成熟的技术和国内大型施工资源#同时最大限度地规避了项目实施的风险*&+%参考文献*!+徐正海#李达#易丛#等#南中国海油田独立开发方案讨论*^+#海洋工程#"%!)#R R !!$.!")!R "#*"+朱海山#李达#魏澈#等#南海陵水!("深水气田开发工程方案研究*^+#中国海上油气#"%!&#R %!$$.!(%!((#*R +尤学刚#陈邦敏#刘孔忠#等#陵水!("气田半潜式生产储油平台合龙方案研究*^+#中国海上油气#"%"%#R "!Q $.!$!!$+#*$+刘广辉#姜盛坤#于雁云#等#大型半潜式起重船坞内建造整体合拢方案论证*^+#船海工程#"%!+#$&!!$.!R !(#*)+文志飞#王朝阳#刘辉龙#等#半潜式生产平台泰山吊合拢方案设计*^+#石化技术#"%!+#"Q !"$.""")#*Q +王朝阳#文志飞#赵阔#等#基于龙门吊的半潜平台组块吊装分析方法研究*^+#石化技术#"%!+#"Q !"$."%"!#*(+陈广宁#李勇#冯丽梅#一种张力腿平台的陆地顶升滑移合拢方法*^+#中国海洋平台#"%!Q #R !!Q $.R $$(#*&+李星#陈文波#刘碧涛#韩国船舶巨型总段建造工艺*^+#造船技术#"%!(#!$$.)%))#。

半潜式钻井平台开发方案综合评价研究

半潜式钻井平台开发方案综合评价研究

第47卷2018年7月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀船海工程SHIP&OCEANENGINEERING㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Vol.47Jul.2018㊀㊀㊀DOI:10.3963/j.issn.1671 ̄7953.2018.S1.021半潜式钻井平台开发方案综合评价研究李科文1ꎬ冷阿伟1ꎬ刘庆江1ꎬ杨晓玲1ꎬ李卫红2ꎬ齐亮1(1.大连船舶重工集团设计研究院有限公司ꎬ辽宁大连116005ꎻ2.大连船舶重工集团科技管理部ꎬ辽宁大连116005)摘㊀要:分析影响平台性能的主要因素是平台开发的必要条件ꎬ而研究半潜式钻井平台开发方案综合评价ꎬ对提高我国自主设计平台能力起到重要作用ꎮ文中提出了一套较合理的评价指标体系ꎬ利用AHP-En ̄tropy方法对平台开发方案进行综合评价ꎮ关键词:半潜式钻井平台ꎻ综合评价ꎻ评价指标体系ꎻAHP ̄Entropy中图分类号:U674.941㊀㊀㊀㊀文献标志码:A㊀㊀㊀㊀文章编号:1671 ̄7953(2018)S1 ̄0097 ̄04收稿日期:2018-01-23修回日期:2018-03-03第一作者:李科文(1988 )ꎬ男ꎬ硕士ꎬ工程师研究方向:海洋工程ꎻ轮机工程㊀㊀随着海洋石油开采事业的快速发展ꎬ海工装备技术得到不断提高ꎬ并向适应更恶劣海况及更大工作水深的方向发展ꎮ半潜式钻井平台技术发展对未来能源开发具有深远意义ꎮ半潜式钻井平台开发方案综合评价可以评估平台的性能水平以及存在的问题ꎬ可提高项目投资决策水平㊁管理水平和提高投资效益[1]ꎮ层次分析法(AHP)是一种主观的多层次权重分析的决策方法ꎬ将定性与定量进行有效结合ꎬ是由运筹学家Saaty于20世纪70年代提出的ꎮAHP是将所要研究的问题层次化ꎬ把问题分解成目标㊁准则㊁方案等层次ꎬ在多指标评价体系指标权重值计算中有广泛的应用ꎮ熵值法是根据指标变化程度对指标的影响来决定指标的权重ꎬ当某个指标值离散程度越大ꎬ则熵值就越小ꎬ说明该指标包含的信息量就越大ꎬ故其权重值越大ꎻ反之ꎬ当某个指标值离散程度越小ꎬ熵值就越小ꎬ提供的信息量就越小ꎬ故权重值就越小[2]ꎮ熵值法是一种客观的权重决策方法ꎬ比主观评价方法更具有客观性ꎮAHP-Entropy是一种综合性的决策方法ꎬ将层次分析法和熵值法有效地结合起来进行综合运用ꎬ从而确定指标的权重值ꎬ弥补了层次分析法客观性不足和熵值法主观性不足的缺陷ꎮ此方法已经广泛应用于众多领域中ꎬ如城市公众应急反应能力评价㊁产业财源建设研究㊁城市交通可持续发展评价㊁生态环境质量研究等诸多评价工作ꎮ利用较科学的AHP-Entropy法确定半潜式钻井平台评价指标的权重值ꎬ对平台开发方案进行综合评价ꎬ见图1ꎮ图1㊀半潜式钻井平台开发方案综合评价流程1㊀确定指标权重值1.1㊀层次分析法确定指标权重值半潜式钻井平台开发方案综合评价是在对平台深度认知和理解的基础上ꎬ正确分析平台自身的特点ꎬ建立合适的评价指标体系ꎮ半潜式钻井平台综合评价指标体系可以分解成A㊁B㊁C3层ꎬ其中A层为目标层ꎻB层为准则层ꎻC层为指标层ꎮ遵循实际性原则㊁代表性原则㊁综合性原则和可获取性原则来建立半潜式钻井平台综合评价指标体系ꎬ根据半潜式钻井平台的特性ꎬ将A层(即半潜式钻井平台开发方案综合评价)分为技术性(B1)㊁经济性(B2)和环境性(B3)ꎬ经过B层分解最终得到9个指标ꎬ包括钻深系数(C1)㊁作业水深系数(C2)㊁可变载荷系数(C3)㊁多功能系数(C4)㊁性价比系数(C5)㊁营运收益率(C6)㊁单位79进尺油耗(C7)㊁能效设计指数(C8)㊁污染排放系数(C9)[3]ꎮ评价指标描述见表1ꎮ表1㊀评价指标描述指标描述钻深系数㊀钻井深度和空船重量的比值作业水深系数㊀工作水深和型长的比值可变载荷系数㊀最大可变载荷和空船重量的比值多功能系数㊀钻井0.8㊁试油0.1㊁固井0.1ꎬ当同时具备此3个功能ꎬ则取值为1性价比系数㊀平台造价和工作水深的比值营运收益率㊀平均日收益和平均日费用的比值单位进尺油耗㊀日进尺和日油耗的比值能效设计指数㊀平台工作消耗燃油产生的CO2排放量和平台社会效益的比值污染排放系数㊀污染物处理情况ꎬ取值0~1ꎬ 0 为零污染ꎬ零排放㊀㊀1)技术性指标对半潜式钻井平台性能水平起到关键性作用ꎬ包括钻深系数㊁作业水深系数㊁可变载荷系数和多功能系数ꎬ是半潜式钻井平台的基础指标ꎬ可以直接反应钻井平台的性能水平ꎮ因此ꎬB1的权重值最大ꎮ2)经济性指标对半潜式钻井平台有着重要的影响ꎬ性价比系数㊁营运收益率和单位进尺油耗是船东及油公司非常关注的指标ꎬ因此ꎬB2的权重值相对于B1较低ꎮ3)相对于技术性和经济性指标ꎬ环境性指标的重要程度较低ꎬ但是该指标在半潜式钻井平台开发方案的综合评价中不能被忽略ꎬ随着环境保护意识的日益深入ꎬ绿色船舶已成为当今热门话题ꎬ因此ꎬB3的权重值最低ꎮ根据以上结论对B层建立A-B判断矩阵ꎬ见表2ꎮ表2㊀A-B判断矩阵AB1B2B3WiB11360.6667B21/3120.2222B31/61/210.1111㊀㊀利用层次分析法确定B1㊁B2和B3的权重值的计算步骤如下[4]ꎮ计算每行Mi的结果ꎮMi=ᵑ3j=1bijꎬ(i=1ꎬ2ꎬ3)(1)式中:bij为判断矩阵中的数值ꎮ㊀㊀计算Mi的立方根:Ni=3Mi(2)㊀㊀计算B1㊁B2和B3的权重值:根据以上层次分析法计算步骤ꎬ计算出B1㊁B2㊁B3的权重值分别为0.6667㊁0.2222㊁0.1111ꎮ计算特征向量λmax:λmax=1nðnj=1(AW)iwj(3)AW=a11 an1⋮⋮a1nannæèçççöø÷÷÷ˑw1⋮wjæèçççöø÷÷÷(4)式中:W为特征值λmax对应的特征向量ꎻWj为权重值ꎬ经过计算得出λmax=3.000ꎮ为了保持判断矩阵的一致性ꎬ计算一致性指标:CI=λmax-nn-1(5)式中:CI=0ꎬRI=0.58ꎮ得出结果ꎬ随机一致性比率CR=CI/RI=0<0.1ꎬ判断矩阵一致性通过检验ꎮ根据A-B判断矩阵的建立方法建立B-C判断矩阵ꎬ利用上面层次分析法的计算步骤得到半潜式钻井平台开发方案综合评价指标的权重值ꎬ见表3ꎮ表3㊀半潜式钻井平台开发方案评价指标权重值目标层准则层wj指标层wjAB1B2B30.66670.22220.1111C10.2353C20.2353C30.1177C40.0784C50.0889C60.0889C70.0444C80.0741C90.03701.2㊀熵值法确定指标权重值熵值法确定指标权重值步骤如下ꎮ1)在数据分析之前要对数据进行z标准化处理ꎮxᶄij=xij-Xjsj(6)式中:Xj为指标平均值ꎻsj为指标j的标准差ꎮ2)由于部分数据在进行z标准化之后为负值ꎬ为避免影响熵值法确定权重值ꎬ需要对标准化后的数据进行处理ꎬ利用下面公式消除负值ꎮxᶄij=xᶄij+3(7)89㊀㊀3)计算指标的熵值ꎮej=-kðmi=1pijlnpij(8)式中:pij=xᶄijðmi=1xᶄijk=1lnm㊀㊀4)确定指标的权重值ꎬ见表4ꎮ对于每个指标ꎬ指标值的差异性越大ꎬ容纳的信息量就越大ꎬ熵值越小ꎻ反之ꎬ指标值的差异性越小ꎬ容纳的信息量就越小ꎬ熵值越大ꎬ因此第j个指标差异性系数gj=1-ejꎮaj=gjðnj=1gj=1-ejn-ðnj=1ej(9)表4㊀基于熵值法的指标权重值AHP-Entropy法是综合运用层次分析法和熵值法的权重值决策方法ꎬ将熵值法确定的权重值作为修正因子来修正层次分析法确定的权重值ꎬ结果见表5ꎬ计算公式如下ꎮWj=wjˑajðwjˑaj(10)式中:Wj为AHP法确定的权重值ꎬaj为熵值法确定的权重值ꎮ表5㊀基于AHP-Entropy法修正的指标权重值目标层准则层wj指标层wjAB1B2B30.66640.25870.0749C10.2513C20.2818C30.1333C40.0000C50.1028C60.1095C70.0464C80.0749C90.00002㊀半潜式钻井平台开发方案综合评价指标评价体系中的各个指标的性质不同ꎬ通常具有不同的量纲和数量级ꎬ直接使用原始数据进行分析ꎬ就会在一定程度上影响各指标在综合评价中的作用ꎬ因此ꎬ为了确保评价结果的可靠性ꎬ对原始的评价指标数据进行标准化处理消除负面影响ꎮ钻深系数㊁作业水深系数㊁可变载荷系数㊁多功能系数㊁性价比系数和营运收益率与平台综合评价成正相关ꎬ应使用式(11)对其进行标准化处理ꎮ性价比系数㊁单位进尺油耗㊁能效设计指数和污染排放系统与平台综合评价成反相关ꎬ应使用式(12)对其进行标准化处理ꎬ见表6ꎮxᵡij=xij-xijminxijmax-xijminˑ100(11)xᵡij=xijmax-xijxijmax-xijminˑ100(12)㊀㊀计算7个半潜式钻井平台开发方案综合评价结果ꎬ计算公式如下ꎮEEQ=ðnj=1xᶄijˑWj(13)表6㊀标准化处理后的评价指标数据指标平台ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦC10.10530.31580.36841.00000.42110.78950.0000C20.24620.74380.45700.80210.66201.00000.0000C30.00001.00000.43750.43750.62500.75000.0625C40.00000.00000.00000.00000.00000.00000.0000C50.23831.00000.35000.50190.53610.99940.0000C60.33330.83330.00001.00000.83330.66670.5000C70.80000.54290.94290.00001.00000.14290.8571C80.39290.92860.66070.87500.82141.00000.0000C90.00000.00000.00000.00000.00000.00000.0000㊀㊀平台开发方案综合评价结果见图2ꎬ平台VI性能水平最好ꎬ平台VII性能水平最差ꎬ而平台II99和平台IV也具备较好的性能水平ꎮ图2㊀半潜式钻井平台开发方案综合评价结果3㊀结论对半潜式钻井平台开发方案综合评价进行了研究ꎬ提出了一套较合理的评价指标体系ꎮ利用AHP-Entropy方法对平台开发方案进行综合评价ꎬ获得了较科学的评价结果ꎬ并能准确评估平台的性能水平以及存在的问题ꎮ结合评价结果ꎬ可以有效提高项目投资决策水平ꎬ最大程度扩大投资效益ꎬ对提高半潜式钻井平台的设计水平起到积极作用ꎬ对半潜式钻井平台的设计开发有一定借鉴意义ꎮ参考文献[1]王运龙ꎬ纪卓尚ꎬ林焰.自升式钻井平台先进性评价方法[J].上海交通大学学报ꎬ2010ꎬ44(6):755 ̄757.[2]李科文.基于GIS的辽宁省生态环境质量综合评价[D].大连:大连理工大学ꎬ2013.[3]申陶.自升式钻井平台EEDI及评价指标体系研究[D].大连:大连理工大学ꎬ2012.[4]赵焕臣ꎬ许树柏ꎬ金生.层次分析法:一种简易的新决策方法[M].北京:科学出版社ꎬ1986.StudyonSyntheticEvaluationofSemi ̄submersibleDrillingPlatformDevelopmentLIKe ̄wen1ꎬLENGA ̄wei1ꎬLIUQing ̄jiang1ꎬYANGXiao ̄ling1ꎬLIWei ̄hong2ꎬQILiang1(1.DalianShipbuildingIndustryDesign&ResearchInstituteCo.Ltd.ꎬDalianLiaoning116005ꎬChinaꎻ2.Dept.ofTechnologyManagementꎬDalianShipbuildingIndustryꎬDalianLiaoning116005ꎬChina)Abstract:Theanalysisofthemaininfluencingfactorsofplatformlevelisverynecessaryꎬandsyntheticevaluationofsemi ̄submersibledrillingplatformdevelopmenthasimportantsignificancetoimproveourownplatformdesignability.Areasonablee ̄valuationindexsystemwaspresentedtoevaluatesyntheticallyplatformdevelopmentbasedonthemethodofAHP ̄Entropy.WiththequickdevelopmentofoffshoreoilꎬSemi ̄submersibleDrillingPlatformdesignlevelisimprovingconstantly.Keywords:semi ̄submersibledrillingplatformꎻsyntheticevaluationꎻevaluationindexsystemꎻAHP ̄Entropy(上接第96页)AnalysisofAcousticDetectionMethodsandFormationMechanismonSubseaPipelineFree ̄spansWANGHao1ꎬHUANGPan ̄yang2ꎬLAIXiang ̄hua2ꎬZHANGHeng2(1.ShanghaiPetroleumandNaturalGasCo.LtdꎬShanghai200041ꎬChinaꎻ2.LaboratoryofEngineeringOceanographyꎬSecondInstituteofOceanographyꎬSOAꎬHangzhou310012ꎬChina)Abstract:Inordertoimprovethedetectionabilityofsuspendedpipelineꎬbasedonsurveydataꎬthevarieskindsofacousticdetectionmethodsandtheirapplicableconditionswereresearchedꎬsuchasside ̄scansonarꎬsinglebeamechosounderꎬsub ̄bot ̄tomprofilerandmulti ̄beamechosounderꎬetc.Thegeneticmechanismofsubseapipelinefree ̄spanswasanalyzedꎻthedynamicprocessofchannelscourinlocalscouraroundpipelinewasdemonstratedbynumericalcalculation.Keywords:subseapipelinefree ̄spansꎻacousticdetectionꎻformationmechanismꎻconditionofhydrodynamicforceꎻlayingconstruction001。

半潜式钻井平台总装建造技术研究_韩华伟

半潜式钻井平台总装建造技术研究_韩华伟
6)泰山吊合拢法。在平地建造上船体和下船体两 大模块,然后利用船坞和 20000t 泰山吊进行整体吊装 合拢(图 1)。该方法大大缩短了船坞占有周期,减 少了高空作业时间。
在此基础上,本文以泰山吊合拢方法为研究对象, 对半潜式平台总装建造总体技术进行研究。
分片制造
分片制造








分段下水
图 1 总装建造流程示意图
4)海上托浮法。下船体下水后,拖至指定位置, 压载下潜并锚泊。上船体下水到驳船上,运至立柱上
收稿日期:2012-05-10;修回日期:2012-07-06 基金项目:工信部《海洋工程装备总装建造技术研究》课题支持 作者简介:韩华伟(1980-),男,工程师。研究方向:海洋工程结构设计与分析。
— 103 —
2)整体大合拢的精确控制技术
针对总装建造模式中的核心环节——驳船下水和
利用 20000t 吊车的整体合拢。海水对船体的浮力约束
可近似认为是瞬态的静平衡,但实船重量和仿真重量
的差别,导致船体结构的 6 方向自由度问题很容易发
生刚体移动,进而导致分析误差[1]。本文通过研究自
由度和重量模拟,采用惯性释放解决了此问题(图 4)。
速度可达1台16小时将传统的推进器安装周在提高速度的同时降低了传期从35天缩短至733技术创新以及应用成果海洋工程的配套设备和系统在整个海工装备中的价值地位比船体要高得多而目前的海工装备的配套设备大多来自于欧美等国外设备厂家如能依托该总装建造流程行成一种以总装技术为核心带动国产设备上位融合拉动模式这不仅能够提高国内海工装备的技术研发及建造能力而且将会推动海洋工程装备的配套设备和系统的国产化并帮助国内设备的升级
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半潜式钻井平台系统调试标准化及与管理技术研究

半潜式钻井平台系统调试标准化及与管理技术研究

半潜式钻井平台系统调试标准化及与管理技术研究伴随着经济的发展,深水半潜式钻井平台总装建造技术也得到了快速的发展。

半潜式钻井平台设备种类比较多,而且调试工作量很大,工艺流程和调试过程又都较为复杂。

因此,开展半潜式钻井平台的调试管理技术和调试标准化的探讨研究,可以促进实现调试过程自动化管理,从而使调试程序文件制定更加规范化、标准化。

进一步提高调试准备制定的高效性、准确性和稳定性,为最终实现高效率、高质量的调试工作提供可靠的技术保障。

标签:半潜式钻井平台;调试标准化;调试管理系统目前深水半潜式钻井平台技术设备比较复杂、技术密集、接口繁杂、专业交叉及系统界面过多等问题,以往的文件管理流程和设备调试方法较为落后。

如何对这些问题实施改进以此适应半潜平台系统复杂、功能多样和环境恶劣等特点是迫切需要解决的重要问题,这对半潜式钻井平台能否达到设计标准有直接的关系,而且对半潜平台能否顺利按期交付也有一定的影响。

一、调试过程调试过程主要有两个问题,其一是到现阶段还没有形成系统的半潜式钻井平台的流程文件及标准文件。

原有的建造流程及标准己经不适应庞大的半潜式钻井平台系统、复杂的工艺设计和极为复杂的程序要求,同时也无法满足半潜平台的特点需求。

其次,针对半潜式钻井平台设备其设备种类多且复杂度高的特点,传统的调试管理方法和以人工统计为主的文件管理方式都不能满足半潜式钻井平台要求,即容易出现文件丟失、统计错误、存储混乱等问题,并且很难做到数据信息的及时、准确有效的调试管理,这就迫切需要互联网技术的支持,以大数据技术为基础的管理工具完全满足半潜平台的调试管理。

半潜式钻井平台设备主要系统有主机、配电、推进、自动控制、通讯导航、火警及应急关断电、内部通讯、甲板机械、水相关、油气相关、压载、舱底、消防系统。

需要调试的相关文件有调试流程、调试作业指导书、调试程序。

首先调试之前要以原有项目的文件资料为主,根据半潜钻井平台的特点,对其设备进行调试梳理准备,根据调试流程和调试文件等特性,创建半潜钻井平台的流程文件和标准文件。

半潜式钻井支持平台安全控制系统设计研究的开题报告

半潜式钻井支持平台安全控制系统设计研究的开题报告

半潜式钻井支持平台安全控制系统设计研究的开题报告一、研究背景与意义钻井支持平台以其稳定的水下工作平台、较高的钻井效率和广泛的应用领域而广泛使用。

然而,由于海洋环境的复杂性和施工条件的特殊性,钻井支持平台的安全性成为了制约其发展的瓶颈之一。

在目前的海洋工程环境下,钻井支持平台往往需要面临着风浪、海浪、洋流等多种自然灾害的威胁,同时还需要应对轮机故障、井口事故等各种人为因素带来的安全风险。

因此,对于半潜式钻井支持平台的安全控制系统设计进行深入研究,对于提高该平台的安全性和稳定性具有重要的意义。

二、研究目的和内容本次研究旨在对半潜式钻井支持平台的安全控制系统进行设计和研究,主要包括以下内容:1. 分析半潜式钻井支持平台在复杂海洋环境中的安全风险,并对各种可能存在的安全隐患进行评估和识别,形成相应的安全控制策略和措施。

2. 根据平台的安全风险评估结果,对半潜式钻井支持平台的安全控制系统进行设计和优化,设计出具有全面、有效、实用的安全控制策略和措施。

3. 建立半潜式钻井支持平台的安全控制系统的数学模型,并进行仿真试验和实验验证,验证该安全控制系统的有效性和稳定性。

4. 最终形成一套完整的、可行的半潜式钻井支持平台的安全控制系统设计方案,为相关的海洋工程提供重要的技术支持。

三、研究方法和步骤1. 针对半潜式钻井支持平台的特殊设计和施工条件,利用理论分析、数学模型等方法形成平台的安全评估模型,评估平台在复杂海洋环境下的安全风险,识别平台存在的安全隐患。

2. 在安全风险评估基础上,根据安全控制原理,选择相应的安全控制策略和措施,并设计平台的安全控制系统,为平台提供全面、可靠、实用的安全控制措施。

3. 建立半潜式钻井支持平台的安全控制系统的数学模型,并进行仿真模拟实验和实验验证,验证该安全控制系统的有效性和稳定性。

4. 最终形成一套完整的、可行的半潜式钻井支持平台的安全控制系统设计方案。

四、预期研究成果1. 针对半潜式钻井支持平台的安全问题,形成一套科学、全面、可行的安全控制系统设计方案。

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“ 在 不具 备 整体 吊装 上 部 壳体的能力 时 洁宝船厂 采用 大分段 逐一 吊装 合 拢的方 法 即所谓的 连 “ 续块堆积 的方法 提 供一 种 从底 部到顶 部 顺序 构建半潜式平 台的方法 根据 这种 方法 首先

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完成平 台下部壳 体的制造 然 后使用 海岸 起重机或者水上 浮式起 重机把 支柱 和连 接支撑物 一 块一 块 的架设起 来 其 后立 在下 部壳体上 的上 部壳体 以相 同方 式装配 这种 方法 的主要 的优 点是 下 部壳 : 体建 造完 成后 即可 出坞 (或船 台下 水 ) 提 高 了船坞 (或船 台) 的使用率 这 种方法 的主 要缺点是 需 要 广泛 的使用海岸起 重 机和 水上 浮式起 重机 时 常建造 进度 依赖 于 水上 浮式起 重机 的 能力 洁宝 血 16 〕 加 和 4〕 血 的浮 吊 而 一 般情 况上 部壳体最大 的分段不超 过 以X)t 因 此起 吊能 力 船 厂 拥有 3 2 〕
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5 ) 该 龙门吊的能力 是其他 同类 设施的三 倍 烟台莱佛士 船 厂拥有 2 〕X 均t 固定 的龙 门吊 (见 图 1 工 时 可 降低 一半 因此 烟 台莱 佛 士 船厂 采 用的上 部壳 体一 次性 整体 吊装 合 拢技 术 降低 了 高 空作
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半潜式平 台 : 总装合 拢: 建造 技 术
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上 部 壳体 巨 型总段下 水
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由甲板箱 体和 生活 区 构成 的上 部壳体 巨 型 总段在 船 台上 建造 完 铺 设滑 道连 接 到浮船坞
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图7
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月池 分段 合拢图向
2 图1
右 舷分 段合拢 图
海洋工 租
第四 届 全 国船 舶与海洋工 程 学术会议 论 文 集
527
3 图1
幻四 PE L 船 厂坞 内建造下部壳体图
, ,

9 % 年 全世 界拥有 1 3 2 艘 19 9 9 9 XX) 年增 至 7 年 增至 1 6 2 艘 1 8 年增 至 16 5 艘 2《 潜式钻 井平 台在 1 17 0 艘 2 0 1 年为 17 3 艘 2 0 2 年 达 到 17 5 艘 20 3 年 降至 17 ) 7 降至 16 X 2 艘 2( 2 艘 但 深 水钻 X 刃f ( 拓 年末统计 工 作 水深 ) 1 5 24m ( 5 ( t ) 的超 深 水 半潜 式钻 井平 台总计 达 到 8 3 井平 台增 加 据 2 0
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52 4
第四届 全 国 船劫 与海 洋工 程 学术会议 论文 集
海洋工 租
半潜式钻井平 台总装合拢技 术方 案研 究
张宜群 宋友 良
(上海船舶工 艺 研 究所
.
,
上 海 20 的 32 )


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简述 了 半潜 式钻井平台主 要特 点和主要 结构组成 部 分
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介绍 了几种 先进 的平 台上 部壳体与下部壳 体总 装合
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上 部 壳体 通过 架 设滑道 整 体滑 移与 下部壳 体合 拢 的技术方案
U R O N G ) 船厂 建造 半潜 式 以裕廊 (】
钻 井平 台 为例 详 细介绍 其总装 合拢技术 4 ) 几种在 上海或特定 条件下 的上 部 壳体与 下 部壳体整 体合拢技术方 案 (
2 1
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大总 段 吊 装接 合式 总装合拢 技术方 案
, ,



) 指钻井作业 的 区域 主要 含有 井架和 自 ) 指露 钻 井区 (见 图 2 动 化钻 井设 备 ; 立 管排 放 区 (见图 3 : 天 甲板放 置 立管 及 隔水管 的 区 域 主 要含有 立管 排放架和 立管 操纵起 重 机 生 活区 (见 图 3 ) 指工
作 人 员生 活 的区域 一 般是 有 直 升机起 降平 台
,
(1 )

52 6
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第四 届 全 国船如 与海洋 工 程 学术会议 论 文 集
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, 。
海洋工 租
术方案 以洁 宝 (K E p PE L ) 船厂 建造 半潜式钻 井平 台 为例 简述 其总装 合拢 技术方案 重 点介 绍 合 拢顺序
(2 )

巨型总段吊装接合式总装合拢技 术方案
,

是指在 平 台下 部结 构在船坞或船 台建 造完成后
,
从 而缩 短船坞周 期 和建 造
所 以 根据 不 同船厂 的起 吊能力
,
分别介 绍几种 先进 的上 部壳体和 下 部壳 体 的总装 合 拢技 术
,
方案
.
” 大总段 吊装 接合 式 总装合 拢技术方 案 是指在 平 台下 部壳体在 船坞 或船 台建造 完 成后 船 厂 不具备整 体 吊装上 部 结构 的能力 时 对平 台上 部壳体采用大分 段 合拢 吊装 与 下 部 壳体 合 拢的 技
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