热交换器原理与设计第6章-热交换器的试验与研究

1) 传热量Q：由于种种原 因，试验测试的冷流体吸 热量不会完全等于热流体 的放热量，可以它们的算 术平均值，Q=(Q1+Q2 )/2 作为实际的传热量。
2) 数据点选取：试验过程 误差总是避免不了。为保 证结果的正确性，在数据 整理时应舍取一些不合理 的点。通常，工程上以热 平衡的相对误差：
δ=|Q1-Q2|/[(Q1+Q2 )/2] ≤5%
今将K对α1和α2分别求偏导。
K
' 1


K α1
α2

(α1
α
2 2
α2
)2
K
' 2


K α2
α1

(α1
α12 α2
)2
☆偏导数K1′及K2′分别表示了传热系数K随α1及α2 的增长率。如设α1>α2，则可写为 α1 =nα2，得：
K2′ = n2 K1′ ☆表明当 α1=nα2 时候，K值随α2增长率要比随α1
4
0.01~0.05
增长率大n2倍。可见，提高α2对增强传热更为 有效。亦即，应该使对流换热系数小的那一项 增大，才能更有效地增加传热系数。
☆翅片管能加强传热就是针对对流换热系数小的 一侧加翅片，通过以薄翅片方式来增加传热面， 也就相当于使这一侧的对流换热系数增加， 从而提高以光管表面积为基准的传热系数。
6.3.2 增强传热的方法
9水泵；15、16、17、18 温度测点；20 电加热器
实验步骤
1) 了解试验系统、操作方法及测量仪表使用方法。 2) 接通热水箱电加热器的电源，将水加热到预定温度。 3) 启动冷、热水泵。 4) 根据预定的试验要求，分别调节冷、热水流量达
到预定值，然后维持在此工况下运行。 5) 当冷、热水的进、出口温度均达稳定时，测量并
2) 热质类比法
原理：先将萘在模型中浇铸成型，再按实际的热 交换器结构组合成试件。让与试件温度相同、不 含萘的空气流过试件，由于萘的升华作用，构成 传热面的萘片重量和厚度都将发生变化。
通过测定试验前后萘片的重量及沿萘片表面各处 的厚度变化、气流温度、试验持续时间及空气流 量等，计算出萘与空气的总质量交换率及局部质 量交换率，再根据热质交换的类比关系即可求得 平均及局部的对流热交换系数。

其他方法
1) 瞬态法
威尔逊图解法要求凭经验预先确定反映放热规律的数学 模型 ，这一定程度上影响了结果的正确性。瞬态法同 样不需要测量壁温，也不必预先确定反映放热规律的数 学模型，要求在非热稳定下进行。原理如下：
在流体流入热交换器传热面时，对流体突然进行加热 (或冷却)。流体进口温度将按某种规律变化，流体的出 口温度也相应发生变化。流体出口温度的瞬时变化是流 体进口温度和流体与该传热面之间的传热单元数NTU的 单值函数。通过建立热交换的微分方程组，由分析解或 数值解可预先求得流体的出口温度与时间 τ 及传热单元 数NTU间函数关系tf,2 (τ, NTU)。
由于扩展传热面积及加大传热温差常受到一 定条件限制，这里探讨如何提高传热系数。
1) 改变流体的流动情况 2) 改变流体的物性 3) 改变换热表面情况
增强传热按是否消耗外界能量分为两类： ＊被动式，即不需要直接使用外界动力，
如加插入物、增加表面粗糙度等； ＊主动式，如外加静电场、机械方法使传
热表面振动等。这些技术可单独使用， 也可同时采用的称为复合式强化。
1 Ki

1 c1 Re10,.i8 B1,i /μw0.11,4i

rw

rs

1 c2 Re2m,i2 B2,i /μw0.21,4i
再将它改写为：

1 Ki
- rw
- rs Re2m,i2 B2,i /μw0.21,4i

1 c2
1 c1
Re2m,i2 B2,i /μw0.21,4i Re10,.i8 B1,i /μw0.11,4i
4) 腐蚀的防止
＊加添加剂 ＊电化学保护 ＊采用耐腐蚀材料
或涂(镀)层 ＊改进结构设计 ＊控制运行工况 ＊热交换器的清洗
表6.1 均匀腐蚀的十级标准
耐腐蚀性 分类
Ⅰ 完全耐蚀 Ⅱ 很耐蚀
Ⅲ耐 蚀
Ⅳ 尚耐蚀
Ⅴ 欠耐蚀 Ⅵ 不耐蚀
耐蚀性 腐蚀速度，
等级
mm/yr
1
<0.001
2 0.001~0.005 3 0.005~0.01
☆根据计算或测试求得的Δp，再由下式确定所需要的
泵或风机的功率N：
N=VΔp /(1000 η)，
kW (6.18)
V—体积流量，m3/s；Δp—总阻力，N/m2；η —泵或风机效率
图6.7 Δp=f(w)曲线
图6.8 Eu=f(Re)曲线
6.3 传热强化及结垢与腐蚀
6.3.1 增强传热的基本途径 根据 Q=KFΔt 可见，传热量 Q 的增加可以 通过提高传热系数 K、扩展传热面积 F、 加大传热温差 Δt的途径来实现。
6.2 阻力特性试验
热交换器性能好坏，不仅表现在传热性能上， 而且表现在它的阻力性能上。
应对热交换器进行阻力特性试验，一方面测定 流体流经热交换器的压降，以比较不同热交换 器的阻力特性，并寻求减小压降的改进措施； 另一方面为选择泵或风机的容量提供依据。
☆流动阻力通常为2.4节所述的摩擦阻力Δpi 和局部阻力Δp1
由于NTU未知，所以，要将实验测得的流体 出口温度随时间的变化与计算所得的曲线簇
tf, 2 (τ, NTU)进行配比。通过配比，与实测值 最相吻合的那条流体出口温度的理论曲线的
NTU值，就是该传热面在测定工况下的NTU 值。此处NTU定义为NTU=αF/(mf cp ) (mf — 质量流率，cp—流体定压比热)，因而可求得 平均对流换热系数α。
6 热交换器的试验与研究
6.1 传热特性试验
6.1.1 传热系数的测定
在换热器上进行冷、热水的顺、逆流实验， 测得不同温度、流量，再进行换热计算。
热流体放热量：Q1 =cp1·m1·(t1′ – t1″)
冷流体吸热量：Q2 =cp2·m2·(t2″ – t2′)

对数平均温差 Δtm： Δtm
该式相当于一个直线方程：y=a+bx，截距
a=1/c2 及斜率b=1/c1可通过线性回归求得。 式中的每一个试验点的值相应为：
x1

Re2m,i2
B2,i
/μ 0.14 w2, i
Re10,.i8
B1,i
/μ 0.14 w1, i
y1


1 Ki
- rw
-
rs

Re2m,i2
B2,i
/μ 0.14 w2, i
5) 为使试验结果清晰明了和便于分析，可将测 得的数据和整理结果列成表格。
实验数据记录
热流体
冷流体
顺 换热 逆 器名 进口 出口 流量计 进口 出口 流量计 流 称 温度 温度 读数 温度 温度 读数
t1 /℃ t2/℃ V1/l·h-1 t1/℃ t2/℃ V1/l·h-1
顺 流
逆 流
6.1.2 对流换热系数的测定
图6.12 腐蚀率-时间曲线图
☆腐蚀类型
溶解氧腐蚀；电偶腐蚀；缝隙腐蚀；点腐蚀；应力 腐蚀开裂(SCC)；磨损腐蚀；氢危害；微生物腐蚀
☆腐蚀测试
金属遭受腐蚀后，其重量、厚度、机械性能、组织
结构等都会发生变化。常用深度表示腐蚀率。
金属腐蚀的深度表示法是用单位时间 (通常以年计)
的腐蚀深度来表示腐蚀率，我国常用单位mm/yr。
i
Fo Fi
1 定数 1 Fo 1
Ko
ci
Fi
w 0.8 i
上式右边前3项可认为是常数，用 a 表示，物性
不变情况下，可认为 1 Fo 是常数，用 b 表示，
ci Fi
于是上式变为： 1 a b 1
Ko
w 0.8 i
改变管内流速 wi，则可测得一系列总
传热系数，绘制成图，则是一条直线。
由
b 1 Fo ci Fi
→
ci

1 b
Fo Fi
从而，得到管内的对流换热系数 αi：
αi

ci
w 0.8 i
3) 修正的威尔逊图解法
由《传热学》，湍流时管内流体的对流换热准则式为：
Nu1 c1Re10.8 Pr21/3(μ1/μw1 )0.14
(6.8)
假设套管环隙流体的对流换热准则关系式为：
6.3.3 热交换器的结垢与腐蚀
☆结垢—影响流动与传热；腐蚀—影响热交 换器使用寿命。
1) 污垢类型
结晶型污垢；沉积型污垢； 生物型污垢；其他
2) 污垢热阻 污垢热阻rs或污垢系数hs: rs=δs /λs=1/hs m2·℃/W
＊单位面积上沉积量m，垢阻rs、 垢密度ρs、垢的导热系数λs 及沉积厚度δs 之间有以下关系：

以深度表示的腐蚀率可按下式计算：
K1=(m1 – m2 )×24×365×10-3/(Aτρ)
=Km ×24×365×10-3/ρ，
mm/yr
m1、m2—腐蚀前后挂片质量，g；A—挂片表面积，m2；
τ—挂片试验的时间，h；ρ—挂片密度，g/cm3，对钢，
ρ≈7.8 g/cm3；Km—以失重表示的腐蚀率，g/(m2·h)。
凡δ>5%的点，应予舍弃。
图6.3 K=f(w)曲线
3) 传热面积：计算传热系数时，有以哪一种表 面积为基准的问题，在整理试验数据时同样 应注意这一问题。
4) 为较直观地表示热交换器的传热性能，通常 要用曲线或图表示传热系数K与流体流速w 之间的关系。并且，常常选取流速w=1m/s时 的K值作为比较不同型式热交换器传热性能 的标准(同时，还应比较它们的阻力降ΔP)