聚氨酯、SBS防水施工方案

目录
一、编制依据 (2)
1、主要规范、规程........................... (2)
2、其他文件.......... ............................. .. (2)
二、工程概况... .. .. . (2)
三、施工部署 (2)
1、模板设计 (3)
2、施工准备 (3)
3、模板工程施工工艺 (4)
四、模板施工质量标准及质量保证措施 (10)
1、材料质量的保证措施 (10)
2、施工质量保证措施 (11)
3、模板施工质量标准 (13)
五、成品保护措施 (13)
1、模板安拆保护措施 (13)
2、混凝土浇筑施工注意事项 (14)
六、安全保证措施及应急预案 (14)
七、其他注意事项 (15)
八、附：模板计算书 (16)
一、编制依据
1、主要规范、规程
1.1《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）
1.2《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）
1.3《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）
1.4《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
2、其他文件
2.1城邦花园二期项目施工图纸
2.2城邦花园二期项目施工组织设计及相关施工方案。

2.3公司及同主以往所施工的同类工程施工经验。

二、工程概况
城邦花园7#住宅楼，地上三十层高层住宅，一二层为商业网点，住宅层高2.9米，商业一层4.2米，二层3.9米，建筑高度为87.000米(小区内室内地面算起)；屋顶为平屋面，建筑占地面积为1284.59平方米，总建筑面积为23227.53平方米。

本工程为一类高层住宅，耐火等级一级，屋面防水等级为Ⅱ级，结构形式为剪力墙结构，抗震设防烈度为7度，设计耐久年限50年。

三、施工部署
1、模板设计
2、施工准备
2.1材料及主要工具
2.1.1模板：主要规格为1830×915mm、木方：50×100mm；
2.1.3支撑件：钢管、木方、扣件、可调支撑等；
2.1.4脱模剂：油性脱模剂（柴油：机油=7：3）；
2.1.5主要工具：锯、扳手、线坠、靠尺、卷尺、海绵条等。

2.1.6主楼梁、板、墙、柱模板：按标准层配置三套；
2.2作业条件
2.2.1柱、墙钢筋已绑扎完毕，水电管线及预埋件已安装，绑好钢筋保护层垫块，并办完隐检手续；
2.2.2放好柱墙边线、柱墙边控制线、门窗洞位置线，在柱或暗柱主筋上抄好水平标高；
2.2.3柱墙根内混凝土已凿毛、清理干净，并沿柱墙体位置线已贴好20厚海棉条；
2.2.4模板表面清理干净，并均匀涂刷脱模剂。

3、模板工程施工工艺
3.1地梁、承台模板
承台模板采用120mm，地梁采用240mm砖胎模，M5水泥砂浆砌筑，1:3水泥砂浆粉刷。

详见下图：
3.2电梯基坑及积水坑处模板
电梯基坑及积水坑竖模板如下图：
18mm厚木胶合板
深坑底板
50×100mm木枋竖楞
筏板
钢管剪刀撑
钢管对撑
240mm厚砖砌胎模
100mm厚C10砼垫层
筏板
3.3墙模板
地下室墙体模板采用18mm 厚普通模板，塔楼墙体采用18mm 厚双面覆膜板。

采用50×100木枋作小楞，间距250mm ；钢管为大楞，钢管第一道离地面300mm ，以上每道间距450mm ，地下室外墙螺杆采用带止水片的φ12的螺杆，地下室内墙及地上结构采用φ12穿PVC 套管的螺杆，螺杆水平间距为450mm 。

剪力墙下面两排螺杆采用双螺帽加固。

地下室外墙支模如下图：
直角扣件
3.4柱模板
方柱模板采用915×1830×18mm 双面履膜胶合板，用50×100mm 木枋作背楞，间距250mm ，［钢管与φ12对拉螺杆加固，以上每道间距为450mm 。

模板加固图如下图：
3.5梁模板
梁支模如下图：梁模板选用15mm 普通模板，支撑体系采用φ48×3.0脚手架，梁底横向立杆
间距为1000mm ，梁底纵向立杆间距1000mm 。

对于梁高大于600mm 的梁φ12对拉螺杆每隔300mm 一道。

立杆距梁或墙间距为300mm 。

梁支模加固如下图：
满堂架
50×100木枋12mm厚竹夹板φ12对拉螺杆
梁高大于800mm梁支模
梁宽+600梁高小于800mm梁支模
50×100木枋
12mm厚竹夹板满堂架
18mm厚普通模板
18mm厚普通模板
梁宽+600边梁支模
50×100木枋
12mm厚竹夹板满堂架
18mm厚普通模板
3.6平台模板
地库平台模板和主楼平台模板采用厚15mm 的普通模板，用50×100mm 木枋作背楞，间距300mm ，支承体系用脚手钢管搭设满堂架，满堂架立杆间距不大于1200mm ，层高大于4m 时立杆间距不大于1000mm ，立杆底端加垫150×150模板块；步距不大于1500mm ，其中第一道水平杆距楼地面200mm,平台模板支设如下图：
3.7楼梯模板
本工程塔楼主要为剪刀楼梯，采用楼梯比楼层低一层的做法分开施工。

楼梯底模采用18mm普通模板，沿斜向次龙骨为50×100mm木枋@250mm，横向主龙骨采用50×100mm木枋1000mm，楼梯踢面模板同样采用18mm普通模板制作，根据事先算好的楼梯高度进行加工（第一步和最后一步的高度应结合装修高度确定），通过小木条和50×100木枋连成整体。

用对拉螺杆加固。

楼梯施工缝留置在结构层上三步位置，在施工楼梯前应凿毛接触面，并冲洗干净，将预留插筋调直调正，再支模施工。

3.8后浇带模板
底板后浇带采用钢板网，与外加钢筋支撑连接牢固。

外墙后浇带外模采用模板支设。

模板拆除
3.9模板拆除规定
模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由项目工长和项目技术负责人签字后报送监理审批方可生效执行。

侧模在砼强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。

底模构件跨度大于8m的砼强度达到设计强度的100%后方可拆除，构件跨度小于8m 的砼强度达到设计强度的75%后方可拆除。

具体拆模见下表规定：
3.10模板及支撑体系拆除方法
3.10.1模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。

3.10.2拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。

当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。

3.10.3拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，整理拆下后的模板及时清理
干净，按规格分类堆放整齐。

3.10.4后浇带模板及支撑体系不得拆除。

3.10.5拆除时要注意成品保护，拆下后的模板及时清理干净，按规格分类放置整齐。

3.11模板维护与管理
3.11.1墙、柱模板及梁侧、梁底模板等预先制作的模板，应进行编号管理，模板宜分类堆放，以便于使用。

3.11.2模板安装及拆除时，信号工到场指挥，起钩或落钩应轻起轻放，不准碰撞，不得使劲敲砸模板，以免模板变形。

3.11.3加工好的模板不得随意在上面开洞，如确需开洞必须经过主管工长同意。

3.11.4木模板根据尺寸不同分类堆放，需用何种模板直接拿取，不得将大张模板锯成小块模板使用。

3.11.5拆下的模板应及时清理，如发现翘曲、变形、应及时修理，损坏的板面应及时进行修补。

3.11.6水平结构模板支设后刷水溶性脱模剂。

竖向结构采用覆膜竹胶板模板，使用前应刷水溶性脱模剂；定型可调钢模支设时，使用前刷油性脱模剂。

3.11.7竹胶板、木模板应放在室内或干燥通风处，露天堆放时要加以覆盖，模板底层应设垫木，使空气流通，防止受潮。

3.11.8拆除后的竹、木胶合板应将模板面上的混凝土清理干净，将留在上面的钉子起出。

并分类堆码整齐。

3.11.9模板周转使用前，应检查模板是否有翘曲、变形、破损等部位，如有应采取修补或切割后再使用。

四、模板施工质量标准及质量保证措施
1、材料质量的保证措施
1.1根据公司质量方针和质量手册的要求，选择合格的材料供应商。

1.1对于进场的模板、钢管、扣件等材料部门应按规范要求进行检查、验收；对不合格品必须退货，严禁投入使用。

1.3模板应按分类整齐平行堆放。

模板堆放不宜过高，以免失稳。

最下一块模板应垫起离地200mm高，保持通风防止受潮。

1.4预防轴线偏位、标高不正确的控制措施。

1.4.1每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精准度是否达到要求。

1.4.2梁的轴线，边线应先用墨斗在楼面上弹线。

1.4.3用水准仪把建筑物水平标高引测到模板安装位置，定好水平控制标高，严格控制梁板的标高。

2、施工质量保证措施
2.1重点部位模板及其支撑体系必须进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠的承受施工过程中可能产生的各项荷载。

2.2做好各级技术交底工作，让所有施工人员掌握质量技术要求。

2.3配置模板时，要根据模板拼装接合的需要进行适当的加长或缩短，确保模板板面平整，接缝严密不漏浆。

2.4现场安装施工必须严格按本方案的要求进行，特别是对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响钢管杆件、木方等构件的尺寸、间距等必须严格控制。

2.5严格按事先确定的合理施工工序进行操作施工，发现问题及时上报，并会同有关人员研究处理。

2.6模板及其支撑体系必须经有关单位验收通过，并如实做好质量验收记录后，方可组织下道工序的施工。

2.7预防漏浆的控制措施
2.7.1模板拼缝处应平直刨光，拼版紧密；浇筑混凝土前应隔夜浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。

2.7.2梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后膨胀因素，下料尺寸可适当所缩小模板尺寸，使混凝土浇筑后梁模板顶端处口刚好与柱面贴平；但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱模板，又会发生漏浆现象。

2.7.3底模板与梁接合处，应用木方镶接；板底应考虑木模板吸湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可以防止漏浆，又可避免板底模板向嵌入墙、梁内，且便于拆模。

2.7.4冬季施工拆模板可不浇水湿润，但部分墙板拼缝较大处黏贴胶带预防漏浆。

3、模板施工质量标准：
3.1模板及其支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠承受浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载。

3.2模板接缝必须严密，不得漏浆；模板面清理干净，脱模剂涂刷均匀。

3.3模板的穿墙螺栓应紧固可靠，浇筑时要防止直接冲击洞口模板，保证洞口两侧混凝土对称下料。

3.4模板施工质量允许偏差控制标准：
五、成品保护措施
1、模板安拆保护措施
1.1模板安拆时应轻放、不准碰撞，防止模板变形。

1.2模板涂刷好隔离剂（脱模剂）后，在指定位置按规格分类堆放。

1.3模板安装完成后，要注意保持模板内清洁。

1.4拆模时不得用大锤硬砸，以免损伤混凝土表面和棱角。

2、砼浇筑施工注意事项。

2.1浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。

2.2混凝土浇筑时，施工单位应派安全员在重点施工部位专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，带排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工，
2.3砼输送管不得直接与模板接触，砼振动时，不得用振动棒敲模板和钢筋。

2.4振动器棒等设备，不得集中堆放。

浇筑时无需使用的设备一律在浇筑前清走。

六、安全保证措施及应急预案
1、建立安全保证体系，项目安全领导小组安全员张矿辉任组长，班组安全员为组员，负责模板支撑系统及高处作业时的安全生产工作。

项目应急救援小组由项目副经理担任组长，各片区工长，质检员、施工队伍负责人为组员，处理可能发生的紧急情况。

2、对进场职工进行施工前的安全生产教育工作，提高安全意识。

3、重点监控部位施工尽可能在白天浇筑砼，架体下面拉出警戒线，除负责看模人员外，其余人员一律不准进入。

看模人员配备有对讲机，随时与楼层人员取得联系。

4、现场张贴安全操作规程和安全管理制度，设置安全警示标志或警告牌。

5、机具及材料的堆放符合施工总平面布置要求，消防器材应配备齐全，安放位置适当，灭火器应定期检查，及时更换药品。

6、模板工程和支撑架搭设安装，经班组、工长自检合格，质检组复查后，向监理公司申报验收，验收合格后方能进行下一道工序施工。

7、混凝土浇筑前填写浇筑申请表（监理），浇筑时，专职安全员巡视检查，观察模板和其支撑系统的变形情况，发现异常情况应及时暂停施工，待排除险情并经项目负责人同意后方可复工，浇筑楼面结构混凝土时，严禁无关人员进入施工场内。

8、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。

9、遵守安全文明施工的有关规定和管理制度。

七、其他注意事项
1、主楼标准层三套模板考虑，其中悬挑部分若不能满足拆模要求可局部增加一套悬挑部位模板。

2、竖向剪力墙根部预防漏浆措施；支模前将墙柱根部清理干净，模板紧贴在楼板面，必要时在板底贴海棉条。

模板支设完毕浇筑砼前至少一天在墙根部用1:2.5水泥砂浆封堵严密。

3、竖向模板内用成品砼条做限位，控制剪力墙截面尺寸。

4、层高大于4m时通过计算立杆纵横间距均取900mm。

5、后浇带支撑体系单独搭设，浇筑砼前与满堂架用钢管连接整体，满堂架拆除时后浇带部位支撑架不得拆除。

待后浇带浇筑后强度达到100%方可拆除模板及支撑架。

6、本工程层高2.9米，楼层扫地杆满设，设置剪力撑的框格占构架框格总数的比例
不小于1/2；且中间与四周从顶开始向下每隔两步设一道水平剪力撑标准层；2.9米高扫地杆设置不少于2/3，且周边一圈满设，设置剪力撑的框格占构架框格总数的比例不小于1/3。

八、附：模板计算书
板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、荷载设计
三、模板体系设计
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
面板类型覆面木胶
合板
面板厚度(mm)15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量
E(N/mm2)
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，
1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×
2.5] ×1=6.51kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m
p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4]= 0.2kN·m
σ＝M max/W＝0.2×106/37500＝5.27N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×2504/(384×10000×281250)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝
250/400＝0.62mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×80
小梁抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
15.44小梁抗剪强度设计值
[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量
E(N/mm2)
9350小梁截面抵抗矩
W(cm3)
53.33
小梁截面惯性矩
I(cm4)
213.33
因[B/l b]取整＝[3600/1000]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×
2.5，
1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×
2.5]×0.25＝1.68kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.25＝
0.89kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/m
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×0.89×12+0.117×0.79×12＝0.18kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.08×12+0.213×3.15×1，0.1×0.08×12+0.175×3.15×1]＝0.68kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.68×0.252/2，0.08×0.252/2+3.15×0.25]＝
0.79kN·m
M max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.18，0.68，0.79]＝0.79kN·m
σ＝M max/W＝0.79×106/53330＝14.81N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.89×1+0.617×0.79×1＝1.02kN
V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.08×1+0.675×3.15＝2.17kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.68×0.25，0.08×0.25+3.15]＝3.17kN
V max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.02，2.17，3.17]＝3.17kN
τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×80×50)＝1.19N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25＝0.83kN/m
跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.83×10004/(100×9350×2133300)＝0.28mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.83×2504/(8×9350×2133300)＝0.02mm≤[ν]＝l1/400＝
250/400＝0.62mm
满足要求！
六、主梁验算
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，
1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.42kN/m
q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25＝0.95kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.47kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25=0.88kN/m
承载能力极限状态
按三跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.95×1+1.2×0.47×1＝1.61kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.42×0.25＝0.36kN
R＝max[R max，R1]＝1.61kN;
正常使用极限状态
按三跨连续梁，R max＝1.1q2L＝1.1×0.88×1＝0.97kN
按悬臂梁，R1＝q2l=0.88×0.25＝0.22kN
R＝max[R max，R1]＝0.97kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
M max＝0.59kN·m
σ＝M max/W＝0.59×106/4490＝131.85N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V max＝3.77kN
τmax＝2V max/A=2×3.77×1000/424＝17.81N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.72mm
跨中νmax=0.72mm≤[ν]=1000/400=2.5mm
悬挑段νmax＝0.49mm≤[ν]=300/400=0.75mm
满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据《建筑施
工扣件式钢
管脚手架安
全技术规
剪刀撑设置加强型
1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197
M w=0.92×1.4ωk l a h2/10=0.92×1.4×0.18×1×1.82/10＝0.07kN·m
N w＝
0.9[1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0 .07/1＝5kN
f＝N w/(φA)+ M w/W＝5001.96/(0.2×424)+0.07×106/4490＝74.61N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm
λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm
λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139
M w=0.92×1.4ωk l a h2/10=0.92×1.4×0.18×1×1.82/10＝0.07kN·m
N w＝
0.9[1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.07/1＝5.27kN
f＝N w/(φA)+ M w/W＝5271.96/(0.14×424)+0.07×106/4490＝104.18N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、扣件抗滑移验算
按上节计算可知，扣件受力N＝5kN≤R c=k c×8=1×8=8kN
满足要求！
九、立柱地基基础验算
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝5.27/(1×0.1)＝52.72kPa≤f ak＝70kPa
梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、荷载设计
三、模板体系设计
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型覆面木胶
合板
面板厚度(mm)15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量
E(N/mm2)
10000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，
1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.38kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝15.61kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝12.85kN/m
1、强度验算
M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×17.38×0.122＝0.03kN·m
σ＝M max/W＝0.03×106/37500＝0.91N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×12.85×1254/(100×10000×281250)＝0.006mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×15.61×0.12+0.437×1.76×0.12＝0.83kN R2=1.25q1l=1.25×17.38×0.12＝2.72kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×12.85×0.12＝0.6kN
R2'=1.25q2l=1.25×12.85×0.12＝2.01kN
五、小梁验算
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{0.83+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.5-0.13)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2]/2×1，
2.72+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2}=2.75kN/m
q2＝max[0.6+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.5-0.13)+(0.5+(24+1.1)×0.13)×max[0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2]/2×1，2.01+(0.3-0.1)×0.25/2]＝2.03kN/m
1、抗弯验算
M max＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×2.75×0.92，0.5×2.75×0.32]＝0.22kN·m
σ＝M max/W＝0.22×106/53330＝4.17N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V max＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×2.75×0.9，2.75×0.3]＝1.483kN
τmax＝3V max/(2bh0)=3×1.483×1000/(2×50×80)＝0.56N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×2.03×9004/(100×9350×2133300)＝0.45mm≤[ν]＝
l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.03×3004/(8×9350×2133300)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
R max＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×2.75×0.9，0.4×2.75×0.9+2.75×0.3]＝2.72kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.62kN，R2＝2.72kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.03×0.9，0.4×2.03×0.9+2.03×0.3]＝2.01kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.4kN，R'2＝2.01kN
六、主梁验算
主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量
E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值
[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩
W(cm3)
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算
σ＝M max/W＝0.233×106/5080＝45.95N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V max＝2.459kN
τmax＝2V max/A=2×2.459×1000/489＝10.06N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！
3、挠度验算
νmax＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.16kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.16kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.5
1、风荷载计算
M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+0.9×1.4×2]×1＝16.15kN/m
2)小梁验算
q1＝
max{0.77+(0.3-0.1)×0.25/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.25/2，(1.2-0.6)-0.25/2]/2×1，2.52+(0.3-0.1)×0.25/2}=2.55kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.16kN，R2＝7.34kN，R3＝0.16kN
立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+M w/l b＝
max[0.16+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.6-0.25/2)/2×0.9，7.34，0.16+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.2-0.6-0.25/2)/2×0.9]+0.07/1.2＝7.47kN
f＝N/(φA)+M w/W＝7465.04/(0.5×424)+0.07×106/4490＝51.7N/mm2≤[f]＝
205N/mm2
满足要求！
八、梁底立柱扣件抗滑移验算
由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2]×1＝7.64kN≤R c=k c×8=1×8=8kN
满足要求！
墙模板（非组合式钢模板）计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、荷载组合
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝
min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3]＝min[29.87，72]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.64，42.28]＝0.9×42.28＝38.06kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2
三、面板布置
主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)200
对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距
(mm)
500模板设计立面图
四、面板验算
面板类型覆面木胶
合板
面板厚度(mm)18
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量
E(N/mm2)
10000
墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×182/6
＝27000mm3，I＝bh3/12＝500×183/12＝243000mm4
1、强度验算
q＝bS承＝0.5×38.06＝19.03kN/m
面板弯矩图(kN·m) M max＝0.15kN·m
σ＝M max/W＝0.15×106/27000＝5.51N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝0.5×29.87=14.94kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.31mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值
[f](N/mm2)
15.44小梁弹性模量
E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩
W(cm3)
64小梁截面惯性矩I(cm4)256 1、强度验算
q＝bS承＝0.25×38.06＝9.51kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
小梁剪力图(kN)
M max＝0.3kN·m
σ＝M max/W＝0.3×106/64000＝4.64N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝0.25×29.87=7.47kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.27mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
满足要求！
3、支座反力计算
R1=5.05kN，R2=...R16=5.05kN，R17=4.04kN
六、主梁验算
主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量
E(N/mm2)
206000
主梁截面抵抗矩
W(cm3)
8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.56
1、强度验算
主梁弯矩图(kN·m)
M max＝0.55kN·m
σ＝M max/W＝0.55×106/8980＝61.07N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
2、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
满足要求！
七、对拉螺栓验算
12.9
对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值
N t b(kN)
对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+200]＝500mm
对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm
N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.06＝9.04kN≤N t b＝12.9kN
满足要求！
楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按。