圈座计算
电感圈数计算公式
电感圈数计算公式
电感圈数计算公式是用来计算电感器中的线圈数目的公式。
电感器是一种用来储存电能的设备，它可以将电能转化为磁能，并在需要时将磁能转化回电能。
电感器通常由一个或多个线圈组成，线圈中的匝数越多，电感器的电感值就越大。
为了计算电感器的线圈数目，我们可以使用以下公式：
N = sqrt(L / (μ₀ * A))
其中，N表示线圈数目，L表示电感器的电感值，μ₀表示真空的磁导率，A表示线圈的横截面积。
通过这个公式，我们可以根据电感器的电感值和线圈的横截面积来计算线圈的数目。
这个公式的推导过程比较复杂，涉及到一些物理学原理，但是我们可以通过这个公式来快速计算。
使用电感圈数计算公式可以帮助我们更好地理解电感器的工作原理，同时也可以帮助我们设计和制造更高效的电感器。
通过合理选择线圈的数目，我们可以达到更好的电感效果，提高电感器的性能。
电感圈数计算公式是一个重要的工具，它可以帮助我们计算电感器中线圈的数目。
通过合理选择线圈的数目，我们可以提高电感器的性能，实现更高效的电能转换。
卧式容器的支座
一、卧式容器的支座卧式容器的支座有三种：鞍座、圈座和支腿。
㈠鞍式支座鞍座是应用最广泛的一种卧式容器支座，常见的卧式容器和大型卧式贮槽，热交换器等多采用这种支座。
鞍式支座如上图所示，为了简化设计计算，鞍式支座已有标准JB/T4712-92 《鞍式支座》，设计时可根据容器的公称直径和容器的重量选用标准中的规格。
鞍座是由横向筋板、若干轴向筋板和底板焊接而成。
在与设备连接处，有带加强垫板和不带加强垫板两种结构。
鞍式支座的鞍座包角q为120°或150°，以保证容器在支座上安放稳定。
鞍座的高度有200、300、400和500mm四种规格，但可以根据需要改变，改变后应作强度校核。
鞍式支座的宽度b可根据容器的公称直径查出。
鞍座分为A型（轻型）和B型（重型）两类，其中重型又分为BⅠ～BⅤ五种型号。
其中BⅠ型结构如BⅠ型鞍座结构图所示。
A型和B型的区别在于筋板和底板、垫板等尺寸不同或数量不同。
BI型鞍座结构图鞍座的底板尺寸应保证基础的水泥面不被压坏。
根据底板上螺栓孔形状的不同，每种型式的鞍座又分为固定式支座（代号F)和滑动式支座（代号S)两种安装形式，固定式鞍座底板上开圆形螺栓孔，滑动式支座开长圆形螺栓孔。
在一台容器上，两个总是配对使用。
在安装活动支座时，地脚螺栓采用两个螺母。
第一个螺母拧紧后倒退一圈，然后用第二个螺母锁紧，这样可以保证设备在温度变化时，鞍座能在基础面上自由滑动。
长圆孔的长度须根据设备的温差伸缩量进行校核。
一台卧式容器的鞍式支座，一般情况下不宜多于两个。
因为鞍座水平高度的微小差异都会造成各支座间的受力不均，从而引起筒壁内的附加应力。
采用双鞍座时，鞍座与筒体端部的距离A可按下述原则确定（见上图）：当筒体的L/D较大，且鞍座所在平面内又无加强圈时，应尽量利用封头对支座处筒体的加强作用，取A≤0.25D；当筒体的L/D较小，d/D较大，或鞍座所在平面内有加强圈时，取A≤0.2L。
㈡圈座在下列情况下可采用圈座：对于大直径薄壁容器和真空操作的容器，因其自身重量可能造成严重挠曲；多于两个支承的长容器。
卧式容器的支座
卧式容器的支座浏览字体设置：- 11pt + 10pt12pt14pt16pt放入我的网络收藏夹一、卧式容器的支座卧式容器的支座有三种：鞍座、圈座和支腿。
㈠鞍式支座鞍座是应用最广泛的一种卧式容器支座，常见的卧式容器和大型卧式贮槽，热交换器等多采用这种支座。
鞍式支座如上图所示，为了简化设计计算，鞍式支座已有标准JB/T4712-92 《鞍式支座》，设计时可根据容器的公称直径和容器的重量选用标准中的规格。
鞍座是由横向筋板、若干轴向筋板和底板焊接而成。
在与设备连接处，有带加强垫板和不带加强垫板两种结构。
鞍式支座的鞍座包角为120°或150°，以保证容器在支座上安放稳定。
鞍座的高度有200、300、400和500mm四种规格，但可以根据需要改变，改变后应作强度校核。
鞍式支座的宽度b可根据容器的公称直径查出。
鞍座分为A型（轻型）和B型（重型）两类，其中重型又分为BⅠ～BⅤ五种型号。
其中BⅠ型结构如BⅠ型鞍座结构图所示。
A型和B型的区别在于筋板和底板、垫板等尺寸不同或数量不同。
BI型鞍座结构图鞍座的底板尺寸应保证基础的水泥面不被压坏。
根据底板上螺栓孔形状的不同，每种型式的鞍座又分为固定式支座（代号F)和滑动式支座（代号S)两种安装形式，固定式鞍座底板上开圆形螺栓孔，滑动式支座开长圆形螺栓孔。
在一台容器上，两个总是配对使用。
在安装活动支座时，地脚螺栓采用两个螺母。
第一个螺母拧紧后倒退一圈，然后用第二个螺母锁紧，这样可以保证设备在温度变化时，鞍座能在基础面上自由滑动。
长圆孔的长度须根据设备的温差伸缩量进行校核。
一台卧式容器的鞍式支座，一般情况下不宜多于两个。
因为鞍座水平高度的微小差异都会造成各支座间的受力不均，从而引起筒壁内的附加应力。
采用双鞍座时，鞍座与筒体端部的距离A可按下述原则确定（见上图）：当筒体的L/D较大，且鞍座所在平面内又无加强圈时，应尽量利用封头对支座处筒体的加强作用，取A≤；当筒体的L/D较小，/D较大，或鞍座所在平面内有加强圈时，取A≤。
容器支座介绍
容器支座介绍一、卧式容器的支座卧式容器的支座有三种：鞍座、圈座和支腿。
㈠鞍式支座鞍座是应用最广泛的一种卧式容器支座，常见的卧式容器和大型卧式贮槽，热交换器等多采用这种支座。
鞍式支座如上图所示，为了简化设计计算，鞍式支座已有标准JB/T4712-92 《鞍式支座》，设计时可根据容器的公称直径和容器的重量选用标准中的规格。
鞍座是由横向筋板、若干轴向筋板和底板焊接而成。
在与设备连接处，有带加强垫板和不带加强垫板两种结构。
鞍式支座的鞍座包角q为120°或150°，以保证容器在支座上安放稳定。
鞍座的高度有200、300、400和500mm四种规格，但可以根据需要改变，改变后应作强度校核。
鞍式支座的宽度b可根据容器的公称直径查出。
鞍座分为A型（轻型）和B型（重型）两类，其中重型又分为BⅠ～BⅤ五种型号。
其中BⅠ型结构如BⅠ型鞍座结构图所示。
A型和B型的区别在于筋板和底板、垫板等尺寸不同或数量不同。
BI型鞍座结构图鞍座的底板尺寸应保证基础的水泥面不被压坏。
根据底板上螺栓孔形状的不同，每种型式的鞍座又分为固定式支座（代号F)和滑动式支座（代号S)两种安装形式，固定式鞍座底板上开圆形螺栓孔，滑动式支座开长圆形螺栓孔。
在一台容器上，两个总是配对使用。
在安装活动支座时，地脚螺栓采用两个螺母。
第一个螺母拧紧后倒退一圈，然后用第二个螺母锁紧，这样可以保证设备在温度变化时，鞍座能在基础面上自由滑动。
长圆孔的长度须根据设备的温差伸缩量进行校核。
一台卧式容器的鞍式支座，一般情况下不宜多于两个。
因为鞍座水平高度的微小差异都会造成各支座间的受力不均，从而引起筒壁内的附加应力。
采用双鞍座时，鞍座与筒体端部的距离A可按下述原则确定（见上图）：当筒体的L/D较大，且鞍座所在平面内又无加强圈时，应尽量利用封头对支座处筒体的加强作用，取A≤0.25D；当筒体的L/D较小，d/D较大，或鞍座所在平面内有加强圈时，取A≤0.2L。
带刚性环耳式支座的设计和计算
到稳定 性 的要求 ．通 常会采 取增 加支 耳 数量 或增 大
０ 前 言
壳 体 壁 厚 的方 式 来 实 现 。但 当 支耳 数 量 增 大 （ ＞ ４ １
时 ，通 常会 出现壳 体周 围空 间不 足 ，各个 支 座底 面
在化 工领 域 的工程建 设项 目中 。非 标设 备 的制 造 与安装 始终 是项 目的重要组 成部 分 。非标 设备 工 程造 价之 大 ，是业 内人 士熟知 的 。正确 控制 非标 设 备 工程 的造价 。对 提高建 设单 位 的经济 效益 具有 重 要 意义 。根据 以往 的项 目经验 ，影 响设 备预 算 的主 要 因素是 设备 的材料 用 量 、结 构及 工作 压力 等 ，这 对 于立式设 备来 说尤 为 突 出。所 以控制 好设 备 的材
板厚 度 由 １ ０ｍｍ增 为 １ ２ｍｍ） 。
安装 尺 寸 ：
Ｄ ＝ 、 ／ （ Ｄ ｉ ＋ ＋ ３ ） 一 ｂ ： ＋ ２（ １ ２ Ｉ ）
：
８ ０ ２ 一 Ｖｒ （ １ ３ ｏ ｏ ＋ ２ ｘ １ ２ ＋ ２ ｘ ｌ Ｏ ） ２１
－
十 ２ ×（ ３ ３ ０ — ９ Ｏ １
２ ． ２ ． ２ 设 计和 计算 步骤 由上述 结 构 尺 寸及 已知 条 件得 出 ：Ｓ ， ＝ ９ ０ ｍ ｍ．
１ ２ ＝ ３ ３ ０ ｍｍ ， ｂ ２ ＝１ ８ ０ ｍｍ ， ＝１ ２ ｍｍ ， ６ ３ ＝１ ２ ｍｍ ， Ｄｉ ＝１ ３ ０ ０ ｍｍ ，６ ＝ １ ２ ｍｍ ， ｌ ＝１ ２ ｍｍ ， Ｂ＝ ７ ０ ｍｍ ， １ ４ ｍｍ ， Ｄ。 ＝ １ ３ ２ ４ ｍｍ ， Ｄ。 １ ＝１ ３ ４ ８ ｍｍ ， ｈ ＝ ４ １ ３ ｍｍ 。
例 计 算 中校 核 所 得 出 的结 论 。决 定 参 考 选 用 Ｊ Ｂ ／ Ｔ ４ ７ １ ２ ． ３中 的 Ｃ ５和 Ｂ ５耳式 支座结 构 尺寸 。 参考 Ｃ ５耳 式支座 结构 尺寸 ，如下 所述 。 支座 高度 ：Ｈ＝ ４ ３ ０ｍ ｍ；
30立方米液化石油气储罐设计
前言随着我国化学工业的蓬勃发展，各地建立了大量的液化气储配站。
对于储存量小于m或单罐容积小于1503m时．一般选用卧式圆筒形储罐。
液化气储罐是储存易燃易5003爆介质．直接关系到人民生命财产安全的重要设备。
因此属于设计、制造要求高、检验要求m液化石油气储罐设计即为此种情况。
严的三类压力容器。
本次设计的为303液化石油气贮罐是盛装液化石油气的常用设备, 由于该气体具有易燃易爆的特点, 因此在设计这种贮罐时, 要注意与一般气体贮罐的不同点, 尤其要注意安全, 还要注意在制造、安装等方面的特点。
m或单罐容积大于2003m时目前我国普遍采用常温压力贮罐,一般贮存总量大于5003选用球形贮罐比较经济; 而圆筒形贮罐具有加工制造安装简单, 安装费用少等优点, 但金属m, 单罐容积小于1003m时选用卧式贮罐比较耗量大占地面积大, 所以在总贮量小于5003经济。
本文主要讨论卧式圆筒形液化石油气贮罐的设计。
卧式液化石油气贮罐设计的特点。
卧式液化石油气贮罐也是一个储存压力容器, 也应按GB150《钢制压力容器》进行制造、试验和验收; 并接受劳动部颁发《压力容器安全技术监察规程》(简称容规) 的监督。
液化石油气贮罐, 不论是卧式还是球罐都属第三类压力容器。
贮罐主要有筒体、封头、人孔、支座以及各种接管组成。
贮罐上设有液相管、气相管、排污管以及压力表、温度计、液面计等。
第1章设计参数的选择1.1设计数据表1-:1：设计数据1.2设计压力设计压力是根据最高工作压力来确定，原则是根据最危险的操作情况而定。
通常选取工作压力的1.05-1.1倍，本次设计选取1.1，数据见下表1-2。
其中丙烷占主要部分可以选取丙烷的饱和蒸汽压。
因此取50℃时丙烷的饱和蒸汽压为最高工作压力，由上表知50℃时丙烷的饱和蒸汽压为 1.710MPa，则其表压为1.710-0.1=1.610MPa，故设计压力为1.610x1.1=1.77MPa。
1.3设计温度设计温度是指容器在正常工作情况下，设定的元件金属温度。
压力容器的设计单元十三 压力容器零部件(支座及开孔)52p
B=2d d=接管内径+2C (C=C1+C2)
h 1
dSnt
或实际外伸高度的值较；小
h 2
dSnt
或实际内伸高度的值较；小
等面积补强，纵截面上的投影面积要满足下式：
A1+A2+A3≥A A1—壳体的贡献（有效壁厚减去计算壁厚部分）； A2—接管的贡献（有效壁厚减去计算壁厚部分）； A3—焊缝金属截面积; A—壳体上需要补强的截面积。（表6-20 P179）
椭圆形人孔(或称长圆形人孔)的最小 尺寸为400mm×300mm。
人孔：筒节、法兰、盖板和手柄。
使用中常打开，可用快开式结构人 孔。
水平吊盖人孔
手孔（HG21515～21527-95） 和人孔（HG21528～2153595）已有标准，
设计时根据设备的公称压力， 工作温度以及所用材料等按 标准直接选用。
（2）加强元件结构 （3）整体补强结构
若须补强的接管较多， 可采取增加壳体壁厚 的办法，也称为整体 补强。
(四).等面积补强的设计方法
1. 开孔有效补强范围及补强面积的计算 等面积补强——补强的金属量等于或大于开孔所
削弱的金属量。 图上看，应该考虑的截面是强度削弱较大的截面
——轴（纵）向截面的面积：
三、手孔与人孔
检查设备内部空间以及安装和拆 卸内部构件。
手孔直径150mm～250mm，标准
手孔公称直径有DN150和 DN250两种。
手孔结构：容器上接一短管，其 上盖一盲板。
人孔：
设备直径超过900mm，有手孔也设 人孔。
人孔的形状有圆形和椭圆形。
椭圆形人孔短轴与筒身轴线平行。
圆形人孔直径400mm～600mm，容 器压力不高或有特殊需要时，直径 可以大一些。
卧式容器的支座
一、卧式容器的支座卧式容器的支座有三种：鞍座、圈座和支腿。
㈠鞍式支座鞍座是应用最广泛的一种卧式容器支座，常见的卧式容器和大型卧式贮槽，热交换器等多采用这种支座。
鞍式支座如上图所示，为了简化设计计算，鞍式支座已有标准JB/T4712-92 《鞍式支座》，设计时可根据容器的公称直径和容器的重量选用标准中的规格。
鞍座是由横向筋板、若干轴向筋板和底板焊接而成。
在与设备连接处，有带加强垫板和不带加强垫板两种结构。
鞍式支座的鞍座包角q为120°或150°，以保证容器在支座上安放稳定。
鞍座的高度有200、300、400和500mm四种规格，但可以根据需要改变，改变后应作强度校核。
鞍式支座的宽度b可根据容器的公称直径查出。
鞍座分为A型（轻型）和B型（重型）两类，其中重型又分为BⅠ～BⅤ五种型号。
其中BⅠ型结构如BⅠ型鞍座结构图所示。
A型和B型的区别在于筋板和底板、垫板等尺寸不同或数量不同。
BI型鞍座结构图鞍座的底板尺寸应保证基础的水泥面不被压坏。
根据底板上螺栓孔形状的不同，每种型式的鞍座又分为固定式支座（代号F)和滑动式支座（代号S)两种安装形式，固定式鞍座底板上开圆形螺栓孔，滑动式支座开长圆形螺栓孔。
在一台容器上，两个总是配对使用。
在安装活动支座时，地脚螺栓采用两个螺母。
第一个螺母拧紧后倒退一圈，然后用第二个螺母锁紧，这样可以保证设备在温度变化时，鞍座能在基础面上自由滑动。
长圆孔的长度须根据设备的温差伸缩量进行校核。
一台卧式容器的鞍式支座，一般情况下不宜多于两个。
因为鞍座水平高度的微小差异都会造成各支座间的受力不均，从而引起筒壁内的附加应力。
采用双鞍座时，鞍座与筒体端部的距离A可按下述原则确定（见上图）：当筒体的L/D较大，且鞍座所在平面内又无加强圈时，应尽量利用封头对支座处筒体的加强作用，取A≤0.25D；当筒体的L/D较小，d/D较大，或鞍座所在平面内有加强圈时，取A≤0.2L。
㈡圈座在下列情况下可采用圈座：对于大直径薄壁容器和真空操作的容器，因其自身重量可能造成严重挠曲；多于两个支承的长容器。
容器支座
ＢⅣ
159～900
弯制，120°包角，带垫板， 单、双筋
ＢⅤ
2019/10/13
159～900
弯制，120°包角，不带垫 板，单、双筋
8
二、鞍座的选用 鞍座尺寸由容器公称直径确定，其选用原则： （1）鞍座实际承受的最大载荷Qmax必须小于鞍座
的允许载荷[Q]。 在计算Qmax时，不要忘记水压试验时容器内充满
将以上确定之数据，代入式13-1，计算Q值
Q [16739.8 43689 200]103 [5465 854]103 6.32KN [Q]
1 3
31152
按13-５算出Ｍ
M
Q(l2 103
s1)
6.32(100 40) 103
0.379KN
m
2019/10/13
2019/10/13
5
（5）当容器置于鞍座上时，鞍座的约束反力将集 中作用于容器的局部器壁上，引起该处器壁内复 杂的而且是相当大的局部应力，这些应力除了与 筒壁的厚度和鞍座的位置有关外，鞍座包角的大 小对鞍座边角处器壁内的应力有相当大的影响。 增大包角可以减小该处的应力。
2019/10/13
6
BI型鞍座结构图
2019/10/13
30
24
三、裙式支座
对高大的塔设备最常用的支座就是裙式支座。
它与前两种支座不同，目前还没有标准。各部分
尺寸均需通过计算或实践经验确定。
按所支承设备的高度与直径比，裙座可分成两种：
一种是圆筒形，一种是圆锥形。
裙座由裙座体、基础环板、螺栓座及基础螺栓等
结构组成。
圆筒形裙座制造方便和节省材料，所以被广泛采
橡胶O型圈计算过程
O型圈计算公式：
d(沟槽内径)=a(O型圈拉伸率:
xxxx
1.035)[d(自由状态下O型圈内径)+dw（自由状态下O型圈截面直径）]-dw （自由状态下O型圈截面直径）D(沟槽外径)=2dw（自由状态下O型圈截面直径）［1-β(O型圈压缩率20％)］+d(沟槽内径)具体计算如下：
进油座0型圈
第一步：
把数据代入公式，生成二个方程
方程
132.2=
1.035(d+dw)-dw
方程235=2dw(1-
0.2)+
32.2
第二步先求解方程二：
求解dw=
1.75(O型圈截面直径)
第三步把dw=
1.75代入方程一：
求解d=
31.05（O型圈内径）
出油支架0型圈
第一步：
把数据代入公式，生成二个方程方程
131.4=
1.035(d+dw)-dw
方程235=2dw(1-
0.2)+
31.4
第二步先求解方程二：
求解dw=
2.25(O型圈截面直径)
第三步把dw=
2.25代入方程一：
求解d=
30.26（O型圈内径）
油泵效率计算公式：
流量×压力÷电流÷电压÷
3.6例：54×200÷
2.82÷7÷
3.6=
15.4%
1、xx氏硬度60%%P5%%D；
2、扯断强度>10MPa;
3、扯断伸长率>150%；
4、压缩永久变形（70℃×72小时）<20%；
5、耐油增重（在加20%甲醇的93#汽油中浸泡72时）<5%；
6、产品外观光洁、无毛边、无疤痕。
橡胶O型圈计算过程
O型圈计算公式：
d(沟槽内径)=a(O型圈拉伸率:静密封1.035)[d(自由状态下O型圈内径)+dw（自由状态下O型圈截面直径）]-dw（自由状态下O型圈截面直径）D(沟槽外径)=2dw（自由状态下O型圈截面直径）［1-β(O型圈压缩率20％)］+d(沟槽内径)
具体计算如下：
进油座0型圈
第一步：把数据代入公式，生成二个方程
方程1 32.2=1.035(d+dw)-dw
方程2 35=2dw(1-0.2)+32.2
第二步先求解方程二：
求解dw=1.75 (O型圈截面直径)
第三步把dw=1.75代入方程一：
求解d=31.05（O型圈内径）
出油支架0型圈
第一步：把数据代入公式，生成二个方程
方程1 31.4=1.035(d+dw)-dw
方程2 35=2dw(1-0.2)+31.4
第二步先求解方程二：
求解dw=2.25 (O型圈截面直径)
第三步把dw=2.25代入方程一：
求解d=30.26（O型圈内径）
油泵效率计算公式：
流量×压力÷电流÷电压÷3.6 例：54×200÷2.82÷7÷3.6=15.4%
1、邵氏硬度60%%P5%%D；
2、扯断强度>10MPa;
3、扯断伸长率>150%；
4、压缩永久变形（70℃×72小时）<20%；
5、耐油增重（在加20%甲醇的93#汽油中
浸泡72时）<5%；
6、产品外观光洁、无毛边、无疤痕。
造价工程师《建设工程技术与计量(土建)》讲义——第五章工程计量-第三节工程量计算规则与方法(三)
（七）现浇混凝土其他构件（编号：010507）（八）后浇带(编号：010508)2007年56．根据《建设工程工程量清单计量规范》，以下关于现浇混凝土工程量计算正确的说法是（）。
A．有梁板柱高自柱基上表面至上层楼板上表面B．无梁板柱高自柱基上表面至上层楼板下表面C．框架柱柱高自柱基上表面至上层楼板上表面D．构造柱柱高自柱基上表面至顶层楼板下表面【答案】A2007年考题79．根据《建设工程工程量清单计量规范》，以下关于工程量计算正确的说法是（）。
A．现浇混凝土整体楼梯按设计图示的水平投影面积计算，包括休息平台、平台梁、斜梁和连接梁B．散水、坡道按设计图示尺寸以面积计算，不扣除单个面积在0.3m2以内的孔洞面积C．电缆沟、地沟和后浇带均按设计图示尺寸以长度计算D．混凝土台阶按设计图示尺寸以体积计算E．混凝土压顶按设计图示尺寸以体积计算【答案】A,B,E【2010考题】78．根据<<设工程工程量清单计价规范>>，有关分项工程工程量的计算，正确的有（）。
A．预制混凝土楼梯按设计图示尺寸以体积计算B．灰土挤密桩按设计图示尺寸以桩长(包括桩尖)计算C．石材勒脚按设计图示尺寸以面积计算D．保温隔热墙按设计图示尺寸以面积计算E．砖地沟按设计图示尺寸以面积计算【答案】ABD【以下为预制构件，都可以用m3，数量,计算，其他预制构件中可以用m2为单位】（九）预制混凝土柱(编号：010509)（十）预制混凝土梁(编号：010510)（十一）预制混凝土屋架(编号：010511)（十二）预制混凝土板(编号：010512)（十三）预制混凝土楼梯(编号：010513)（十四）其他预制构件(编号：010514)（十五）钢筋工程(编号：010515)【2010考题】54．根据《建设工程工程量清单计量规范》，后张法预应力低合金钢筋长度的计算，正确的是（）。
A ．两端采用螺杆锚具时，钢筋长度按孔道长度计算B ．采用后张混凝土自锚时，钢筋长度按孔道长度增加0．35m 计算C ．两端采用帮条锚具时，钢筋长度按孔道长度增加0．15m 计算D ．采用JM 型锚具，孔道长度在20m 以内时，钢筋长度增加1．80m 计算【答案】B(6)钢筋工程量计算的基本方法：1)纵向钢筋图示长度的计算。
卧式容器鞍座位置对筒体受力分析的影响
工程技术・191・卧式容器鞍座位置对筒体受力分析的影响李燕平中国石油天然气第一建设有限公司河南洛阳471023摘要本文就卧式容器鞍座位置对筒体受力分析的影响进行了探讨，并给出了鞍座设计的合理建议。
关键词卧式容器鞍座圆筒应力中图分类号:TE821文献标识码:B文章编号：1672-9323(2019)02-0191-02卧式容器广泛应用在石油化工、医药、食品等工业领域,卧式容器的设计由于其支承方式的特点决定了其设计的特殊性。
卧式容器的支座大多为鞍式支座，鞍座的位置对保证卧式容器的安全性至关重要。
1支座形式的选用卧式容器的支座形式有鞍式支座、圈座和支腿三种。
圈座用于大直径薄壁容器；支腿虽然结构简单,但反力给壳体造成很大的局部应力，只适用于较轻的小型设备;故卧式容器的支座大多为鞍式支座,很少采用其它形式。
目前应用的鞍式支座，大多是双鞍座。
对于L/D很大，如比值大于15且壁厚较薄的卧式容器,为避免支座跨距过大导致圆筒体产生严重变形及应力过大,可以考虑设置三个以上鞍座。
但由于鞍座制造、安装中可能出现高度上的偏差、筒体不直不圆以及基础的不均匀沉降等，这些都会使筒体产生附加的弯矩及支反力，因此尽量少用多鞍座。
2理论依据对卧式容器的应力作精确的理论分析十分困难，目前国内外设计规范均采用Zick在1951年在实验研究的基础上提出的近似分析和计算方法。
Zick法的假定和理论依据如下：(1)在鞍座反力作用下,鞍座截面的筒体中存在环向压应力，鞍座边角处的环向压应力会使得鞍座截面承受轴向弯矩的截面积减小(该现象称为“扁塌”)；但当封头等刚性件靠近鞍座截面时,可对该截面起到加强作用而避免出现“扁塌”现象。
(2)鞍座截面筒体中的剪应力T、环向压应力s和％的大小由该截面的鞍座反力F确定;这些应力的分布在材料力学推导结果的基础上按试验结果进行了修正。
(3)在鞍座反力F的作用下，鞍座腹板中存在拉应力%，而腹板的承载高度为鞍座垫板下表面至底板上表面的距离和R./3中的小值。
塔器支承形式的合理选择
塔器支承形式的合理选择【摘要】一台塔器设备，根据情况可以选用四种不同的支承形式，即圆锥形裙座、长圆筒形裙座、短圆筒形裙座及圈座。
通过比较这四种支承形式的结构特点，结合计算结果，得出以下结论：对于直径较大及结构特殊的塔器，合理选择支承形式，对安全性、经济性、合理性有着重要影响。
【关键词】塔器支承形式分析比较设计近些年石油化工行业发展迅速，作为装置核心设备的塔器逐步向设备大型化、结构多样化方向发展。
现有一台塔器设备上部直径5100 mm，长约23.5 m，下部直径1500 mm，长6600 mm，下部设有再沸器，中间采用锥段过渡（过渡段长3400 mm），裙座高度6000 mm。
表1为该设备设计条件。
在满足用户要求前提下，为了更好的确保安全稳定，有效的节能、节材，笔者为这台设备支承形式做了四个设计方案进行比较（表1）。
1 设计方案1.1 采用圆锥形裙座（方案一）1.1.1？简介若采用圆锥形裙座（见图1），为了减小基础底面的正压力，其底座直径不宜小于3000 mm。
整个设备从外形看有些像奖杯，在风载荷和地震载荷的作用下，其安全稳定性方面稍差。
同时，这种方案的爬梯平台设计困难，尤其是过渡段。
1.1.2？设计计算根据jb/t 4710-2005相关章节[1]的内容分别对地脚螺栓、裙座等计算，计算结果见表2。
1.2 采用长圆筒形裙座（方案二）1.2.1？简介若采用长圆筒形裙座（见图1），即采用直径5100 mm的裙座到基础，使设备成为一个常规的塔器。
这种设计方案把塔下部直径1500 mm部分包在了裙座内，如果下部管口比较多的话，可能接管引出塔外比较麻烦。
1.2.2？设计计算根据jb/t 4710-2005相关章节的内容分别对地脚螺栓、裙座等计算，计算结果见表2。
1.3 采用圈座（方案三）1.3.1？简介若采用圈座（见图1），由于容器直径较大，壳体较薄，而外载荷较大，需考虑壳体的局部应力、变形和失稳等问题。
这种设计方案需要结构专业设计框架（混凝土或钢结构），但无论选择那种材料的框架，都需要距离地面20 m左右。
卧式容器
卧式容器第一节 概述卧式容器的设计，除按常规计算圆筒、封头外，还应验算支座处的局部应力。
此局部应力的计算取决于支座的结构型式。
卧室容器的支座型式有鞍式支座、圈座和支腿式支座。
一般对于大直径的薄壁容器和真空操作的卧式容器或支承点多于两个时可采用圈座。
支腿式支座结构虽简单，但由于支承反力集中于局部壳体上，故只适用于较轻的小型卧式容器。
对于较重的大设备，通常采用鞍式支座。
目前应用的鞍式支座，大多是双鞍座式。
从受力情况来分析，支座越多其容器内产生的应力越小，但由于地基不均匀的沉陷、基础水平度的误差或筒体不直、不圆等因素造成支座反力分布不均，反而使局部应力增大，因此一般都采用双支座。
对于此类卧式容器，其受力分析和强度设计都以齐克（L.P.Zick ）提出的理论为基础，即将卧式容器当作受均布载荷的双支点的外伸简支梁来分析的，但这种近似分析所求得的各项应力与通过实验测定的各应力值并不完全相同，所以在应力计算式中进行了修正，并按应力的性质对各应力值进行了控制。
我国及其他不少国家都以此理论为依据制订卧式容器的设计规范。
第二节 卧式容器计算一、设计规范1、GB150《钢制压力容器》——国家标准适用范围：（1）鞍式支座（或圈座）支承的薄壁容器；（2）几何形状对称、载荷均布的容器；（3）承受非交变性载荷作用的容器；（4）两支座，且鞍座形心到封头切线之间的距离A ≤0.2L ；（5）鞍座包角θ在120°≤θ≤150°范围内。
2、HGJ16《钢制化工容器强度计算规定》——化工部标准适用范围：三鞍座卧式容器的设计和计算。
二、受力分析1、受力分析图、弯矩图和剪力图（见图1）2、外载荷（1） 设计压力p （内压或外压）（2）（2）均布载荷q容器的质量作用于假想的简支梁（即卧式容器）上，容器质量包括容器自身质量、充满水或所容介质的质量、所有附件及保温层等质量。
简支梁的长度为筒体L 加上两个封头的折算长度，封头折算长度2/3h i ；得单位长度载荷q 。
脚手架计算方法总结
日照城市印象脚手架计算总结脚手架分类：外脚手架，里脚手架（=砌筑脚手架），电梯井字架、等一、外脚手架（外围结构部分）：计算的是外墙脚手架面积，定额中只是计量方式，与实际搭设可能不同，按照每层1、每层高度：从室外地坪（-0.3）开始，按照建筑标高（3m），分层计算。
参照立面图，首层3.3m，以上层3m，屋面层算至女儿墙顶面，高度可与屋面层下的跃层一同算，2、坡屋面按照平均高度计算（套项是按照最高高度，有说法）31）门廊：门廊内上方无板的一段剪力墙，按照外脚手架计算进去。
2）主体外的风井：风井里面的墙，风井高度范围内算内脚手架。
范围以外算外架。
3）开敞阳台=封闭阳台：阳台中南北向的内梁需计算内梁脚手架。
41）露台：（延伸：露台和阳台的区别在于是否有永久性的顶盖）。
2）雨篷板、悬挑板、太阳能板、部分空调位、分户墙、采光井、下沉庭院。
5、出屋面部分单独套项，不计入整体外脚手架中。
即机房层脚手架按照高度不同列项，分别计算，分别套项。
出屋面的原则：不是从地面起的，从屋面处起的墙体的外脚手架才单独列项。
需注意问题总结：1.檐高：用于套项使用，檐高=室外地坪+女儿墙顶最高处2.主楼与车库垂直分割，即主楼基础以上部分，人防层，车库层，夹层外圈均有外脚手架工程。
3.在外墙上的里砌筑里脚手架不再重复计算里脚手架。
二、外脚手架（内脚手架部分）：内剪力墙和内梁脚手架1、内脚手架定额计算规则：高度（楼板上表面至楼板底之间的高度）其中内梁指梁和连梁，暗梁不算。
调整补充：1.非框架梁不计算脚手架，属于补充部分，不属于受力部分。
2.连梁属于剪力墙的一部分，套项时为一项。
3.虽然内墙和内梁高度一致，但套项时是分开的，所以此处最后汇量需拆分开，内墙+连梁为一项，内框架梁为一项。
4.对于此处框架梁定义及区分有一定争议，暂按框架梁计入。
内墙和内梁脚手架的高度是一样的。
2、一道墙/梁左右两侧板厚不同，按照净高大的即板厚偏小的数据计算、3、外墙上的梁和剪力墙计算外脚手架时已包含，不再另行计算。
麻将算分方法
麻将算分方法基本术语与规定一、转四家行牌运转一周为一转。
二、盘每次起牌到和牌或荒牌为一盘。
三、圈四人按顺序各坐一次庄为一圈。
四、局每打完赛制规定的四圈或两圈规定时间为一局。
五、轮次一局或一局至数局结束、产生本桌晋级名次的全过程为一个轮次。
即一个轮次，为一个晋级赛段。
轮次的局数，由赛事组织方根据不同赛事事先确定。
六、定位、换位运动员按抽签号码确定桌号及东南西北方位。
运动员在比赛过程中按竞赛规程的规定，实行换座制，换座不得重复座位就坐。
十六圈四局一个轮次的赛段，每局四圈换位一次；八圈四局一个轮次的赛段，每局两圈换座一次。
四圈一局的单局轮次赛制，不换座。
七、庄家依序第一个出牌者为庄家，庄家和牌，庄家连庄，计分开始进入“倍打”即翻倍计分比赛。
除此之外，庄家一律移庄。
八、手牌（立牌）、亮牌尚未打出的摆立在自己门前的牌为手牌（立牌），标准数为13张。
开杠多出的牌和补花不计算在13张标准牌数内。
行牌过程中的碰牌、杠牌、花牌为亮牌，亮牌放置在手牌外侧，方便裁判员和其他运动员观看。
所有立牌不得掩盖，必须明放提供给裁判观看和面对摄像机。
九、对子、将牌手牌中两张相同的牌为对子。
基本牌型和牌时必须具备的对子，为将牌。
十、顺子三张同花色序数相连的牌。
十一、刻子三张相同的牌，可以用“碰”对子产生。
十二、字牌指风牌、箭牌。
风牌为东、南、西、北各四张，入手牌；箭牌为中、发、白各四张，入手牌。
风牌与箭牌，以对子、刻子、单张，参与形成番种牌型。
十三、花牌花牌为春夏秋冬、梅兰竹菊各一张总计8张，不入手牌。
花牌摸到后必须立即亮牌于手牌外侧并于牌城尾部继续补牌。
每张花牌的附加分为2分，在和牌后计算得分。
花牌必须补花摸牌，花牌一旦打出，即为“相公”，不得和牌，并应摸牌出牌，不得换牌。
十四、碰牌指任一家打出牌后，报“碰”者把自己的对子取出，加在一起组成一副三张刻子，并且按规定将此副牌摆亮在手牌外侧。
碰谁家的牌，置放时应单张面向被碰方位。
十五、明杠、暗杠、花杠报开杠的四张相同的牌。
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带刚性环耳式支座的设计和计算
《钢制化工容器强度计算规定》
设计压力：P=0.9/-0.1MPa
设计温度：T=180℃
壳体内径：ID=3000mm
圆筒壳体的外径：D0=3000+16×2＝3032mm；
设备高度：H0=7500mm
支座底板离地面高度：4700mm
支座底板材距设备质心高度：h=450mm
风压高度变化系数：f i=1
设置地区的基本风压：q0=760N/m2
地震设防烈度（地震加速度）：7
地震影响系数：a=0.08
刚性环的材料：Q235-A
设备最大质量：m0＝59350kg
筋板间距：b2＝350 mm
筋板长度：l2＝490 mm
地脚螺栓圆至底板外缘的距离；s1＝145 mm
设备保温厚: 100 mm
支座数量: n=4个
不均匀系数：k=0.83
圆筒壳体的壁厚：δ＝16 mm;
垫板的厚度：δ1＝16mm;
圆筒壳体壁厚扣除壁厚附加量后的厚度：δ0＝13mm；
垫板厚度扣除壁厚附加量后的厚度：δ01＝13mm；
刚性环的厚度：T=18mm；
刚性环的宽度：B=100mm；
圆筒体上有效加强宽度：L s,mm；
垫板圆筒体上有效加强宽度：L si,mm；
惯性轴直径：Ds,mm；
刚性环外缘至惯性轴的距离：a,mm;
组合截面的面积：A,mm 2;
刚性环、垫板和壳体有效加强段截面中心至惯性轴X-X 的距离：a1,a2,a3,mm ；
刚性环、垫板和壳体有效加强段，以及组合截面对于惯性轴X-X 的惯性矩：I1,I2,I3,I,mm 4； 地脚螺栓中心圆直径：Db ＝3748mm ；
外载荷作用在容器上的力矩：M, N.mm ；
耳座实际载荷；Q ,N;
支座处反力：F b ，N;
刚性环上的作用力：F ,N;
反力Fb 至壳体的力臂。
设有垫板时，至圆筒壳体的外表面；不设垫板时，至圆筒壳体壁截面的中心：b ＝358mm
惯性轴的半径：Rs, Rs=0.5Ds,mm;
耳式支座的高度：h ＝578mm;
规范规定的刚性环材料的许用应力：[σ]＝102.2MPa
地震载荷：
N g am Pe 465308.95935008.00＝⨯⨯==
风载荷：
N H D q f P i w 22110107500)21003032(7600.12.110'2.166000＝＝--⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯= N P P P w e 520582211025.04653025.0=⨯+=+=
耳座实际承受载荷：
kN nD ph kn g m Q b 5.1811037484450520584483.08.959350104330=⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯+⨯⨯=⨯⎥⎦⎤⎢⎣
⎡+=-- 支座处圆筒所受的支座弯矩M
m KN s l Q M .6.6210)145490(5.18110)(3
312=-⨯=-⨯= (1).假设刚性环的尺寸，并计算组合截面的惯性矩：圆筒壳体和垫板圆筒上的有效加强宽度：
mm D Ls 4.2181330321.155.0200＝⨯=⨯=δ
Lsi=2×0.553.2191321330321.10101＝）（⨯⨯+⨯=δD
组合截面的惯性轴X-X 的位置：
m m L Lsi BT B Ls B Lsi B BT a S
5.102)21()21(211111=+++++++=δδδδδδδ mm a B D D S 3059)(210=-++=δ
组合截面的惯性矩：
4
213646125012
115.52211m m BTa T B I m m B a a =+==-=
4
221312126.18099512
15.521m m a L L I m m a B a si si =+==-+=δδδ 4
2333136.168983312
15.2121m m a L L I m m a B a s s =+==-++=δδδδ =++==∑321I I I Ii I 8332079.2mm 4
(2).计算支座处作用于刚性环的力F
4个支座时，F 为
N Q D M Fb b 620774
=+= 支座处作用于刚性环上的力F:
N h
b F F b 38450== (3).计算刚性环组合断面上的内力和应力
4个支座时：4
πθ= 计算支座处和两支座中间处刚性环组合断面上的应力：
支座处：
内力矩:Nmm ctg FRs Mr 8034510)1(21-=--=θθ
周向力：N Fctg Tr 192252
1==θ A=B ×T+δ1L S1+δL S =8803.2mm 2 应力：MPa A
T I a Mr r 1012.28.98=+=+⨯=σ≤102.2Mpa 合格
两支座中间处：
内力矩:Nmm FR Mr s 4145290)1sin 1(21=-=θ
θ 周向力：N F Tr 27188sin 121==θ
应力：MPa A I a D F s
1.54]sin 1)1sin 1(2[21=+-⨯=θ
θθσ≤102.2Mpa 合格。