基础下卧层承载力计算
具有软弱下卧层的地基极限承载力的计算
具有软弱下卧层的地基极限承载力的计算地基极限承载力是指地基在软弱下卧层的地基极限承载力，是通过
开展合理的基础设计以及计算的预报的地基表面的极限承载力。
计算
地基极限承载力需要考虑地基分层、地基屈曲量、地基承受轴力、工
程地质和地基厚度等原因对地基极限承载力具有重要影响。
首先，应该特别注意地基厚度问题。
一般来说，在软弱下卧层地基，
一般厚度不可太小，若有厚度只能是有限厚度，可能会影响极限承载力，从而减小极限承载力，所以建议在计算时尽量保持厚度的要求。
其次，应该特别关注地基的分层设计，如若连续下卧层孔隙具有泥质
层及其它地层，那么就要保持孔隙的均匀性。
给地基设计时，要保证
地层的吸潮性、吸水性及抗渗性;孔隙层中的渗水曲线应得到严格控制，不宜过大，以免减小极限承载力。
另外，在地基极限承载力计算时，很重要的是要考虑地基地质状况，
比如岩石强度、岩土成分及其它材料，这些都会影响地基极限承载力。
有时也需要考虑地基屈曲量，错位及堆积单元的非稳定性等。
另外，还要考虑地基处承受轴力的情况，比如柱状物的位移以及其它
支撑的失效，都会对地基的极限承载力造成影响。
综上所述，计算地基极限承载力时，除了要特别注意地基厚度、地基
分层以及地基地质状况外，还要考虑地基屈曲量、承受轴力以及地基其它因素的影响，以便准确得出软弱下卧层的地基极限承载力。
独立柱基础地基软弱下卧层验算
双石小学校拟建教学楼地基软弱下卧层验算1、计算依据（1）根据雅安市建筑规划设计院提供的设计资料：柱心轴力最大的为2894kN，该柱下基础设计截面尺寸为3.7m×3.7m，基底埋深在±0.000以下1.8m。
（2）建筑室外地坪以教学楼2号孔标高为基准(其假设标高为999.51)，即基础埋深起算点。
2、地基软弱下卧层验算如下：方案一：直接以粉质粘土层做地基持力层将基础直接做在粉质粘土层上，取粉质粘土层地基承载力特征值为100kPa 修正系数按粉质粘土取宽度修正系数为0.3，取深度修正系数为1.5；修正后粉质粘土层地基承载力ƒaz=146.77kN；按基础埋深 1.8m，基础截面尺寸 3.7m×3.7m计算基底处平均压力值P k=247.40kN>修正后粉质粘土层地基承载力ƒaz=146.77kN，不满足地基承载力要求；故调整基础截面尺寸为5.2m×5.2m，经计算基底处平均压力值P k=143.03kN<修正后粉质粘土层地基承载力ƒaz=146.77kN，（满足地基承载力要求）；调整基础宽度后，基础截面尺寸较大，相互间距较小，施工不方便，可直接做成筏板基础，但该方案造价较高。
方案二：换土垫层法基础埋深1.8m，采用级配较好的砂卵石换填基底以下1.5m深的土，以强风化砂岩作下卧层，换填宽度宜超出基础边缘不小于0.65m。
根据已有的工程经验取换填后地基土承载力为150kPa修正系数按人工填土取宽度修正系数为0，取深度修正系数为1.0；修正后砂卵石垫层地基土承载力ƒaz=176kN；按基础埋深 1.8m，基础截面尺寸为 3.7m×3.7m，计算基底处平均压力值P k=247.40kN> 修正后砂卵石垫层地基承载力ƒaz=176kN，(不满足地基承载力要求)；故调整基础截面尺寸为4.6m×4.6m，经计算基底处平均压力值P k=172.77kN<修正后砂卵石垫层地基承载力ƒaz=176kN，（满足地基承载力要求）；计算基础底面处土的自重压力值p c=36kN根据换填深度与矩形基础宽度的比值z/b=0.33，用内插法求得垫层的压力扩散角为23.2º，则计算出相应于荷载标准组合时，垫层底面处的附加压力值p z=83.55kN；垫层底面处土的自重压力值p cz=63kN取软弱下卧层承载力ƒak=100kN修正系数按粉质粘土类别取宽度修正系数为0.3，取深度修正系数为1.5；修正垫层下软弱下卧层地基土承载力特征值ƒaz=192.64kN>p z+p cz=146.55kN；(满足地基承载力要求)。
地基软弱下卧层验算修
地基软弱下卧层验算1、由PKPM计算出上部荷载作用在基础顶部的标准值荷载：F gk = 1800.00 kN F qk = 80.00 kN不变荷载分项系数r g = 1.20 活荷载分项系数r q = 1.40F = r g·F gk＋r q·F qk = 2272.00 kN2、根据地勘资料可知各土层主要物理力学指标建议值如下表：地基软弱下卧层计算简图4、地基软弱下卧层验算(1)修正后的地基承载力特征值假设：21644mblA=⨯=⨯=kPa194.68)5.05.1(m/186.1)34(m/6.193.0160)3()3(33=-⨯⨯+-⨯⨯+=-+-+=mkNmkNkPadbfakfakmdbγηγη(2)验算基础底宽度22316m 80.13m5.1m /2068.1942272m A kN kPa kN h fa Fk A =≤=⨯-=-≥γ 故：假设基础底面积21644m b l A =⨯=⨯=满足要求。
(3)基底处附加压力kPamm kN m mm m m kN kN A Gk Fk Pc Pk P 1455.1/18m445.144/202272330=⨯-⨯⨯⨯⨯+=+=-= (4)下卧层顶面处附加压力设计值由5.042z 359.14.40.721==<==≥b MPa MPa Es Es A ，；故由《规范》知︒=23θ kPa46.71)23tan 224)(23tan 224(14544)tan 2)(tan 2(0=︒⨯⨯+︒⨯⨯+⨯⨯=++=m m m m kPam m z l z b lbp Pz θθ(5)下卧层顶面处自重应力标准值kPa m m kN m kN m m kN Pcz 6.462)/8.9/6.19(5.1/18333=⨯-+⨯= (6)下卧层顶面以上土的加权平均重度3333/31.1325.12)/8.9/6.19(5.1/18m kN mm m m kN m kN m m kN m =+⨯-+⨯=γ(7)下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值kPa 149.93)5.05.3(m /31.130.1110)3(3=-⨯⨯+=-++=m kN kPa d fak fak m d γη (8)验算下卧层强度kPa fa Pz 93.149118.06kPa 46.6kPa kPa 46.71=<=+=符合要求。
软弱下卧层验算例子
2.基础类型矩形基础3.基础参数基础尺寸： b×l=2000×2000mm2 基础埋深：d =荷载： Fk = 地下水位埋深：4.计算参数设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称 "基础规范" 基础宽度承载力修正系数：5.地质参数土层名称重度kN/m3 模量Es 厚度(m) 深度(m) 承载力(kPa)1 填土2 粉质粘土 1503 淤泥质土 84二、计算步骤1.计算基础底面的附加压力基础自重和其上的土重为：Gk=rgAd=20×××= kN基础底面平均压力为：pk=（Fk+Gk）/A =（+）/（×） = kPa基础底面自重压力为：p c=gm1d= ×= kPa上式中 gm1为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度gm1=×+×/+ ==m3基础底面的附加压力为：p0= pk- pc= = kPa2.计算软弱下卧层顶面处的附加压力附加压力按扩散角计算Es1/Es2 = =z/b = =Es1为上层土压缩模量，Es2为下层土压缩模量；z为基础底面至软弱下卧层顶面的距离；b为矩形基础底边的宽度；查"基础规范"表，得q=23°；由"基础规范"式，得pz = lb(pk-pc)/((b+2ztanq)(l+2ztanq))= ××( /(( +2××tan 23°) ×( +2××tan 23°))= （×）= kPa3.计算软弱下卧层顶面处的自重压力pcz= gmd= ×= kPa上式中 gm为软弱下卧层顶面标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度gm=（×+×+×）/（++）== kN/m34.根据"基础规范"条计算软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值fa = fak+ndrm (d -= + ×× -= kPad为软弱下卧层顶面距地面的距离。
软弱下卧层验算(新)
基础底面长L=基础底面宽B=
基础高度h=
轴力标准值Fk=
地基承载力特征值
fak=地基承载力深度修正系数ηd=
1.0基础砼容重γc=
25.0kN/m 软弱下卧层顶面埋置深度dz=
7950mm 基础埋置深度d=
第一层土（持力层上面）土层厚度d1=
第一层土的重度γ1=
持力层土的重度γ2=
上层土压缩模量Es1=
下层土（软弱下卧层）压缩模量Es2=
地下水埋深dw=
下卧层顶面以上平均重度γm=
10.523软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值faz=
218.34kPa 基础自重Gk1＝ γc * Vc =γc * L * B * h=46333.50kN 基础上的土重Gk2 ＝ γ1 * L * B * ( d - h)=88168.83kN 基础自重Gk ＝ Gk1 + Gk2=
134502.33kN 基础底面至软弱下卧层顶面的距离 z ＝ dz - d=1757mm z/B=
0.02Es1/Es2=
2.00地基压力扩散角θ=
0.0°pk ＝ (Fk + Gk) / A=124.27kPa
pc ＝ γ1 * d1 + γ2 * (d - d1)=111.47kPa
pz＝L*B*(pk-pc)/[(B+2*z*tanθ)*(L+2*z*tanθ)]=12.80kPa
pcz ＝ γm * dz=83.60kPa
pz + pcz ＝96.40<faz=218.34kpa通过。
埋深2.5米下卧层验算
下卧层地基强度验算条件：基底面积A=3.1m ×3.1m=9.61m 2，垫层承载力特征值取200kPa,假设基础埋深1.8m依据JGJ79-2002规范第4.2.2条，垫层的厚度（z ）及下卧层的承载力确定应满足下式要求：P z +P cz ≤f az式中：P z ——相应于荷载效应标准组合时垫层底面处的附加压力；P cz ——垫层底面处土的自重压力；f az ——垫层底面处经深度修正后土层的地基承载力特征值；垫层厚度：取z=1.4m ，取A=3.1m ×3.1m=9.61m 2。
1 、基础底面处的平均压力值p k ：AG F P k k k +=按GB5007-2002 规范中5.2.2-1公式：式中：F k ——相应于荷载效应标准组合时上部结构传至基础顶面的竖向力，取F k =1500kN ；G k ——基础自重和基础上的土重，G k =9.0×1.8×20.0=324N ；代入公式计算得 ：P k =189.8kPa 。
垫层承载力特征值f ak =200kPa ，大于基础底面处的平均压力值189.8kPa ，垫层的强度滿足要求。
②、垫层底面处的附加压力值p z)tan 2)(tan 2()(θθz b z l p p lb P c z ++-=K 矩形基础： 式中：l 、b ——l 矩形基础长度，b 矩形基础宽度，l=b=3.1m ；P k ——基础底面压力, P k =189.8kPa ；p c ——基础底面处土的自重压力；z ——基础底面下垫层的厚度：1.4 m ；θ——垫层的压力扩散角，取28°(tan28°=0.53)； 代入公式计算得 ：p z =71.86kPa ；③、求垫层底面处土的自重压力p cz =i n i i h ∑=1γ（垫层底面到地面的距离为3.2m ，取上覆土平均重度为18.2kN/m 3）。
p cz =3.2×18.2=58.24kPap z +p cz =71.86+58.24=130.1kPa④、求垫层底面处土层经深度修正后的地基承载力特征值f az ： 可根椐下式计算：f az =f ak +ηd γm (d-0.5)式中：f az ——经深度修正后的下卧层承载力特征值；f ak ——下卧层的承载力特征值：90kPa （该处取第②层土的承载力特征值）；ηd ——承载力的深度修正系数：1.0；γm ——垫层底面以上土的加权平均重度：18.2 kN/m 3；d ——垫层底面的埋置深度：3.2m （从自然地面算起）； 代入公式计算：f az =f ak +ηd γm(d-0.5)=90+1.0×18.2×(3.2-0.5)=139.14kPaf az =139.14kPa ＞p z +p cz =130.1kPa 。
#软弱下卧层计算
xx楼地基承载力、软弱下卧层验算1.主楼地基承载力计算：主楼筏板底标高为-3.550，根据地勘报告，基底持力层为第②层粉土（f ak =180kPa），ηb=0.3，b=6，γ=18.7 kN/m3，ηd=1.5，γm=18.0 kN/m3。
f a= f ak+ηbγ（b-3）+ηdγm（d-0.5）=180+0.3x18.7x（6-3）+1.5x18x（3.55-0.15-0.5）=275.1 kPa主楼筏板（含基础自重）标准组合基础反力p k=183kPa，即p k＜f a。
由于第③层粉土地基承载力特征值为120kPa，构成软弱下卧层，需按p z+ p cz≤f az进行软弱下卧层强度验算：地基压力扩散角θ＝0°，基础底面至软弱下卧层顶面的最小距离为3.46mp z= p k- p c=183-18.7x3.55=116.6 kPap cz=19x（3.55+3.46）=133.2 kPap z+ p cz=249.8 kPaf az = f ak+ηdγm（d-0.5）=120+1.5x18.5x（3.55+3.46-0.15-0.5）=296.5kPa即p z+ p cz≤f az，下卧层第③层粉土的强度能够满足上部荷载要求。
2.裙房独立基础的地基承载力计算：裙房独立基础底标高为-2.500，根据地勘报告，基底持力层为第②层粉土（f ak =180kPa），ηd=1.5，γm=18.0 kN/m3。
f a= f ak+ηdγm（d-0.5）=180+1.5x18x（2.5-0.15-0.5）=229.9 kPa 以独立基础DJ P4为例，单柱标准组合下N=606 kN ，即F k=606 kN ，lxb＝2.0x2.0，G k=20x2.5x2.0x2.0=200 kN p k=（F k+ G k）/A=(606+200)/(2.0x2.0)=201.5 kPa即p k＜f a。
下卧层验算计算书(手算)
验算：Pcz+Pz=200+39.37=239.37<faz(可以)
经验算基础底面尺寸及埋深满足要求。
(b)上部荷载:
Fk=833 /4=208.25KN/㎡
(c)基底自重＝20×2×2×0.6＝48KN/㎡
(d)基底平均压力Pk=Fk+GB=（208.25+48）=256.25<fa=294.4kpa(可以)
（2）软弱下卧层承载力验算
由ES1/ES2=8/1.8=4.44 z/b=8/2=4>0.5查表θ =23o
tanθ =0.424
(a)下卧层顶面处的附加压力
Pz＝lb(pk-pc)/(b+2ztanθ)(l+2ztanθ)=2×2(208.25-36)/(2+2×8×0.424)(2+2×8×0.242)=39.37kpa
(b)下卧层顶面处的自重压力：pcz=25×8＝200kpa
（c）下卧层承载力特征值：重度rm=25kN/m3
下卧层验算计算书
基础超深部分做砂石垫层做法,40%碎石60%粗砂水夯法施工,分层夯实厚度300mm每层夯实厚干洒水泥5Kg/m,其干容重不小于2.1g/c。
压实系数不应小于0.97(a)修正后的持力层承载力特征值：
fa=fak+ηdγm（d-0.5）
由地基基础规范查得ηd=4.4，代入
fa=180+4.4×20×（1.8－0.5）＝294.4kpa
软卧层验算
z(m)=1.56.66基底短边宽b 46.22基底长边宽l 4
基础埋深： 1.512038kPa 0.31.6
N=2377KN,Mx=61KN.m,My=7KN.m,179kPa
0（kPa）
141.00
196.0054验算：pz+pcz=141.00+54.00=195.00<196.00 满足
软弱下卧层顶面处土的自重压力值pcz（kPa）:
软弱下卧层顶面处的附加压力值pz：下卧层承载力设计值faz（kPa）:独立基础软弱下卧层验算
根据地质资料，拟设计基础埋深d=1.5m，基础持力层为粉质粘土，fak=150kPa,在
本工程±0.000相当于绝对高程150.900。
软弱下卧层顶至基底的距离：上层土弹性模量Es1上层土弹性模量Es1下卧层承载力特征值fak=地基压力扩散角θ（°）基底的平均压力设计值Pk（kPa）：基底处土的自重压力值(pc)：宽度修正系数ηb：深度修正系数ηd：基础荷载设计值：=θ+θ+-=)
tan 2)(tan 2()(z l z b p p lb p c k z =
-γη+=)5.0(d fak f m d z a。
软弱下卧层验算exel计算公式(设计院专用)
z(m)=3.026.5基底短边宽b 2.55基底长边宽l 2.5
基础埋深： 1.58028kPa 0.52
N=822KN,Mx=13KN.m,My=1KN.m,160kPa
0（kPa）
132.00
232.7681.36验算：pz+pcz=132.00+81.36=213.36<232.76 满足
软弱下卧层顶面处土的自重压力值pcz（kPa）:
软弱下卧层顶面处的附加压力值pz：下卧层承载力设计值faz（kPa）:独立基础软弱下卧层验算
根据地质资料，拟设计基础埋深d=1.5m，基础持力层为粉质粘土，fak=120kPa,在
本工程±0.000相当于绝对高程24.4。
软弱下卧层顶至基底的距离：上层土弹性模量Es1下层土弹性模量Es2下卧层承载力特征值fak=地基压力扩散角θ（°）基底的平均压力设计值Pk（kPa）：基底处土的自重压力值(pc)：宽度修正系数ηb：深度修正系数ηd：基础荷载设计值：=θ+θ+-=)
tan 2)(tan 2()(z l z b p p lb p c k z =
-γη+=)5.0(d fak f m d z a。
软弱下卧层验算(建筑地基基础设计规范2011)
桩基软弱下卧层的承载力验算
桩基软弱下卧层的承载力验算计算书项目名称软件测试工程编号 1-1计算_____________校对_____________审核_____________一、设计资料基础参数：基础长度A：基础宽度B：荷载效应组合：荷载效应标准组合下，作用于承台顶面的竖向力F k：桩基承台自重及承台上的土重标准值G k：桩参数：X向间距：,Y向间距：桩行数：8,桩列数：6桩长l：,桩径d：300mm 土层参数:天然地面标高：水位标高：桩顶标高：XY100008000120012001200120012001200120012001200120012001200软弱下卧层54.0044.0038.0023.6011.20天然地面标高土层参数表格注:表中承载力指天然地基承载力标准值(kPa)、桩侧阻力指桩侧阻力标准值(kPa)二、下卧土层承载力验算当桩端平面以下受力层范围内存在软弱下卧层时，应按下式验算软弱下卧层的承载力：z+mh +i(l +t )≤f az= (F k +G k )－m hA －2(A 0+B 0)∑q si l i(A 0+2t ·tan )(B 0+2t ·tan )荷载效应标准组合下，作用于承台顶面的竖向力F k = 桩基承台自重及承台上的土重标准值G k = kN承台底面以上各层土重度（地下水位以下取浮重度）按土层厚度计算的加权平均值m= ∑i h i ∑h i= 错误! = kN/m 3承台埋深h =基础长度桩群外缘矩形面积的长边长A 0 = ×7+ = 基础长度桩群外缘矩形面积的短边长B 0 = ×5+ = ∑q si l i = ++= kNE s1=∑E s l i∑l i= 错误!= kPa 错误!错误!E s1为上层土压缩模量(按土层厚度计算的加权平均值), E s2为下层土压缩模量;查"北京地区建筑地基基础勘察设计规范"表，得 = °; 坚硬持力层厚度t = ; z= (F k +G k )－m hA －2(A 0+B 0)∑q si l i (A 0+2t ·tan )(B 0+2t ·tan )= +－×××－2×+×+2××+2××= 错误! = 错误!= kPa承台底面至软弱下卧层顶面之间各土层重度（地下水以下取浮重度）按土层厚度计算的加权平均值i= ∑i h i ∑h i= 错误! = kN/m 3mh +i(l +t )= ×+×+ = kPa软弱下卧层顶面以上重度（地下水位以下取浮重度）按土层厚度计算的加权平均值= ∑i h i ∑h i= 错误!= kN/m 3软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力标准值 f a = f ka +d 0= += kPaz+i(h +l +t ) = + = kPa > f a = kPa软弱下卧层地基承载力不满足要求。
中小桥明挖扩大基础软弱下卧层地基承载力验算
地 基 与 基 础 I宋 佳：中小桥明挖扩大基础软弱下卧层地基承载力验算9中小桥明挖扩大基础软弱下卧层地基承载力验算宋佳（合肥市市政设计研究总院有限公司，安徽合肥230041）摘 要：明挖扩大基础是中小桥常用的基础形式。
当地基受力范围内有软弱下卧层时，应验算软弱下卧层的强度。
通过某工程实例，介绍软弱下卧层换填处理措施及换填后地基承载力的计算，可为同类工程的设计提供参考。
关键词:明挖扩大基础;软弱下卧层;地基承载力;换填垫层中图分类号:TU431 文献标识码：A 文章编号：1673-5781（2020）040689030引 言明挖扩大基础由于埋深浅，结构形式简单，施工方法简便及工程造价低等优点，成为中小桥最常用的基础形式,但明挖扩大基础往往自重较大，对地基强度要求较高。
如果 地质条件较好，明挖浅基础是中小桥设计的首选方案。
根据JTGD63*2007《公路桥涵地基及基础设计规范》（下文简称“规范”），在浅基础的设计中，需验算基底应力、基础沉降和基础稳定。
而对于基础底面下有软弱地基或软土层时，还要验算软弱地基或软土层的承载力。
本文通过某工程实例，从 地基承载力验算的角度,探讨有软弱下卧层的明挖扩大基础 的验算方法,1工程实例某1〜20 m 跨简支板桥，桥宽12 m,台高6 m ,拟采用重力式桥台，明挖扩大基础,2层基础,每层厚度0. 75 m ,扩大基 础埋深0. 5 m,基础宽度b=3. 8 m,基础长度1=12. 8 m ,桥台构造如图1所示。
图1桥台构造示意图11地质概况根据工程地质勘查报告，桥位处岩土层从上至下依次为①黏土、②粉质黏土、③黏土，各岩土层设计参数见表1,不 考虑地下水影响,注:表中九。
为地基承载力基本容许值表1各岩土层设计参数层号重度'/(kN • m —3)压缩模量E /MPa九0/kPa厚度力/m①2008 52203②19. 0 5. 01004③20210. 0250*12关于软弱下卧层的概念地基中直接承受结构荷载的岩土层叫持力层，下卧层是指 位于结构物基础持力层以下，并处于压缩层范围内的各岩土 层②,“规范”对于软弱下卧层没有明确规定，仅表示基底下有湿陷性土或液性指数大于0. 6的黏性土下卧层时才进行验算。
基础软卧计算
下卧层验算:由于拟建建筑物场地土具轻微湿陷性，所以基础下做1米厚三七灰土垫层,以该灰土垫层做条形基础持力层,基础埋深取1.35米。
1.灰土垫层的承载力灰土垫层的承载力宜通过现场载荷试验确定，本工程地基基础设计等级为丙级，据地区经验，当3:7灰土垫层的压实系数不小于0.95时,其承载力特征值可采用180KPa，计算时取为180KPa。
下卧层为第3层土,承载力特征值为140kpa.基础灰土垫层以上土平均自重按20kN/m3计算，灰土自重按17.7 kN/m3计算.2.下卧层验算:1)计算软弱层顶面处附加压力P z1:P z1=180-2X=140kPa得P z1=140kPa2)下卧层强度验算:(取1.3米宽基础和2.2米宽基础)1.3米宽基础:垫层底处的附加压力pz=1.3P z1/(1.3+2ztgθ)z取1.0米压力扩散角θ取28代入得PZ=77kPa垫层底面处的土自重压力Pcz=dγ=2.35x17.7=43.4kPa垫层底处土的压力: pcz+Pz=120.4kPa2.2米宽基础:垫层底处的附加压力pz=2.2P z1/(2.2+2ztgθ)z取1.0米压力扩散角θ取28代入得PZ=95kPa垫层底面处的土自重压力Pcz=dγ=2.35x17.7=43.4kPa垫层底处土的压力: pcz+Pz=138.4kPa垫层底面处土层修正后的地基承载力特征值(faz):faz=fak+ηγ(d-0.5)=140+1x17.7(2.45-0.5)=176.5KPa 计算结果: faz=176kPa>120.4kPafaz=176kPa>138.4kPa所以,当灰土垫层厚度不小于1米时,下卧层强度满足要求. END。
软弱下卧层验算计算表
z(m)=1.56.66基底短边宽b 46.22基底长边宽l 4
基础埋深： 1.512038kPa 0.31.6
N=2377KN,Mx=61KN.m,My=7KN.m,179kPa
0（kPa）141.00
196.0054验算：pz+pcz=141.00+54.00=195.00<196.00 满足
独立基础软弱下卧层验算
地基压力扩散角θ（°）软弱下卧层顶面处的附加压力值pz：下卧层承载力设计值faz（kPa）:
软弱下卧层顶面处土的自重压力值pcz（kPa）:下卧层承载力特征值fak=基底处土的自重压力值(pc)：宽度修正系数ηb：深度修正系数ηd：基础荷载设计值：基底的平均压力设计值Pk（kPa）：根据地质资料，拟设计基础埋深d=1.5m，基础持力层为粉质粘土，fak=150kPa,在
本工程±0.000相当于绝对高程150.900。
软弱下卧层顶至基底的距离：上层土弹性模量Es1上层土弹性模量Es1=θ+θ+-=)tan 2)(tan 2()(z l z b p p lb p c k z =
-γη+=)5.0(d fak f m d z a。
软弱下卧层承载力计算书
软弱下卧层承载力计算书一、设计资料1. 工程信息基础编号： J-12. 基础类型矩形基础3. 基础参数基础尺寸： b × l = m × m基础埋深： d = m 基础顶面竖向力： F k = kN水位距天然地面埋深：基础及填土的容重： m 34. 计算参数设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》 (GB 50007－2002) 以下简称 " 基础规范 " 基础深度承载力修正系数d ：5. 地质参数 地质资料参数表、计算步骤1. 计算基础底面的附加压力 基础自重和其上的土重为：G k = G Ad = × × 基础底面平均压力为： p k = 错误 ! kPa 基础底面自重压力为： p c = m1d = × = kPa上式中 m1为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取 浮重度= 错误 ! kN/m 3 基础底面的附加压力为：p 0 = p k - p c = - = kPa2. 计算软弱下卧层顶面处的附加压力 附加压力按扩散角计算E s1Es1 = 错误!E s2 错误! E s1 为上层土压缩模量 , E s2 为下层土压缩模量 ; z 为基础底面至软弱下卧层顶面的距离 ; b 为矩形基础底边的宽度 ; 查"基础规范"表5.2.7 ，得 = 12°; 由"基础规范 "式 5.2.7-3 ，得lb (p k - p c ) pz = ( b + 2 z tan )( l + 2 z tan ) =kNm1 =i h i h i 错误!错误! = 错误!= kPa3. 计算软弱下卧层顶面处的自重压力p cz = m d1 = ×= kPa上式中m为软弱下卧层顶面标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度d1为下卧层土顶面以上厚度之和m =错误!= 错误! kN/m 34. 根据" 基础规范"5.2.4 条计算软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值f a = f ak + dm(d1 -= + × ×- = kPa5. 结论由"基础规范"式5.2.7-1 ，得p z + p cz = + = kPa ≤ f a = kPa 软弱下卧层地基承载力满足要足要求！。